JPH11226736A - ガスシールドアーク溶接方法 - Google Patents
ガスシールドアーク溶接方法Info
- Publication number
- JPH11226736A JPH11226736A JP5265698A JP5265698A JPH11226736A JP H11226736 A JPH11226736 A JP H11226736A JP 5265698 A JP5265698 A JP 5265698A JP 5265698 A JP5265698 A JP 5265698A JP H11226736 A JPH11226736 A JP H11226736A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- metal
- electrodes
- diameter
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 13
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 claims abstract description 12
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 7
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 9
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 8
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 パッカリングの発生を防止して溶融プールを
安定化し、高能率に継手溶接を行うことができるように
する。 【解決手段】 厚板母材１の突合せ継手部を、ＭＩＧ又
はＭＡＧ溶接法を採用して、フラックス又はメタルの充
填比率が２６〜１５％である直径が４〜６．４mmのフラ
ックスコアードワイヤ又はメタルコアードワイヤを用い
た１電源１モータ２電極６ａ，６ｂ方式により溶接す
る。電極６ａ，６ｂ間の距離を１２〜２０mmとして、２
電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以下となる溶接
電流条件範囲でワンプール又はセミワンプール施工とす
る。
安定化し、高能率に継手溶接を行うことができるように
する。 【解決手段】 厚板母材１の突合せ継手部を、ＭＩＧ又
はＭＡＧ溶接法を採用して、フラックス又はメタルの充
填比率が２６〜１５％である直径が４〜６．４mmのフラ
ックスコアードワイヤ又はメタルコアードワイヤを用い
た１電源１モータ２電極６ａ，６ｂ方式により溶接す
る。電極６ａ，６ｂ間の距離を１２〜２０mmとして、２
電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以下となる溶接
電流条件範囲でワンプール又はセミワンプール施工とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は板厚の大きい鋼板の
突合せ継手部を溶接接合する方法のうち、特に、ＡＣ電
源を用いた大電流ガスシールドアーク溶接方法に関する
ものである。
突合せ継手部を溶接接合する方法のうち、特に、ＡＣ電
源を用いた大電流ガスシールドアーク溶接方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、板厚が２５mm程度の厚板鋼板の突
合せ継手を溶接する場合の方法として、サブマージアー
ク溶接法が知られている。しかし、サブマージアーク溶
接法の場合、溶接部分がフラックスで覆われているた
め、アーク溶接部分を直接視認できず、開先形状やビー
ド形状に応じて、タイムリーに各電極の電流値や電圧値
を制御したりすることは困難であった。又、生成したス
ラグの除去など付帯の作業も発生する事となる。
合せ継手を溶接する場合の方法として、サブマージアー
ク溶接法が知られている。しかし、サブマージアーク溶
接法の場合、溶接部分がフラックスで覆われているた
め、アーク溶接部分を直接視認できず、開先形状やビー
ド形状に応じて、タイムリーに各電極の電流値や電圧値
を制御したりすることは困難であった。又、生成したス
ラグの除去など付帯の作業も発生する事となる。
【０００３】ところで、溶接部分を直接視認できる可視
式の大電流ガスシールドアーク溶接方法として、ＭＩ
Ｇ、ＭＡＧ溶接法が知られている。
式の大電流ガスシールドアーク溶接方法として、ＭＩ
Ｇ、ＭＡＧ溶接法が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のＭＩ
Ｇ溶接法では、大電流でアークを安定させるために、通
常、ＤＣ電源を使用しているが、アークは安定であるも
のの、一方通行のアークで指向性が良いため、その方向
の溶込みは良いが、それ以外の個所の溶込みは不充分に
なりやすく融合不良が生じやすい。加えて、ＤＣ電流を
用いると継手の終端部などで磁気吹きを起す問題もあ
る。
Ｇ溶接法では、大電流でアークを安定させるために、通
常、ＤＣ電源を使用しているが、アークは安定であるも
のの、一方通行のアークで指向性が良いため、その方向
の溶込みは良いが、それ以外の個所の溶込みは不充分に
なりやすく融合不良が生じやすい。加えて、ＤＣ電流を
用いると継手の終端部などで磁気吹きを起す問題もあ
る。
【０００５】一方、ＤＣ又はＡＣ電源を用いたＡｌ（ア
ルミニウム）材料や鉄鋼材料を対象としたＭＩＧ溶接法
の施工も行われてはいるが、これまでは、電極として、
直径が１．２〜３．２mm程度のソリッドワイヤが用いら
れており、電流８００Ａ（３０Ｖ）以上ではスパッター
が多発し、溶融プールでのアーク力によるガウジング作
用が増加して溶融プールの後退が激しくなり、融合不良
欠陥等が発生し易くなる。この現象はパッカリング現象
が生じる直前の状況と考えられる。したがって、直径が
４mmのソリッドワイヤを用いた場合でも、実使用上の最
大使用電流値は８００Ａ程度に限定され、使用条件範囲
が狭くなる問題がある。
ルミニウム）材料や鉄鋼材料を対象としたＭＩＧ溶接法
の施工も行われてはいるが、これまでは、電極として、
直径が１．２〜３．２mm程度のソリッドワイヤが用いら
れており、電流８００Ａ（３０Ｖ）以上ではスパッター
が多発し、溶融プールでのアーク力によるガウジング作
用が増加して溶融プールの後退が激しくなり、融合不良
欠陥等が発生し易くなる。この現象はパッカリング現象
が生じる直前の状況と考えられる。したがって、直径が
４mmのソリッドワイヤを用いた場合でも、実使用上の最
大使用電流値は８００Ａ程度に限定され、使用条件範囲
が狭くなる問題がある。
【０００６】そこで、本発明は、厚板母材の突合せ継手
部の溶接において、磁気吹きの生じないＡＣ電源を用い
るが、ワイヤの構造及び径に工夫を凝らし、且つ溶接条
件範囲をワイヤ径毎に選定することにより、パッカリン
グの発生を防止して溶融プールを安定化し、高能率に継
手溶接を行うことができるようにしようとするものであ
る。
部の溶接において、磁気吹きの生じないＡＣ電源を用い
るが、ワイヤの構造及び径に工夫を凝らし、且つ溶接条
件範囲をワイヤ径毎に選定することにより、パッカリン
グの発生を防止して溶融プールを安定化し、高能率に継
手溶接を行うことができるようにしようとするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、フラックス又はメタルの充填比率を２６
〜１５％とした直径が４〜６．４mmのフラックスコアー
ドワイヤ又はメタルコアードワイヤによる２電極を併用
し、極間距離を１２〜２０mmとして、同一電源により、
２電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以下となる溶
接電流条件範囲内で、厚板母材の突合せ継手部を溶接施
工するガスシールドアーク溶接方法とする。
決するために、フラックス又はメタルの充填比率を２６
〜１５％とした直径が４〜６．４mmのフラックスコアー
ドワイヤ又はメタルコアードワイヤによる２電極を併用
し、極間距離を１２〜２０mmとして、同一電源により、
２電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以下となる溶
接電流条件範囲内で、厚板母材の突合せ継手部を溶接施
工するガスシールドアーク溶接方法とする。
【０００８】１電極当りの使用溶接電流条件範囲が制限
されるので、アーク力によるガウジング作用が緩和され
ることにより溶融プールの後退がなくなりパッカリング
の発生が防止される。
されるので、アーク力によるガウジング作用が緩和され
ることにより溶融プールの後退がなくなりパッカリング
の発生が防止される。
【０００９】又、最小値８０〜４８Ａ／mm2 の特定高電
流密度条件での溶接施工時には、突合せ継手部の開先内
に、所要量の金属充填剤を散布するようにさせることに
よって、先行及び後行の２電極による余分なエネルギー
を金属充填剤の溶融のため吸収できるので、溶融プール
形状が安定する。
流密度条件での溶接施工時には、突合せ継手部の開先内
に、所要量の金属充填剤を散布するようにさせることに
よって、先行及び後行の２電極による余分なエネルギー
を金属充填剤の溶融のため吸収できるので、溶融プール
形状が安定する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。
を参照して説明する。
【００１１】図１及び図２（イ）（ロ）はＭＩＧ溶接法
を採用した本発明のガスシールドアーク溶接方法の実施
の一形態を示すもので、厚板母材１の板厚が２５mmで、
開先２の角度θが４５〜５０度、ギャップＧが０〜２m
m、ルートフェイスＲが０〜５mmの突合せ継手部を、１
電源１モータ２電極方式としたトーチノズル３により溶
接するようにさせる。
を採用した本発明のガスシールドアーク溶接方法の実施
の一形態を示すもので、厚板母材１の板厚が２５mmで、
開先２の角度θが４５〜５０度、ギャップＧが０〜２m
m、ルートフェイスＲが０〜５mmの突合せ継手部を、１
電源１モータ２電極方式としたトーチノズル３により溶
接するようにさせる。
【００１２】詳述すると、溶接電源として１０００Ａ以
上のＡＣ電源を１台用い、且つアーク安定のために接触
給電性制御トーチノズル３を用い、又、大電流条件に対
応したワイヤフィード速度制御型ワイヤフィードユニッ
ト４を用いるようにする。該ワイヤフィードユニット４
は１台のモータ５により駆動されることにより、先行電
極６ａと後行電極６ｂとしての２本のワイヤを同時に送
給できるようにしてある。７はコンタクトチップ、８は
裏当銅板を示す。なお、シールドガス包囲のためのアウ
ターノズル（トーチ）カップの図示は省略してある。
上のＡＣ電源を１台用い、且つアーク安定のために接触
給電性制御トーチノズル３を用い、又、大電流条件に対
応したワイヤフィード速度制御型ワイヤフィードユニッ
ト４を用いるようにする。該ワイヤフィードユニット４
は１台のモータ５により駆動されることにより、先行電
極６ａと後行電極６ｂとしての２本のワイヤを同時に送
給できるようにしてある。７はコンタクトチップ、８は
裏当銅板を示す。なお、シールドガス包囲のためのアウ
ターノズル（トーチ）カップの図示は省略してある。
【００１３】本発明では、電極６ａ，６ｂとして、フラ
ックス又はメタルの充填比率を１５％とした直径が４mm
の複合ワイヤ（フラックスコアードワイヤ又はメタルコ
アードワイヤ）を用い、極間距離を１２〜２０mmとし
て、同一電源により、２電極トータルで１１００〜１８
００Ａとし、電圧を２５〜３６Ｖとし、ワイヤフィード
速度を２．０〜７．５ｍ／min とした溶接条件でワンプ
ール又はセミワンプール溶接によるワンラン施工を行う
ようにする。
ックス又はメタルの充填比率を１５％とした直径が４mm
の複合ワイヤ（フラックスコアードワイヤ又はメタルコ
アードワイヤ）を用い、極間距離を１２〜２０mmとし
て、同一電源により、２電極トータルで１１００〜１８
００Ａとし、電圧を２５〜３６Ｖとし、ワイヤフィード
速度を２．０〜７．５ｍ／min とした溶接条件でワンプ
ール又はセミワンプール溶接によるワンラン施工を行う
ようにする。
【００１４】上記溶接電流を１１００〜１８００Ａとし
たのは、１１００Ａ未満ではワイヤの溶け込みが不充分
になるからであり、１８００Ａを超えるとワイヤの溶着
速度は増大するもののパッカリングが発生することによ
り溶融プール形状が安定せずビード形状不良が生じやす
いからである。
たのは、１１００Ａ未満ではワイヤの溶け込みが不充分
になるからであり、１８００Ａを超えるとワイヤの溶着
速度は増大するもののパッカリングが発生することによ
り溶融プール形状が安定せずビード形状不良が生じやす
いからである。
【００１５】本発明においては、同一電源による２電極
６ａ，６ｂ方式として、１電極当りの使用溶接電流条件
範囲を制限し、アーク力によるガウジング作用を緩和し
て溶融プールの後退を抑えるようにしたので、パッカリ
ングの発生が防止される。又、２電極６ａ，６ｂによる
ワンプール又はセミワンプール溶接化により、溶融プー
ルのガウジング作用による壺が生じても、それに充分な
溶融金属をファイルアップすることができる。すなわ
ち、ソリッドワイヤと公称電極径が同一でも実質断面積
の小さい複合ワイヤを用いて上述した溶接条件で実施す
ることにより高電流密度条件で施工できるので、アーク
はスプレー移行タイプとなり、ワイヤ径よりも相当小さ
い溶融金属直径の粒子（溶滴球）が高速で吹き付けられ
る状態となる。又、これにより、アーク柱のエネルギー
密度が高められ、開先２のルートＲ部分の厚板母材１を
溶融させて掘り込む作用が強く集中性もよく、そのた
め、先行電極６ａでは、図２（イ）に示す溶接部９の如
く、厚板母材１を貫通して裏当銅板８に完全に達する溶
け込みの溶接ができる。このとき、ワイヤフィード速度
は２．０〜７．５ｍ／min の範囲であり、所要の溶着金
属の必要量を開先２部に満たすことができる。同様に、
後行電極６ｂにより、図２（ロ）に示す如く、深い溶け
込みの溶接部１０が得られる。
６ａ，６ｂ方式として、１電極当りの使用溶接電流条件
範囲を制限し、アーク力によるガウジング作用を緩和し
て溶融プールの後退を抑えるようにしたので、パッカリ
ングの発生が防止される。又、２電極６ａ，６ｂによる
ワンプール又はセミワンプール溶接化により、溶融プー
ルのガウジング作用による壺が生じても、それに充分な
溶融金属をファイルアップすることができる。すなわ
ち、ソリッドワイヤと公称電極径が同一でも実質断面積
の小さい複合ワイヤを用いて上述した溶接条件で実施す
ることにより高電流密度条件で施工できるので、アーク
はスプレー移行タイプとなり、ワイヤ径よりも相当小さ
い溶融金属直径の粒子（溶滴球）が高速で吹き付けられ
る状態となる。又、これにより、アーク柱のエネルギー
密度が高められ、開先２のルートＲ部分の厚板母材１を
溶融させて掘り込む作用が強く集中性もよく、そのた
め、先行電極６ａでは、図２（イ）に示す溶接部９の如
く、厚板母材１を貫通して裏当銅板８に完全に達する溶
け込みの溶接ができる。このとき、ワイヤフィード速度
は２．０〜７．５ｍ／min の範囲であり、所要の溶着金
属の必要量を開先２部に満たすことができる。同様に、
後行電極６ｂにより、図２（ロ）に示す如く、深い溶け
込みの溶接部１０が得られる。
【００１６】次に、本発明の他の実施の形態として、ト
ーチノズル３の電極６ａ，６ｂとして、直径が４．８mm
の複合ワイヤを用い、溶接電流を２電極トータルで１３
００〜２０００Ａとし、電圧を２６〜３８Ｖとし、ワイ
ヤフィード速度制御範囲を２．０〜６．５ｍ／min とす
るようにしてもよく、又、本発明の更に他の実施の形態
として、トーチノズル３の電極６ａ，６ｂとして、直径
が６．４mmの複合ワイヤを用い、溶接電流を２電極トー
タルで１５００〜２２００Ａとし、電圧を３０〜４０Ｖ
とし、ワイヤフィード速度制御範囲を２．０〜５．５ｍ
／min とするようにしてもよい。
ーチノズル３の電極６ａ，６ｂとして、直径が４．８mm
の複合ワイヤを用い、溶接電流を２電極トータルで１３
００〜２０００Ａとし、電圧を２６〜３８Ｖとし、ワイ
ヤフィード速度制御範囲を２．０〜６．５ｍ／min とす
るようにしてもよく、又、本発明の更に他の実施の形態
として、トーチノズル３の電極６ａ，６ｂとして、直径
が６．４mmの複合ワイヤを用い、溶接電流を２電極トー
タルで１５００〜２２００Ａとし、電圧を３０〜４０Ｖ
とし、ワイヤフィード速度制御範囲を２．０〜５．５ｍ
／min とするようにしてもよい。
【００１７】因に、本発明者等の実験によると、１電極
施工時におけるワイヤ径毎のパッカリング発生条件は、
直径が４．０mmのときに１１００Ａ（３０Ｖ）レベル以
上（１１５Ａ／mm2 以上）、直径が４．８mmのときに１
３００Ａ（３２Ｖ）レベル以上（９５Ａ／mm2 以上）、
直径が６．４mmのときに１５００Ａ（３４Ｖ）レベル以
上（６０Ａ／mm2 以上）であることが確認されている。
施工時におけるワイヤ径毎のパッカリング発生条件は、
直径が４．０mmのときに１１００Ａ（３０Ｖ）レベル以
上（１１５Ａ／mm2 以上）、直径が４．８mmのときに１
３００Ａ（３２Ｖ）レベル以上（９５Ａ／mm2 以上）、
直径が６．４mmのときに１５００Ａ（３４Ｖ）レベル以
上（６０Ａ／mm2 以上）であることが確認されている。
【００１８】更に、本発明の別の実施の形態として、フ
ラックス又はメタルの充填比率を２６％とした複合ワイ
ヤを用いる場合において、電極６ａ，６ｂとして、直径
が４．０mmの複合ワイヤを用いるときは、溶接電流を２
電極トータルで９００〜１８００Ａ（２４〜３６Ｖ）と
し、直径が４．８mmの複合ワイヤを用いるときは、溶接
電流を２電極トータルで１０６０〜２０００Ａ（２５〜
３８Ｖ）とし、直径が６．４mmの複合ワイヤを用いると
きは、溶接電流を２電極トータルで１２００〜２２００
Ａ（２８〜４２Ｖ）とする溶接条件で溶接を行うように
してもよい。
ラックス又はメタルの充填比率を２６％とした複合ワイ
ヤを用いる場合において、電極６ａ，６ｂとして、直径
が４．０mmの複合ワイヤを用いるときは、溶接電流を２
電極トータルで９００〜１８００Ａ（２４〜３６Ｖ）と
し、直径が４．８mmの複合ワイヤを用いるときは、溶接
電流を２電極トータルで１０６０〜２０００Ａ（２５〜
３８Ｖ）とし、直径が６．４mmの複合ワイヤを用いると
きは、溶接電流を２電極トータルで１２００〜２２００
Ａ（２８〜４２Ｖ）とする溶接条件で溶接を行うように
してもよい。
【００１９】なお、上記各実施の形態において、上述し
た溶接電流条件範囲内でも、特定の高電流密度条件（最
小値で、複合ワイヤの直径が４mmのとき、８０Ａ／m
m2 、４．８mmのとき、７０Ａ／mm2 、６．４mmのと
き、４８Ａ／mm2 、）での施工時には、先行電極６ａに
よる溶融プールでのガウジング作用で壺がやや深くなる
傾向が観察されている。したがって、その緩和のため
に、開先２内の溶接線にカットワイヤあるいはメタルグ
リッツ等の金属充填剤を所要量（開先容積比：３０〜７
０％）散布して施工することにより、先行電極６ａによ
る余分なエネルギーを金属充填剤で吸収させることがで
き、溶融プール形状をより安定化させることができて、
パッカリングの発生を防止することができる。
た溶接電流条件範囲内でも、特定の高電流密度条件（最
小値で、複合ワイヤの直径が４mmのとき、８０Ａ／m
m2 、４．８mmのとき、７０Ａ／mm2 、６．４mmのと
き、４８Ａ／mm2 、）での施工時には、先行電極６ａに
よる溶融プールでのガウジング作用で壺がやや深くなる
傾向が観察されている。したがって、その緩和のため
に、開先２内の溶接線にカットワイヤあるいはメタルグ
リッツ等の金属充填剤を所要量（開先容積比：３０〜７
０％）散布して施工することにより、先行電極６ａによ
る余分なエネルギーを金属充填剤で吸収させることがで
き、溶融プール形状をより安定化させることができて、
パッカリングの発生を防止することができる。
【００２０】なお又、上記実施の形態では、ＭＩＧ溶接
法を採用したが、ＭＡＧ溶接法を採用してもよい。
法を採用したが、ＭＡＧ溶接法を採用してもよい。
【００２１】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明のガスシールド
アーク溶接方法によれば、フラックス又はメタルの充填
比率を２６〜１５％とした直径が４〜６．４mmのフラッ
クスコアードワイヤ又はメタルコアードワイヤによる２
電極を併用し、極間距離を１２〜２０mmとして、同一電
源により、２電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以
下となる溶接電流条件範囲内で、厚板母材の突合せ継手
部を溶接施工するので、次の如き優れた効果を発揮す
る。 (1) フラックスコアードワイヤ又はメタルコアードワイ
ヤによる同一電源２電極方式を採用し、１電極当りの使
用溶接電流条件範囲を制限することで、アーク力による
ガウジング作用を緩和して溶融プールの後退を抑えるこ
とができることにより、パッカリングの発生を防止する
ことができ、高能率に継手溶接を行うことができる。 (2) 溶融プールの形状を安定化させることができること
から、溶け込み量を多くすることができ、融合不良等の
欠陥をなくすことができる。 (3) ２電極方式であることから、溶融金属中のガス成分
の追い出し機能が大きく、耐気孔性が良好となることに
より、プライマー塗布継手等の溶接にも支障なく適用で
きる。 (4) 高電流密度溶接のため、溶着速度が大きく、すみ肉
の高速溶接化にも対応できる。 (5) 最小値８０〜４８Ａ／mm2 の特定高電流密度条件で
の溶接施工時には、突合せ継手部の開先内に、所要量の
金属充填剤を散布するようにさせることにより、先行及
び後行の２電極による余分なエネルギーを金属充填剤で
吸収させることができるので、溶融プール形状を安定さ
せることができ、パッカリングの発生を防止することが
できる。
アーク溶接方法によれば、フラックス又はメタルの充填
比率を２６〜１５％とした直径が４〜６．４mmのフラッ
クスコアードワイヤ又はメタルコアードワイヤによる２
電極を併用し、極間距離を１２〜２０mmとして、同一電
源により、２電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以
下となる溶接電流条件範囲内で、厚板母材の突合せ継手
部を溶接施工するので、次の如き優れた効果を発揮す
る。 (1) フラックスコアードワイヤ又はメタルコアードワイ
ヤによる同一電源２電極方式を採用し、１電極当りの使
用溶接電流条件範囲を制限することで、アーク力による
ガウジング作用を緩和して溶融プールの後退を抑えるこ
とができることにより、パッカリングの発生を防止する
ことができ、高能率に継手溶接を行うことができる。 (2) 溶融プールの形状を安定化させることができること
から、溶け込み量を多くすることができ、融合不良等の
欠陥をなくすことができる。 (3) ２電極方式であることから、溶融金属中のガス成分
の追い出し機能が大きく、耐気孔性が良好となることに
より、プライマー塗布継手等の溶接にも支障なく適用で
きる。 (4) 高電流密度溶接のため、溶着速度が大きく、すみ肉
の高速溶接化にも対応できる。 (5) 最小値８０〜４８Ａ／mm2 の特定高電流密度条件で
の溶接施工時には、突合せ継手部の開先内に、所要量の
金属充填剤を散布するようにさせることにより、先行及
び後行の２電極による余分なエネルギーを金属充填剤で
吸収させることができるので、溶融プール形状を安定さ
せることができ、パッカリングの発生を防止することが
できる。
【図１】本発明の実施の一形態を示す概要図である。
【図２】継手部の開先を示すもので、（イ）は先行電極
により形成された溶接部の断面状態を示す概略図、
（ロ）は施工後の状態を示す断面図である。
により形成された溶接部の断面状態を示す概略図、
（ロ）は施工後の状態を示す断面図である。
１ 厚板母材 ２ 開先 ６ａ，６ｂ 電極
Claims (2)
- 【請求項１】 フラックス又はメタルの充填比率を２６
〜１５％とした直径が４〜６．４mmのフラックスコアー
ドワイヤ又はメタルコアードワイヤによる２電極を併用
し、極間距離を１２〜２０mmとして、同一電源により、
２電極トータルでＡＣ９００〜２２００Ａ以下となる溶
接電流条件範囲内で、厚板母材の突合せ継手部を溶接施
工することを特徴とするガスシールドアーク溶接方法。 - 【請求項２】 最小値８０〜４８Ａ／mm2 の特定高電流
密度条件での溶接施工時には、突合せ継手部の開先内
に、所要量の金属充填剤を散布するようにさせる請求項
１記載のガスシールドアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5265698A JPH11226736A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ガスシールドアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5265698A JPH11226736A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ガスシールドアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11226736A true JPH11226736A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12920913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5265698A Pending JPH11226736A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ガスシールドアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11226736A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101745726A (zh) * | 2008-12-19 | 2010-06-23 | 普莱克斯技术有限公司 | 双丝熔化极气体保护焊焊炬及其焊接方法 |
| CN103237623A (zh) * | 2010-09-29 | 2013-08-07 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
| CN104400197A (zh) * | 2014-09-28 | 2015-03-11 | 张鸿昌 | 集成智能可调温式热丝埋弧焊接装置及方法 |
| CN111906473A (zh) * | 2020-07-01 | 2020-11-10 | 齐鲁工业大学 | 一种双药皮焊条涂压机及涂压方法 |
| WO2021199815A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極ガスシールドアーク片面溶接方法及び多電極ガスシールドアーク片面溶接装置 |
-
1998
- 1998-02-19 JP JP5265698A patent/JPH11226736A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101745726A (zh) * | 2008-12-19 | 2010-06-23 | 普莱克斯技术有限公司 | 双丝熔化极气体保护焊焊炬及其焊接方法 |
| CN103237623A (zh) * | 2010-09-29 | 2013-08-07 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
| KR20130114150A (ko) * | 2010-09-29 | 2013-10-16 | 이에스에이비 아베 | 용접 장치 및 용접 방법 |
| JP2013538691A (ja) * | 2010-09-29 | 2013-10-17 | エサブ・アーベー | 溶接装置および溶接方法 |
| US9216470B2 (en) | 2010-09-29 | 2015-12-22 | Esab Ab | Method and apparatus for twin wire arc welding |
| CN103237623B (zh) * | 2010-09-29 | 2017-03-08 | 依赛彼公司 | 用于焊接的焊接设备和方法 |
| US10625362B2 (en) | 2010-09-29 | 2020-04-21 | Esab Ab | Welding apparatus and a method for welding |
| CN104400197A (zh) * | 2014-09-28 | 2015-03-11 | 张鸿昌 | 集成智能可调温式热丝埋弧焊接装置及方法 |
| WO2021199815A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極ガスシールドアーク片面溶接方法及び多電極ガスシールドアーク片面溶接装置 |
| JP2021159959A (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極ガスシールドアーク片面溶接方法及び多電極ガスシールドアーク片面溶接装置 |
| CN115279528A (zh) * | 2020-03-31 | 2022-11-01 | 株式会社神户制钢所 | 多电极气体保护电弧单面焊方法和多电极气体保护电弧单面焊装置 |
| CN111906473A (zh) * | 2020-07-01 | 2020-11-10 | 齐鲁工业大学 | 一种双药皮焊条涂压机及涂压方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6723954B2 (en) | Straight polarity metal cored wire | |
| CN102814578B (zh) | 双电极焊接法 | |
| JP2912693B2 (ja) | アルミニウム基材加工物のガス金属アーク溶接方法 | |
| JPH11138266A (ja) | タンデムサブマージアーク溶接方法 | |
| JPH11226736A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH07204854A (ja) | 高速ガスシールドアーク溶接装置及び方法 | |
| JP4707949B2 (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 | |
| KR102424484B1 (ko) | 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치 | |
| JP2005319507A (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 | |
| JPH11147175A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| KR20200007941A (ko) | 다전극 서브머지 아크 용접 방법 및 용접 장치 | |
| JP3583561B2 (ja) | 横向エレクトロガス溶接方法 | |
| JPH11226735A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| US7371994B2 (en) | Buried arc welding of integrally backed square butt joints | |
| JPH11254131A (ja) | 立向き溶接方法 | |
| JP3820179B2 (ja) | Ｍｉｇ溶接用チタン合金溶接ワイヤおよび溶接方法 | |
| JP7560002B1 (ja) | 狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2000246450A (ja) | 極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法 | |
| KR102136302B1 (ko) | 메탈 코어드 용접재료를 이용한 탠덤 수평 필렛 용접 방법 | |
| US20240181553A1 (en) | Welding torch with wire electrode guide | |
| JPH09314335A (ja) | タンデムサブマージアーク溶接方法 | |
| JP3333305B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP3947422B2 (ja) | チタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法 | |
| JP2001198675A (ja) | 多層盛溶接のアークスタート方法 | |
| JP2025009770A (ja) | 狭開先ガスシールドアーク溶接方法 |