JPH11229093A - 高耐食性・高強度ステンレス鋼 - Google Patents
高耐食性・高強度ステンレス鋼Info
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- JPH11229093A JPH11229093A JP2700498A JP2700498A JPH11229093A JP H11229093 A JPH11229093 A JP H11229093A JP 2700498 A JP2700498 A JP 2700498A JP 2700498 A JP2700498 A JP 2700498A JP H11229093 A JPH11229093 A JP H11229093A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 マルテンサイト系のステンレス鋼において、
高いＮ含有量を実現して、高耐食性かつ高強度の材料を
得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：６〜１８％およびＭｏ：２％以下
に加えて、Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏの１種または２
種以上（２種以上の場合は合計で）：０．５〜５％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避の不純物からなる合金組
成を有し、Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ％
＋０．４(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％が４以上であり、Ｃ
ｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９で
あり、Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％−１３
Ｍｎ％−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋Ｃｏ）
％−４６Ｍｏ％ が−３０以上であるように成分組成を
調整して固相γ領域を拡大し、Ｎ：０．０７〜０．２％
以下としたステンレス鋼。 上記の合金成分に加えて、
さらにＶおよびＮｂの１種または２種（２種の場合は合
計で）：０．０２〜１．０％を含有させてもよい。
高いＮ含有量を実現して、高耐食性かつ高強度の材料を
得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：６〜１８％およびＭｏ：２％以下
に加えて、Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏの１種または２
種以上（２種以上の場合は合計で）：０．５〜５％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避の不純物からなる合金組
成を有し、Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ％
＋０．４(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％が４以上であり、Ｃ
ｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９で
あり、Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％−１３
Ｍｎ％−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋Ｃｏ）
％−４６Ｍｏ％ が−３０以上であるように成分組成を
調整して固相γ領域を拡大し、Ｎ：０．０７〜０．２％
以下としたステンレス鋼。 上記の合金成分に加えて、
さらにＶおよびＮｂの１種または２種（２種の場合は合
計で）：０．０２〜１．０％を含有させてもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高い耐食性を要求
される高強度マルテンサイト系ステンレス鋼に関する。
本発明のステンレス鋼は、バルブやコンプレッサーの
ような機械類、バネ等の機械部品、ボルト・ナット等の
締結部材、釘やドリルねじのような建設用部品、リニア
駆動レール、回転シャフト、ベアリング等の習動部品、
さらには、包丁、洋食器等の家庭用品まで、広い範囲の
用途に向けられる。
される高強度マルテンサイト系ステンレス鋼に関する。
本発明のステンレス鋼は、バルブやコンプレッサーの
ような機械類、バネ等の機械部品、ボルト・ナット等の
締結部材、釘やドリルねじのような建設用部品、リニア
駆動レール、回転シャフト、ベアリング等の習動部品、
さらには、包丁、洋食器等の家庭用品まで、広い範囲の
用途に向けられる。
【０００２】
【従来の技術】高い耐食性と高い強度とを兼ね備えるこ
とが必要な用途には、マルテンサイト系ステンレス鋼が
好んで用いられている。 一般に鋼にＮ成分が加わる
と、耐食性と強度が向上することが知られているが、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系におけるＮ固溶量は低く、１４．１％Ｃｒ鋼
においても０．０５％に過ぎないため、Ｎが鋼の特性向
上に及ぼす寄与は小さいと考えられ、あまり研究対象と
されなかった。 代表的なＣｒ系ステンレス鋼であるＳ
ＵＳ４０１鋼を例にとれば、溶湯中のＮの溶解度よりも
凝固組織中のＮの溶解度の方が低く、凝固時にＮ固溶量
の小さいデルタ相が晶出することにより、溶湯中のＮ量
と凝固組織中のＮ量との差がブローホールとして鋼中に
発生し、欠陥を形成するおそれがあった。
とが必要な用途には、マルテンサイト系ステンレス鋼が
好んで用いられている。 一般に鋼にＮ成分が加わる
と、耐食性と強度が向上することが知られているが、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系におけるＮ固溶量は低く、１４．１％Ｃｒ鋼
においても０．０５％に過ぎないため、Ｎが鋼の特性向
上に及ぼす寄与は小さいと考えられ、あまり研究対象と
されなかった。 代表的なＣｒ系ステンレス鋼であるＳ
ＵＳ４０１鋼を例にとれば、溶湯中のＮの溶解度よりも
凝固組織中のＮの溶解度の方が低く、凝固時にＮ固溶量
の小さいデルタ相が晶出することにより、溶湯中のＮ量
と凝固組織中のＮ量との差がブローホールとして鋼中に
発生し、欠陥を形成するおそれがあった。
【０００３】発明者らは、マルテンサイト系ステンレス
鋼におけるＮの固溶量を高め、それによって特性の向上
を図ることを意図して研究し、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ
などの元素を少量添加するとともに各合金成分間のバラ
ンスを適切にとることによって、Ｎ固溶量の高いガンマ
相の晶出が促され、溶湯中のＮを高い割合で凝固した鋼
塊中に止め得ること、そしてその結果、マルテンサイト
系ステンレス鋼の耐食性および強度が向上することを見
出した。
鋼におけるＮの固溶量を高め、それによって特性の向上
を図ることを意図して研究し、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ
などの元素を少量添加するとともに各合金成分間のバラ
ンスを適切にとることによって、Ｎ固溶量の高いガンマ
相の晶出が促され、溶湯中のＮを高い割合で凝固した鋼
塊中に止め得ること、そしてその結果、マルテンサイト
系ステンレス鋼の耐食性および強度が向上することを見
出した。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、発明
者らの得た新しい知見を活用し、Ｎ含有量が高められ、
それによって耐食性および強度が向上した、新規なマル
テンサイト系ステンレス鋼を提供することにある。
者らの得た新しい知見を活用し、Ｎ含有量が高められ、
それによって耐食性および強度が向上した、新規なマル
テンサイト系ステンレス鋼を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の高耐食性・高強度ステンレス鋼は、重量％で、
Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｃｒ：６〜
１８％およびＭｏ：２％以下に加えて、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎ
ｉおよびＣｏの１種または２種以上（２種以上の場合は
合計で）：０．５〜５％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避の不純物からなる合金組成を有し、 Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ％＋０．４
(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％ が４以上であり、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９であり、 Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％−１３Ｍｎ％
−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋Ｃｏ）％−４
６Ｍｏ％ が−３０以上であるように成分組成を調整して固相γ領
域を拡大し、Ｎ：０．０７〜０．２％としたことを特徴
とする。
発明の高耐食性・高強度ステンレス鋼は、重量％で、
Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｃｒ：６〜
１８％およびＭｏ：２％以下に加えて、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎ
ｉおよびＣｏの１種または２種以上（２種以上の場合は
合計で）：０．５〜５％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避の不純物からなる合金組成を有し、 Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ％＋０．４
(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％ が４以上であり、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９であり、 Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％−１３Ｍｎ％
−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋Ｃｏ）％−４
６Ｍｏ％ が−３０以上であるように成分組成を調整して固相γ領
域を拡大し、Ｎ：０．０７〜０．２％としたことを特徴
とする。
【０００６】本発明の高耐食性・高強度ステンレス鋼
は、上述した合金成分に加えて、ＶおよびＮｂの１種ま
たは２種（２種の場合は合計で）：０．０２〜１．０％
を含有してもよい。 それによって鋼中の炭化物の粒子
を微細化し、冷間加工性にすぐれ、加工時の割れの発生
がなく、冷間ヘッダー加工や引き抜きなど、高度の冷間
加工が容易になる。
は、上述した合金成分に加えて、ＶおよびＮｂの１種ま
たは２種（２種の場合は合計で）：０．０２〜１．０％
を含有してもよい。 それによって鋼中の炭化物の粒子
を微細化し、冷間加工性にすぐれ、加工時の割れの発生
がなく、冷間ヘッダー加工や引き抜きなど、高度の冷間
加工が容易になる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の高耐食性・高強度ステン
レス鋼は、常用の設備を使用して、大気圧下に、窒素ガ
スリッチな雰囲気で溶解精錬を進めることによって製造
することができる。
レス鋼は、常用の設備を使用して、大気圧下に、窒素ガ
スリッチな雰囲気で溶解精錬を進めることによって製造
することができる。
【０００８】本発明の高耐食性・高強度ステンレス鋼の
合金組成を上記のように定めた理由は、次のとおりであ
る。
合金組成を上記のように定めた理由は、次のとおりであ
る。
【０００９】Ｃ：０．３０％以下 Ｃは、Ｎの固溶量を高める上で重要な、ガンマ相の形成
を促す元素であるが、０．３０％を超えて添加すると粗
大な炭化物が析出して、耐食性や冷間加工性が低下する
ので、０．３０％を上限とした。
を促す元素であるが、０．３０％を超えて添加すると粗
大な炭化物が析出して、耐食性や冷間加工性が低下する
ので、０．３０％を上限とした。
【００１０】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは脱酸のために必要であるが、Ｎの固溶量が低いデ
ルタ相を形成する元素であるし、また多量に添加すると
冷間加工性を低下させるので、１．０％の限界を設け
た。
ルタ相を形成する元素であるし、また多量に添加すると
冷間加工性を低下させるので、１．０％の限界を設け
た。
【００１１】Ｃｒ：６〜１８％ Ｃｒは、ステンレス鋼にとってもっとも重要な添加成分
であって、６％未満の添加では耐食性が不足する。 一
方、１８％を超えて添加すると、十分な焼き入れ・焼戻
し効果が得られなくなる。 これらの理由で、６〜１８
％の範囲を定めた。
であって、６％未満の添加では耐食性が不足する。 一
方、１８％を超えて添加すると、十分な焼き入れ・焼戻
し効果が得られなくなる。 これらの理由で、６〜１８
％の範囲を定めた。
【００１２】Ｍｏ：２％以下 Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性を高める上で重要な元素
であるが、デルタ相形成元素である。 そこで、バラン
スを考えて２％までの添加に止める。
であるが、デルタ相形成元素である。 そこで、バラン
スを考えて２％までの添加に止める。
【００１３】Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏの１種または
２種以上（２種以上の場合は合計で）：０．５〜５％ Ｍｎは、脱酸のため添加するほか、ガンマ相形成にも役
立つ。 ただし、５％を超えて添加すると耐食性を損な
うばかりか、残留オーステナイト量を増加させて焼き入
れ硬さを低下させる。 Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏはガンマ
相の形成を促すが、多量に添加するとかえってガンマ相
が不安定になり、クロム系ステンレス鋼の特徴である焼
き入れ・焼戻し効果が発揮できなくなるる。 これらの
理由で、Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏは、１種または２
種以上を（２種以上の場合は合計で）０．５以上％添加
することとし、最大添加量を５％とした。
２種以上（２種以上の場合は合計で）：０．５〜５％ Ｍｎは、脱酸のため添加するほか、ガンマ相形成にも役
立つ。 ただし、５％を超えて添加すると耐食性を損な
うばかりか、残留オーステナイト量を増加させて焼き入
れ硬さを低下させる。 Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏはガンマ
相の形成を促すが、多量に添加するとかえってガンマ相
が不安定になり、クロム系ステンレス鋼の特徴である焼
き入れ・焼戻し効果が発揮できなくなるる。 これらの
理由で、Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏは、１種または２
種以上を（２種以上の場合は合計で）０．５以上％添加
することとし、最大添加量を５％とした。
【００１４】Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ
％＋０．４(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％ が４以上 この値が４以上でないと、十分なＮの固溶が実現せず、
Ｎ量を０．０７％以上にできない。
％＋０．４(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％ が４以上 この値が４以上でないと、十分なＮの固溶が実現せず、
Ｎ量を０．０７％以上にできない。
【００１５】 Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９ クロム系ステンレス鋼であるために満たすべき条件であ
る。
る。
【００１６】Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％
−１３Ｍｎ％−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋
Ｃｏ）％−４６Ｍｏ％が−３０以上 マルテンサイト系ステンレス鋼であるために満たすべき
条件であって、Ｍ値が−３０より低いときは組織がオー
ステナイトとなり、十分な焼き入れ・焼戻し効果が得ら
れない。
−１３Ｍｎ％−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋
Ｃｏ）％−４６Ｍｏ％が−３０以上 マルテンサイト系ステンレス鋼であるために満たすべき
条件であって、Ｍ値が−３０より低いときは組織がオー
ステナイトとなり、十分な焼き入れ・焼戻し効果が得ら
れない。
【００１７】Ｎ：０．０７〜０．２％ この高いＮ含有量が本発明のマルテンサイト系ステンレ
ス鋼の特徴であって、耐食性の改善と一層の高強度化に
役立っている。 ０．０７％はこの効果が明確になる最
小の含有量であって、０．２％は含有可能なＮ量の上限
である。
ス鋼の特徴であって、耐食性の改善と一層の高強度化に
役立っている。 ０．０７％はこの効果が明確になる最
小の含有量であって、０．２％は含有可能なＮ量の上限
である。
【００１８】
【実施例】表１に示す合金組成のマルテンサイト系ステ
ンレス鋼を、ＡＯＤ炉を用い、大気圧下の操業で、溶鋼
内にランスから窒素ガスを吹き込みつつ溶解精錬するこ
とにより製造した。
ンレス鋼を、ＡＯＤ炉を用い、大気圧下の操業で、溶鋼
内にランスから窒素ガスを吹き込みつつ溶解精錬するこ
とにより製造した。
【００１９】 表 １ Ｎｏ． Ｃ Ｓｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｍｎ Ｃｕ Ｎｉ Ｃｏ Ｖ Ｎｂ Ｎ 実施例 １ 0.02 0.4 6.3 0.1 0.7 0.1 4.2 - - - 0.07 ２ 0.25 0.8 8.0 0.1 0.2 0.1 2.8 - 0.05 0.08 ３ 0.12 1.3 9.6 0.1 0.4 3.0 0.3 - - - 0.09 ４ 0.25 0.6 9.6 0.1 0.2 1.2 0.1 - - - 0.11 ５ 0.02 0.8 8.0 0.1 0.2 2.1 2.5 - - - 0.08 ６ 0.30 0.8 8.0 0.1 0.3 0.1 2.8 - - - 0.08 ７ 0.02 0.5 15.6 0.1 0.8 0.1 2.0 - 0.09 - 0.20 ８ 0.18 0.8 13.7 0.1 0.2 0.1 0.2 - - - 0.16 ９ 0.12 0.6 15.6 0.1 0.5 0.1 0.4 - - 0.05 0.17 １０ 0.30 1.1 5.8 0.1 1.3 0.1 0.5 - - - 0.08 １１ 0.02 0.7 17.6 0.1 0.2 0.1 0.2 1.9 - - 0.15 １２ 0.18 0.8 9.6 0.1 0.6 2.1 0.3 - - - 0.11 １３ 0.30 0.6 8.6 0.1 0.2 0.6 0.3 - 0.09 0.03 0.11 １４ 0.02 0.2 11.6 0.1 2.9 0.1 0.3 - - 0.09 0.15 １５ 0.12 0.8 17.6 0.1 0.2 0.1 0.3 0.3 - - 0.15 １６ 0.12 0.7 11.6 0.1 2.7 0.1 0.2 0.02 - - 0.15 １７ 0.18 1.6 6.7 1.3 0.8 1.4 0.7 - - - 0.11 １８ 0.12 1.3 16.4 0.1 0.3 0.3 0.5 - 0.06 - 0.15 １９ 0.15 1.7 8.6 0.5 1.8 0.3 1.4 - - - 0.11 ２０ 0.25 0.6 8.0 0.1 0.2 0.1 2.8 0.3 - - 0.08 比較例 １ 0.05 0.3 12.0 - 0.8 0.1 0.2 - - - 0.01 ２ 0.05 0.5 17.0 - 0.8 0.1 0.2 - - - 0.02 ３ 0.30 0.8 13.0 - 0.8 0.1 0.2 - - - 0.01 ４ 0.05 0.8 16.0 - 0.8 0.1 1.8 - - - 0.03 ５ 0.10 0.8 13.0 0.3 1.0 0.1 0.2 - - - 0.01 各実施例、比較例のＭｎ〜Ｃｏの合計量および特性値
は、表２に示すとおりである。
は、表２に示すとおりである。
【００２０】各鋼について耐食性を調べるため、ＪＩＳ
−Ｚ２３７１に定める方法に従い、２４時間の塩水噴霧
試験を行なった。 別に、１５mm角で長さ２０mmの試験
片を用意し、１０５０℃に３０分間加熱したのち油冷す
る焼入れ・１５０℃に１時間保持したのち空冷する焼戻
しの処理を施し、硬さＨＲＣを測定した。 それらの結
果を、あわせて表２に掲げる。
−Ｚ２３７１に定める方法に従い、２４時間の塩水噴霧
試験を行なった。 別に、１５mm角で長さ２０mmの試験
片を用意し、１０５０℃に３０分間加熱したのち油冷す
る焼入れ・１５０℃に１時間保持したのち空冷する焼戻
しの処理を施し、硬さＨＲＣを測定した。 それらの結
果を、あわせて表２に掲げる。
【００２１】 表 ２ Ｎｏ． Mn+Cu+Ni+Co Ｃｒ当量 Ｎｉ当量 Ｍ値 塩水噴霧 硬さHRC 実施例 １ ５．０ ７．０ ７．２ １９０ ３ ３１．２ ２ ３．１ ９．２ １２．８ １１ ３ ５２．６ ３ ３．７ １１．７ ７．９ １ ４ ４６．７ ４ １．５ １０．５ １１．５ −２６ ４ ５４．６ ５ ４．８ ９．２ ６．４ ９６ ３ ３４．２ ６ ３．２ ９．２ １４．３ −３０ ３ ５３．０ ７ ２．９ １６．８ ９．０ −２６ ５ ３７．２ ８ ０．５ １４．９ １０．５ −２２ ４ ５１．１ ９ １．０ １６．８ ９．４ −１８ ５ ４６．７ １０ １．９ ７．０ １２．６ ５１ ３ ５０．０ １１ ２．４ １８．８ ６．２ −２９ ５ ３６．２ １２ ３．０ １０．８ ９．９ −２４ ３ ５１．１ １３ １．１ ９．５ １２．９ −２８ ３ ５４．０ １４ ３．３ １２．８ ６．８ １１３ ４ ３６．２ １５ ０．９ １８．８ ８．６ −２７ ５ ４６．７ １６ ３．０２ １２．８ ９．８ ３２ ４ ４６．９ １７ ２．９ １０．４ １０．４ −２６ ４ ４７．１ １８ １．１ １８．５ ９．０ −２９ ５ ４６．７ １９ ３．５ １１．７ １０．６ −１７ ４ ４７．６ ２０ ３．４ ９．２ １２．８ １１ ３ ５２．６ 比較例 １ １３．１ １２．４ ２．０ ３００ １ ２９．４ ２ １８．１ １７．８ ２．０ ２４０ ３ ２９．６ ３ １４．１ １４．１ ９．５ ８５ １ ５３．６ ４ １８．７ １７．１ ３．６ ２０４ ４ ２９．４ ５ １４．３ １４．４ ２．２ ２７２ ２ ４０．９ 耐食性の評価は、次のとおりである： ５ 錆の発生まったくない ４ 表面の約２５％以下に錆が発生 ３ 表面の約２５％超過約５０％以下に錆が発生 ２ 表面の約５０％超過７５％以下に錆が発生 １ 表面の約７５％超過〜全面に錆が発生。
【００２２】比較例においては、耐食性のすぐれたもの
は硬さが低い（Ｎｏ．４）か、または硬さが十分であれ
ば耐食性が低いか（Ｎｏ．３）、いずれも劣る（Ｎｏ．
１）のに対し、本発明の実施例においては、耐食性が悪
くても段階３であり、硬さは３４〜５５のレベルにあ
る。
は硬さが低い（Ｎｏ．４）か、または硬さが十分であれ
ば耐食性が低いか（Ｎｏ．３）、いずれも劣る（Ｎｏ．
１）のに対し、本発明の実施例においては、耐食性が悪
くても段階３であり、硬さは３４〜５５のレベルにあ
る。
【００２３】
【発明の効果】本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼
は、Ｍｎに加えて、Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏから選んだ１
種または２種以上のの特定量を添加するともに、各合金
成分間のバランスを適切に調整することにより、これま
で考慮されていなかったＮ成分を積極的に利用し、高い
耐食性と高い強度とを両立させることに成功した。 こ
のステンレス鋼を使用すれば、前記した種々の用途に関
して、従来よりすぐれた部品を提供することができる。
は、Ｍｎに加えて、Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏから選んだ１
種または２種以上のの特定量を添加するともに、各合金
成分間のバランスを適切に調整することにより、これま
で考慮されていなかったＮ成分を積極的に利用し、高い
耐食性と高い強度とを両立させることに成功した。 こ
のステンレス鋼を使用すれば、前記した種々の用途に関
して、従来よりすぐれた部品を提供することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３０％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：６〜１８％およびＭｏ：２％以下
に加えて、Ｍｎ，Ｃｕ，ＮｉおよびＣｏの１種または２
種以上（２種以上の場合は合計で）：０．５〜５％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避の不純物からなる合金組
成を有し、 Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０Ｃ％＋０．５Ｍｎ％＋０．４
(Ｃｕ＋Ｃｏ)％＋３０Ｎ％ が４以上であり、 Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５Ｓｉ％ が６〜１９であり、 Ｍ値＝５０２−８１０Ｃ％−１２３０Ｎ％−１３Ｍｎ％
−３０Ｎｉ％−１２Ｃｒ％−５４（Ｃｕ＋Ｃｏ）％−４
６Ｍｏ％ が−３０以上であるように成分組成を調整して固相γ領
域を拡大し、Ｎ：０．０７〜０．２％以下としたことを
特徴とする高耐食性・高強度ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金成分に加えて、Ｖ
およびＮｂの１種または２種（２種の場合は合計で）：
０．０２〜１．０％を含有する合金組成を有する請求項
１の高耐食性・高強度ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2700498A JPH11229093A (ja) | 1998-02-09 | 1998-02-09 | 高耐食性・高強度ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2700498A JPH11229093A (ja) | 1998-02-09 | 1998-02-09 | 高耐食性・高強度ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229093A true JPH11229093A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12208990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2700498A Pending JPH11229093A (ja) | 1998-02-09 | 1998-02-09 | 高耐食性・高強度ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229093A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002146487A (ja) * | 2000-09-01 | 2002-05-22 | Daido Steel Co Ltd | シャフト用鋼 |
| WO2004001081A1 (ja) * | 2002-06-20 | 2003-12-31 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | マルテンサイト系鋼からなる鋼帯およびこの鋼帯を使用した自動車の無段変速機用フープの製造方法 |
| EP1128022A3 (en) * | 2000-02-28 | 2004-05-26 | General Electric Company | Rotor windage nut |
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| JP2022501515A (ja) * | 2018-09-28 | 2022-01-06 | コーニング インコーポレイテッド | オーステナイト変態温度を上昇させた合金金属、及びこれを含む物品 |
| JP2023000442A (ja) * | 2021-06-18 | 2023-01-04 | 大同特殊鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼、並びに、マルテンサイト系ステンレス鋼部材及びその製造方法 |
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-
1998
- 1998-02-09 JP JP2700498A patent/JPH11229093A/ja active Pending
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