JPH11229290A - 耐熱シート - Google Patents
耐熱シートInfo
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- JPH11229290A JPH11229290A JP3556398A JP3556398A JPH11229290A JP H11229290 A JPH11229290 A JP H11229290A JP 3556398 A JP3556398 A JP 3556398A JP 3556398 A JP3556398 A JP 3556398A JP H11229290 A JPH11229290 A JP H11229290A
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- fiber
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 比吸水性、高温における形態安定性、機械的
性能等に優れた耐熱シートを提供する。 【解決手段】 溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）
９５〜７５重量％と、２５℃〜１５０℃において負の線
膨張係数をしめし、かつ分解温度が３００℃以上、１５
０℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維
（成分Ｂ）５〜２５重量％からなる耐熱シ−ト。
性能等に優れた耐熱シートを提供する。 【解決手段】 溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）
９５〜７５重量％と、２５℃〜１５０℃において負の線
膨張係数をしめし、かつ分解温度が３００℃以上、１５
０℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維
（成分Ｂ）５〜２５重量％からなる耐熱シ−ト。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融異方性ポリエステ
ル繊維状物からなる耐熱シ−トに関する。
ル繊維状物からなる耐熱シ−トに関する。
【０００２】
【従来の技術】液晶ポリマー繊維が耐熱性、非吸湿性等
に優れていることは従来から知られており、該繊維を用
いたシ−トは電気絶縁材、電子部品材料等の分野で広く
使用されている。たとえば特公平６−３３５９５号公報
には、溶融異方性ポリエステルからなるパルプと短繊維
を用いて湿式抄紙し、繊維同志を融着させたシ−トが提
示されている。
に優れていることは従来から知られており、該繊維を用
いたシ−トは電気絶縁材、電子部品材料等の分野で広く
使用されている。たとえば特公平６−３３５９５号公報
には、溶融異方性ポリエステルからなるパルプと短繊維
を用いて湿式抄紙し、繊維同志を融着させたシ−トが提
示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公平
６−３３５９５号公報に提示された溶融異方性ポリエス
テルの液晶ポリマー繊維による耐熱シ−トは、非吸水
性、絶縁性、誘電特性の信頼性等に優れた性能を発揮す
るものの、高温時での収縮弾性が低く樹脂複合材とした
場合に高温時の線膨張係数が高くなる問題があった。近
年の急速な電子機器の高性能化、コンパクト化のなかで
繊維と樹脂の複合材はプリント配線基板用の積層板とし
て重要な役割を果たしているが、マトリックスとなる耐
熱樹脂は一般に５０〜１５０℃の温度域において２０〜
２００ｐｐｍ／℃の線膨張係数を示し、高温時に収縮し
やすくなる問題がある。溶融液晶性ポリエステル繊維は
低温においては高い抗張力を示すものの、高温時にはヤ
ング率が低下し、結局、樹脂の膨張を抑制することがで
きず、複合材全体が膨張することとなる。本発明の目的
は、高温時における線膨張係数が低く、かつ優れた抗張
力を示し、しかも低吸湿性で機械的強度に優れた耐熱シ
ートを提供することにある。
６−３３５９５号公報に提示された溶融異方性ポリエス
テルの液晶ポリマー繊維による耐熱シ−トは、非吸水
性、絶縁性、誘電特性の信頼性等に優れた性能を発揮す
るものの、高温時での収縮弾性が低く樹脂複合材とした
場合に高温時の線膨張係数が高くなる問題があった。近
年の急速な電子機器の高性能化、コンパクト化のなかで
繊維と樹脂の複合材はプリント配線基板用の積層板とし
て重要な役割を果たしているが、マトリックスとなる耐
熱樹脂は一般に５０〜１５０℃の温度域において２０〜
２００ｐｐｍ／℃の線膨張係数を示し、高温時に収縮し
やすくなる問題がある。溶融液晶性ポリエステル繊維は
低温においては高い抗張力を示すものの、高温時にはヤ
ング率が低下し、結局、樹脂の膨張を抑制することがで
きず、複合材全体が膨張することとなる。本発明の目的
は、高温時における線膨張係数が低く、かつ優れた抗張
力を示し、しかも低吸湿性で機械的強度に優れた耐熱シ
ートを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、（１）
溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）９５〜７５重量
％と、２５℃〜１５０℃において負の線膨張係数をしめ
し、かつ分解温度が３００℃以上、１５０℃における引
張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維（成分Ｂ）５〜２
５重量％からなる耐熱シ−ト、（２） 溶融異方性ポリ
エステル繊維（成分Ａ）９５〜７５重量％及び２５℃〜
１５０℃において負の線膨張係数をしめし、かつ分解温
度が３００℃以上、１５０℃における引張弾性率５５０
ｇ／ｄ以上の耐熱繊維（成分Ｂ）５〜２５重量％からな
る耐熱布帛と、繊維総量に対し２〜１５重量％の樹脂バ
インダー（成分Ｃ）からなる耐熱シ−ト、に関する。
溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）９５〜７５重量
％と、２５℃〜１５０℃において負の線膨張係数をしめ
し、かつ分解温度が３００℃以上、１５０℃における引
張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維（成分Ｂ）５〜２
５重量％からなる耐熱シ−ト、（２） 溶融異方性ポリ
エステル繊維（成分Ａ）９５〜７５重量％及び２５℃〜
１５０℃において負の線膨張係数をしめし、かつ分解温
度が３００℃以上、１５０℃における引張弾性率５５０
ｇ／ｄ以上の耐熱繊維（成分Ｂ）５〜２５重量％からな
る耐熱布帛と、繊維総量に対し２〜１５重量％の樹脂バ
インダー（成分Ｃ）からなる耐熱シ−ト、に関する。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明にいう溶融異方性とは、溶
融相において光学異方性を示すものである。このような
特性は公知の方法、例えばホットステ−ジにのせた試料
を窒素雰囲気下で昇温加熱し、その透過光を観察するこ
とにより容易に認定することができる。本発明に用いら
れる溶融異方性芳香族ポリエステルは、例えば芳香族ジ
オ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボ
ン酸等より得られるポリマ−であり、好適には化１〜化
３に示される反復構成単位の組み合わせからなるポリマ
−が挙げられる。
融相において光学異方性を示すものである。このような
特性は公知の方法、例えばホットステ−ジにのせた試料
を窒素雰囲気下で昇温加熱し、その透過光を観察するこ
とにより容易に認定することができる。本発明に用いら
れる溶融異方性芳香族ポリエステルは、例えば芳香族ジ
オ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボ
ン酸等より得られるポリマ−であり、好適には化１〜化
３に示される反復構成単位の組み合わせからなるポリマ
−が挙げられる。
【０００６】
【化１】
【０００７】
【化２】
【０００８】
【化３】
【０００９】特に好ましくは、パラヒドロキシ安息香酸
（Ａ）と２−ヒドロキシ６−ナフトエ酸（Ｂ）の構成単
位からなる部分が80モル％以上である溶融異方性芳香族
ポリエステルであり、特にＡとＢの合計量に対するＢ成
分が５〜45モル％である芳香族ポリエステルが好まし
い。本発明で使用するポリマ−には、本発明の効果を損
なわない範囲内で、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリ
オレフィン、ポリカ−ボネ−ト、ポリアリレ−ト、ポリ
アミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエステルエ
−テルケトン、フッソ樹脂等の熱可塑性ポリマ−を添加
してもよい。また適宜、酸化チタン、カオリン、シリ
カ、硫酸バリウム、カ−ボンブラック、顔料、酸化防止
剤、紫外線吸収剤、光安定剤等を含んでいても良い。
（Ａ）と２−ヒドロキシ６−ナフトエ酸（Ｂ）の構成単
位からなる部分が80モル％以上である溶融異方性芳香族
ポリエステルであり、特にＡとＢの合計量に対するＢ成
分が５〜45モル％である芳香族ポリエステルが好まし
い。本発明で使用するポリマ−には、本発明の効果を損
なわない範囲内で、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリ
オレフィン、ポリカ−ボネ−ト、ポリアリレ−ト、ポリ
アミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエステルエ
−テルケトン、フッソ樹脂等の熱可塑性ポリマ−を添加
してもよい。また適宜、酸化チタン、カオリン、シリ
カ、硫酸バリウム、カ−ボンブラック、顔料、酸化防止
剤、紫外線吸収剤、光安定剤等を含んでいても良い。
【００１０】成分Ａの製造法としては、例えばパラヒド
ロキシ安息香酸単位と２ーヒドロキシー６ーナフトエ酸
単位が７３：２７のモル比であり、溶融粘度が４３０ポ
イズ、重合度１００程度、ＤＳＣによる吸熱ピーク温度
が２８０℃程度の溶融異方性ポリエステルを１４０℃で
１００時間真空乾燥したものを、ベント付き単軸押出機
に供給しサンド層と金属繊維よりなる平均孔径５μｍの
フィルターを通して濾過した後、紡糸口金（０．０７ｍ
ｍ、５０ホール）から３２０℃で紡出し、この紡糸原糸
を２６０〜３００℃で熱処理して固相重合を行って、重
合度３００程度まで上昇させる方法が挙げられる。しか
しながら、特に繊維の製造方法は限定されない。
ロキシ安息香酸単位と２ーヒドロキシー６ーナフトエ酸
単位が７３：２７のモル比であり、溶融粘度が４３０ポ
イズ、重合度１００程度、ＤＳＣによる吸熱ピーク温度
が２８０℃程度の溶融異方性ポリエステルを１４０℃で
１００時間真空乾燥したものを、ベント付き単軸押出機
に供給しサンド層と金属繊維よりなる平均孔径５μｍの
フィルターを通して濾過した後、紡糸口金（０．０７ｍ
ｍ、５０ホール）から３２０℃で紡出し、この紡糸原糸
を２６０〜３００℃で熱処理して固相重合を行って、重
合度３００程度まで上昇させる方法が挙げられる。しか
しながら、特に繊維の製造方法は限定されない。
【００１１】成分Ｂは２５℃〜１５０℃において負の線
膨張係数をしめし、かつ分解温度が３００℃以上、１５
０℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維で
あることが必要である。高温における線膨張率が低く、
かつ高いヤング率を有する繊維を用いることにより、た
とえば含浸した樹脂の膨張を抑制することができ、寸法
安定性に優れたプリプレグ等を得ることができる。上記
の範囲をはずれると、成分Ｂにより膨張への抑制力を充
分に得ることができなくなる。成分Ｂとしては、たとえ
ばパラアラミド繊維、ポリベンゾオキサゾール（ＰＢ
Ｏ）繊維などが挙げられ、商品名「ケブラー」、「テク
ノーラ」、「ザイロン」として市販されているものが使
用できる。一般にこのようなアラミド繊維は、一様に吸
水性が高く相対湿度９０％、２４時間放置状態では２〜
６％の吸水性をしめす。従って、電子材料部品に使用さ
れる時には十分な絶縁性、誘電特性の信頼性が得られ
ず、また、製品加工工程、原料在庫手段にも多大の負荷
がかかる問題が生じる。
膨張係数をしめし、かつ分解温度が３００℃以上、１５
０℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維で
あることが必要である。高温における線膨張率が低く、
かつ高いヤング率を有する繊維を用いることにより、た
とえば含浸した樹脂の膨張を抑制することができ、寸法
安定性に優れたプリプレグ等を得ることができる。上記
の範囲をはずれると、成分Ｂにより膨張への抑制力を充
分に得ることができなくなる。成分Ｂとしては、たとえ
ばパラアラミド繊維、ポリベンゾオキサゾール（ＰＢ
Ｏ）繊維などが挙げられ、商品名「ケブラー」、「テク
ノーラ」、「ザイロン」として市販されているものが使
用できる。一般にこのようなアラミド繊維は、一様に吸
水性が高く相対湿度９０％、２４時間放置状態では２〜
６％の吸水性をしめす。従って、電子材料部品に使用さ
れる時には十分な絶縁性、誘電特性の信頼性が得られ
ず、また、製品加工工程、原料在庫手段にも多大の負荷
がかかる問題が生じる。
【００１２】しかしながら、多量の成分Ａと少量の成分
Ｂを併用することによって、吸湿性の問題等が実質的に
生じず、しかも、成分Ｂが高温時の膨張に対する大きな
抑制力を奏するため、用いる樹脂の膨張係数が比較的高
い場合であっても高温における優れた形態安定性を得る
ことができる。勿論、本発明の効果を損わない範囲であ
れば、成分Ａ，成分Ｂ以外の繊維等を配合してもかまわ
ない。シートの吸湿性及び高温における寸法安定性の両
性能において顕著な効果を得るためには、成分Ａ９５〜
７５重量％、成分Ｂ５〜２５重量％のシートとする必要
がある。成分Ｂが５重量％未満であれば、この繊維シー
トと樹脂との複合品の５０〜１５０℃における線膨張係
数αが３０〜５０ｐｐｍ／℃程度となって所望の性能が
得られず、逆に成分Ｂの配合比が２５重量％以上になれ
ば、シートの吸湿性が大きくなる。
Ｂを併用することによって、吸湿性の問題等が実質的に
生じず、しかも、成分Ｂが高温時の膨張に対する大きな
抑制力を奏するため、用いる樹脂の膨張係数が比較的高
い場合であっても高温における優れた形態安定性を得る
ことができる。勿論、本発明の効果を損わない範囲であ
れば、成分Ａ，成分Ｂ以外の繊維等を配合してもかまわ
ない。シートの吸湿性及び高温における寸法安定性の両
性能において顕著な効果を得るためには、成分Ａ９５〜
７５重量％、成分Ｂ５〜２５重量％のシートとする必要
がある。成分Ｂが５重量％未満であれば、この繊維シー
トと樹脂との複合品の５０〜１５０℃における線膨張係
数αが３０〜５０ｐｐｍ／℃程度となって所望の性能が
得られず、逆に成分Ｂの配合比が２５重量％以上になれ
ば、シートの吸湿性が大きくなる。
【００１３】配合する繊維成分の形態としては、フィラ
メント、カットファイバ−、叩解物（パルプ）等が挙げ
られるが特に限定されるものではなく、用いるシ−ト成
型法、要求性能により適宜繊維状物の形態を選択すれば
よい。配合する繊維の形状は、シート成形法により異な
るが、湿式不織布用であれば、直径０．１〜２５μｍ、
繊維長としては０．５〜１５ｍｍの短繊維または／およ
びパルプ状のものが作り易く、乾式不織布であれば、直
径０．１〜２５μｍ、繊維長としては３５〜１０５ｍｍ
のクリンプを施された繊維形状であるのが好ましい。
メント、カットファイバ−、叩解物（パルプ）等が挙げ
られるが特に限定されるものではなく、用いるシ−ト成
型法、要求性能により適宜繊維状物の形態を選択すれば
よい。配合する繊維の形状は、シート成形法により異な
るが、湿式不織布用であれば、直径０．１〜２５μｍ、
繊維長としては０．５〜１５ｍｍの短繊維または／およ
びパルプ状のものが作り易く、乾式不織布であれば、直
径０．１〜２５μｍ、繊維長としては３５〜１０５ｍｍ
のクリンプを施された繊維形状であるのが好ましい。
【００１４】また本発明においては樹脂バインダーを用
いてもかまわない。好適に使用できる樹脂バインダーと
しては、繊維シート補強剤としての溶剤系、エマルジョ
ン系のエポキシ、アクリル、ウレタン系等のバインダー
を使用すればいい。
いてもかまわない。好適に使用できる樹脂バインダーと
しては、繊維シート補強剤としての溶剤系、エマルジョ
ン系のエポキシ、アクリル、ウレタン系等のバインダー
を使用すればいい。
【００１５】シートの成形法は特に限定されず、たとえ
ば湿式法であれば、上記の湿式用繊維を０．０５−０．
２％の水のスラリーとして、通常の紙抄造機で抄造し、
通常のヤンキー式ドライヤーでシート状とするか、もし
くは抄造後繊維シートのバイインダーを吹き付けスルー
ドライヤーで乾燥する等して原紙を作成し、次いで所定
の厚みとするため、１５０〜２９０℃のキャレンダー処
理または熱ローラタッチで成形する方法等が挙げられ
る。
ば湿式法であれば、上記の湿式用繊維を０．０５−０．
２％の水のスラリーとして、通常の紙抄造機で抄造し、
通常のヤンキー式ドライヤーでシート状とするか、もし
くは抄造後繊維シートのバイインダーを吹き付けスルー
ドライヤーで乾燥する等して原紙を作成し、次いで所定
の厚みとするため、１５０〜２９０℃のキャレンダー処
理または熱ローラタッチで成形する方法等が挙げられ
る。
【００１６】乾式法であれば上記の乾式用繊維を通常の
カード機に通し、例えば水流絡合やニードルパンチして
ラップを作成し上記バインダーを吹き付け原反を作成
し、次いで所定の厚みとするため、１５０〜２９０℃の
キャレンダー処理または熱ローラタッチで成形する方法
等が挙げられる。
カード機に通し、例えば水流絡合やニードルパンチして
ラップを作成し上記バインダーを吹き付け原反を作成
し、次いで所定の厚みとするため、１５０〜２９０℃の
キャレンダー処理または熱ローラタッチで成形する方法
等が挙げられる。
【００１７】本発明の耐熱シートは、溶融異方性芳香族
ポリエステル繊維と高温時の形態安定な繊維との複合し
た優れた性能を持ち、すなわち高強力高弾性率、非吸湿
性、耐熱性、耐薬品性等の性能を十分に発揮し、さらに
高温での形態安定性に優れたいるため様々な分野で用い
ることができる。例えば産業資材用途等で広く用いら
れ、特にブレ−キライニング、クラッチフェ−シング、
軸受け等の摩耗材、パッキング材、ガスケット材、フィ
ルタ−，研磨材、絶縁紙、耐熱紙、スピ−カ−コ−ン、
ワイピングクロス、樹脂強化剤等に好適である。特に電
気絶縁用途に適している。
ポリエステル繊維と高温時の形態安定な繊維との複合し
た優れた性能を持ち、すなわち高強力高弾性率、非吸湿
性、耐熱性、耐薬品性等の性能を十分に発揮し、さらに
高温での形態安定性に優れたいるため様々な分野で用い
ることができる。例えば産業資材用途等で広く用いら
れ、特にブレ−キライニング、クラッチフェ−シング、
軸受け等の摩耗材、パッキング材、ガスケット材、フィ
ルタ−，研磨材、絶縁紙、耐熱紙、スピ−カ−コ−ン、
ワイピングクロス、樹脂強化剤等に好適である。特に電
気絶縁用途に適している。
【００１８】また樹脂を含浸してプリプレグとした場合
に顕著な効果が得られる。プリプレグの製造方法は特に
限定されないが、例えば７０ｇ／ｍ2、厚み０．１００
ｍｍ程度の紙を作成し，これにエポキシ樹脂を約５０重
量％含浸することによりプリプレグが得られる。さら
に、このプリプレグに厚さ１８μｍ程度の銅箔をプレス
成形して積層板とすることも可能である。
に顕著な効果が得られる。プリプレグの製造方法は特に
限定されないが、例えば７０ｇ／ｍ2、厚み０．１００
ｍｍ程度の紙を作成し，これにエポキシ樹脂を約５０重
量％含浸することによりプリプレグが得られる。さら
に、このプリプレグに厚さ１８μｍ程度の銅箔をプレス
成形して積層板とすることも可能である。
【００１９】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明する
が、本発明は何等実施例に限定されるものではない。
が、本発明は何等実施例に限定されるものではない。
【００２０】［融点 ℃］ＤＳＣ（例えばMettler 社製
TA3000）装置にサンプルを10〜20mgとり、アルミ製パン
へ封入した後、窒素を50cc/min流し、昇温速度20℃/min
で測定したとき、吸熱ピ−ク温度の頂点を表す温度を融
点（Ｔｍ）として測定する。1st-run で明確な吸熱ピ−
クを現れない場合は、50℃/minの昇温温度で、予想され
る吸熱ピ−ク温度より50℃以上高い温度で３分程度加熱
し完全に溶融した後、80℃/minで50℃まで冷却し、しか
るのち20℃/minの昇温速度で測定した値を用いる。
TA3000）装置にサンプルを10〜20mgとり、アルミ製パン
へ封入した後、窒素を50cc/min流し、昇温速度20℃/min
で測定したとき、吸熱ピ−ク温度の頂点を表す温度を融
点（Ｔｍ）として測定する。1st-run で明確な吸熱ピ−
クを現れない場合は、50℃/minの昇温温度で、予想され
る吸熱ピ−ク温度より50℃以上高い温度で３分程度加熱
し完全に溶融した後、80℃/minで50℃まで冷却し、しか
るのち20℃/minの昇温速度で測定した値を用いる。
【００２１】［分解温度 ℃］熱量分析法にて、急激に
重量低下する温度を分解温度とした。 ［目付 ｇ／ｍ2、厚さmm、密度g/cm3］ぞれぞれＪＩＳ
Ｐ−８１２４、ＪＩＳ Ｐ−８１１６により測定した。
密度は目付、厚さから算出。 ［線膨張係数］繊維、及び積層板の線膨張係数は、理学
電機（株）製微小定荷重熱膨張計を用いて、５０〜１５
０℃の線膨張率温度曲線を測定し、該曲線から線膨張係
数（α）を求めた。
重量低下する温度を分解温度とした。 ［目付 ｇ／ｍ2、厚さmm、密度g/cm3］ぞれぞれＪＩＳ
Ｐ−８１２４、ＪＩＳ Ｐ−８１１６により測定した。
密度は目付、厚さから算出。 ［線膨張係数］繊維、及び積層板の線膨張係数は、理学
電機（株）製微小定荷重熱膨張計を用いて、５０〜１５
０℃の線膨張率温度曲線を測定し、該曲線から線膨張係
数（α）を求めた。
【００２２】［吸水率］各繊維、各シートの１０５℃で
２４時間乾燥後の重量をベースにして、相対湿度９０％
で２４時間放置後測定重量を測定して算出した。
２４時間乾燥後の重量をベースにして、相対湿度９０％
で２４時間放置後測定重量を測定して算出した。
【００２３】［誘電率］各シートの誘電率はＪＩＳ Ｃ
２１５１に準じて、前処理（６５％、２３℃）し測定。
周波数は１ＧＨｚで測定した。
２１５１に準じて、前処理（６５％、２３℃）し測定。
周波数は１ＧＨｚで測定した。
【００２４】［短繊維、長繊維］各繊維を繊維長５ｍｍ
にカットしたものを用いた。 ［パルプ状物］溶融異方性芳香族ポリエステル及び易ア
ルカリ減量性ポリエステルとを50：50の重量比で押出機
で溶融混練してノズル径２ｍｍの口金より引取り、ペレ
ッタイザ−を用いてペレット化した（平均直径１ｍｍ、
長さ２〜３ｍｍ）。このペレットを沸騰している４０ｇ
／ｌの水酸化ナトリウム溶液に２０分間浸漬した後に、
酢酸で中和及び水で３０分洗浄して得られたパルプ状物
を用いた。このパルプ状物は、溶融異方性芳香族ポリエ
ステルからなるものである。得られたパルプ状物を走査
型電子顕微鏡で観察したところ、パルプ状物は実質的に
枝分かれを有しておらず、平均直径は約１.5μｍ（0.5
〜６μ）、パルプ長は２〜３mm前後であった。
にカットしたものを用いた。 ［パルプ状物］溶融異方性芳香族ポリエステル及び易ア
ルカリ減量性ポリエステルとを50：50の重量比で押出機
で溶融混練してノズル径２ｍｍの口金より引取り、ペレ
ッタイザ−を用いてペレット化した（平均直径１ｍｍ、
長さ２〜３ｍｍ）。このペレットを沸騰している４０ｇ
／ｌの水酸化ナトリウム溶液に２０分間浸漬した後に、
酢酸で中和及び水で３０分洗浄して得られたパルプ状物
を用いた。このパルプ状物は、溶融異方性芳香族ポリエ
ステルからなるものである。得られたパルプ状物を走査
型電子顕微鏡で観察したところ、パルプ状物は実質的に
枝分かれを有しておらず、平均直径は約１.5μｍ（0.5
〜６μ）、パルプ長は２〜３mm前後であった。
【００２５】［実施例１］表１に記載の液晶ポリエステ
ル繊維（２．５デニール×５ｍｍ）７５重量％とパラア
ミド繊維（１．５デニール×４ｍｍ）２５重量％を混合
して水に分散し、０．１重量％スラリーを製造し、通常
の傾斜短網抄造機にて抄紙し、バインダーを吹付けた
後、スル―ドライヤーにて乾燥して原反を作成し、それ
を温度２３０℃、線圧１００ｋｇ／ｃｍにてキャレンダ
ー処理して約７０ｇ／ｍ2、厚さ０．１ｍｍの基材を作
成した。その基材にＦＲ−４用のエポキシ樹脂（エピコ
ート５０４５Ｂ８０を１２５部、ジシアンジアミド４
部、２―メチル４エチルイミダゾール０．２部をＭＥＫ
にて希釈したもの）を含浸し、１６０℃３分でＢステー
ジとし、１７０℃、１．５時間プレスして積層板とし
た。結果を表２に示す。
ル繊維（２．５デニール×５ｍｍ）７５重量％とパラア
ミド繊維（１．５デニール×４ｍｍ）２５重量％を混合
して水に分散し、０．１重量％スラリーを製造し、通常
の傾斜短網抄造機にて抄紙し、バインダーを吹付けた
後、スル―ドライヤーにて乾燥して原反を作成し、それ
を温度２３０℃、線圧１００ｋｇ／ｃｍにてキャレンダ
ー処理して約７０ｇ／ｍ2、厚さ０．１ｍｍの基材を作
成した。その基材にＦＲ−４用のエポキシ樹脂（エピコ
ート５０４５Ｂ８０を１２５部、ジシアンジアミド４
部、２―メチル４エチルイミダゾール０．２部をＭＥＫ
にて希釈したもの）を含浸し、１６０℃３分でＢステー
ジとし、１７０℃、１．５時間プレスして積層板とし
た。結果を表２に示す。
【００２６】［実施例２〜４、比較例１、２］表１に記
載の配合となるように成分Ａ（成分Ａのうち２０重量％
は液晶ポリエステルパルプ）及び成分Ｂを水に分散させ
て実施例１と同様にスラリーを製造し、丸網抄造機、ヤ
ンキードライヤーにて原反を作成した。これはヤンキー
ドライヤーは樹脂バインダーのかわりにパルプが配合さ
れている系で好適であるためである。得られた原反を実
施例１と同様にキャレンダーをかけて約７０ｇ／ｍ2、
厚さ０．１ｍｍの基材を作成し、実施例１と同様に積層
板を製造した。本発明の耐熱シート及び該耐熱シートを
用いて得られた積層板は、水分率が低く、かつ成分Ｂに
より高温時における膨張が抑制されているため線膨張係
数の低いものであった。一方、比較例１は、積層板の線
膨張係数が高く高温における寸法安定性の低いものであ
り、比較例２は、アラミド繊維を多量に配合しているた
めに、吸湿率が高く、電気絶縁紙等として不適なもので
あった
載の配合となるように成分Ａ（成分Ａのうち２０重量％
は液晶ポリエステルパルプ）及び成分Ｂを水に分散させ
て実施例１と同様にスラリーを製造し、丸網抄造機、ヤ
ンキードライヤーにて原反を作成した。これはヤンキー
ドライヤーは樹脂バインダーのかわりにパルプが配合さ
れている系で好適であるためである。得られた原反を実
施例１と同様にキャレンダーをかけて約７０ｇ／ｍ2、
厚さ０．１ｍｍの基材を作成し、実施例１と同様に積層
板を製造した。本発明の耐熱シート及び該耐熱シートを
用いて得られた積層板は、水分率が低く、かつ成分Ｂに
より高温時における膨張が抑制されているため線膨張係
数の低いものであった。一方、比較例１は、積層板の線
膨張係数が高く高温における寸法安定性の低いものであ
り、比較例２は、アラミド繊維を多量に配合しているた
めに、吸湿率が高く、電気絶縁紙等として不適なもので
あった
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）
９５〜７５重量％と、２５℃〜１５０℃において負の線
膨張係数をしめし、かつ分解温度３００℃以上、１５０
℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維（成
分Ｂ）５〜２５重量％からなる耐熱シ−ト。 - 【請求項２】 溶融異方性ポリエステル繊維（成分Ａ）
９５〜７５重量％及び２５℃〜１５０℃において負の線
膨張係数をしめし、かつ分解温度が３００℃以上、１５
０℃における引張弾性率５５０ｇ／ｄ以上の耐熱繊維
（成分Ｂ）５〜２５重量％からなる耐熱布帛と、繊維総
量に対し２〜１５重量％の樹脂バインダー（成分Ｃ）か
らなる耐熱シ−ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3556398A JPH11229290A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 耐熱シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3556398A JPH11229290A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 耐熱シート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229290A true JPH11229290A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12445226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3556398A Pending JPH11229290A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 耐熱シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229290A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002327392A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-15 | Sumitomo Chem Co Ltd | 低吸湿紙及びその製造方法 |
| JP2011127252A (ja) * | 2009-12-18 | 2011-06-30 | Kuraray Co Ltd | 耐熱性難燃紙 |
-
1998
- 1998-02-18 JP JP3556398A patent/JPH11229290A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002327392A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-15 | Sumitomo Chem Co Ltd | 低吸湿紙及びその製造方法 |
| JP2011127252A (ja) * | 2009-12-18 | 2011-06-30 | Kuraray Co Ltd | 耐熱性難燃紙 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040226 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040302 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040727 |