JPH11236651A - 耐候性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】耐候性（耐発錆性）に優れたマルテンサイト系
ステンレス鋼管とその安価な製造方法を提供する。 【解決手段】9〜15％のCrを含有するマルテンサイト系
ステンレス鋼製で、表面粗さがJIS B 0601に規定される
最大高さRyで50μm以下、表面に残存するミルスケール
の大きさが面積で0.01mm²以下、そのミルスケールの1mm
²視野内における残存面積率が2％以下の鋼管。この鋼管
は、製管工程と熱処理工程を経た後のミルスケール付き
の鋼管表面に、アルミナ製または被処理鋼管と実質同一
鋼製のショット粒を吹き付けてミルスケールを除去する
際に上記の表面性状を確保し、その後酸洗処理を施すこ
となく製品とすることで製造する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、油井またはガス井（以
下、単に「油井」という）、各種プラント設備および建
設用構造材料などに使用される鋼管、より詳しくは９〜
１５重量％のＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレ
ス鋼からなり、出荷前後の保管中や輸送中における耐候
性（耐発錆性）に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
管とその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】主に用いられている鋼管には、継目無鋼
管と溶接鋼管がある。そのうちの継目無鋼管の代表的な
製造方法の一つに、マンネスマン−マンドレルミル方式
がある。このマンネスマン−マンドレルミル方式は、寸
法精度と生産性に優れているので、広く利用されてい
る。

【０００３】その製管工程は、通常、素材ビレットを所
定の加工温度に加熱する加熱工程、加熱された素材ビレ
ットを穿孔圧延機（ピアサー）で中空素管に成形する穿
孔圧延工程、中空素管をマンドレルミルで仕上げ用素管
に成形する延伸圧延工程、仕上げ用素管を加熱する再加
熱工程および再加熱された仕上げ用素管をストレッチレ
デューサーで所定の製品寸法に成形する仕上げ圧延工程
からなっている。

【０００４】ここで、一般に、素材ビレットの加熱温度
は１１００〜１３００℃、マンドレルミルによる延伸圧
延後の管温度は８００〜１０００℃、仕上げ用素管の再
加熱温度は８５０〜１１００℃、ストレッチレデューサ
ーによる仕上げ温度は８００〜１０００℃程度である。

【０００５】また、溶接鋼管は、帯鋼を素材とし、ＥＲ
Ｗ（電縫溶接）製管法、ＴＩＧ溶接製管法、レーザ溶接
製管法などによって所定の製品寸法に仕上げられる。

【０００６】その後、９〜１５重量％のＣｒを含有する
マルテンサイト系ステンレス鋼の鋼管（以下、単に「マ
ルテンサイト系ステンレス鋼管」という）の場合は、所
定の強度を得るために、９００℃以上から焼入れし、次
いで６００〜７５０℃で焼戻す熱処理が施される。

【０００７】このように、マルテンサイト系ステンレス
鋼管の製造においては、継目無鋼管の場合では各工程で
６００〜１３００℃、溶接鋼管の場合では熱処理工程で
６００〜１０００℃の加熱を受けるため、管の内外表面
には不可避的に酸化物スケール（以下、単に「ミルスケ
ール」という）が生成付着する。

【０００８】通常、上記のミルスケールは、ショットブ
ラスト処理後に酸洗処理を施すことにより完全に除去さ
れる。これは、一般に、ミルスケール直下の母材には脱
Ｃｒ層が存在しており、この脱Ｃｒ層を除去しないと、
所定の耐食性が確保できないので、この脱Ｃｒ層まで除
去しているためである。また、ショットブラスト処理後
に酸洗処理を施すのは、ショットブラスト処理または酸
洗処理だけでは、上記のミルスケールと脱Ｃｒ層を完全
に除去するのに長時間かかり、生産性が極めて悪いため
である。

【０００９】ところが、上記のショットブラスト処理と
酸洗処理は、いずれも多大な工数と費用のかかる方法
で、生産性を低下させ、製品の製造コスト上昇を招くだ
けでなく、作業環境をも悪化させる。

【００１０】このため、近年、生産性の向上やより良好
な作業環境を確保する一方、製品の製造コスト低減を図
る観点から、ショットブラスト処理に比べてより多くの
工数と費用がかかる酸洗処理の簡略化に留まらず、酸洗
処理自体を省略することが強く望まれるようになってき
た。

【００１１】ところで、ステンレス鋼のミルスケールを
酸洗除去する方法としては、従来から種々の方法が検討
されており、例えば酸洗薬液を調整するなどの方法（例
えば、「鉄と鋼」’７９−Ｓ１０４２、’８３−Ｓ１１
０２参照）がある。しかし、これらの方法は、処理時間
を短縮することを目的としたものでしかない。

【００１２】また、ショットブラスト法も種々検討され
ており、ショット粒に被処理対象と同じ例えば１３Ｃｒ
系のマルテンサイトステンレス鋼製やアルミナ製のもの
を用いる方法がある。これは、鉄製のショット粒を用い
るとステンレス鋼の表面に鉄製ショット粒の粉砕微細粒
が残存し、酸洗を省略した場合、大気環境中で残存した
鉄製ショット粒の粉砕微細粒を起点にして錆が発生し、
いわゆるもらい錆となって外観が悪化する。また、もら
い錆は孔食などの発生起点となり、実際の使用環境（例
えば、油井管の場合は炭酸ガスや硫化水素を含む高温湿
潤環境）下における腐食を助長するようになるためであ
る。

【００１３】しかし、上記の１３Ｃｒ系のマルテンサイ
トステンレス鋼製やアルミナ製のショット粒を用いて
も、９〜１５重量％のＣｒを含有するマルテンサイト系
ステンレス鋼管では、酸洗処理を省略した場合、大気環
境中に放置すると若干の錆のが発生し、酸洗処理を省略
することができないという問題があった。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、優れ
た耐候性（耐発錆性）を発揮するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼管と、この鋼管を安価に製造する方法を提供す
ることにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）の耐候性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
管および下記（２）の耐候性に優れたマルテンサイト系
ステンレス鋼管の製造方法にある。

【００１６】（１）Ｃｒ含有量が９〜１５重量％のマル
テンサイト系ステンレス鋼からなり、表面粗さがＪＩＳ
Ｂ ０６０１に規定される最大高さＲｙで５０μｍ以
下、表面に残存するミルスケールの大きさが面積で０．
０１ｍｍ² 以下、そのミルスケールの１ｍｍ² 視野内に
おける残存面積率が２％以下である耐候性に優れたマル
テンサイト系ステンレス鋼管。

【００１７】（２）製管工程と熱処理工程を経た後の鋼
管表面に、アルミナ製または被処理鋼管と実質同一の鋼
製のショット粒を吹き付けることにより、その製造中に
鋼管表面に生成付着したミルスケールを、除去後の鋼管
表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１に規定される最大高さ
Ｒｙで５０ｍｍ以下、表面に残存するミルスケールの大
きさが面積で０．０１ｍｍ² 以下、そのミルスケールの
１ｍｍ² 視野内における残存面積率が２％以下になるよ
うに除去し、その後酸洗処理を施すことなく製品とする
上記（１）に記載の耐候性に優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼管の製造方法。

【００１８】本発明者らは、上記の目的を達成すべくシ
ョットブラスト処理後の鋼管表面性状が大気環境中での
耐候性（耐発錆性）に及ぼす影響を詳細に調査し、その
結果得られた以下の知見に基に上記の発明を完成させ
た。

【００１９】ミルスケール直下に存在する脱Ｃｒ層
は、耐食性に影響するだけでなく、耐候性（耐発錆性）
にも大きく影響する。特に、９〜１５重量％のＣｒを含
有するマルテンサイト系ステンレス鋼では、脱Ｃｒ層の
Ｃｒ濃度がステンレス鋼の不働態皮膜形成に必要な９％
を下回っており、十分な不働態皮膜を形成し得ないため
に、大気環境中に曝露した場合、この脱Ｃｒ層が錆の発
生起点となっている。

【００２０】酸洗処理での負荷軽減のために、例えば
１３Ｃｒ系のマルテンサイトステンレス鋼製やアルミナ
製のショット粒を用いてショットブラスト処理を施すこ
とで上記の脱Ｃｒ層は除去可能である。しかし、従来の
ショットブラスト処理では、ミルスケールが多く残っい
るだけでなく、処理後の鋼管表面の凹凸が極めて激し
く、大気環境中に曝露すると凹凸部分に塩分や水分が吸
着して錆が発生しやすい。

【００２１】ところが、ショットブラスト処理を施す
際、１３Ｃｒ系のマルテンサイトステンレス鋼製やアル
ミナ製のショット粒を用い、鋼管の表面粗さをＪＩＳ
Ｂ０６０１に規定される最大高さＲｙで５０μｍ以下に
するともに、表面に残存するミルスケールの大きさが面
積で０．０１ｍｍ² 以下、そのミルスケールの１ｍｍ²
視野内における残存面積率を２％以下にした場合には、
酸洗処理を施さずに大気暴露しても錆は発生しておら
ず、実用上問題のないレベルにまで錆の発生を低減させ
得ることを知見した。

【００２２】すなわち、上記のミルスケール残存面積率
が２％以下の試験材を対象に電気化学的な検討を行った
結果、１０００ｐｐｍのＣｌ^- イオンを含む脱気液環境
下におけるアノード分極挙動から十分な不働態保持電流
が観察されるようになり、表面を単に目視観察しただけ
では錆の存在を明確に確認することができず、実用上何
ら問題ないレベルにまで錆の成長が抑制されることが確
認された。

【００２３】また、表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１に
規定される最大高さＲｙで５０μｍ以下の場合、耐食性
と耐候性に大きく影響を及ぼす孔食電位が飛躍的に向上
し、十分な耐食性が得られることが確認された。

【００２４】図１は、後述する実施例で用いたのと同じ
鋼種ａを対象に、鋼管の表面粗さ（最大高さＲｙ）が１
０００ｐｐｍのＣｌ^- イオンを含む脱気液環境下での孔
食電位に及ぼす影響を調べた結果の一例を示す図であ
る。この図から明らかなように、ミルスケールの残存面
積率が２％以下で、かつ表面粗さが最大高さＲｙで５０
μｍ以下の場合、その孔食電位がショットブラスト処理
後に酸洗処理を施してミルスケールを完全除去したもの
と同じレベルにまで急激に向上していることがわかる。

【００２５】

【発明の実施の形態】次に、本発明を上記のように限定
した理由について説明する。なお、合金元素の含有率の
「％」は、「重量％」を表示するものとする。

【００２６】《母材鋼について》本発明は、マルテンサ
イト系ステンレス鋼管の提供が目的であるので、その母
材鋼は少なくとも９〜１５％のＣｒを含有するマルテン
サイト系ステンレス鋼とする。これは、Ｃｒ含有量が９
％未満では所望の耐食性、具体的には耐炭酸ガス腐食性
が確保できず、逆に１５％を超えるとδ−フェライト相
の生成を招いて耐食性（耐ＳＳＣ性）および熱間加工性
が低下するだけでなく、コスト高になる。

【００２７】なお、上記の母材鋼は、Ｃｒ以外に、０．
５％以下のＣ、１％以下のＳｉ、５％以下のＭｎ、８％
以下のＮｉ、７％以下のＭｏ、０．１％以下のＴｉ、
０．１％以下のＺｒ、０．１％以下のＮｂ、０．１％以
下のｓｏｌ．Ａｌなどの元素を含むものであってもよ
い。

【００２８】《表面粗さとミルスケール残存面積率につ
いて》本発明になるマルテンサイト系ステンレス鋼管
は、上記の母材鋼からなり、その表面粗さがＪＩＳ Ｂ
０６０１に規定される最大高さＲｙで５０μｍ以下、
表面に残存するミルスケールの大きさが面積で０．０１
ｍｍ² 以下、そのミルスケールの１ｍｍ² 視野内におけ
る残存面積率が２％以下でなければならない。その理由
は、以下に述べる通りである。

【００２９】前述したように、ミルスケール直下の母材
表層部には脱Ｃｒ層が存在しているので、大気環境下に
おいてその周囲に錆が発生する。従って、大きな面積の
ミルスケールが残存する表面や、小さな面積のミルスケ
ールでもこれらが数多く集まって残存する表面では、錆
の発生起点が多いために錆の成長が著しく、目視観察で
明確に識別できる錆になる。

【００３０】すなわち、表面に残存する各ミルスケール
の大きさが面積で０．０１ｍｍ² 以下でも、そのミルス
ケールの１ｍｍ² 視野内における残存面積率が２％を超
えると、１０００ｐｐｍのＣｌ^- イオンを含む脱気液環
境下におけるアノード分極挙動からは明確な不働態保持
電流が観察されず、いわゆる活性溶解型の分極曲線とな
る。その結果、残存ミルスケールの周囲の錆の成長が著
しくなり、目視観察で明確に確認できる錆が発生するよ
うになる。

【００３１】これに対し、大きさが０．０１ｍｍ² 以下
のミルスケールの１ｍｍ² 視野内における残存面積率が
２％以下の場合には、アノード分極挙動からは明確な不
働態保持電流が観察され、残存ミルスケール周りに不働
態皮膜が形成されるので、錆の発生起点が少ないのと相
俟ってその成長が抑制される。その結果、目視観察で明
確に確認できる錆が発生しなくなるのである。

【００３２】また、その表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０
１に規定される最大高さＲｙで５０μｍを超えると、前
述の図１に示したように、１０００ｐｐｍのＣｌ^- イオ
ンを含む脱気液環境下における孔食電位が著しく低くな
って耐食性が低下し、残存ミルスケール周りの錆の成長
が著しくなって目視観察で明確に確認できる錆が発生す
るようになる。

【００３３】これに対し、最大高さＲｙが５０μｍ以下
の表面粗さにすると、孔食電位が著しく高くなって耐食
性が向上し、目視観察で明確に確認できる錆が発生しな
くなるのである。

【００３４】ここで、表面粗さが最大高さＲｙで５０μ
ｍ超の場合、目視観察で明確に確認できる錆が発生する
のは、大気中に浮遊する塩分や水分が凹部に多く残存す
るようになり、これが錆の発生起点になるためと考えら
れる。

【００３５】また、電気化学的な測定結果が上記のよう
になるのは、アノード方向に電位を掃引すると鋼の溶解
反応が加速される。その時に溶出したＦｅ²⁺などの金属
イオンが凹部に滞留し、これが加水分解してＨ⁺ が生成
し、ｐＨが低下することによって孔食が発生しやすくな
るものと考えられる。

【００３６】以上のことから、本発明においては、その
表面粗さをＪＩＳ Ｂ ０６０１に規定される最大高さ
Ｒｙで５０μｍ以下、１ｍｍ² 視野内におけるミルスケ
ールの残存面積率を２％以下と限定した。

【００３７】また、表面に残存する各ミルスケールの大
きさを面積で０．０１ｍｍ² 以下と限定したが、これは
次の理由による。すなわち、ショットブラスト処理によ
って上記の表面性状に脱スケールを行うと、面積が０．
０１ｍｍ² を超えるようなミルスケールが事実上存在し
なくなるだけでなく、面積が０．０１ｍｍ² を超えるミ
ルスケールは、１ｍｍ² 視野内におけるミルスケールの
残存面積率が２％以下でも、仮にこれが存在すると、そ
のミルスケール周りでの錆成長が進行し、これが起点に
なって他のミルスケール周りでの錆成長を促進させ、最
終的に目視観察で明確に確認できる錆が発生するように
なるためである。

【００３８】ところで、面積が０．０１ｍｍ² 以下のミ
ルスケールは、例えばショットブラスト処理後の鋼管表
面を７５倍程度に拡大して顕微鏡観察した場合、ミルス
ケールの除去された部分が灰色であるのに対し、ミルス
ケールは黒色であるので、容易に識別可能である。

【００３９】また、ミルスケールの残存面積率は、上記
のように顕微鏡観察するなどし、１ｍｍ² 視野内に残存
している全てのミルスケールの総面積を求め、この総面
積を１ｍｍ² で除した値を１００倍することにより求め
られる値である。

【００４０】なお、１ｍｍ² 視野内に残存している全て
のミルスケールとその総面積、およびミルスケールの残
存面積率は、人手により求めることができるが、顕微鏡
観察結果を画像処理して自動的に求めるようにするのが
好ましい。

【００４１】《製造方法について》継目無鋼管の場合の
製管法は、製造された鋼管の寸法精度が大幅な機械切削
加工を必要としな程度の精度が得られればどのような製
管法であってもよく、前述のマンネスマン−マンドレル
ミル方式の他に、マンネスマン−プラグミル方式、マン
ネスマン−アッセルミル方式、マンネスマン−ディシャ
ミル方式およびマンネスマン−ピルガーミル方式などを
挙げることができ、これらの方式であればいずれの方式
であってもよい。

【００４２】しかし、通常は、寸法精度と生産性が最も
優れることから、マンネスマン−マンドレルミル方式が
多く採用されており、本発明においても上記の本発明に
なるマルテンサイト系ステンレス鋼管は、このマンネス
マン−マンドレルミル方式により製造するのがよい。

【００４３】すなわち、前述した化学組成のマテンサイ
ト系ステンレス鋼からなり、連続鋳造法などによって製
造された素材ビレットは、１１００〜１３００℃に加熱
された後、ピアサーにより穿孔圧延されて中空素管とさ
れ、さらにマンドレルミルにより延伸圧延されて温度が
８００〜１１５０℃の仕上げ圧延用素管とされる。

【００４４】次いで、上記の仕上げ圧延用素管は、８５
０〜１１００℃に再加熱された後またはそのままストレ
ッチレデューサーにより所定寸法の継目無鋼管に仕上げ
られた後、通常は焼入れ炉で９００℃以上に加熱後急冷
する焼入れ処理が施され、引き続いて焼戻し炉で６００
℃〜７５０℃に加熱する焼戻し処理が施される。

【００４５】また、溶接鋼管の場合は、通常、前述した
ＥＲＷ（電縫溶接）製管法、ＴＩＧ溶接製管法、レーザ
溶接製管法のうちいずれの方法によって所定寸法の溶接
鋼管に仕上げられた後、上記と同様の焼入れ処理と焼戻
し処理が施される。

【００４６】焼入れ−焼戻し処理された鋼管の表面に
は、通常、外表面で７０〜１５０μｍ程度、内面で５０
〜８０μｍ程度のミルスケールが生成付着しており、し
かも母材の表層部はＣｒ濃度が９％未満の脱Ｃｒ層にな
っている。

【００４７】そこで、本発明においては、焼入れ−焼戻
し処理後の鋼管を脱スケール工程に送り、その表面にシ
ョットブラスト処理を施して表面に生成付着したミルス
ケールを除去すると同時に脱Ｃｒ層をも除去し、その後
に酸洗処理を施すことなく製品とする。

【００４８】上記のショットブラスト処理は、処理後の
鋼管の表面粗さがＪＩＳ Ｂ ０６０１に規定される最
大高さＲｙで５０ｍｍ以下、表面に残存するミルスケー
ルの大きさが面積で０．０１ｍｍ² 以下、そのミルスケ
ールの１ｍｍ² 視野内における残存面積率が２％以下に
なるように行う必要があることは前述した通りである。

【００４９】また、本発明の製造方法は、ショットブラ
スト処理後の鋼管に酸洗処理を施すことなく製品とする
点が特徴である。このため、ショットブラスト処理に
は、アルミナ製または被処理鋼管と実質同一の鋼製のシ
ョット粒を用いる必要がある。これは、前述したよう
に、通常用いられる鉄製のショット粒を用た場合、処理
後の表面に不可避的に残留する鉄製ショット粒の粉砕微
細粒を起点としてもらい錆が発生するだけでなく、この
もらい錆を起点とした孔食が発生するからである。

【００５０】ここで、処理後の鋼管の表面粗さが最大高
さＲｙで５０ｍｍ以下、表面に残存する各ミルスケール
の大きさが面積で０．０１ｍｍ² 以下、そのミルスケー
ルの１ｍｍ² 視野内における残存面積率が２％以下の表
面性状は、例えば同一個所に対するショット粒の吹き付
け時間を従来よりも長くするなどすることで得ることが
でき、その具体的な処理条件は何ら限定する必要はな
い。その理由は、ショットブラスト処理の処理条件に
は、除去対象のミルスケールの性状と厚さ、ショット粒
の大きさ、吹き付け密度、吹き付け圧力、吹き付け時
間、および吹き付け角度などがあるが、これらは相互に
密接不可分の関係にあり、いずれか一つが変わると他の
条件が同じでも処理結果が変化するからである。

【００５１】なお、ショット粒がアルミナ製または被処
理鋼管と実質同一の鋼製でも、鉄製のショット粒を用い
た場合と同様に、ミルスケールと同時に母材表面近傍の
脱Ｃｒ層も研削される。また、上記のように、同一個所
に対するショット粒の吹き付け時間を従来よりも長くす
るなどする場合は、脱Ｃｒ層が従来以上に多く研削除去
され、その相乗効果により錆の発生がより一層抑制され
る。

【００５２】

【実施例】表１に示す化学組成を有する５種類のマルテ
ンサイト系ステンレス鋼製で、外径１９２ｍｍの中実丸
ビレットを準備した。そして、これらの中実丸ビレット
を回転炉床式の加熱炉で１１００〜１２００℃に加熱し
てからピアサーに供して外径１９２ｍｍ、肉厚１６ｍ
ｍ、長さ６６５０ｍｍの中空素管に成形し、引き続いて
この中空素管をマンドレルミルにより外径１５１ｍｍ、
肉厚６．５ｍｍの仕上げ圧延用素管に成形した。次い
で、仕上げ圧延用素管を１１００℃に再加熱してからス
トレッチレデューサーに供して外径６３．５ｍｍ、肉厚
５．５ｍｍに仕上げた後切断し、長さ１２ｍの継目無鋼
管を得た。

【００５３】その後、得られた継目無鋼管に、９５０℃
に６０分間加熱保持後空冷する焼入れ処理を施し、次い
で６５０℃に３０分間加熱保持後空冷する焼戻し処理を
施してミルスケール付きの継目無鋼管を得た。なお、鋼
No. ｃとｄの鋼管については加熱保持後水冷する焼入れ
処理を施すことができるが、本実施例では加熱保持後空
冷する焼入れ処理を施した。

【００５４】そして、得られたミルスケール付きの継目
無鋼管の内外面に、アルミナ製のショット粒を用いたシ
ョットブラスト処理を施してその表面に付着したミルス
ケールを除去するとともに、その表面性状を種々調整し
た後、下記の耐食性試験に供した。

【００５５】また、比較のために、ショットブラスト処
理後の鋼管に、体積％で「５％沸酸＋１０％硝酸」の温
度が室温の混酸水溶液中に３分間浸漬する酸洗処理を施
すことにより、従来と同じ酸洗処理材を製造し、耐食性
試験に供した。

【００５６】《耐食性試験・・・海上輸送中における発
錆模擬試験》人工海水を１００倍の水で希釈した水溶液
中に供試鋼管を浸漬後取り出して乾燥処理し、その内外
表面に塩分を付着させた後、温度が５０℃、相対湿度が
９８％の雰囲気中に１週間暴露し、この暴露後の鋼管表
面を目視観察して目視で明確に確認できる変色部、すな
わち錆（赤錆）の発生の有無とその発生面積率を調べ
た。

【００５７】なお、評価は、比較のために試験に供した
従来と同じ酸洗処理材を基準とし、錆（赤錆）の発生面
積率が酸洗処理材よりも大きい場合を不芳「×」、小さ
い場合を良好「○」とした。

【００５８】その結果を、表２に示した。また、表２に
は、ショットブラスト処理後の表面粗さ（最大高さＲ
ｙ）と１ｍｍ² 視野内におけるミルスケールの残存面積
率とを併せて示した。

【００５９】

【表１】

【００６０】

【表２】

【００６１】表２から明らかなように、表面粗さがＲｙ
で５０ｍｍ以下、かつ各ミルスケールの大きさが面積
０．０１ｍｍ² 以下で、そのミルスケールの１ｍｍ² 視
野内における残存面積率が２％以下である本発明例の鋼
管（試番１〜４、６、８および１０）は、従来例の酸洗
処理材（試番５、７、９および１１）と同等以上の耐候
性を示した。

【００６２】これに対し、ミルスケールの１ｍｍ² 視野
内における残存面積率が２％以下でも、表面粗さがＲｙ
で５０ｍｍ超、および表面粗さがＲｙで５０ｍｍ以下で
も、ミルスケールの１ｍｍ² 視野内における残存面積率
が２％超である比較例の鋼管（試番１２〜１７）は、い
ずれも目視で明確に確認できる錆の発生面積率が５％以
上と多く、従来例の酸洗処理材（試番５、７、９および
１１）よりも耐候性が劣っていた。

【００６３】

【発明の効果】本発明によれば、耐候性（耐発錆性）に
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管を提供すること
ができる。また、その鋼管はショットブラスト処理後に
酸洗処理を施すことなく製造できるので、生産性が向上
し、製品の製造コスト低減が図れるだけでなく、作業環
境をも向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】孔食電位と表面粗さとの関係の一例を示す図で
ある。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃｒ含有量が９〜１５重量％のマルテンサ
   イト系ステンレス鋼からなり、表面粗さがＪＩＳ Ｂ
   ０６０１に規定される最大高さＲｙで５０μｍ以下、表
   面に残存するミルスケールの大きさが面積で０．０１ｍ
   ｍ² 以下、そのミルスケールの１ｍｍ² 視野内における
   残存面積率が２％以下であることを特徴とする耐候性に
   優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管。
2. 【請求項２】製管工程と熱処理工程を経た後の鋼管表面
   に、アルミナ製または被処理鋼管と実質同一の鋼製のシ
   ョット粒を吹き付けることにより、その製造中に鋼管表
   面に生成付着したミルスケールを、除去後の鋼管表面粗
   さがＪＩＳ Ｂ ０６０１に規定される最大高さＲｙで
   ５０ｍｍ以下、表面に残存するミルスケールの大きさが
   面積で０．０１ｍｍ² 以下、そのミルスケールの１ｍｍ
   ² 視野内における残存面積率が２％以下になるように除
   去し、その後酸洗処理を施すことなく製品とすることを
   特徴とする請求項１に記載の耐候性に優れたマルテンサ
   イト系ステンレス鋼管の製造方法。