JPH11236983A - 脈圧吸収ホース及びその製造方法 - Google Patents
脈圧吸収ホース及びその製造方法Info
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- JPH11236983A JPH11236983A JP3988798A JP3988798A JPH11236983A JP H11236983 A JPH11236983 A JP H11236983A JP 3988798 A JP3988798 A JP 3988798A JP 3988798 A JP3988798 A JP 3988798A JP H11236983 A JPH11236983 A JP H11236983A
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Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐久性を低下させることなく脈圧減衰性を向
上することを可能にした脈圧吸収ホース及びその製造方
法を提供する。 【解決手段】 内面ゴム層１と外面ゴム層５との間に、
補強糸６をブレード状に編組してなる少なくとも１層の
補強層２，４を埋設し、補強層２，４の長径Ｌと短径Ｓ
の比（Ｌ／Ｓ）を１．２以上にすると共に、短径部分
Ｓ’における編組角度θ1 を長径部分Ｌ’における編組
角度θ2 よりも小さくする。
上することを可能にした脈圧吸収ホース及びその製造方
法を提供する。 【解決手段】 内面ゴム層１と外面ゴム層５との間に、
補強糸６をブレード状に編組してなる少なくとも１層の
補強層２，４を埋設し、補強層２，４の長径Ｌと短径Ｓ
の比（Ｌ／Ｓ）を１．２以上にすると共に、短径部分
Ｓ’における編組角度θ1 を長径部分Ｌ’における編組
角度θ2 よりも小さくする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油圧ポンプやパワ
ーステアリング装置等に使用する脈圧吸収ホース及びそ
のホースを製造する方法に関し、さらに詳しくは、耐久
性を低下させることなく脈圧減衰性を向上することを可
能にした脈圧吸収ホース及びその製造方法に関する。
ーステアリング装置等に使用する脈圧吸収ホース及びそ
のホースを製造する方法に関し、さらに詳しくは、耐久
性を低下させることなく脈圧減衰性を向上することを可
能にした脈圧吸収ホース及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、油圧ポンプやパワーステアリン
グ装置等の圧力流体装置は、圧力流体供給源と、その圧
力流体によって作動する作動装置と、これら装置を連結
するホース等の配管によって構成されている。ところ
が、圧力流体供給源から供給される圧力流体は脈圧を生
じているため配管が振動して騒音を生じ、場合によって
は作動装置の作動が不安定になるという欠点がある。
グ装置等の圧力流体装置は、圧力流体供給源と、その圧
力流体によって作動する作動装置と、これら装置を連結
するホース等の配管によって構成されている。ところ
が、圧力流体供給源から供給される圧力流体は脈圧を生
じているため配管が振動して騒音を生じ、場合によって
は作動装置の作動が不安定になるという欠点がある。
【０００３】そこで、上記脈圧を吸収するようにした種
々のホースが提案されている。例えば、実開昭６３−１
１２６８５号公報に記載されるホースは、補強層の内側
に発泡ゴム層を設け、この発泡ゴム層によって脈圧を吸
収するようにしている。また、実開平３−８９２９１号
公報に記載されるホースは、内面ゴム層の外周側に伸度
が大きい紡績糸からなる緩衝層を設け、この緩衝層が体
積膨張量を大きくすることにより脈圧を吸収するように
している。更に、特開昭６１−６４９４号公報に記載さ
れるホースは、ホース内側に消音管を挿入することによ
り脈圧を吸収するようにしている。
々のホースが提案されている。例えば、実開昭６３−１
１２６８５号公報に記載されるホースは、補強層の内側
に発泡ゴム層を設け、この発泡ゴム層によって脈圧を吸
収するようにしている。また、実開平３−８９２９１号
公報に記載されるホースは、内面ゴム層の外周側に伸度
が大きい紡績糸からなる緩衝層を設け、この緩衝層が体
積膨張量を大きくすることにより脈圧を吸収するように
している。更に、特開昭６１−６４９４号公報に記載さ
れるホースは、ホース内側に消音管を挿入することによ
り脈圧を吸収するようにしている。
【０００４】しかしながら、上述したように補強層の内
側に発泡ゴム層を設けたホースは、発泡剤がゴムの老化
を助長するため耐老化性が悪いという問題があり、内面
ゴム層の外周側に緩衝層を設けたホースは、緩衝層に伸
度が大きい紡績糸を使用するため耐久性が低下するとい
う問題があり、ホース内側に消音管を挿入したホース
は、消音管が必要であるため製造コストが高くなるとい
う問題があり、いずれの場合も脈圧減衰性の向上を図る
に当たって不都合を生じていた。
側に発泡ゴム層を設けたホースは、発泡剤がゴムの老化
を助長するため耐老化性が悪いという問題があり、内面
ゴム層の外周側に緩衝層を設けたホースは、緩衝層に伸
度が大きい紡績糸を使用するため耐久性が低下するとい
う問題があり、ホース内側に消音管を挿入したホース
は、消音管が必要であるため製造コストが高くなるとい
う問題があり、いずれの場合も脈圧減衰性の向上を図る
に当たって不都合を生じていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐久
性を低下させることなく脈圧減衰性を向上することを可
能にした脈圧吸収ホース及びその製造方法を提供するこ
とにある。
性を低下させることなく脈圧減衰性を向上することを可
能にした脈圧吸収ホース及びその製造方法を提供するこ
とにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の脈圧吸収ホースは、内面ゴム層と外面ゴム層
との間に、補強糸をブレード状に編組してなる少なくと
も１層の補強層を埋設し、該補強層の長径と短径の比を
１．２以上にすると共に、前記補強糸のホース軸方向に
対する編組角度を長径部分よりも短径部分で小さくした
ことを特徴とするものである。
の本発明の脈圧吸収ホースは、内面ゴム層と外面ゴム層
との間に、補強糸をブレード状に編組してなる少なくと
も１層の補強層を埋設し、該補強層の長径と短径の比を
１．２以上にすると共に、前記補強糸のホース軸方向に
対する編組角度を長径部分よりも短径部分で小さくした
ことを特徴とするものである。
【０００７】このように補強層の長径と短径の比を１．
２以上にすると共に、前記補強糸のホース軸方向に対す
る編組角度を長径部分よりも短径部分で小さくしたこと
により、脈圧がかかった場合に補強層の断面形状が円形
に近づくように変形するので、補強糸の伸度を抑えたま
まホースの体積膨張量を大きくすることができる。従っ
て、耐久性を低下させることなく脈圧減衰性を向上する
ことができる。
２以上にすると共に、前記補強糸のホース軸方向に対す
る編組角度を長径部分よりも短径部分で小さくしたこと
により、脈圧がかかった場合に補強層の断面形状が円形
に近づくように変形するので、補強糸の伸度を抑えたま
まホースの体積膨張量を大きくすることができる。従っ
て、耐久性を低下させることなく脈圧減衰性を向上する
ことができる。
【０００８】また、本発明の脈圧吸収ホースの製造方法
は、一定の回転速度で補強糸を編組する編機に、長径と
短径の比を１．２以上にしたゴムチューブを一定速度で
通過させ、該ゴムチューブの外周側に前記補強糸からな
る補強層を形成することを特徴とするものである。この
ように長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチューブ
を通常の方法で編機に通過させることにより、補強糸の
ホース軸方向に対する編組角度を長径部分よりも短径部
分で小さくすることができるので、本発明の脈圧吸収ホ
ースを従来の製造設備を利用して簡単に製造することが
できる。
は、一定の回転速度で補強糸を編組する編機に、長径と
短径の比を１．２以上にしたゴムチューブを一定速度で
通過させ、該ゴムチューブの外周側に前記補強糸からな
る補強層を形成することを特徴とするものである。この
ように長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチューブ
を通常の方法で編機に通過させることにより、補強糸の
ホース軸方向に対する編組角度を長径部分よりも短径部
分で小さくすることができるので、本発明の脈圧吸収ホ
ースを従来の製造設備を利用して簡単に製造することが
できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の構成について添付
の図面を参照して詳細に説明する。図１〜図３は本発明
の実施形態からなる脈圧吸収ホースを例示するものであ
る。図１において、内面ゴム層１と外面ゴム層５との間
には、複数本の補強糸を互いに交差するようにブレード
状に編組してなる２層の補強層２，４が挿入されてお
り、これら２層の補強層２，４間に中間ゴム層３が介在
している。内面ゴム層１、補強層２、中間ゴム層３、補
強層４及び外面ゴム層５は積層されて一体的にホースに
成形されている。上記補強糸としては、ナイロン繊維、
アラミド繊維、ポリエステル繊維、ビニロン繊維、レー
ヨン繊維などの長繊維糸のほか、鋼線等を使用すること
ができる。
の図面を参照して詳細に説明する。図１〜図３は本発明
の実施形態からなる脈圧吸収ホースを例示するものであ
る。図１において、内面ゴム層１と外面ゴム層５との間
には、複数本の補強糸を互いに交差するようにブレード
状に編組してなる２層の補強層２，４が挿入されてお
り、これら２層の補強層２，４間に中間ゴム層３が介在
している。内面ゴム層１、補強層２、中間ゴム層３、補
強層４及び外面ゴム層５は積層されて一体的にホースに
成形されている。上記補強糸としては、ナイロン繊維、
アラミド繊維、ポリエステル繊維、ビニロン繊維、レー
ヨン繊維などの長繊維糸のほか、鋼線等を使用すること
ができる。
【００１０】図２に示すように、内面ゴム層１、中間ゴ
ム層３及び外面ゴム層５はそれぞれ断面形状が偏平化さ
れており、それに伴って補強層２，４の長径Ｌと短径Ｓ
の比（Ｌ／Ｓ）が１．２以上になっている。この長径Ｌ
と短径Ｓの比は１．２以上であればホースの体積膨張効
果をもたらすが、マンドレルの抜き取り作業やゴムチュ
ーブのコーティング作業などを考慮すると、その上限を
３にすることが好ましい。また、補強層２，４の断面形
状は長径Ｌと短径Ｓの比を１．２以上にしたものであれ
ば特に限定されることはなく、六角形や八角形などにす
ることも可能であるが、マンドレルの使用を考慮すると
楕円形にすることが好ましい。なお、偏平化した補強層
２，４に対して内周断面形状及び外周断面形状を円形と
した偏肉構造とすることで、ホース接続時の締付金具と
して真円状の金具が使用可能となるようにしてもよい。
ム層３及び外面ゴム層５はそれぞれ断面形状が偏平化さ
れており、それに伴って補強層２，４の長径Ｌと短径Ｓ
の比（Ｌ／Ｓ）が１．２以上になっている。この長径Ｌ
と短径Ｓの比は１．２以上であればホースの体積膨張効
果をもたらすが、マンドレルの抜き取り作業やゴムチュ
ーブのコーティング作業などを考慮すると、その上限を
３にすることが好ましい。また、補強層２，４の断面形
状は長径Ｌと短径Ｓの比を１．２以上にしたものであれ
ば特に限定されることはなく、六角形や八角形などにす
ることも可能であるが、マンドレルの使用を考慮すると
楕円形にすることが好ましい。なお、偏平化した補強層
２，４に対して内周断面形状及び外周断面形状を円形と
した偏肉構造とすることで、ホース接続時の締付金具と
して真円状の金具が使用可能となるようにしてもよい。
【００１１】図３は上記ホースの補強層をホース軸方向
に切り開いて展開したものである。この図３に示すよう
に、短径部分Ｓ’における補強糸６のホース軸方向に対
する編組角度θ1 は長径部分Ｌ’における補強糸６のホ
ース軸方向に対する編組角度θ2 よりも小さくなってい
る。短径部分Ｓ’の編組角度θ1 は２５°〜６０°の範
囲に設定することが好ましい。一方、長径部分Ｌ’の編
組角度θ2 は３０°〜６５°の範囲に設定することが好
ましい。また、編組角度θ1 の最小値と編組角度θ2 の
最大値との差（θ2 −θ1 ）は４．７°以上にすること
が好ましい。
に切り開いて展開したものである。この図３に示すよう
に、短径部分Ｓ’における補強糸６のホース軸方向に対
する編組角度θ1 は長径部分Ｌ’における補強糸６のホ
ース軸方向に対する編組角度θ2 よりも小さくなってい
る。短径部分Ｓ’の編組角度θ1 は２５°〜６０°の範
囲に設定することが好ましい。一方、長径部分Ｌ’の編
組角度θ2 は３０°〜６５°の範囲に設定することが好
ましい。また、編組角度θ1 の最小値と編組角度θ2 の
最大値との差（θ2 −θ1 ）は４．７°以上にすること
が好ましい。
【００１２】上述のように補強層２，４の長径Ｌと短径
Ｓの比（Ｌ／Ｓ）を１．２以上にすると共に、短径部分
Ｓ’の編組角度θ1 を長径部分Ｌ’の編組角度θ2 より
も小さくしたことにより、短径部分Ｓ’における張力が
低くなるようにホース周方向の張力分布が不均一にな
り、脈圧がかかった場合に補強層２，４の断面形状が円
形に近づくように変形するので、補強糸６の伸度を抑え
たままホースの体積膨張量を大きくすることができる。
従って、例えば補強糸のモジュラスを下げて伸度を大き
くした場合に比べて耐久性が優れているにも拘らず、体
積膨張量の増大によって脈圧減衰性を向上することが可
能である。また、上記ホースでは発泡ゴム層や消音管を
使用する必要がないので、それらに伴う不都合を生じる
こともない。
Ｓの比（Ｌ／Ｓ）を１．２以上にすると共に、短径部分
Ｓ’の編組角度θ1 を長径部分Ｌ’の編組角度θ2 より
も小さくしたことにより、短径部分Ｓ’における張力が
低くなるようにホース周方向の張力分布が不均一にな
り、脈圧がかかった場合に補強層２，４の断面形状が円
形に近づくように変形するので、補強糸６の伸度を抑え
たままホースの体積膨張量を大きくすることができる。
従って、例えば補強糸のモジュラスを下げて伸度を大き
くした場合に比べて耐久性が優れているにも拘らず、体
積膨張量の増大によって脈圧減衰性を向上することが可
能である。また、上記ホースでは発泡ゴム層や消音管を
使用する必要がないので、それらに伴う不都合を生じる
こともない。
【００１３】上述した脈圧吸収ホースは下記製造方法に
よって簡単に製造することができる。先ず、図４に示す
ように、長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチュー
ブＴを押出し成形する。このゴムチューブＴの内側には
上記長径／短径の比を満足するように偏平化したマンド
レルＭを挿入することが好ましい。ゴムチューブＴの断
面形状は長径と短径の比を１．２以上にしたものであれ
ば特に限定されることはないが、マンドレルの抜き取り
作業を考慮すると楕円形にすることが好ましい。次い
で、図５に示すように、一定の回転速度で補強糸Ａを編
組する編機Ｂに、偏平化したゴムチューブＴを一定速度
で通過させ、ゴムチューブＴの外周側に補強糸Ａからな
る補強層Ｒを形成する。なお、ゴムチューブＴは内面ゴ
ム層１や中間ゴム層３に相当し、補強層Ｒは補強層２や
補強層４に相当する。
よって簡単に製造することができる。先ず、図４に示す
ように、長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチュー
ブＴを押出し成形する。このゴムチューブＴの内側には
上記長径／短径の比を満足するように偏平化したマンド
レルＭを挿入することが好ましい。ゴムチューブＴの断
面形状は長径と短径の比を１．２以上にしたものであれ
ば特に限定されることはないが、マンドレルの抜き取り
作業を考慮すると楕円形にすることが好ましい。次い
で、図５に示すように、一定の回転速度で補強糸Ａを編
組する編機Ｂに、偏平化したゴムチューブＴを一定速度
で通過させ、ゴムチューブＴの外周側に補強糸Ａからな
る補強層Ｒを形成する。なお、ゴムチューブＴは内面ゴ
ム層１や中間ゴム層３に相当し、補強層Ｒは補強層２や
補強層４に相当する。
【００１４】上述のように長径と短径の比を１．２以上
にしたゴムチューブＴを通常の方法で編機Ｂに通過させ
ると、その結果として補強層Ｒの長径と短径の比が１．
２以上になると共に、補強層Ｒを構成する補強糸Ａのホ
ース軸方向に対する編組角度が長径部分よりも短径部分
で小さくなり、短径部分における張力が低くなる。従っ
て、上記製造方法によれば、図１〜図３に示す脈圧吸収
ホースを従来の製造設備を利用して簡単に製造すること
ができる。
にしたゴムチューブＴを通常の方法で編機Ｂに通過させ
ると、その結果として補強層Ｒの長径と短径の比が１．
２以上になると共に、補強層Ｒを構成する補強糸Ａのホ
ース軸方向に対する編組角度が長径部分よりも短径部分
で小さくなり、短径部分における張力が低くなる。従っ
て、上記製造方法によれば、図１〜図３に示す脈圧吸収
ホースを従来の製造設備を利用して簡単に製造すること
ができる。
【００１５】本発明のホース製造方法では、偏平化した
ゴムチューブＴを一定の回転速度で補強糸Ａを編組する
編機Ｂに一定速度で通過させることにより、編組角度を
自動的にホース周方向で変化させるようにする。そのた
め、編機Ｂの回転速度とゴムチューブＴの通過速度を通
常の編組工程と同様に一定に保つことが必要である。但
し、編機Ｂの回転速度とゴムチューブＴの通過速度は特
定の速度に限定されることはなく、編組角度や製造条件
などに応じてそれぞれ任意に設定することが可能であ
る。
ゴムチューブＴを一定の回転速度で補強糸Ａを編組する
編機Ｂに一定速度で通過させることにより、編組角度を
自動的にホース周方向で変化させるようにする。そのた
め、編機Ｂの回転速度とゴムチューブＴの通過速度を通
常の編組工程と同様に一定に保つことが必要である。但
し、編機Ｂの回転速度とゴムチューブＴの通過速度は特
定の速度に限定されることはなく、編組角度や製造条件
などに応じてそれぞれ任意に設定することが可能であ
る。
【００１６】
【実施例】図１に示す積層構造を有するホースを製造す
るに当たって、編機に通過させるゴムチューブを偏平化
して補強層の長径と短径の比を種々異ならせると共に、
編機の設定編組角度を種々異ならせて比較例１〜４及び
実施例１〜３の脈圧吸収ホースを製造した。なお、編機
の設定編組角度とは、編機の回転速度とゴムチューブの
通過速度に基づいて円形断面のゴムチューブの外周側に
形成される補強層の編組角度である。従って、編機に通
過させるゴムチューブが偏平化している場合、その長径
部分では実際の編組角度θ2 が設定編組角度よりも大き
くなり、その短径部分では実際の編組角度θ1 が設定編
組角度よりも小さくなる。
るに当たって、編機に通過させるゴムチューブを偏平化
して補強層の長径と短径の比を種々異ならせると共に、
編機の設定編組角度を種々異ならせて比較例１〜４及び
実施例１〜３の脈圧吸収ホースを製造した。なお、編機
の設定編組角度とは、編機の回転速度とゴムチューブの
通過速度に基づいて円形断面のゴムチューブの外周側に
形成される補強層の編組角度である。従って、編機に通
過させるゴムチューブが偏平化している場合、その長径
部分では実際の編組角度θ2 が設定編組角度よりも大き
くなり、その短径部分では実際の編組角度θ1 が設定編
組角度よりも小さくなる。
【００１７】上述のようにして得た各脈圧吸収ホースに
対して６ＭＰａの内圧を負荷して体積膨張量（ｍｌ／
ｍ）を測定した。また、各脈圧吸収ホースを長さ４００
ｍｍとし、内圧４．９ＭＰａとしてオイルを循環させた
状態で、周波数１３０Ｈｚの脈圧をかけたときの入力値
（ｄＢ）と出力値（ｄＢ）を測定し、その脈圧伝達率を
求めた。更に、各脈圧吸収ホースを長さ３００ｍｍと
し、内圧１１．８ＭＰａとして温度１４０℃のオイルを
循環させた条件下で台形波インパルスを与えるインパル
ス試験を行い、破断を生じるまでのインパルス回数を測
定した。これら測定結果は、比較例１からなる従来ホー
スを１００とする指数にて表１に示した。
対して６ＭＰａの内圧を負荷して体積膨張量（ｍｌ／
ｍ）を測定した。また、各脈圧吸収ホースを長さ４００
ｍｍとし、内圧４．９ＭＰａとしてオイルを循環させた
状態で、周波数１３０Ｈｚの脈圧をかけたときの入力値
（ｄＢ）と出力値（ｄＢ）を測定し、その脈圧伝達率を
求めた。更に、各脈圧吸収ホースを長さ３００ｍｍと
し、内圧１１．８ＭＰａとして温度１４０℃のオイルを
循環させた条件下で台形波インパルスを与えるインパル
ス試験を行い、破断を生じるまでのインパルス回数を測
定した。これら測定結果は、比較例１からなる従来ホー
スを１００とする指数にて表１に示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】この表１から明らかなように、実施例１〜
３のホースはいずれも体積膨張量が大きく脈圧伝達率が
小さいため脈圧減衰性が優れており、しかもインパルス
試験による耐久性が比較例１に比べて実質的に低下して
いなかった。一方、比較例２，３のホースはそれぞれ補
強層を円形断面にしながら編組角度を小さくしているの
で、脈圧減衰性が向上しているものの、インパルス試験
による耐久性が比較例１に比べて大幅に低下していた。
また、比較例４のホースは補強層の長径／短径の比が小
さすぎるため脈圧減衰性の向上効果が不十分であった。
３のホースはいずれも体積膨張量が大きく脈圧伝達率が
小さいため脈圧減衰性が優れており、しかもインパルス
試験による耐久性が比較例１に比べて実質的に低下して
いなかった。一方、比較例２，３のホースはそれぞれ補
強層を円形断面にしながら編組角度を小さくしているの
で、脈圧減衰性が向上しているものの、インパルス試験
による耐久性が比較例１に比べて大幅に低下していた。
また、比較例４のホースは補強層の長径／短径の比が小
さすぎるため脈圧減衰性の向上効果が不十分であった。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明の脈圧吸収ホ
ースによれば、内面ゴム層と外面ゴム層との間に、補強
糸をブレード状に編組してなる少なくとも１層の補強層
を埋設し、該補強層の長径と短径の比を１．２以上にす
ると共に、補強糸のホース軸方向に対する編組角度を長
径部分よりも短径部分で小さくしたことにより、補強糸
の伸度を抑えたままホースの体積膨張量を大きくするこ
とができ、耐久性を低下させることなく脈圧減衰性を向
上することができる。
ースによれば、内面ゴム層と外面ゴム層との間に、補強
糸をブレード状に編組してなる少なくとも１層の補強層
を埋設し、該補強層の長径と短径の比を１．２以上にす
ると共に、補強糸のホース軸方向に対する編組角度を長
径部分よりも短径部分で小さくしたことにより、補強糸
の伸度を抑えたままホースの体積膨張量を大きくするこ
とができ、耐久性を低下させることなく脈圧減衰性を向
上することができる。
【００２１】また、本発明の脈圧吸収ホースの製造方法
によれば、一定の回転速度で補強糸を編組する編機に、
長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチューブを一定
速度で通過させ、該ゴムチューブの外周側に補強糸から
なる補強層を形成することにより、上記脈圧吸収ホース
を従来の製造設備を利用して簡単に製造することができ
る。
によれば、一定の回転速度で補強糸を編組する編機に、
長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチューブを一定
速度で通過させ、該ゴムチューブの外周側に補強糸から
なる補強層を形成することにより、上記脈圧吸収ホース
を従来の製造設備を利用して簡単に製造することができ
る。
【図１】本発明の実施形態からなる脈圧吸収ホースを一
部切り欠いて示す斜視図である。
部切り欠いて示す斜視図である。
【図２】図１の脈圧吸収ホースの断面図である。
【図３】図１の脈圧吸収ホースの補強層をホース軸方向
に切り開いた展開図である。
に切り開いた展開図である。
【図４】本発明の実施形態からなる脈圧吸収ホースの製
造方法におけるゴムチューブを示す断面図である。
造方法におけるゴムチューブを示す断面図である。
【図５】本発明の実施形態からなる脈圧吸収ホースの製
造方法における編組工程を示す側面図である。
造方法における編組工程を示す側面図である。
１ 内面ゴム層 ２ 内側の補強層 ３ 中間ゴム層 ４ 外側の補強層 ５ 外面ゴム層 Ｌ 長径 Ｌ’長径部分 Ｓ 短径 Ｓ’短径部分
Claims (2)
- 【請求項１】 内面ゴム層と外面ゴム層との間に、補強
糸をブレード状に編組してなる少なくとも１層の補強層
を埋設し、該補強層の長径と短径の比を１．２以上にす
ると共に、前記補強糸のホース軸方向に対する編組角度
を長径部分よりも短径部分で小さくした脈圧吸収ホー
ス。 - 【請求項２】 一定の回転速度で補強糸を編組する編機
に、長径と短径の比を１．２以上にしたゴムチューブを
一定速度で通過させ、該ゴムチューブの外周側に前記補
強糸からなる補強層を形成する脈圧吸収ホースの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3988798A JPH11236983A (ja) | 1998-02-23 | 1998-02-23 | 脈圧吸収ホース及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3988798A JPH11236983A (ja) | 1998-02-23 | 1998-02-23 | 脈圧吸収ホース及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11236983A true JPH11236983A (ja) | 1999-08-31 |
Family
ID=12565496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3988798A Pending JPH11236983A (ja) | 1998-02-23 | 1998-02-23 | 脈圧吸収ホース及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11236983A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002106438A (ja) * | 2000-10-02 | 2002-04-10 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 燃料配管系の脈動吸収システム |
| JP2017036836A (ja) * | 2008-02-26 | 2017-02-16 | ゲイツ コーポレイション | 拡張制御ホース |
| JP2019515200A (ja) * | 2016-04-29 | 2019-06-06 | フィット エッセピア | 拡張可能なフレキシブルホース |
-
1998
- 1998-02-23 JP JP3988798A patent/JPH11236983A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002106438A (ja) * | 2000-10-02 | 2002-04-10 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 燃料配管系の脈動吸収システム |
| JP2017036836A (ja) * | 2008-02-26 | 2017-02-16 | ゲイツ コーポレイション | 拡張制御ホース |
| JP2019515200A (ja) * | 2016-04-29 | 2019-06-06 | フィット エッセピア | 拡張可能なフレキシブルホース |
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Effective date: 20071127 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080128 |
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| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20080610 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |