JPH11244603A - デフレグメータ - Google Patents

デフレグメータ

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JPH11244603A
JPH11244603A JP10050406A JP5040698A JPH11244603A JP H11244603 A JPH11244603 A JP H11244603A JP 10050406 A JP10050406 A JP 10050406A JP 5040698 A JP5040698 A JP 5040698A JP H11244603 A JPH11244603 A JP H11244603A
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JP
Japan
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refrigerant
gas
section
liquid
dephlegmator
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Withdrawn
Application number
JP10050406A
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English (en)
Inventor
Hitoshi Matsuo
均 松尾
Aaban Jibingunyu
アーバン ジビングニュー
Masaaki Akamatsu
正明 赤松
Masao Onaka
雅夫 大中
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Mitsubishi Chemical Corp
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Chemical Corp
Kobe Steel Ltd
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Publication date
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    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
    • F28D9/0068—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements with means for changing flow direction of one heat exchange medium, e.g. using deflecting zones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/007—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger combined with mass exchange, i.e. in a so-called dephlegmator
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    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/32—Details on header or distribution passages of heat exchangers, e.g. of reboiler-condenser or plate heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
    • F28F2250/10—Particular pattern of flow of the heat exchange media
    • F28F2250/102—Particular pattern of flow of the heat exchange media with change of flow direction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 フィードガスの凝縮ムラをなくするととも
に、冷媒の潜熱のみならず顕熱をも回収して精留性能を
改善する。 【解決手段】 デフレグメータ本体２１と気液分離器２
２とから成り、本体２１の冷媒流路を仕切り壁２４によ
って頂部側の第１セクションＳ１と底部側の第２セクシ
ョンＳ２とに分け、第１セクションＳ１において液冷媒
ＢＬをフィードガスＡと同じ向き（並流）に流してその
潜熱をフィードガスＡに伝達するとともに、この第１セ
クションＳ１から出た気液二相冷媒ＢＭを気液分離器２
２で液分ＢＬとガス分ＢＧとに分離し、ガス分ＢＧを第
２セクションＳ２に供給してその顕熱をフィードガスＡ
に伝達するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主に、天然ガス液化
プラント等の低温分離プラントにおいて蒸留器の代替手
段として用いられるデフレグメータ（分縮器）に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】デフレグメータは、フィードガス用の流
路（フィードガス流路）と冷媒用の流路（冷媒流路）を
備え、フィードガス流路に底部から導入したフィードガ
スを、冷媒流路を流れる冷媒の冷熱によって一部凝縮さ
せ、低沸点成分を精製ガスとして頂部から抜き出し、高
沸点成分を凝縮液として底部から排出させる、いわゆる
精留操作を行う。
【０００３】このデフレグメータには、多くの場合、コ
ルゲート状に成形された伝熱フィンと仕切り板を交互に
積層して流路を形成するプレートフィン型の熱交換器が
用いられている。
【０００４】図９に、このプレートフィン熱交換式のデ
フレグメータのコア（伝熱フィンと仕切り板を積層・ブ
ロック化したもの）Ｃの断面の一例を、図１０にその流
路配列をそれぞれ示している。
【０００５】両図において、１…は伝熱フィン、２…は
仕切り板、３…はサイドバーで、各仕切り板２…間に冷
媒流路４…とフィードガス流路５…が交互に形成されて
いる。
【０００６】フィードガスＡは、フィードガス流路５…
をたとえば底部から頂部に向かって流れ、冷媒流路４…
を流れる液または気液二相の冷媒Ｂとの熱交換により一
部が凝縮し、この凝縮液ＡＬが底部から、ガス分（精製
ガス）が頂部からそれぞれ排出される。
【０００７】従来、このプレートフィン熱交換式のデフ
レグメータとして、冷媒とフィードガスの流れ方向の関
係において、 図１１に示すように、冷媒をコアＣの頂部から底部
に下向きに、フィードガスを底部から頂部に上向きに、
すなわち向流状態で流す構成のもの（たとえば米国特許
4,002,042号参照。以下、従来技術１という）、 図１２に示すように、冷媒をコアＣの中間部からフ
ィードガスと同じ上向き、すなわち並流状態で流す構成
のもの（以下、従来技術２という）が公知となってい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来技
術１，２によると次のような欠点があった。
【０００９】従来技術１の欠点 デフレグメータは、コアＣに、冷媒およびフィードガス
の導入用および排出用の各ディストリビュータが設けら
れて構成される。
【００１０】ここで、従来技術１のように向流式をとる
場合の一般的なディストリビュータの配置を図１３に示
している。
【００１１】図１３の左側にコアＣのフィードガス側流
路、右側に冷媒側流路をそれぞれ展開して示している。
【００１２】同図において、６はフィードガス側の精留
部で、この精留部６の底部に、フィードガスが導入され
るとともに凝縮液が排出される底部ディストリビュータ
７、頂部に精製ガスが排出される頂部ディストリビュー
タ８がそれぞれ設けられる。
【００１３】９は冷媒側の蒸発・熱交換部で、この蒸発
・熱交換部９の頂部に液または気液二相の冷媒が導入さ
れる頂部ディストリビュータ１０、底部にガス冷媒が排
出される底部ディストリビュータ１１がそれぞれ設けら
れる。
【００１４】両図中の矢印は各流体の流れ方向を示す。
【００１５】また、図１４はフィードガス側および冷媒
側双方の頂部ディストリビュータ８，１０の合成図であ
り、向流式デフレグメータにおいては、冷媒とフィード
ガスの熱交換作用は主にこの頂部ディストリビュータ
８，１０で行われる（図１４中、斜線を付した部分はこ
の熱交換作用が行われる部分を示す）。
【００１６】すなわち、冷媒側からフィードガス側への
冷熱の伝達は、図１４の斜線部分を中心として行われ、
冷媒の大半はこの頂部ディストリビュータ１０で蒸発し
てその冷熱が使い果たされる。
【００１７】このため、冷媒冷熱のフィードガス側への
伝達が流路幅方向に均一に行われず、フィードガスの凝
縮にムラが生じやすい。この結果、本来凝縮されるべき
フィードガス中の高沸点成分がこの部分を上昇・通過し
てしまい、デフレグメータ全体としての精留性能が著し
く低下する。
【００１８】従来技術２の欠点 冷媒とフィードガスが同じ向きに流れる従来技術２のよ
うな並流タイプの場合、上記向流タイプのような凝縮の
ムラは生じにくい。
【００１９】これは、冷媒がその重量によってコアＣの
幅方向に広がり、冷媒のコア幅方向の分布ムラが起こり
にくくて、冷媒冷熱のフィードガス側への熱の伝わり方
もコア幅方向に均等に行われるためと推定される。
【００２０】しかし、別の問題点として、液または気液
二相の冷媒は、一度流路を通過するとそのまま排出され
てしまい、冷媒の潜熱のみが回収され、顕熱は回収され
ないため、冷媒冷熱の回収率が悪く、精留性能が低いも
のとなる。
【００２１】そこで本発明は、凝縮のムラをなくすると
ともに、冷媒の潜熱のみならず顕熱をも回収して精留性
能を改善することができるデフレグメータを提供するも
のである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、フィ
ードガス流路と冷媒流路とを備え、上記フィードガス流
路に底部から導入されたフィードガスを上記冷媒流路を
流れる冷媒と熱交換させることにより、低沸点成分を精
製ガスとして頂部から抜き出し、高沸点成分を凝縮液と
して底部から排出するように構成されたデフレグメータ
において、上記冷媒流路を仕切り壁によって頂部側の第
１セクションと底部側の第２セクションとに分け、(i)
上記第１セクションにおいては、液体または気液二相
の冷媒を冷媒流路下部から導入してフィードガスに対し
て並流状態で流し、(ii) 上記第２セクションにおいて
は、上記第１セクションから出た冷媒のガス分を流すよ
うに構成したものである。
【００２３】請求項２の発明は、請求項１の構成におい
て、第１セクションの上部から冷媒を気液二相状態で排
出させ、この二相冷媒を気液分離器により気液分離して
ガス分を第２セクションに、液分を第１セクションにそ
れぞれ供給するように構成したものである。
【００２４】請求項３の発明は、請求項１または２の構
成において、第２セクションにおいて、ガス冷媒をフィ
ードガスに対して向流となるように上部から下部に向け
て流すように構成したものである。
【００２５】請求項４の発明は、請求項１乃至３のいず
れかの構成において、仕切り壁を冷媒流れ方向と直交す
る軸に対して傾斜させ、この仕切り壁を挟んで第１およ
び第２両セクションの上下相隣接する冷媒出入口を設け
たものである。
【００２６】請求項５の発明は、請求項１乃至３のいず
れかの構成において、第１および第２両セクションにお
いて冷媒の導入または排出が冷媒流れ方向と直交する方
向の両側から行われるように、両セクションの冷媒出入
口を冷媒流れ方向と直交する方向の両側に設けたもので
ある。
【００２７】上記構成によると、第１セクションにおい
て液または気液二相の冷媒をフィードガスと同じ向き
（並流）に流すため、並流方式の特徴として凝縮のムラ
が生じにくい。
【００２８】また、第１セクションから出たガス冷媒を
第２セクションに回すため、冷媒の潜熱と顕熱の双方を
回収し、冷媒冷熱の回収率を高めることができる。
【００２９】この二点により、デフレグメータ全体とし
て精留性能を改善することができる。
【００３０】この場合、請求項２の構成によると、気液
分離器によって冷媒を気液分離し、液分を第１セクショ
ンに、ガス分を第２セクションにそれぞれ供給するた
め、ガス冷媒と液冷媒を等温度に保つことができる。
【００３１】また、請求項３の構成によると、第２セク
ションにおいてガス冷媒をフィードガスと向流状態で流
すため、すなわち、ガスとガスの向流で熱交換を行うた
め、熱交換効率が良いものとなる。
【００３２】一方、請求項４の構成によると、中間部の
冷媒出入口部分の長さを短くし、その分、コア長さを短
くすることができる。
【００３３】また、請求項５の構成によると、冷媒の導
入、排出がコアの両側で行われるため、これら出入口部
分での冷媒の圧力損失を低減させることができる。
【００３４】
【発明の実施の形態】第１実施形態（図１〜図６参照） この実施形態にかかるデフレグメータは、内部にフィー
ドガス流路と冷媒流路が形成されたデフレグメータ本体
２１と、冷媒を気液分離する気液分離器２２とによって
構成される。
【００３５】本体２１は、コルゲート状の伝熱フィンと
仕切り板が積層・ブロック化されて成るプレートフィン
型熱交換器の構成を備えたコア２３を有し、このコア２
３における冷媒流路側が仕切り壁２４によって上側の第
１セクションＳ１と、下側の第２セクションＳ２とに分
けられている。
【００３６】第１セクションＳ１においては、図２〜図
４に示すように下部（仕切り壁２４の上側）に液冷媒導
入用ディストリビュータ２５、上部に冷媒排出用ディス
トリビュータ２６がそれぞれ設けられている。
【００３７】第２セクションＳ２においては、上部（仕
切り壁２４の下側）にガス冷媒導入用ディストリビュー
タ２７、下部にガス冷媒排出用ディストリビュータ２８
がそれぞれ設けられている。
【００３８】一方、フィードガス側流路は底部から頂部
まで連続して形成され、頂部に精製ガス排出用ディスト
リビュータ２９、底部にフィードガス導入兼凝縮液排出
用ディストリビュータ３０がそれぞれ設けられている。
【００３９】液状の冷媒（液冷媒）ＢＬは、冷媒側流路
の第１セクションＳ１に冷媒導入用ディストリビュータ
２５を介して供給され、フィードガスＡに対して並流と
なる上向きに流れてフィードガスＡに冷熱を与える。
【００４０】これにより、フィードガスＡのうちの高沸
点成分が凝縮して凝縮液排出用ディストリビュータ３０
を介して底部から排出され、低沸点成分が精製ガスＡＧ
として精製ガス排出用ディストリビュータ２９を介して
頂部から排出される。
【００４１】一方、液冷媒ＢＬはフィードガスの熱を受
けて一部蒸発し、この気液二相状態の冷媒が冷媒排出用
ディストリビュータ２６から排出される。
【００４２】この排出された冷媒は気液分離器２２に導
入され、ここでガス分ＢＧと液分ＢＬに分離された後、
図示しない液冷媒供給源から供給される液冷媒とともに
冷媒導入用ディストリビュータ２５を介して第１セクシ
ョンＳ１に供給される。
【００４３】ここで、上記気液二相冷媒は、入口側と出
口側の冷媒の密度差に基づくサーモサイフォン作用によ
ってデフレグメータ本体２１と気液分離器２２との間で
循環する。
【００４４】気液分離器２２において分離されたガス分
ＢＧは、分離器上部から排出されて第２セクションＳ２
にガス冷媒導入用ディストリビュータ２７を介して導入
され、フィードガスＡと逆の下向きに流れてフィードガ
スＡに冷熱を与える。
【００４５】また、ガス冷媒ＢＧそのものは昇温し、同
セクションＳ２からガス冷媒排出用ディストリビュータ
２８から排出される。
【００４６】このように、冷媒側流路を第１および第２
両セクションＳ１，Ｓ２に分け、第１セクションＳ１に
おいて液冷媒ＢＬをフィードガスＡと同じ向き（並流）
に流すため、並流方式の特徴としてフィードガスの凝縮
のムラが生じにくい。
【００４７】また、第１セクションＳ１で液冷媒ＢＬの
潜熱を回収した後、同セクションＳ１から出た気液二相
冷媒ＢＭのうちのガス分ＢＧを第２セクションＳ２に回
してさらにその顕熱をフィードガスＡに与えるため、冷
媒Ｂの潜熱と顕熱の双方を回収し、冷媒冷熱の回収率を
高めることができる。
【００４８】また、気液分離器２２によって気液二相冷
媒ＢＭを気液分離し、液分ＢＬを第１セクションＳ１
に、ガス分ＢＧを第２セクションＳ２にそれぞれ供給す
るため、ガス冷媒ＢＧと液冷媒ＢＬを等温度に保つこと
ができる。
【００４９】さらに、第２セクションＳ２においてガス
冷媒ＢＧをフィードガスＡと逆の下向きに流し、ガスＢ
ＧとガスＡの向流で熱交換を行うため、熱交換効率が良
いものとなる。
【００５０】図５はこの実施形態にかかるデフレグメー
タ本体２１のコア長さ方向の温度分布、図６は図１２に
示す従来技術２におけるデフレグメータのコア長さ方向
の温度分布をそれぞれ示している。
【００５１】従来技術２では、冷媒冷熱の潜熱分のみが
フィードガス側に伝達されるため、冷媒はその温度Tr0
が上昇することなく排出される。
【００５２】これに対し、本発明実施形態によると、冷
媒は第１セクションＳ１から従来技術２と同じ温度Tr0
で排出されるものの、第２セクションＳ２で顕熱分がフ
ィードガス側に伝達されるため、その最終温度はTr1ま
で上昇する。
【００５３】一方、フィードガスに関しては、従来技術
２においては、温度Tf1で導入されたフィードガスが冷
媒冷熱を受け一部凝縮して温度Tf0の精製ガスとして排
出される。
【００５４】これに対し、本発明実施形態によると、フ
ィードガスガスが温度Tf1よりも高い温度Tf2で導入され
ても、従来技術２と同じ温度Tf0の精製ガスとして排出
することができる。すなわち、フィードガスガスの導入
温度を従来技術２よりも高く設定することができる。
【００５５】第２および第３実施形態（図７，８参照） この両実施形態においては、第１実施形態との相違点の
みを説明する。
【００５６】両実施形態では、フィードガスおよび冷媒
の基本的な流れ方は第１実施形態と同じであるが、冷媒
側中間部のディストリビュータ構造を第１実施形態とは
異にしている。
【００５７】すなわち、図７に示す第２実施形態では、
仕切り壁２４が冷媒流れ方向と直交する軸に対して傾斜
して設けられ、この仕切り壁２４の上側に第１セクショ
ンＳ１の液冷媒導入用ディストリビュータ２５、下側に
第２セクションＳ２のガス冷媒導入用ディストリビュー
タ２７が相隣接して、かつ、それぞれ仕切り壁２４を斜
辺とする断面直角三角形状に形成されている。
【００５８】こうすれば、本体コア中間部のディストリ
ビュータ部分の長さを第１実施形態の場合よりも短くし
てコア長さを短縮することができる。
【００５９】一方、図８に示す第３実施形態では冷媒側
のすべてのディストリビュータ２５，２６，２７，２８
が冷媒流れ方向と直交する方向の両側に対称に設けられ
ている。
【００６０】こうすれば、冷媒の導入および排出が冷媒
流れ方向と直交する方向の両側から行われるため、各デ
ィストリビュータ２５〜２８での冷媒の圧力損失を低減
させることができる。
【００６１】他の実施形態 （１）上記実施形態では、第１セクションＳ１に導入し
た液冷媒を気液二相状態で排出し、気液分離器２２によ
り気液分離して液分を第１セクションＳ１に、ガス分を
第２セクションＳ２に送るようにしたが、第１セクショ
ンＳ１に導入した液冷媒をすべてガス化させて排出し、
そのまま第２セクションＳ２に供給するようにしてもよ
い。
【００６２】（２）上記実施形態では、ガス冷媒を第２
セクションＳ２の上部から導入し、下部から排出する構
成をとったが、逆に、下部から導入し、フィードガスと
並流状態で流して上部から排出する構成をとってもよ
い。
【００６３】
【発明の効果】上記のように本発明によるときは、冷媒
流路を仕切り壁によって頂部側の第１セクションと底部
側の第２セクションとに分け、第１セクションにおいて
液または気液二相の冷媒をフィードガスと同じ向き（並
流）に流すようにしたから、並流方式の特徴としてフィ
ードガスの凝縮ムラが生じにくい。
【００６４】また、第１セクションから出たガス冷媒を
第２セクションに回すため、冷媒の潜熱と顕熱の双方を
回収し、冷媒冷熱の回収率を高めることができる。
【００６５】この二点により、デフレグメータ全体とし
て精留性能と冷媒回収効率を改善することができる。
【００６６】この場合、請求項２の発明によると、気液
分離器によって冷媒を気液分離し、液分を第１セクショ
ンに、ガス分を第２セクションにそれぞれ供給するた
め、ガス冷媒と液冷媒を等温度に保つことができる。
【００６７】また、請求項３の発明によると、第２セク
ションにおいてガス冷媒をフィードガスと向流状態で流
すため、すなわち、ガスとガスの向流で熱交換を行うた
め、熱交換効率が良いものとなる。
【００６８】一方、請求項４の発明によると、中間部の
冷媒出入口部分の長さを短くし、その分、コア長さを短
くすることができる。
【００６９】また、請求項５の発明によると、冷媒の導
入、排出がコアの両側で行われるため、これら出入口部
分での冷媒の圧力損失を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態におけるフィードガスと
冷媒の流れの関係を示すフロー図である。
【図２】同実施形態のスケルトン図である。
【図３】同実施形態にかかるデフレグメータ本体の斜視
図である。
【図４】同本体をフィードガス側と冷媒側の流路に分け
て展開して示す図である。
【図５】同実施形態によるコア長さ方向の流体温度分布
を示す図である。
【図６】図１２に示す従来技術２によるコア長さ方向の
流体温度分布を示す図である。
【図７】本発明の第２実施形態を示す図４相当図であ
る。
【図８】本発明の第３実施形態を示す図４相当図であ
る。
【図９】プレートフィン熱交換式デフレグメータの部分
断面図である。
【図１０】同流路配列図である。
【図１１】従来技術１におけるフィードガスと冷媒の流
れの関係を示すフロー図である。
【図１２】従来技術２におけるフィードガスと冷媒の流
れの関係を示すフロー図である。
【図１３】従来技術１の図４相当図である。
【図１４】従来技術１におけるフィードガス側および冷
媒側両流路の頂部ディストリビュータの合成図である。
【符号の説明】
２１ デフレグメータ本体 ２４ 仕切り壁 Ｓ１ 同本体における冷媒流路の第１セクション Ｓ２ 同第２セクション ２５ 液冷媒導入用ディストリビュータ（液冷媒入口） ２６ 冷媒排出用ディストリビュータ（気液二相冷媒出
口） ２７ ガス冷媒導入用ディストリビュータ（ガス冷媒入
口） ２８ ガス冷媒排出用ディストリビュータ（ガス冷媒出
口） ２９ 精製ガス排出用ディストリビュータ ３０ フィードガス導入兼凝縮液排出用ディストリビュ
ータ ２２ 気液分離器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 赤松 正明 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者 大中 雅夫 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 フィードガス流路と冷媒流路とを備え、
    上記フィードガス流路に底部から導入されたフィードガ
    スを上記冷媒流路を流れる冷媒と熱交換させることによ
    り、低沸点成分を精製ガスとして頂部から抜き出し、高
    沸点成分を凝縮液として底部から排出するように構成さ
    れたデフレグメータにおいて、上記冷媒流路を仕切り壁
    によって頂部側の第１セクションと底部側の第２セクシ
    ョンとに分け、 (i) 上記第１セクションにおいては、液体または気液
    二相の冷媒を冷媒流路下部から導入してフィードガスに
    対して並流状態で流し、 (ii) 上記第２セクションにおいては、上記第１セクシ
    ョンから出た冷媒のガス分を流すように構成したことを
    特徴とするデフレグメータ。
  2. 【請求項２】 請求項１記載のデフレグメータにおい
    て、第１セクションの上部から冷媒を気液二相状態で排
    出させ、この二相冷媒を気液分離器により気液分離して
    ガス分を第２セクションに、液分を第１セクションにそ
    れぞれ供給するように構成したことを特徴とするデフレ
    グメータ。
  3. 【請求項３】 第２セクションにおいて、ガス冷媒をフ
    ィードガスに対して向流となるように上部から下部に向
    けて流すように構成したことを特徴とする請求項１また
    は２記載のデフレグメータ。
  4. 【請求項４】 仕切り壁を冷媒流れ方向と直交する軸に
    対して傾斜させ、この仕切り壁を挟んで第１および第２
    両セクションの上下相隣接する冷媒出入口を設けたこと
    を特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のデフレ
    グメータ。
  5. 【請求項５】 第１および第２両セクションにおいて冷
    媒の導入または排出が冷媒流れ方向と直交する方向の両
    側から行われるように、両セクションの冷媒出入口を冷
    媒流れ方向と直交する方向の両側に設けたことを特徴と
    する請求項１乃至３のいずれかに記載のデフレグメー
    タ。
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