JPH11246709A - ゴムプロセス油及びゴム組成物 - Google Patents
ゴムプロセス油及びゴム組成物Info
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- JPH11246709A JPH11246709A JP4715598A JP4715598A JPH11246709A JP H11246709 A JPH11246709 A JP H11246709A JP 4715598 A JP4715598 A JP 4715598A JP 4715598 A JP4715598 A JP 4715598A JP H11246709 A JPH11246709 A JP H11246709A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多環芳香族含有量が３重量％未満で、従
来油の粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムの相溶性に優れ
たゴムプロセス油、及び、それが配合された加硫ゴムに
おいてブリードがなく、熱老化物性に優れたゴム組成物
を提供する。 【解決手段】 多環芳香族含有量が３重量％未満であ
り、１００℃における動粘度が１２〜３０ｍｍ2 ／ｓ
の範囲にあり、５容量％留出温度が３７０〜４５０℃
であり、かつ飽和炭化水素含有量が４０〜７０重量％
であることを特徴とするゴムプロセス油、及び、ゴム組
成物全量基準で、ゴムに前記のゴムプロセス油を１０〜
２５重量％配合してなるゴム組成物である。
来油の粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムの相溶性に優れ
たゴムプロセス油、及び、それが配合された加硫ゴムに
おいてブリードがなく、熱老化物性に優れたゴム組成物
を提供する。 【解決手段】 多環芳香族含有量が３重量％未満であ
り、１００℃における動粘度が１２〜３０ｍｍ2 ／ｓ
の範囲にあり、５容量％留出温度が３７０〜４５０℃
であり、かつ飽和炭化水素含有量が４０〜７０重量％
であることを特徴とするゴムプロセス油、及び、ゴム組
成物全量基準で、ゴムに前記のゴムプロセス油を１０〜
２５重量％配合してなるゴム組成物である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴムプロセス油及
びゴム組成物に関し、さらに詳しくは、多環芳香族含有
量が少なく、かつ性能の優れたゴムプロセス油及びそれ
を含有するゴム組成物に関する。
びゴム組成物に関し、さらに詳しくは、多環芳香族含有
量が少なく、かつ性能の優れたゴムプロセス油及びそれ
を含有するゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴムプロセス油は、ゴムの可塑性を高め
たり、加硫ゴムの硬度を低下させて加工性を改良するた
めに配合される油で、ゴムとの相溶性が要求される。一
方、石油製品の環境への影響が大きな問題となってお
り、ゴムプロセス油においても製品の安全性が求めら
れ、多環芳香族含有量が３重量％未満の高精製鉱油の使
用が要求されている。しかし、従来の多環芳香族含有量
を３重量％未満まで鉱油を精製したものを使用すると、
芳香族系ゴムとの相溶性が悪く、ゴムに配合した場合、
加硫ゴムにおいてオイルがブリードし、加硫ゴムの熱老
化物性を低下させるという問題があった。また、作業性
の面からは、従来油の粘度（１００℃における動粘度が
１２〜３０ｍｍ2 ／ｓ）を維持する必要もあった。した
がって、多環芳香族含有量が３重量％未満で、従来油の
粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムとの相溶性に優れたゴ
ムプロセス油が望まれている。
たり、加硫ゴムの硬度を低下させて加工性を改良するた
めに配合される油で、ゴムとの相溶性が要求される。一
方、石油製品の環境への影響が大きな問題となってお
り、ゴムプロセス油においても製品の安全性が求めら
れ、多環芳香族含有量が３重量％未満の高精製鉱油の使
用が要求されている。しかし、従来の多環芳香族含有量
を３重量％未満まで鉱油を精製したものを使用すると、
芳香族系ゴムとの相溶性が悪く、ゴムに配合した場合、
加硫ゴムにおいてオイルがブリードし、加硫ゴムの熱老
化物性を低下させるという問題があった。また、作業性
の面からは、従来油の粘度（１００℃における動粘度が
１２〜３０ｍｍ2 ／ｓ）を維持する必要もあった。した
がって、多環芳香族含有量が３重量％未満で、従来油の
粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムとの相溶性に優れたゴ
ムプロセス油が望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記観点か
らなされたもので、多環芳香族含有量が３重量％未満
で、従来油の粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムの相溶性
に優れたゴムプロセス油、及び、それが配合された加硫
ゴムにおいてブリードがなく、熱老化物性に優れたゴム
組成物を提供することを目的とするものである。
らなされたもので、多環芳香族含有量が３重量％未満
で、従来油の粘度を維持し、かつ芳香族系ゴムの相溶性
に優れたゴムプロセス油、及び、それが配合された加硫
ゴムにおいてブリードがなく、熱老化物性に優れたゴム
組成物を提供することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意研究の
結果、特定の物性及び性状を有する油が上記の目的を満
足する優れたゴムプロセス油となることを見出し、本発
明を完成したものである。すなわち、本発明の要旨は下
記の通りである。 （１）多環芳香族含有量が３重量％未満であり、１
００℃における動粘度が１２〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲に
あり、５容量％留出温度が３７０〜４５０℃であり、
かつ飽和炭化水素含有量が４０〜７０重量％であるこ
とを特徴とするゴムプロセス油。 （２）ゴム組成物全量基準で、ゴムに（１）記載のゴム
プロセス油を１０〜２５重量％配合してなるゴム組成
物。 （３）ゴムの５０重量％以上がスチレン・ブタジエンゴ
ムである（２）記載のゴム組成物。
結果、特定の物性及び性状を有する油が上記の目的を満
足する優れたゴムプロセス油となることを見出し、本発
明を完成したものである。すなわち、本発明の要旨は下
記の通りである。 （１）多環芳香族含有量が３重量％未満であり、１
００℃における動粘度が１２〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲に
あり、５容量％留出温度が３７０〜４５０℃であり、
かつ飽和炭化水素含有量が４０〜７０重量％であるこ
とを特徴とするゴムプロセス油。 （２）ゴム組成物全量基準で、ゴムに（１）記載のゴム
プロセス油を１０〜２５重量％配合してなるゴム組成
物。 （３）ゴムの５０重量％以上がスチレン・ブタジエンゴ
ムである（２）記載のゴム組成物。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を説
明する。まず、本発明のゴムプロセス油について説明す
る。本発明のゴムプロセス油は、製造方法に応じて多種
多様な組成や性状のものとして実現することができる
が、少なくとも、前記〜の条件すべて満足すること
が肝要であり、順に説明する。 多環芳香族含有量 本発明のゴムプロセス油の多環芳香族含有量は、上記の
ように、環境の問題から３重量％未満であらねばならな
い。ヨーロッパでは、鉱油の発癌性の尺度として、英国
石油学会（Institute of Petroleum、以下ＩＰと略
す。）によるＩＰ３４６／９２法により測定される多環
芳香族含有量があり、３重量％以上では取扱いに制限を
受けており、ここでいう多環芳香族含有量の値もＩＰ３
４６／９２法によって測定されたものである。
明する。まず、本発明のゴムプロセス油について説明す
る。本発明のゴムプロセス油は、製造方法に応じて多種
多様な組成や性状のものとして実現することができる
が、少なくとも、前記〜の条件すべて満足すること
が肝要であり、順に説明する。 多環芳香族含有量 本発明のゴムプロセス油の多環芳香族含有量は、上記の
ように、環境の問題から３重量％未満であらねばならな
い。ヨーロッパでは、鉱油の発癌性の尺度として、英国
石油学会（Institute of Petroleum、以下ＩＰと略
す。）によるＩＰ３４６／９２法により測定される多環
芳香族含有量があり、３重量％以上では取扱いに制限を
受けており、ここでいう多環芳香族含有量の値もＩＰ３
４６／９２法によって測定されたものである。
【０００６】粘度 本発明のゴムプロセス油は、１００℃における動粘度が
１２〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあることが肝要であり、
中でも２０〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあるものが好まし
い。粘度が低すぎると、加硫ゴムの常態物性が従来油に
比べ低下し、また熱老化時の油分蒸発により熱老化物性
が劣り好ましくない。逆に高すぎると流動性が低く、取
扱いに難点がある。
１２〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあることが肝要であり、
中でも２０〜３０ｍｍ2 ／ｓの範囲にあるものが好まし
い。粘度が低すぎると、加硫ゴムの常態物性が従来油に
比べ低下し、また熱老化時の油分蒸発により熱老化物性
が劣り好ましくない。逆に高すぎると流動性が低く、取
扱いに難点がある。
【０００７】５容量％留出温度 本発明のゴムプロセス油は、その５％容量％留出温度が
３７０〜４５０℃であることが必要であり、好ましく
は、４００〜４５０℃である。３７０℃未満であると、
熱老化時の油分蒸発により熱老化物性が劣り好ましくな
い。一方、４５０℃を超えると、油の粘度が高くなり作
業性の点から好ましくない。なお、５容量％留出温度
は、ＪＩＳ Ｋ ２２５４の蒸留試験方法（ガスクロ
法）により測定される値である。
３７０〜４５０℃であることが必要であり、好ましく
は、４００〜４５０℃である。３７０℃未満であると、
熱老化時の油分蒸発により熱老化物性が劣り好ましくな
い。一方、４５０℃を超えると、油の粘度が高くなり作
業性の点から好ましくない。なお、５容量％留出温度
は、ＪＩＳ Ｋ ２２５４の蒸留試験方法（ガスクロ
法）により測定される値である。
【０００８】飽和炭化水素含有量 本発明のゴムプロセス油の飽和炭化水素含有量は、４０
〜７０重量％であることが必要であり、好ましくは４０
〜６５重量％である。７０重量％を超えると、ゴムとの
相溶性が悪く、プロセスオイル油を配合した加硫ゴムに
ブリードが発生し、常態物性及び熱老化物性も劣り好ま
しくない。一方、４０重量％未満であると、逆に芳香族
分が多くなり多環芳香族含有量が３重量％以上となる可
能性が高くなり好ましくない。なお、ここでいう飽和炭
化水素含有量はＡＳＴＭ Ｄ ２００７（クレーゲル分
析法）で測定される値である。
〜７０重量％であることが必要であり、好ましくは４０
〜６５重量％である。７０重量％を超えると、ゴムとの
相溶性が悪く、プロセスオイル油を配合した加硫ゴムに
ブリードが発生し、常態物性及び熱老化物性も劣り好ま
しくない。一方、４０重量％未満であると、逆に芳香族
分が多くなり多環芳香族含有量が３重量％以上となる可
能性が高くなり好ましくない。なお、ここでいう飽和炭
化水素含有量はＡＳＴＭ Ｄ ２００７（クレーゲル分
析法）で測定される値である。
【０００９】本発明のゴムプロセス油は、上記のように
少なくとも上記〜の条件を満足していれば、これら
以外の一般物性や性状等については特に制限はないので
ある。次に、本発明のゴムプロセス油の好適な製造方法
について説明する。先ず、原料の原油として、パラフィ
ン基系原油，ナフテン基系原油，および混合基系原油い
ずれも使用できるが、ナフテン基系原油が好ましい。目
的とするゴムプロセス油は、該原油から、以下に示すよ
うに、基本的に、順に、減圧蒸留工程、溶剤抽出工程、
及び、水素化処理工程又は脱酸蒸留工程からなるプロセ
スによって製造される。
少なくとも上記〜の条件を満足していれば、これら
以外の一般物性や性状等については特に制限はないので
ある。次に、本発明のゴムプロセス油の好適な製造方法
について説明する。先ず、原料の原油として、パラフィ
ン基系原油，ナフテン基系原油，および混合基系原油い
ずれも使用できるが、ナフテン基系原油が好ましい。目
的とするゴムプロセス油は、該原油から、以下に示すよ
うに、基本的に、順に、減圧蒸留工程、溶剤抽出工程、
及び、水素化処理工程又は脱酸蒸留工程からなるプロセ
スによって製造される。
【００１０】（工程１）減圧蒸留工程 原油の常圧蒸留操作によって得られた残油を常套の減圧
蒸留操作を行って残油を得、該残油を溶剤抽出工程に供
する。 （工程２）溶剤抽出工程 工程１からの残油を、フルフラール，フルフリルアルコ
ール，フランなどの溶剤を使用し、温度５０〜１２０℃
（好ましくは６０〜１００℃）、圧力０．２〜０．５Ｍ
Ｐａ（好ましくは０．３〜０．４ＭＰａ）、溶剤／油
（重量比）０．６〜５．０（好ましくは０．８〜２．
０）の条件で芳香族分を抽出し、ラフィネートを水素化
処理工程に供する。
蒸留操作を行って残油を得、該残油を溶剤抽出工程に供
する。 （工程２）溶剤抽出工程 工程１からの残油を、フルフラール，フルフリルアルコ
ール，フランなどの溶剤を使用し、温度５０〜１２０℃
（好ましくは６０〜１００℃）、圧力０．２〜０．５Ｍ
Ｐａ（好ましくは０．３〜０．４ＭＰａ）、溶剤／油
（重量比）０．６〜５．０（好ましくは０．８〜２．
０）の条件で芳香族分を抽出し、ラフィネートを水素化
処理工程に供する。
【００１１】（工程３）水素化処理工程 工程２からのラフィネートを、下記の条件で水素化処理
を行う。すなわち、圧力は、通常、５．５ＭＰａ以上、
好ましくは、６．０〜７．０ＭＰａの範囲に選定するの
がよい。供給水素ガスの割合は、供給油１ｋｌに対し
て、通常、１００〜１０００Ｎｍ 3 、好ましくは、２０
０〜８００Ｎｍ3 の範囲に調整するのがよい。反応温度
は、通常、２８０〜３１０℃、好ましくは、２９０〜３
００℃の範囲に選定する。また、液空間速度（ＬＨＳ
Ｖ）は供給油基準で、通常、０．１〜１０ｈｒ-1、好ま
しくは、０．３〜８ｈｒ-1の範囲に適宜調節すればよ
い。
を行う。すなわち、圧力は、通常、５．５ＭＰａ以上、
好ましくは、６．０〜７．０ＭＰａの範囲に選定するの
がよい。供給水素ガスの割合は、供給油１ｋｌに対し
て、通常、１００〜１０００Ｎｍ 3 、好ましくは、２０
０〜８００Ｎｍ3 の範囲に調整するのがよい。反応温度
は、通常、２８０〜３１０℃、好ましくは、２９０〜３
００℃の範囲に選定する。また、液空間速度（ＬＨＳ
Ｖ）は供給油基準で、通常、０．１〜１０ｈｒ-1、好ま
しくは、０．３〜８ｈｒ-1の範囲に適宜調節すればよ
い。
【００１２】該水素化処理に用いる触媒としては、シリ
カアルミナ、アルミナ、チタニア、ボリア、ゼオライト
などを担体とし、その担体に周期律表ＶＩＢ族の金属及
び／又はＶＩＩＩ族の金属を担持したものを使用する。
ここで、周期律表ＶＩＡ族金属としては、Ｃｒ、Ｍｏ及
びＷを挙げることができ、中でも、Ｍｏ、Ｗが好まし
い。周期律表ＶＩＩＩ族金属としては、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒ
ｈ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｐｔなどを挙げることができるが、通
常は、Ｃｏが好ましい。これらの金属は、一種単独で使
用することもできるし、二種以上を組み合わせて使用す
ることもできるが、通常は、Ｎｉ−Ｍｏ，Ｃｏ−Ｍｏ，
Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適である。
カアルミナ、アルミナ、チタニア、ボリア、ゼオライト
などを担体とし、その担体に周期律表ＶＩＢ族の金属及
び／又はＶＩＩＩ族の金属を担持したものを使用する。
ここで、周期律表ＶＩＡ族金属としては、Ｃｒ、Ｍｏ及
びＷを挙げることができ、中でも、Ｍｏ、Ｗが好まし
い。周期律表ＶＩＩＩ族金属としては、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒ
ｈ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｐｔなどを挙げることができるが、通
常は、Ｃｏが好ましい。これらの金属は、一種単独で使
用することもできるし、二種以上を組み合わせて使用す
ることもできるが、通常は、Ｎｉ−Ｍｏ，Ｃｏ−Ｍｏ，
Ｎｉ−Ｗ等の組み合わせが好適である。
【００１３】なお、ゼオライトを用いる場合には、例え
ば、Ｘ型、Ｙ型、フォージャサイト、ＺＳＭ−５、モル
デナイト等の各種のものが使用できるが、中でも特にＹ
型が好適に使用される。また、複数の種類の担体を適宜
混合もしくは複合して使用してもよい。例えば、ゼオラ
イトの場合には、これにアルミナやシリカアルミナ等を
マトリックスとして用いて成形したものなどが好適に使
用される。更に、該触媒としては、上記以外の担体成分
や金属成分を含有するものも適宜使用可能である。水素
化処理後、生成物を気液分離し、更に必要に応じて、蒸
留によって所望のゴムプロセス油を得る。
ば、Ｘ型、Ｙ型、フォージャサイト、ＺＳＭ−５、モル
デナイト等の各種のものが使用できるが、中でも特にＹ
型が好適に使用される。また、複数の種類の担体を適宜
混合もしくは複合して使用してもよい。例えば、ゼオラ
イトの場合には、これにアルミナやシリカアルミナ等を
マトリックスとして用いて成形したものなどが好適に使
用される。更に、該触媒としては、上記以外の担体成分
や金属成分を含有するものも適宜使用可能である。水素
化処理後、生成物を気液分離し、更に必要に応じて、蒸
留によって所望のゴムプロセス油を得る。
【００１４】（工程３’）脱酸蒸留 工程２からのラフィネートを、温度１００〜３５０℃、
圧力０．００１〜０．００２ＭＰａの条件で脱酸蒸留を
行い、適当な温度範囲にカットする。また、工程１，
２，３によって製造された留分と、工程１，２，３’に
よって製造された留分を適宜混合して使用することもで
きる。上記の方法により前記〜の条件を満足する本
発明のゴムプロセス油を効率よく、低コストで製造する
ことができる。
圧力０．００１〜０．００２ＭＰａの条件で脱酸蒸留を
行い、適当な温度範囲にカットする。また、工程１，
２，３によって製造された留分と、工程１，２，３’に
よって製造された留分を適宜混合して使用することもで
きる。上記の方法により前記〜の条件を満足する本
発明のゴムプロセス油を効率よく、低コストで製造する
ことができる。
【００１５】最後に、本願の第二発明のゴム組成物につ
いて説明する。ゴム組成物は、ゴムに、組成物全量基準
で、１０〜２５重量％配合することによって得られる。
該ゴムの種類は、特に制限がなく、天然ゴムあるいは合
成ゴムのいずれであってもよい。合成ゴムとしては、例
えば、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレン
・クロロプレンゴム（ＳＣＲ）、スチレン・イソプレン
ゴム（ＳＩＲ）、イソブチレン・イソプレンゴム（ＩＩ
Ｒ）、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン
・プロピレン・ジエンモノマー（ＥＰＤＭ）などを挙げ
ることができる。中でも、ＳＢＲ，ＳＣＲ，ＳＩＲなど
の芳香族系ゴムが好ましく、特にＳＢＲを５０重量％以
上含むゴムが好ましい。このようにして得られた本発明
のゴムプロセス油を配合したゴム組成物は、オイリブリ
ードがなく、熱老化物性に優れたものである。
いて説明する。ゴム組成物は、ゴムに、組成物全量基準
で、１０〜２５重量％配合することによって得られる。
該ゴムの種類は、特に制限がなく、天然ゴムあるいは合
成ゴムのいずれであってもよい。合成ゴムとしては、例
えば、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレン
・クロロプレンゴム（ＳＣＲ）、スチレン・イソプレン
ゴム（ＳＩＲ）、イソブチレン・イソプレンゴム（ＩＩ
Ｒ）、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン
・プロピレン・ジエンモノマー（ＥＰＤＭ）などを挙げ
ることができる。中でも、ＳＢＲ，ＳＣＲ，ＳＩＲなど
の芳香族系ゴムが好ましく、特にＳＢＲを５０重量％以
上含むゴムが好ましい。このようにして得られた本発明
のゴムプロセス油を配合したゴム組成物は、オイリブリ
ードがなく、熱老化物性に優れたものである。
【００１６】
【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、これらの実施例になんら制限されるものではな
い。 （１）ゴムプロセス油の調製 〔実施例１〕ナフテン基系原油を常圧蒸留処理して得ら
れた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、溶剤としてフ
ルフラールを使用し、温度１００℃、圧力０．４ＭＰ
ａ、溶剤／油（重量比）１．０の条件で溶剤抽出を行っ
た。次いで、得られたラフィネートを、触媒としてＮｉ
−Ｍｏ／アルミナを使用し、反応温度２９０℃、ＬＨＳ
Ｖ１．０ｈｒ-1、圧力６．０ＭＰａ、水素／油比２００
Ｎｍ3 ／ｋｌの条件で水素化処理を行い、最後に気液を
分離しゴムプロセス油を得た。その物性と性状を第１表
に示す。
るが、これらの実施例になんら制限されるものではな
い。 （１）ゴムプロセス油の調製 〔実施例１〕ナフテン基系原油を常圧蒸留処理して得ら
れた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、溶剤としてフ
ルフラールを使用し、温度１００℃、圧力０．４ＭＰ
ａ、溶剤／油（重量比）１．０の条件で溶剤抽出を行っ
た。次いで、得られたラフィネートを、触媒としてＮｉ
−Ｍｏ／アルミナを使用し、反応温度２９０℃、ＬＨＳ
Ｖ１．０ｈｒ-1、圧力６．０ＭＰａ、水素／油比２００
Ｎｍ3 ／ｋｌの条件で水素化処理を行い、最後に気液を
分離しゴムプロセス油を得た。その物性と性状を第１表
に示す。
【００１７】〔実施例２〕ナフテン基系原油を常圧蒸留
処理して得られた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、
溶剤としてフルフラールを使用し、温度１１０℃、圧力
０．４ＭＰａ、溶剤／油（重量比）１．２の条件で溶剤
抽出を行った。次いで、得られたラフィネートを、触媒
としてＮｉ−Ｍｏ／アルミナを使用し、反応温度２９０
℃、ＬＨＳＶ１．０ｈｒ-1、圧力６．０ＭＰａ、水素／
油比２００Ｎｍ3 ／ｋｌの条件で水素化処理を行い、最
後に気液を分離しゴムプロセス油を得た。その物性と性
状を第１表に示す。
処理して得られた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、
溶剤としてフルフラールを使用し、温度１１０℃、圧力
０．４ＭＰａ、溶剤／油（重量比）１．２の条件で溶剤
抽出を行った。次いで、得られたラフィネートを、触媒
としてＮｉ−Ｍｏ／アルミナを使用し、反応温度２９０
℃、ＬＨＳＶ１．０ｈｒ-1、圧力６．０ＭＰａ、水素／
油比２００Ｎｍ3 ／ｋｌの条件で水素化処理を行い、最
後に気液を分離しゴムプロセス油を得た。その物性と性
状を第１表に示す。
【００１８】〔実施例３〕ナフテン基系原油を常圧蒸留
処理して得られた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、
溶剤としてフルフラールを使用し、温度１１０℃、圧力
０．４ＭＰａ、溶剤／油（重量比）０．８の条件で溶剤
抽出を行った。次いで、得られたラフィネートを、温度
３２０℃、圧力０．００１ＭＰａの条件で脱酸蒸留を行
い６０〜９０容量％留分からゴムプロセス油を得た。そ
の物性と性状を第１表に示す。
処理して得られた残油を減圧蒸留し、得られた残油を、
溶剤としてフルフラールを使用し、温度１１０℃、圧力
０．４ＭＰａ、溶剤／油（重量比）０．８の条件で溶剤
抽出を行った。次いで、得られたラフィネートを、温度
３２０℃、圧力０．００１ＭＰａの条件で脱酸蒸留を行
い６０〜９０容量％留分からゴムプロセス油を得た。そ
の物性と性状を第１表に示す。
【００１９】〔比較例１〕ナフテン−パラフィン混合系
市販油Ａの物性と性状を第１表に示す。 〔比較例２〕ナフテン系市販油Ｂの物性と性状を第１表
に示す。 〔比較例３〕従来品（芳香族系市販油Ｃ）の物性と性状
を第１表に示す。
市販油Ａの物性と性状を第１表に示す。 〔比較例２〕ナフテン系市販油Ｂの物性と性状を第１表
に示す。 〔比較例３〕従来品（芳香族系市販油Ｃ）の物性と性状
を第１表に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】（２）ゴム組成物の物性評価 実施例及び比較例のゴムプロセス油を用い、下記の要領
で一般的なタイヤトレッド用ＳＢＲ配合にてゴム練り・
加硫を行い、常態物性、フリード性及び熱老化物性を評
価した。その結果を第３表、第４表に示す。 ・ゴム練り配合 配合剤と配合割合について第２表に示す。
で一般的なタイヤトレッド用ＳＢＲ配合にてゴム練り・
加硫を行い、常態物性、フリード性及び熱老化物性を評
価した。その結果を第３表、第４表に示す。 ・ゴム練り配合 配合剤と配合割合について第２表に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】・ゴム練り バンバリーミキサーにて配合剤を１分間練り可塑化さ
せた後配合剤〜をし、バンバリーミキサーで４分間
素練りした。その後二本ロールにて配合剤を混合し
１０分間混練りし未加硫ゴムを得た。 ・加硫 加硫プレスにて１４５℃、６０分の条件で加硫し、厚さ
２ｍｍのゴムシートを得た。 ・物性評価 得られた加硫ゴムシートからＪＩＳ３号ダンベル状試験
片を作成し、加硫ゴムの常態物性及び熱老化（１００
℃，９６Ｈｒ）後の熱老化物性を評価した。
せた後配合剤〜をし、バンバリーミキサーで４分間
素練りした。その後二本ロールにて配合剤を混合し
１０分間混練りし未加硫ゴムを得た。 ・加硫 加硫プレスにて１４５℃、６０分の条件で加硫し、厚さ
２ｍｍのゴムシートを得た。 ・物性評価 得られた加硫ゴムシートからＪＩＳ３号ダンベル状試験
片を作成し、加硫ゴムの常態物性及び熱老化（１００
℃，９６Ｈｒ）後の熱老化物性を評価した。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】以上の結果から次のことがわかる。 実施例１〜３は比較例３の従来油を配合した場合のゴ
ム物性に比較的近い物性を示し、ブリードの発生もな
い。 比較例１ではブリードが発生し、これは飽和炭化水素
分が多いためＳＢＲとの相溶性が悪いことによると考え
られる。また、常態物性及び熱老化物性も従来油を配合
した場合のゴム物性と大きい差が認められる。 比較例２ではブリード発生はないが、プロセス油の粘
度が低く、５容量％留出温度が低いため、従来油に比べ
加硫ゴムの常態物性、及び熱老化時の油分蒸発により熱
老化物性に差が認められる。
ム物性に比較的近い物性を示し、ブリードの発生もな
い。 比較例１ではブリードが発生し、これは飽和炭化水素
分が多いためＳＢＲとの相溶性が悪いことによると考え
られる。また、常態物性及び熱老化物性も従来油を配合
した場合のゴム物性と大きい差が認められる。 比較例２ではブリード発生はないが、プロセス油の粘
度が低く、５容量％留出温度が低いため、従来油に比べ
加硫ゴムの常態物性、及び熱老化時の油分蒸発により熱
老化物性に差が認められる。
【００２８】
【発明の効果】本発明のゴムプロセス油は、多環芳香族
含有量が３重量％未満で、従来油の粘度を維持し、かつ
芳香族系ゴムの相溶性に優れ、また、それが配合された
加硫ゴムはブリードがなく、熱老化物性に優れている。
含有量が３重量％未満で、従来油の粘度を維持し、かつ
芳香族系ゴムの相溶性に優れ、また、それが配合された
加硫ゴムはブリードがなく、熱老化物性に優れている。
Claims (3)
- 【請求項１】 多環芳香族含有量が３重量％未満であ
り、１００℃における動粘度が１２〜３０ｍｍ2 ／ｓ
の範囲にあり、５容量％留出温度が３７０〜４５０℃
であり、かつ飽和炭化水素含有量が４０〜７０重量％
であることを特徴とするゴムプロセス油。 - 【請求項２】 ゴム組成物全量基準で、ゴムに請求項１
記載のゴムプロセス油を１０〜２５重量％配合してなる
ゴム組成物。 - 【請求項３】 ゴムの５０重量％以上がスチレン・ブタ
ジエンゴムである請求項２記載のゴム組成物。
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|---|---|---|---|
| JP04715598A JP4022305B2 (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ゴムプロセス油及びゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04715598A JP4022305B2 (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ゴムプロセス油及びゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11246709A true JPH11246709A (ja) | 1999-09-14 |
| JP4022305B2 JP4022305B2 (ja) | 2007-12-19 |
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ID=12767207
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP04715598A Expired - Fee Related JP4022305B2 (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ゴムプロセス油及びゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4022305B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003031537A1 (en) * | 2001-10-02 | 2003-04-17 | Japan Energy Corporation | Process oil and process for producing the same |
| JP2008168898A (ja) * | 2008-03-21 | 2008-07-24 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2019039000A (ja) * | 2017-08-23 | 2019-03-14 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | プロセスオイル及びゴム組成物 |
-
1998
- 1998-02-27 JP JP04715598A patent/JP4022305B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003031537A1 (en) * | 2001-10-02 | 2003-04-17 | Japan Energy Corporation | Process oil and process for producing the same |
| US7601253B2 (en) | 2001-10-02 | 2009-10-13 | Japan Energy Corporation | Process oil and process for producing the same |
| JP2008168898A (ja) * | 2008-03-21 | 2008-07-24 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2019039000A (ja) * | 2017-08-23 | 2019-03-14 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | プロセスオイル及びゴム組成物 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4022305B2 (ja) | 2007-12-19 |
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