JPH11248265A - 冷媒加熱器出口温度の制御方法 - Google Patents
冷媒加熱器出口温度の制御方法Info
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- JPH11248265A JPH11248265A JP10044957A JP4495798A JPH11248265A JP H11248265 A JPH11248265 A JP H11248265A JP 10044957 A JP10044957 A JP 10044957A JP 4495798 A JP4495798 A JP 4495798A JP H11248265 A JPH11248265 A JP H11248265A
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- refrigerant
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- refrigerant heater
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 加熱量と冷媒循環量を適切にバランスさせ冷
媒加熱器出口温度の異常上昇を防止する。 【解決手段】 冷媒加熱器出口圧の飽和温度を演算する
飽和温度演算手段７４と、冷媒加熱器の出口温度を検出
する加熱器出口温度検出手段７６と現行の圧縮機運転周
波数を検出する圧縮機運転周波数検出手段７３を設け、
加熱器出口温度検出手段７６の出力と飽和温度演算手段
７４と圧縮機運転周波数検出手段７３の出力に基づいて
冷媒加熱器出口の過熱度を過熱度演算手段７８により演
算し、この演算により得られた過熱度が所定値となるよ
うに圧縮機周波数を変更する圧縮機周波数変更手段８２
を設ける。
媒加熱器出口温度の異常上昇を防止する。 【解決手段】 冷媒加熱器出口圧の飽和温度を演算する
飽和温度演算手段７４と、冷媒加熱器の出口温度を検出
する加熱器出口温度検出手段７６と現行の圧縮機運転周
波数を検出する圧縮機運転周波数検出手段７３を設け、
加熱器出口温度検出手段７６の出力と飽和温度演算手段
７４と圧縮機運転周波数検出手段７３の出力に基づいて
冷媒加熱器出口の過熱度を過熱度演算手段７８により演
算し、この演算により得られた過熱度が所定値となるよ
うに圧縮機周波数を変更する圧縮機周波数変更手段８２
を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は１台の室外機に少な
くとも１台の室内機を接続した空気調和機に関し、更に
詳しくは、暖房運転時冷媒を加熱する冷媒加熱器の出口
温度を制御して加熱量と冷媒循環量とのバランスを図る
ようにした冷媒加熱器出口温度の制御方法に関する。
くとも１台の室内機を接続した空気調和機に関し、更に
詳しくは、暖房運転時冷媒を加熱する冷媒加熱器の出口
温度を制御して加熱量と冷媒循環量とのバランスを図る
ようにした冷媒加熱器出口温度の制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和機には、低温側からくみ上げた
熱を高温側で利用するヒートポンプ式空気調和機や冷媒
加熱器を備えた冷媒加熱式空気調和機がある。
熱を高温側で利用するヒートポンプ式空気調和機や冷媒
加熱器を備えた冷媒加熱式空気調和機がある。
【０００３】冷媒加熱式空気調和機においては、暖房時
における加熱量と冷媒循環量のバランスを図ることが重
要で、長配管多冷媒運転、運転台数変化、室内風量変化
等により冷媒循環量が大きく変動すると、加熱量や冷媒
循環量のバランスが崩れやすい。このバランスが崩れ、
加熱量が冷媒循環量より大きくなると冷媒加熱器の出口
温度の上昇により、圧縮機温度異常、潤滑油劣化、排ガ
ス異常温度等の問題を起こす恐れがあり、逆に、加熱量
に比べて冷媒循環量が大きいと圧縮機への液バック現象
が発生し、圧縮機の信頼性が低下したり入力上昇という
問題が発生する。この様な問題に対処するため、特開昭
５８−１９６６３号公報や特開昭５８−２２８５１号公
報に開示の空気調和機では、圧縮機から冷媒加熱器に至
るバイパス回路を設けるとともに、このバイパス回路に
バイパス弁を取り付け、暖房時において負荷変動が生じ
た場合、バイパス弁を開放して圧縮機の冷媒出口より冷
媒加熱器の冷媒入り口に冷媒を還流させることにより冷
媒循環量を制御して負荷調整を行っていくる。
における加熱量と冷媒循環量のバランスを図ることが重
要で、長配管多冷媒運転、運転台数変化、室内風量変化
等により冷媒循環量が大きく変動すると、加熱量や冷媒
循環量のバランスが崩れやすい。このバランスが崩れ、
加熱量が冷媒循環量より大きくなると冷媒加熱器の出口
温度の上昇により、圧縮機温度異常、潤滑油劣化、排ガ
ス異常温度等の問題を起こす恐れがあり、逆に、加熱量
に比べて冷媒循環量が大きいと圧縮機への液バック現象
が発生し、圧縮機の信頼性が低下したり入力上昇という
問題が発生する。この様な問題に対処するため、特開昭
５８−１９６６３号公報や特開昭５８−２２８５１号公
報に開示の空気調和機では、圧縮機から冷媒加熱器に至
るバイパス回路を設けるとともに、このバイパス回路に
バイパス弁を取り付け、暖房時において負荷変動が生じ
た場合、バイパス弁を開放して圧縮機の冷媒出口より冷
媒加熱器の冷媒入り口に冷媒を還流させることにより冷
媒循環量を制御して負荷調整を行っていくる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、バイパ
ス弁を開放して圧縮機の冷媒出口より冷媒加熱器の冷媒
入り口に冷媒を還流させると、本来室内機に送るべき加
熱冷媒が冷媒加熱器に流れることにより約３％の能力ロ
スを起こし、暖房能力を１００％室内で利用できない。
また、バイパス回路やバイパス弁を取り付けることによ
り構造が複雑化すると共に、製造コストが増加するとい
う問題が発生する。
ス弁を開放して圧縮機の冷媒出口より冷媒加熱器の冷媒
入り口に冷媒を還流させると、本来室内機に送るべき加
熱冷媒が冷媒加熱器に流れることにより約３％の能力ロ
スを起こし、暖房能力を１００％室内で利用できない。
また、バイパス回路やバイパス弁を取り付けることによ
り構造が複雑化すると共に、製造コストが増加するとい
う問題が発生する。
【０００５】本発明は、従来技術の有するこの様な問題
点に対策されたものであり、冷媒加熱器の出口温度を予
測制御することにより、簡素な構成で加熱量と冷媒循環
量を適切にバランスさせ冷媒加熱器出口温度の異常上昇
を防止することができ、室内からの要求負荷に応じた効
率の良い燃焼量及び冷媒循環量の制御が可能な冷媒加熱
器出口温度の制御方法を提供することを目的としてい
る。
点に対策されたものであり、冷媒加熱器の出口温度を予
測制御することにより、簡素な構成で加熱量と冷媒循環
量を適切にバランスさせ冷媒加熱器出口温度の異常上昇
を防止することができ、室内からの要求負荷に応じた効
率の良い燃焼量及び冷媒循環量の制御が可能な冷媒加熱
器出口温度の制御方法を提供することを目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、容量可変形圧縮機と四方弁と室外熱交換器と冷媒加
熱器とを有する１台の室外機と、室内熱交換器を有する
少なくとも１台の室内機とを、冷媒配管を介して接続し
た空気調和機において、上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度を演算し、上記冷媒加熱器出口温度を検出し、演算し
た飽和温度と検出した冷媒加熱器の出口温度と上記圧縮
機の運転周波数とに基づいて上記冷媒加熱器出口の過熱
度を演算し、上記演算より得られた過熱度が所定値とな
るように圧縮機周波数を変更するようにしたことを特徴
とする。
は、容量可変形圧縮機と四方弁と室外熱交換器と冷媒加
熱器とを有する１台の室外機と、室内熱交換器を有する
少なくとも１台の室内機とを、冷媒配管を介して接続し
た空気調和機において、上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度を演算し、上記冷媒加熱器出口温度を検出し、演算し
た飽和温度と検出した冷媒加熱器の出口温度と上記圧縮
機の運転周波数とに基づいて上記冷媒加熱器出口の過熱
度を演算し、上記演算より得られた過熱度が所定値とな
るように圧縮機周波数を変更するようにしたことを特徴
とする。
【０００７】また、請求項２に記載の発明は、上記冷媒
加熱器出口温度の飽和温度の演算において、上記圧縮機
から吐出される冷媒の温度を検出し、検出された温度を
所定の計算式に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度の予測計算を行うようにした。
加熱器出口温度の飽和温度の演算において、上記圧縮機
から吐出される冷媒の温度を検出し、検出された温度を
所定の計算式に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度の予測計算を行うようにした。
【０００８】また、請求項３に記載の発明は、上記冷媒
加熱器出口温度の飽和温度の演算において、上記圧縮機
から吐出される冷媒の圧力を検出し、検出された圧力を
所定の計算式に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度の予測計算を行うようにした。
加熱器出口温度の飽和温度の演算において、上記圧縮機
から吐出される冷媒の圧力を検出し、検出された圧力を
所定の計算式に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温
度の予測計算を行うようにした。
【０００９】
【発明の実施の形態】この加熱器出口温度予測制御は、
上述した多室形空気調和機のみならず室内機が１台のシ
ングル冷媒加熱式空気調和機にも適用することができる
が、図１の多室形空気調和機を例にとり、以下説明す
る。
上述した多室形空気調和機のみならず室内機が１台のシ
ングル冷媒加熱式空気調和機にも適用することができる
が、図１の多室形空気調和機を例にとり、以下説明す
る。
【００１０】（実施の形態１）図２は冷媒加熱器２８の
出口温度予測制御を示すフローチャートである。
出口温度予測制御を示すフローチャートである。
【００１１】図３は、圧縮機周波数、燃焼量及び電動膨
張弁開度の制御の流れを示すブロック図である。
張弁開度の制御の流れを示すブロック図である。
【００１２】この予測制御では、まず初期設定を行った
ステップＳ１後、圧縮機６から吐出された冷媒の温度を
吐出温度センサ２３により感知し、感知した信号を吐出
温度検出回路７２に入力して、吐出温度検出回路７２に
より吐出温度ｔ１として検出する。そして、初期設定に
より設定された圧縮機運転周波数を、圧縮機運転周波数
検出回路７３より現行周波数Ｈｚ１として検出する。吐
出温度検出回路７により検出された温度ｔ１と圧縮機運
転周波数検出回路７３により検出された現行周波数Ｈｚ
１は、飽和温度演算回路７４に入力され、飽和温度演算
回路７４は冷媒加熱器２８出口圧の飽和温度Ｔｓａｔを
下記に示す計算式を使用して算出する。
ステップＳ１後、圧縮機６から吐出された冷媒の温度を
吐出温度センサ２３により感知し、感知した信号を吐出
温度検出回路７２に入力して、吐出温度検出回路７２に
より吐出温度ｔ１として検出する。そして、初期設定に
より設定された圧縮機運転周波数を、圧縮機運転周波数
検出回路７３より現行周波数Ｈｚ１として検出する。吐
出温度検出回路７により検出された温度ｔ１と圧縮機運
転周波数検出回路７３により検出された現行周波数Ｈｚ
１は、飽和温度演算回路７４に入力され、飽和温度演算
回路７４は冷媒加熱器２８出口圧の飽和温度Ｔｓａｔを
下記に示す計算式を使用して算出する。
【００１３】Ｔｓａｔ＝ａ×ｔ１＋ｂ×Ｈｚ１＋ｃ ここで、ａ，ｂ，ｃは実験値であり、これまでの実施に
よれば、ａ＝０．５４ｂ＝−０．１３、ｃ＝１９．４程
度に設定すると、上記計算式より求められたＴｓａｔは
冷媒加熱器２８出口圧の飽和温度と略一致することが確
認されている。
よれば、ａ＝０．５４ｂ＝−０．１３、ｃ＝１９．４程
度に設定すると、上記計算式より求められたＴｓａｔは
冷媒加熱器２８出口圧の飽和温度と略一致することが確
認されている。
【００１４】詳述すれば、冷媒加熱の冷凍サイクルは、
基本的には高圧がわかれば加熱器出口圧は配管の圧損に
より決まるが、しかし同じ高圧であっても圧縮機の運転
周波数によっては圧損がことなる。これは、圧縮機周波
数が高いと循環量が多く流速が上昇するため配管圧損が
大きくなる。よって、同じ高圧であっても圧縮機周波数
によってはと圧損がことなり加熱器出口圧もことなる。
基本的には高圧がわかれば加熱器出口圧は配管の圧損に
より決まるが、しかし同じ高圧であっても圧縮機の運転
周波数によっては圧損がことなる。これは、圧縮機周波
数が高いと循環量が多く流速が上昇するため配管圧損が
大きくなる。よって、同じ高圧であっても圧縮機周波数
によってはと圧損がことなり加熱器出口圧もことなる。
【００１５】よって、加熱器出口圧の飽和温度の計算式
に圧縮機周波数の要因を加味することにより、高圧から
加熱器出口圧の圧損が決まり、上記計算式より加熱器出
口温度を導くことが出来る。この吐出温度から導き出さ
れた加熱器出口温度と実際の加熱器出口温度を比較し、
その差を制御することにより加熱器出口温度の制御が可
能となる。
に圧縮機周波数の要因を加味することにより、高圧から
加熱器出口圧の圧損が決まり、上記計算式より加熱器出
口温度を導くことが出来る。この吐出温度から導き出さ
れた加熱器出口温度と実際の加熱器出口温度を比較し、
その差を制御することにより加熱器出口温度の制御が可
能となる。
【００１６】したがって、実際の加熱器出口温度を検出
する必要があるが、冷媒加熱器２８の出口温度は加熱器
出口温度センサ３３により検出され、その感知信号を加
熱器出口温度検出回路７６に入力して、加熱器出口温度
検出回路７６により加熱器出口温度Ｔｏｕｔとして検出
する。この加熱器出口温度Ｔｏｕｔは、飽和温度演算回
路７４で算出された飽和温度Ｔｓａｔとともに加熱度演
算回路７８に入力され、加熱度演算回路７８は下記に示
す計算式を使用して△ＳＨを算出する。
する必要があるが、冷媒加熱器２８の出口温度は加熱器
出口温度センサ３３により検出され、その感知信号を加
熱器出口温度検出回路７６に入力して、加熱器出口温度
検出回路７６により加熱器出口温度Ｔｏｕｔとして検出
する。この加熱器出口温度Ｔｏｕｔは、飽和温度演算回
路７４で算出された飽和温度Ｔｓａｔとともに加熱度演
算回路７８に入力され、加熱度演算回路７８は下記に示
す計算式を使用して△ＳＨを算出する。
【００１７】△ＳＨ＝Ｔｏｕｔ−Ｔｓａｔ−ｄ ここで、ｂは加熱器出口温度ＳＨ（過熱度）値と圧縮機
周波数運転時の吐出ＳＨ値を確保するための補正値であ
り、ステップＳ４において設定される値である。
周波数運転時の吐出ＳＨ値を確保するための補正値であ
り、ステップＳ４において設定される値である。
【００１８】この補正値ｄは圧縮機周波数に依存し、圧
縮機周波数が２５Ｈｚ以上であれば例えばｄ＝８に設定
され、２５Ｈｚ未満であれば例えばｄ＝１０に設定され
る。
縮機周波数が２５Ｈｚ以上であれば例えばｄ＝８に設定
され、２５Ｈｚ未満であれば例えばｄ＝１０に設定され
る。
【００１９】次に、△ＳＨの値をステップＳ６において
判定し、０≦△ＳＨ＜２であればステップＳ２に戻り、
０≦△ＳＨ＜２でなければステップＳ７において２≦△
ＳＨかどうかを判定する。ステップＳ７の判定がＹＥＳ
（２≦△ＳＨ）の場合はステップＳ８に移行する一方、
ＮＯ（△ＳＨ＜０）の場合にはステップＳ１０に移行す
る。
判定し、０≦△ＳＨ＜２であればステップＳ２に戻り、
０≦△ＳＨ＜２でなければステップＳ７において２≦△
ＳＨかどうかを判定する。ステップＳ７の判定がＹＥＳ
（２≦△ＳＨ）の場合はステップＳ８に移行する一方、
ＮＯ（△ＳＨ＜０）の場合にはステップＳ１０に移行す
る。
【００２０】ステップＳ８では、圧縮機周波数ＣＯＭＰ
Ｈｚを判定し、ＭＡＸ（Ｈｚ）より小さければ（ＭＡＸ
（Ｈｚ）＞ＣＯＭＰＨｚ）、圧縮機周波数を増加するよ
うに制御する一方（ステップＳ９）、ＭＡＸ（Ｈｚ）に
等しければステップＳ２に戻る。
Ｈｚを判定し、ＭＡＸ（Ｈｚ）より小さければ（ＭＡＸ
（Ｈｚ）＞ＣＯＭＰＨｚ）、圧縮機周波数を増加するよ
うに制御する一方（ステップＳ９）、ＭＡＸ（Ｈｚ）に
等しければステップＳ２に戻る。
【００２１】一方、（ステップＳ９）でも圧縮機周波数
ＣＯＭＰＨｚを判定し、ＭＩＮ（Ｈｚ）より大きければ
（ＭＩＮ（Ｈｚ）＜ＣＯＭＰＨｚ）、圧縮機周波数を減
少するように制御する一方（ステップＳ１１）、ＭＩＮ
（Ｈｚ）に等しければステップＳ２に戻る。
ＣＯＭＰＨｚを判定し、ＭＩＮ（Ｈｚ）より大きければ
（ＭＩＮ（Ｈｚ）＜ＣＯＭＰＨｚ）、圧縮機周波数を減
少するように制御する一方（ステップＳ１１）、ＭＩＮ
（Ｈｚ）に等しければステップＳ２に戻る。
【００２２】図４はステップＳ９及びステップＳ１１に
おいて圧縮機周波数を増減する場合の△ＳＨと圧縮機周
波数との関係を示すグラフであり、表１はこの関係をテ
ーブル化したものである。従って、ステップＳ９及びス
テップＳ１１では、過熱度演算回路７８で算出した△Ｓ
Ｈを示す信号と表１に示される過熱度テーブル８０に基
ずいて圧縮機周波数変更回路８２により増減すべき圧縮
機周波数を算出し、周波数変更信号として圧縮機駆動回
路（図示せず）に送出することにより圧縮機周波数の制
御を行う。
おいて圧縮機周波数を増減する場合の△ＳＨと圧縮機周
波数との関係を示すグラフであり、表１はこの関係をテ
ーブル化したものである。従って、ステップＳ９及びス
テップＳ１１では、過熱度演算回路７８で算出した△Ｓ
Ｈを示す信号と表１に示される過熱度テーブル８０に基
ずいて圧縮機周波数変更回路８２により増減すべき圧縮
機周波数を算出し、周波数変更信号として圧縮機駆動回
路（図示せず）に送出することにより圧縮機周波数の制
御を行う。
【００２３】
【表１】
【００２４】換言すれば、図２のフローチャートは、△
ＳＨが０近傍の値をとるように、すなわち、加熱器出口
圧の冷媒ガスの過熱度が上記補正値ｄの値をとるように
制御している。
ＳＨが０近傍の値をとるように、すなわち、加熱器出口
圧の冷媒ガスの過熱度が上記補正値ｄの値をとるように
制御している。
【００２５】ここで、図４のグラフ（表５のテーブル）
において、過熱度演算回路７８で演算した過熱度が設定
値より大きい場合は、過熱度が大きくなるほど圧縮機周
波数をステップ状に増加させる一方、過熱度が設定値よ
り小さい場合は、過熱度が小さいほど圧縮機周波数をス
テップ状に減少させ、圧縮機周波数減少の平均勾配増加
の平均勾配より小さく設定している。
において、過熱度演算回路７８で演算した過熱度が設定
値より大きい場合は、過熱度が大きくなるほど圧縮機周
波数をステップ状に増加させる一方、過熱度が設定値よ
り小さい場合は、過熱度が小さいほど圧縮機周波数をス
テップ状に減少させ、圧縮機周波数減少の平均勾配増加
の平均勾配より小さく設定している。
【００２６】このように制御することにより、加熱器出
口の過熱度が時に大きい場合は、大きく圧縮機周波数を
増加させて加熱器出口温度の異常を素早く抑制する一
方、加熱器出口の過熱度が設定値より特に小さい場合
は、大きく圧縮機周波数を減少させて加熱器の液バック
現象を回避している。圧縮機周波数の減少制御において
は、急激な圧縮機周波数の減少は加熱器出口温度の異常
上昇につながるため、徐々に圧縮機周波数を減少させる
必要がある。
口の過熱度が時に大きい場合は、大きく圧縮機周波数を
増加させて加熱器出口温度の異常を素早く抑制する一
方、加熱器出口の過熱度が設定値より特に小さい場合
は、大きく圧縮機周波数を減少させて加熱器の液バック
現象を回避している。圧縮機周波数の減少制御において
は、急激な圧縮機周波数の減少は加熱器出口温度の異常
上昇につながるため、徐々に圧縮機周波数を減少させる
必要がある。
【００２７】加熱器出口の過熱度と圧縮機周波数との関
係は、圧縮機周波数の平均増加勾配より平均減少勾配を
小さくなるように設定して、圧縮機周波数減少制御時の
加熱器温度異常上昇を防止している。また、圧縮機周波
数の増加の上限値を７Ｈｚに設定しているが、これは、
圧縮機周波数の増加は入力上昇につながり、圧縮機周波
数の増加制御に上限値を設けることで入力上昇を抑制し
効率的な運転を達成することができる。特に、冷媒ガス
抜け時は冷媒循環量が減少するため、加熱器出口温度が
上昇しやすく、加熱器出口温度の過熱度が大きくなるこ
とから圧縮機周波数の増加で制御することとなるが、圧
縮機周波数を増加させすぎると入力の異常上昇を招来す
るからである。
係は、圧縮機周波数の平均増加勾配より平均減少勾配を
小さくなるように設定して、圧縮機周波数減少制御時の
加熱器温度異常上昇を防止している。また、圧縮機周波
数の増加の上限値を７Ｈｚに設定しているが、これは、
圧縮機周波数の増加は入力上昇につながり、圧縮機周波
数の増加制御に上限値を設けることで入力上昇を抑制し
効率的な運転を達成することができる。特に、冷媒ガス
抜け時は冷媒循環量が減少するため、加熱器出口温度が
上昇しやすく、加熱器出口温度の過熱度が大きくなるこ
とから圧縮機周波数の増加で制御することとなるが、圧
縮機周波数を増加させすぎると入力の異常上昇を招来す
るからである。
【００２８】さらに、図２のフローチャートには示して
いないが、吐出温度に応じて圧縮機周波数に下限値を設
けている。
いないが、吐出温度に応じて圧縮機周波数に下限値を設
けている。
【００２９】すなわち、多室形空気調和機における２室
運転時、吐出温度が４０℃以下では、最小圧縮機周波数
を３８Ｈｚに設定する一方、シングル空気調和機あるい
は多室形空気調和機における１室運転時、吐出温度が４
５℃以上の場合には最小圧縮機周波数を３５Ｈｚに設定
している。
運転時、吐出温度が４０℃以下では、最小圧縮機周波数
を３８Ｈｚに設定する一方、シングル空気調和機あるい
は多室形空気調和機における１室運転時、吐出温度が４
５℃以上の場合には最小圧縮機周波数を３５Ｈｚに設定
している。
【００３０】圧縮機周波数を減少させることで加熱器出
口の過熱度を所定位置に設定する制御では、ある圧縮機
周波数より下げると冷媒循環量が極端に減少し、室内機
運転で風量変化を行ったときに高圧の変化から冷媒循環
量が大きく変化する虞があるが、この冷媒循環量の変化
に対応できず、加熱器出口温度が異常になることがあ
る。このことから、圧縮機周波数の下限値を設けること
で、室内側からの運転変化に対応することができる。
口の過熱度を所定位置に設定する制御では、ある圧縮機
周波数より下げると冷媒循環量が極端に減少し、室内機
運転で風量変化を行ったときに高圧の変化から冷媒循環
量が大きく変化する虞があるが、この冷媒循環量の変化
に対応できず、加熱器出口温度が異常になることがあ
る。このことから、圧縮機周波数の下限値を設けること
で、室内側からの運転変化に対応することができる。
【００３１】特に冷媒ガスが多い多冷媒状態において
は、冷凍サイクルが湿り状態となり、加熱器出口の過熱
度が小さくなることから圧縮機周波数の減少制御にはい
るが、圧縮機周波数を減少させすぎると冷媒循環量が減
少しすぎて、室内風量変化（高圧の変化）に順応できな
くなる。これは、冷媒加熱の冷凍サイクルは絞りがない
ため、高圧の変化が直接低圧の変化となり、冷媒循環量
が高圧の変化に影響を大きく受けるからである。
は、冷凍サイクルが湿り状態となり、加熱器出口の過熱
度が小さくなることから圧縮機周波数の減少制御にはい
るが、圧縮機周波数を減少させすぎると冷媒循環量が減
少しすぎて、室内風量変化（高圧の変化）に順応できな
くなる。これは、冷媒加熱の冷凍サイクルは絞りがない
ため、高圧の変化が直接低圧の変化となり、冷媒循環量
が高圧の変化に影響を大きく受けるからである。
【００３２】なお、上記実施形態において、圧縮機６か
ら吐出された冷媒の温度を吐出温度センサ２３により感
知する構成としたが、吐出温度センサ２３を吐出圧力セ
ンサ８４に置き換えることもできる。
ら吐出された冷媒の温度を吐出温度センサ２３により感
知する構成としたが、吐出温度センサ２３を吐出圧力セ
ンサ８４に置き換えることもできる。
【００３３】図５は吐出圧力センサ８４を設けた場合の
制御の流れを示すブロック図である。図５に示されるよ
うに、圧縮機６から吐出された冷媒の圧力は吐出圧力セ
ンサ８４で感知され、感知された吐出圧力検出回路８６
に入力され、吐出圧力として検出される。上述したよう
に、高圧がわかれば加熱器出口圧は配管の圧損と圧縮機
運転周波数により決まるので、検出された吐出圧力を所
定の計算式に代入することにより加熱器出口圧の飽和温
度を予測計算することができる。
制御の流れを示すブロック図である。図５に示されるよ
うに、圧縮機６から吐出された冷媒の圧力は吐出圧力セ
ンサ８４で感知され、感知された吐出圧力検出回路８６
に入力され、吐出圧力として検出される。上述したよう
に、高圧がわかれば加熱器出口圧は配管の圧損と圧縮機
運転周波数により決まるので、検出された吐出圧力を所
定の計算式に代入することにより加熱器出口圧の飽和温
度を予測計算することができる。
【００３４】また、上記実施形態は、１台の室外機に２
台の室内機を接続した多室形空気調和機を例にとり説明
したが、室内機の台数は必ずしも２台に限定されるもの
ではなく、室内機が３台以上の場合でも同様の考え方に
基ずいて略同じ制御方式によりシステムを制御すること
ができる。
台の室内機を接続した多室形空気調和機を例にとり説明
したが、室内機の台数は必ずしも２台に限定されるもの
ではなく、室内機が３台以上の場合でも同様の考え方に
基ずいて略同じ制御方式によりシステムを制御すること
ができる。
【００３５】また、上述したように、加熱器出口温度の
予測制御はシングル冷媒加熱式空気調和機にも適用でき
るものである。
予測制御はシングル冷媒加熱式空気調和機にも適用でき
るものである。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００３７】本発明のうちで請求項１に記載の発明によ
れば、冷媒加熱器出口圧の飽和温度を演算し、冷媒加熱
器の出口温度と現在運転中の圧縮機運転周波数を検出
し、演算した飽和温度と検出した冷媒加熱器の出口温度
に基づいて冷媒加熱器出口の過熱度を演算し、この演算
により得られた過熱度が所定値となるように圧縮機周波
数を変更するようにしたので、加熱器出口温度に応じて
冷媒循環量を直接増減でき加熱器出口温度を効果的に制
御することができる。
れば、冷媒加熱器出口圧の飽和温度を演算し、冷媒加熱
器の出口温度と現在運転中の圧縮機運転周波数を検出
し、演算した飽和温度と検出した冷媒加熱器の出口温度
に基づいて冷媒加熱器出口の過熱度を演算し、この演算
により得られた過熱度が所定値となるように圧縮機周波
数を変更するようにしたので、加熱器出口温度に応じて
冷媒循環量を直接増減でき加熱器出口温度を効果的に制
御することができる。
【００３８】また、請求項２記載によれば、冷媒加熱器
出口圧の飽和温度の演算において、圧縮機から吐出され
る冷媒の温度を検出し、検出された温度を所定の計算式
に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温度の予測計算
を行うようにしたので、例えば安価な吐出温度センサ及
び加熱器出口温度センサを使用して加熱器出口温度を制
御することができる。
出口圧の飽和温度の演算において、圧縮機から吐出され
る冷媒の温度を検出し、検出された温度を所定の計算式
に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温度の予測計算
を行うようにしたので、例えば安価な吐出温度センサ及
び加熱器出口温度センサを使用して加熱器出口温度を制
御することができる。
【００３９】また、請求項２記載によれば、冷媒加熱器
出口圧の飽和温度の演算において、圧縮機から吐出され
る冷媒の圧力を検出し、検出された圧力を所定の計算式
に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温度の予測計算
を行うようにしたので、高圧の飽和温度の検出を高圧圧
力センサで検出することにより正確に高圧の飽和温度を
検出でき、検出反応速度も速い。
出口圧の飽和温度の演算において、圧縮機から吐出され
る冷媒の圧力を検出し、検出された圧力を所定の計算式
に代入して上記冷媒加熱器出口圧の飽和温度の予測計算
を行うようにしたので、高圧の飽和温度の検出を高圧圧
力センサで検出することにより正確に高圧の飽和温度を
検出でき、検出反応速度も速い。
【図１】本発明にかかる空気調和機の冷凍サイクルの構
成図
成図
【図２】冷媒加熱器出口温度予測制御のフローチャート
【図３】図１の空気調和機における圧縮機周波数・燃焼
量・電動膨張弁開度及び圧縮機周波数変更の制御ブロッ
ク図
量・電動膨張弁開度及び圧縮機周波数変更の制御ブロッ
ク図
【図４】冷媒加熱器出口の過熱度と増減すべき圧縮機周
波数との関係を示す説明図
波数との関係を示す説明図
【図５】図２の変形例を示す制御ブロック図
２ 室外機 ４ａ，４ｂ 室内機 ６ 圧縮機 ８ 室外熱交換機 １０ 冷暖房切換用四方弁 １２ａ，１２ｂ 室内熱交換器 ２２ａ，２２ｂ 電動膨張弁 ２３ 吐出温度センサ ２８ 冷媒加熱器 ３２ 電磁ポンプ ３３ 加熱器出口温度センサ ３４ バーナモータ ３６ａ，３６ｂ 室内温度センサ ３８ａ，３８ｂ 運転設定回路 ４８ 室内温度検出回路 ５０ 差温演算回路 ５２ 設定判別回路 ５４ ＯＮ−ＯＦＦ判別回路 ５６ 定格容量記憶回路 ６２ 圧縮機周波数演算回路・燃焼量演算回路 ６４ 膨張弁開度演算回路 ６６ 負荷係数テーブル ７０ 弁初期開度テーブル ７２ 吐出温度検出回路 ７３ 圧縮機運転周波数検出回路 ７４ 飽和温度演算回路 ７６ 加熱器出口温度検出回路 ７８ 過熱度演算回路 ８０ 過熱度テーブル ８２ 圧縮機運転周波数変更回路 ８４ 吐出圧力センサ ８６ 吐出圧力検出回路
【手続補正書】
【提出日】平成１１年２月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【請求項３】上記冷媒加熱器出口温度の飽和温度の演算
において、前記圧縮機から吐出される冷媒の圧力を検出
し、検出された圧力を所定の計算式に代入して上記冷媒
加熱器出口圧の飽和温度の予測計算を行うようにした請
求項１に記載の冷媒加熱器出口温度の制御方法。 ─────────────────────────────────────────────────────
において、前記圧縮機から吐出される冷媒の圧力を検出
し、検出された圧力を所定の計算式に代入して上記冷媒
加熱器出口圧の飽和温度の予測計算を行うようにした請
求項１に記載の冷媒加熱器出口温度の制御方法。 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年４月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内山 邦泰 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】容量可変形圧縮機と四方弁と室外熱交換器
と冷媒加熱器とを有する１台の室外機と、室内熱交換器
を有する少なくとも１台の室内機とを、冷媒配管を介し
て接続した空気調和機において、上記冷媒加熱器出口圧
の飽和温度を演算し、上記冷媒加熱器出口温度を検出
し、演算した飽和温度と検出した冷媒加熱器の出口温度
と上記圧縮機の運転周波数とに基づいて上記冷媒加熱器
出口の過熱度を演算し、上記演算より得られた過熱度が
所定値となるように圧縮機周波数を変更するするように
したことを特徴とする冷媒加熱器出口温度の制御方法。 - 【請求項２】冷媒加熱器出口温度の飽和温度の演算にお
いて、上記圧縮機から吐出される冷媒の温度を検出し、
検出された温度を所定の計算式に代入して上記冷媒加熱
器出口圧の飽和温度の予測計算を行うようにした請求項
１に記載の冷媒加熱器出口温度の制御方法。 - 【請求項３】上記冷媒加熱器出口温度の飽和温度の演算
において、上記圧縮機から吐出される冷媒の圧力を検出
し、検出された圧力を所定の計算式に代入して上記冷媒
加熱器出口圧の飽和温度の予測計算を行うようにした請
求項１に記載の冷媒加熱器出口温度の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044957A JP2947255B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷媒加熱器出口温度の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044957A JP2947255B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷媒加熱器出口温度の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2947255B1 JP2947255B1 (ja) | 1999-09-13 |
| JPH11248265A true JPH11248265A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12705976
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10044957A Expired - Fee Related JP2947255B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷媒加熱器出口温度の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2947255B1 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010106817A1 (ja) * | 2009-03-19 | 2010-09-23 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
| US9046275B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-06-02 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner with electromagnetic induction heating unit |
| US9074782B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-07-07 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner with electromagnetic induction heating unit |
| CN104791944A (zh) * | 2014-01-21 | 2015-07-22 | 广东美的暖通设备有限公司 | 空调系统及其控制方法、空调系统的室外机 |
| US9328944B2 (en) | 2009-03-19 | 2016-05-03 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioning apparatus |
| US9335071B2 (en) | 2009-03-19 | 2016-05-10 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioning apparatus |
| CN111121242A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-05-08 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种空调系统运行参数的调节方法、调节装置和空调系统 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113007860A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-06-22 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种低压保护控制方法、装置及空调器 |
-
1998
- 1998-02-26 JP JP10044957A patent/JP2947255B1/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010106817A1 (ja) * | 2009-03-19 | 2010-09-23 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
| CN102356285A (zh) * | 2009-03-19 | 2012-02-15 | 大金工业株式会社 | 空调装置 |
| JP5067505B2 (ja) * | 2009-03-19 | 2012-11-07 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
| RU2482402C1 (ru) * | 2009-03-19 | 2013-05-20 | Дайкин Индастриз, Лтд. | Кондиционер |
| US9046275B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-06-02 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner with electromagnetic induction heating unit |
| US9074782B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-07-07 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner with electromagnetic induction heating unit |
| US9328944B2 (en) | 2009-03-19 | 2016-05-03 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioning apparatus |
| US9335071B2 (en) | 2009-03-19 | 2016-05-10 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioning apparatus |
| CN104791944A (zh) * | 2014-01-21 | 2015-07-22 | 广东美的暖通设备有限公司 | 空调系统及其控制方法、空调系统的室外机 |
| US9797642B2 (en) | 2014-01-21 | 2017-10-24 | Gd Midea Heating & Ventilating Equipment Co. Ltd. | System and method for controlling an air conditioning system and an outdoor apparatus of the system |
| CN111121242A (zh) * | 2019-12-26 | 2020-05-08 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种空调系统运行参数的调节方法、调节装置和空调系统 |
| CN111121242B (zh) * | 2019-12-26 | 2022-06-14 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 一种空调系统运行参数的调节方法、调节装置和空调系统 |
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| JP2947255B1 (ja) | 1999-09-13 |
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