JPH11250747A - Ｎｂ３ Ｓｎ系超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ３ Ｓｎ系超電導線の製造方法Info
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- JPH11250747A JPH11250747A JP10047866A JP4786698A JPH11250747A JP H11250747 A JPH11250747 A JP H11250747A JP 10047866 A JP10047866 A JP 10047866A JP 4786698 A JP4786698 A JP 4786698A JP H11250747 A JPH11250747 A JP H11250747A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃｕ−Ｓｎ合金の素材にＮｂの芯材を挿入す
る工程を簡便化し、特に、高い臨界電流密度を得られる
高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金にＮｂの芯材を挿入した複
合導線素材を簡便な方法で効率よく製造することができ
るＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｕ−Ｓｎ合金の内部にＮｂ芯材を配し
た複合導線素材を減面加工した後に熱処理を施してＮｂ
3 Ｓｎ金属間化合物を生成させるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
の製造方法において、前記複合導線素材は、複数のＮｂ
線を連続鋳造装置の鋳型内に供給して、Ｃｕ−Ｓｎ合金
溶湯を凝固させて製造する。
る工程を簡便化し、特に、高い臨界電流密度を得られる
高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金にＮｂの芯材を挿入した複
合導線素材を簡便な方法で効率よく製造することができ
るＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｕ−Ｓｎ合金の内部にＮｂ芯材を配し
た複合導線素材を減面加工した後に熱処理を施してＮｂ
3 Ｓｎ金属間化合物を生成させるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
の製造方法において、前記複合導線素材は、複数のＮｂ
線を連続鋳造装置の鋳型内に供給して、Ｃｕ−Ｓｎ合金
溶湯を凝固させて製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｂ3 Ｓｎ系の超
電導線を製造する方法に関するものある。
電導線を製造する方法に関するものある。
【０００２】
【従来の技術】金属間化合物であるＮｂ3 Ｓｎ系超電導
材料は、他の化合物超電導材料や合金系超電導材料に比
べて超電導特性に優れているが、Ｎｂ3 Ｓｎは硬くて脆
いために合金材のように直接線材に加工することができ
ない。したがって、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線は一般に以下
のような方法を用いて製造されている。 ブロンズ法 Ｃｕ−Ｓｎ合金（ブロンズ）の素材に多数の穴を設け
て、この穴に純Ｎｂの芯材を挿入して複合導線素材を形
成する。次に、この複合導線素材を減面加工して細線化
した後に熱処理（Ｓｎの拡散処理）を施してＮｂ芯材の
表面にＮｂ3 Ｓｎ層を形成させる方法である。このとき
用いられるＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度は、通常、１０〜
１５質量％程度である。また、必要に応じて、前記Ｃｕ
−Ｓｎ合金にＴｉが０．０２〜０．０３質量％程度添加
されることがある。 外部拡散法 純Ｃｕの素材に多数の穴を設けて、この穴に純Ｎｂの芯
材を挿入して複合導線素材を形成する。次に、この複合
導線素材を減面加工して細線化した後に前記Ｃｕの表面
にＳｎを被覆した後、熱処理を施してＮｂ芯材の表面に
Ｎｂ3 Ｓｎを形成させる方法である。
材料は、他の化合物超電導材料や合金系超電導材料に比
べて超電導特性に優れているが、Ｎｂ3 Ｓｎは硬くて脆
いために合金材のように直接線材に加工することができ
ない。したがって、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線は一般に以下
のような方法を用いて製造されている。 ブロンズ法 Ｃｕ−Ｓｎ合金（ブロンズ）の素材に多数の穴を設け
て、この穴に純Ｎｂの芯材を挿入して複合導線素材を形
成する。次に、この複合導線素材を減面加工して細線化
した後に熱処理（Ｓｎの拡散処理）を施してＮｂ芯材の
表面にＮｂ3 Ｓｎ層を形成させる方法である。このとき
用いられるＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度は、通常、１０〜
１５質量％程度である。また、必要に応じて、前記Ｃｕ
−Ｓｎ合金にＴｉが０．０２〜０．０３質量％程度添加
されることがある。 外部拡散法 純Ｃｕの素材に多数の穴を設けて、この穴に純Ｎｂの芯
材を挿入して複合導線素材を形成する。次に、この複合
導線素材を減面加工して細線化した後に前記Ｃｕの表面
にＳｎを被覆した後、熱処理を施してＮｂ芯材の表面に
Ｎｂ3 Ｓｎを形成させる方法である。
【０００３】これらブロンズ法、外部拡散法には、長
所、短所がある。ブロンズ法の短所の一つとして、Ｓｎ
の偏析が挙げられる。Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線の臨界電流
密度は、Ｃｕ−Ｓｎ合金中のＳｎ濃度が高いほど高くな
る傾向があるが、Ｃｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度を高くする
と、凝固時に著しいＳｎ偏析が発生しやすくなり、均一
な鋳塊を鋳造することが困難な場合がある。このため、
Ｓｎ偏析の生じたＣｕ−Ｓｎ合金を用いてＳｎの拡散処
理をおこなった場合は、Ｎｂ芯材の表面に形成されるＮ
ｂ3 Ｓｎ層の結晶粒径や化学組成が不均一となり、その
結果、臨界電流密度が低下してしまう問題が発生する。
所、短所がある。ブロンズ法の短所の一つとして、Ｓｎ
の偏析が挙げられる。Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線の臨界電流
密度は、Ｃｕ−Ｓｎ合金中のＳｎ濃度が高いほど高くな
る傾向があるが、Ｃｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度を高くする
と、凝固時に著しいＳｎ偏析が発生しやすくなり、均一
な鋳塊を鋳造することが困難な場合がある。このため、
Ｓｎ偏析の生じたＣｕ−Ｓｎ合金を用いてＳｎの拡散処
理をおこなった場合は、Ｎｂ芯材の表面に形成されるＮ
ｂ3 Ｓｎ層の結晶粒径や化学組成が不均一となり、その
結果、臨界電流密度が低下してしまう問題が発生する。
【０００４】一方、外部拡散法では、減面加工後のＣｕ
の外周面にＳｎメッキを施す必要があり、このときのＳ
ｎメッキ層の厚みはＮｂ3 Ｓｎを生成させるに足りる以
上の十分な厚みとしなければならない。このような厚い
メッキ層を形成させる場合、メッキ層の厚みの制御が困
難になるとともに、メッキに相当な時間を要する問題が
ある。さらに、この方法では、Ｎｂ3 Ｓｎを形成させる
ためのＳｎをＮｂ芯材から離れたＳｎメッキ層から供給
するため、Ｎｂ3 Ｓｎの生成効率が低く、十分な量のＮ
ｂ3 Ｓｎを生成させるには長時間を要する問題がある。
の外周面にＳｎメッキを施す必要があり、このときのＳ
ｎメッキ層の厚みはＮｂ3 Ｓｎを生成させるに足りる以
上の十分な厚みとしなければならない。このような厚い
メッキ層を形成させる場合、メッキ層の厚みの制御が困
難になるとともに、メッキに相当な時間を要する問題が
ある。さらに、この方法では、Ｎｂ3 Ｓｎを形成させる
ためのＳｎをＮｂ芯材から離れたＳｎメッキ層から供給
するため、Ｎｂ3 Ｓｎの生成効率が低く、十分な量のＮ
ｂ3 Ｓｎを生成させるには長時間を要する問題がある。
【０００５】このため、これらブロンズ法、外部拡散法
を組み合わせた方法が提案されている（特公昭５５−１
８５６５号公報参照）。この方法は、Ｃｕ−Ｓｎ合金中
のＳｎ濃度をやや低くし（例えば、Ｓｎ：４〜７質量
％）、このＣｕ−Ｓｎ合金に多数の穴を設けて、この穴
に純Ｎｂの芯材を挿入して複合導線素材を形成するもの
である。次に、この複合導線素材を減面加工して細線化
した後に前記Ｃｕ−Ｓｎ合金の表面にＳｎを被覆した
後、熱処理を施してＮｂ芯材の表面にＮｂ3 Ｓｎを形成
させる方法である。この方法により、ブロンズ法の問題
点であるＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を抑制と、外部拡散
法の問題点であるＳｎメッキ層の厚みの制御をおよびメ
ッキ時間の短縮が期待される。
を組み合わせた方法が提案されている（特公昭５５−１
８５６５号公報参照）。この方法は、Ｃｕ−Ｓｎ合金中
のＳｎ濃度をやや低くし（例えば、Ｓｎ：４〜７質量
％）、このＣｕ−Ｓｎ合金に多数の穴を設けて、この穴
に純Ｎｂの芯材を挿入して複合導線素材を形成するもの
である。次に、この複合導線素材を減面加工して細線化
した後に前記Ｃｕ−Ｓｎ合金の表面にＳｎを被覆した
後、熱処理を施してＮｂ芯材の表面にＮｂ3 Ｓｎを形成
させる方法である。この方法により、ブロンズ法の問題
点であるＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を抑制と、外部拡散
法の問題点であるＳｎメッキ層の厚みの制御をおよびメ
ッキ時間の短縮が期待される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
ブロンズ法、外部拡散法で特に問題になるのは、Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線の製造が工程数が多く、煩雑な工程があ
り、それに起因する設備コスト、およびランニングコス
トの増大である。特に、Ｃｕ−Ｓｎ合金又は純Ｃｕの素
材に多数の穴を設けて、この穴に純Ｎｂの芯材を挿入す
るという工程が煩雑であり、多くの時間を要する。
ブロンズ法、外部拡散法で特に問題になるのは、Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線の製造が工程数が多く、煩雑な工程があ
り、それに起因する設備コスト、およびランニングコス
トの増大である。特に、Ｃｕ−Ｓｎ合金又は純Ｃｕの素
材に多数の穴を設けて、この穴に純Ｎｂの芯材を挿入す
るという工程が煩雑であり、多くの時間を要する。
【０００７】このため、Ｃｕ−Ｓｎ合金又は純Ｃｕの素
材に純Ｎｂの芯材を挿入する工程の簡略方法が提案され
ている（特開昭６１−１９５７３８号公報参照）。この
方法は、図６に示すように、Ｎｂ3 Ｓｎ化合物超電導体
用のＮｂ金属溶湯１３を、その融点より低い温度で溶融
しているマトリックス用Ｃｕ金属１４中に連続鋳造し
て、複数本のＮｂ金属棒１５を形成し、引き続きその複
数本のＮｂ金属棒１５とともに前記Ｃｕ金属溶湯１４を
連続鋳造して、Ｃｕ金属１６の中に複数本のＮｂ金属棒
１５が埋め込まれた複合材１２を得る方法である。その
後、減面加工して細線化した前記Ｃｕの表面にＳｎを被
覆して、熱処理を施してＮｂ金属棒の表面にＮｂ3 Ｓｎ
を形成させるものである。このように、Ｎｂ3 Ｓｎ化合
物超電導体用の多心複合材を連続鋳造により一工程で製
造できるものである。
材に純Ｎｂの芯材を挿入する工程の簡略方法が提案され
ている（特開昭６１−１９５７３８号公報参照）。この
方法は、図６に示すように、Ｎｂ3 Ｓｎ化合物超電導体
用のＮｂ金属溶湯１３を、その融点より低い温度で溶融
しているマトリックス用Ｃｕ金属１４中に連続鋳造し
て、複数本のＮｂ金属棒１５を形成し、引き続きその複
数本のＮｂ金属棒１５とともに前記Ｃｕ金属溶湯１４を
連続鋳造して、Ｃｕ金属１６の中に複数本のＮｂ金属棒
１５が埋め込まれた複合材１２を得る方法である。その
後、減面加工して細線化した前記Ｃｕの表面にＳｎを被
覆して、熱処理を施してＮｂ金属棒の表面にＮｂ3 Ｓｎ
を形成させるものである。このように、Ｎｂ3 Ｓｎ化合
物超電導体用の多心複合材を連続鋳造により一工程で製
造できるものである。
【０００８】しかしながら、この方法では、高融点（融
点：２４４７℃）で、活性なＮｂを溶解するために高価
なＮｂの溶解設備を必要とし、さらに、溶解したＣｕに
多数のＮｂ溶湯流を連続的に鋳込むため、連続鋳造設備
も複雑となる。もし、この方法で、溶解したＣｕ−Ｓｎ
合金溶湯中にＮｂを連続鋳造することを想定すると、鋳
造されたＣｕ−Ｓｎ合金にＳｎ偏析を生じる恐れがあ
る。すなわち、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯中に高温のＮｂ棒を連続
鋳造し、さらに、Ｎｂ棒とＣｕ−Ｓｎ合金を連続鋳造す
るので、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯中に高温のＮｂ棒が存在するこ
ととなり、Ｃｕ−Ｓｎ鋳塊の冷却速度が遅くなり、Ｓｎ
の著しい偏析の発生を防止できない。
点：２４４７℃）で、活性なＮｂを溶解するために高価
なＮｂの溶解設備を必要とし、さらに、溶解したＣｕに
多数のＮｂ溶湯流を連続的に鋳込むため、連続鋳造設備
も複雑となる。もし、この方法で、溶解したＣｕ−Ｓｎ
合金溶湯中にＮｂを連続鋳造することを想定すると、鋳
造されたＣｕ−Ｓｎ合金にＳｎ偏析を生じる恐れがあ
る。すなわち、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯中に高温のＮｂ棒を連続
鋳造し、さらに、Ｎｂ棒とＣｕ−Ｓｎ合金を連続鋳造す
るので、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯中に高温のＮｂ棒が存在するこ
ととなり、Ｃｕ−Ｓｎ鋳塊の冷却速度が遅くなり、Ｓｎ
の著しい偏析の発生を防止できない。
【０００９】他のＣｕ−Ｓｎ合金又は純Ｃｕの素材に純
Ｎｂの芯材を挿入の工程の簡略方法として、中空のＣｕ
パイプを用いる方法が提案されている（特開昭５９−２
１９８１２号公報参照）。この方法は、Ｎｂ線の外周に
ブロンズテープを巻回し、これをＣｕパイプに挿入して
減面加工により一体化した後、得られたシングル線を多
数本束ねて内側に拡散障壁を設けたＣｕパイプ内に挿入
して減面加工を施し、次いでＮｂ3 Ｓｎを生成させるた
めの熱処理を施す方法である。Ｃｕで安定化されたＮｂ
3 Ｓｎ超電導線を安価にしかも効率よく製造できること
が記載されている。
Ｎｂの芯材を挿入の工程の簡略方法として、中空のＣｕ
パイプを用いる方法が提案されている（特開昭５９−２
１９８１２号公報参照）。この方法は、Ｎｂ線の外周に
ブロンズテープを巻回し、これをＣｕパイプに挿入して
減面加工により一体化した後、得られたシングル線を多
数本束ねて内側に拡散障壁を設けたＣｕパイプ内に挿入
して減面加工を施し、次いでＮｂ3 Ｓｎを生成させるた
めの熱処理を施す方法である。Ｃｕで安定化されたＮｂ
3 Ｓｎ超電導線を安価にしかも効率よく製造できること
が記載されている。
【００１０】しかしながら、この方法では多数のＮｂ線
の外周にブロンズテープを巻回し、減面加工後さらにシ
ングル線を多数本束ねてＣｕパイプ内に挿入してさらに
減面加工する必要があり、工程が複雑である。このた
め、ランニングコストの増大を招くおそれがあり、コス
トダウンのつながらない場合も生ずる。
の外周にブロンズテープを巻回し、減面加工後さらにシ
ングル線を多数本束ねてＣｕパイプ内に挿入してさらに
減面加工する必要があり、工程が複雑である。このた
め、ランニングコストの増大を招くおそれがあり、コス
トダウンのつながらない場合も生ずる。
【００１１】本発明は、以上のような事情に鑑みてなさ
れたものであり、Ｃｕ−Ｓｎ合金の素材にＮｂの芯材を
挿入する工程を簡便化し、特に、高い臨界電流密度を得
られる高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金にＮｂの芯材を挿入
した複合導線素材を簡便な方法で効率よく製造すること
ができるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
れたものであり、Ｃｕ−Ｓｎ合金の素材にＮｂの芯材を
挿入する工程を簡便化し、特に、高い臨界電流密度を得
られる高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金にＮｂの芯材を挿入
した複合導線素材を簡便な方法で効率よく製造すること
ができるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ために、本発明は、Ｃｕ−Ｓｎ合金の内部にＮｂ芯材を
配した複合導線素材を減面加工した後に熱処理を施して
Ｎｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させるＮｂ3 Ｓｎ系超電
導線の製造方法において、前記複合導線素材は、複数の
Ｎｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給して、Ｃｕ−Ｓｎ
合金溶湯を凝固させて製造されることを特徴とするもの
である。複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給し
て、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させるので、連続鋳造の
一工程でＮｂの芯材を挿入した複合導線素材を製造する
ことができる。さらに、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯は芯材となるＮ
ｂ線からも冷却されるので、従来法に比べて冷却速度が
早くなり、高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を防
止することができる。このとき、ガイドにより熱を逃が
すことによりＮｂ線の温度上昇を低く抑えることができ
る。
ために、本発明は、Ｃｕ−Ｓｎ合金の内部にＮｂ芯材を
配した複合導線素材を減面加工した後に熱処理を施して
Ｎｂ3 Ｓｎ金属間化合物を生成させるＮｂ3 Ｓｎ系超電
導線の製造方法において、前記複合導線素材は、複数の
Ｎｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給して、Ｃｕ−Ｓｎ
合金溶湯を凝固させて製造されることを特徴とするもの
である。複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給し
て、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させるので、連続鋳造の
一工程でＮｂの芯材を挿入した複合導線素材を製造する
ことができる。さらに、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯は芯材となるＮ
ｂ線からも冷却されるので、従来法に比べて冷却速度が
早くなり、高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を防
止することができる。このとき、ガイドにより熱を逃が
すことによりＮｂ線の温度上昇を低く抑えることができ
る。
【００１３】さらに、複合導線素材の製造に際して、複
数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給する場合に、
複数のＮｂ線が前記鋳型の入口側に配設されたガイドの
ガイド穴を貫通して、鋳型内に設けられたスターティン
グブロックに固定することが好ましい。複数のＮｂ線が
鋳型の入口側に配設されたガイドと鋳型内に設けられた
スターティングブロックにより所定の間隔に配置された
状態でＣｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させることができるの
で、複合導線素材中のＮｂの芯材を均一に分布させるこ
とができ、減面加工して熱処理を施したＮｂ3 Ｓｎ系超
電導線中のＮｂ 3 Ｓｎフィラメントが相互に接触しない
ので、交流損失を少なくすることができる。
数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給する場合に、
複数のＮｂ線が前記鋳型の入口側に配設されたガイドの
ガイド穴を貫通して、鋳型内に設けられたスターティン
グブロックに固定することが好ましい。複数のＮｂ線が
鋳型の入口側に配設されたガイドと鋳型内に設けられた
スターティングブロックにより所定の間隔に配置された
状態でＣｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させることができるの
で、複合導線素材中のＮｂの芯材を均一に分布させるこ
とができ、減面加工して熱処理を施したＮｂ3 Ｓｎ系超
電導線中のＮｂ 3 Ｓｎフィラメントが相互に接触しない
ので、交流損失を少なくすることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の実施例を、図示例ととも
に説明する。図１は、本発明の実施例に用いたベルト式
連続鋳造装置の概略図であり、図２は、本発明の実施例
により製造された複合導線素材の垂直断面の模式図であ
る。図１に示すように、本発明の実施例に用いたベルト
式連続鋳造装置は、相反する方向に回転する一対の上面
ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと、下面ベルト４ｂ上に一
対のサイドダム５が設けられている。この一対のサイド
ダム５は下面ベルト同期して移動する構成になってい
る。
に説明する。図１は、本発明の実施例に用いたベルト式
連続鋳造装置の概略図であり、図２は、本発明の実施例
により製造された複合導線素材の垂直断面の模式図であ
る。図１に示すように、本発明の実施例に用いたベルト
式連続鋳造装置は、相反する方向に回転する一対の上面
ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと、下面ベルト４ｂ上に一
対のサイドダム５が設けられている。この一対のサイド
ダム５は下面ベルト同期して移動する構成になってい
る。
【００１５】タンディッシュ８内の溶融金属１は下面ベ
ルト４ｂ上の一対のサイドダム５の間に供給され、上面
ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対のサイドダム５の間
で、供給さた溶融金属が凝固して、連続的に鋳塊が製造
される。このとき、冷却水ジェット９の冷却水圧により
上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂがつねに鋳塊を押しつ
けており、エアーギャップによる冷却効果の低下を防止
している。
ルト４ｂ上の一対のサイドダム５の間に供給され、上面
ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対のサイドダム５の間
で、供給さた溶融金属が凝固して、連続的に鋳塊が製造
される。このとき、冷却水ジェット９の冷却水圧により
上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂがつねに鋳塊を押しつ
けており、エアーギャップによる冷却効果の低下を防止
している。
【００１６】ベルト式連続鋳造装置において鋳造される
鋳塊の寸法はサイドダム５の厚みと、両サイドダム５間
の間隔によって決定される。すなわち、鋳塊の厚みはサ
イドダム５の厚み、鋳塊の幅は両サイドダム間の間隔に
よって決定される。本実施例では、厚み６０ｍｍ、幅１
２０ｍｍの鋳塊を鋳造できるようサイドダム５の厚みを
６０ｍｍ、サイドダム間の間隔を１２０ｍｍとした。
鋳塊の寸法はサイドダム５の厚みと、両サイドダム５間
の間隔によって決定される。すなわち、鋳塊の厚みはサ
イドダム５の厚み、鋳塊の幅は両サイドダム間の間隔に
よって決定される。本実施例では、厚み６０ｍｍ、幅１
２０ｍｍの鋳塊を鋳造できるようサイドダム５の厚みを
６０ｍｍ、サイドダム間の間隔を１２０ｍｍとした。
【００１７】次に、本実施例の複合導線素材の製造方法
を説明する。スターティングブロック６は幅１２０ｍ
ｍ、厚み６０ｍｍ、長さ１００ｍｍのＣｕ製のブロック
であり、このブロックに直径５ｍｍのキリ孔を１３３本
穿設した。ガイド７はＣｕ製を用い、このガイド７に同
じく直径６ｍｍの貫通穴（ガイド穴）を前記スターティ
ングブロック６のキリ孔に対応するように１３３個設け
た。このガイドをベルト式連続鋳造装置の鋳型の入口
側、すなわち、上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対
のサイドダム５がベルト式連続鋳造装置内に送り込まれ
る側に設けた。
を説明する。スターティングブロック６は幅１２０ｍ
ｍ、厚み６０ｍｍ、長さ１００ｍｍのＣｕ製のブロック
であり、このブロックに直径５ｍｍのキリ孔を１３３本
穿設した。ガイド７はＣｕ製を用い、このガイド７に同
じく直径６ｍｍの貫通穴（ガイド穴）を前記スターティ
ングブロック６のキリ孔に対応するように１３３個設け
た。このガイドをベルト式連続鋳造装置の鋳型の入口
側、すなわち、上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対
のサイドダム５がベルト式連続鋳造装置内に送り込まれ
る側に設けた。
【００１８】そして、１３３本のＮｂ線２（外径５ｍ
ｍ、長さ５ｍ）を前記ガイド７のガイド穴を貫通させ
て、前記スターティングブロック６のキリ孔にそれぞれ
固定した。Ｎｂ線２を固定したスターティングブロック
６を、前記上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対のサ
イドダム５の間に挟み込んだ。前記ガイド７は、鋳造時
にＮｂ線２が鋳造方向と平行になるよう、ベルト式連続
鋳造装置の鋳型の入口側に、注湯の邪魔にならないよう
に設けられる。
ｍ、長さ５ｍ）を前記ガイド７のガイド穴を貫通させ
て、前記スターティングブロック６のキリ孔にそれぞれ
固定した。Ｎｂ線２を固定したスターティングブロック
６を、前記上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対のサ
イドダム５の間に挟み込んだ。前記ガイド７は、鋳造時
にＮｂ線２が鋳造方向と平行になるよう、ベルト式連続
鋳造装置の鋳型の入口側に、注湯の邪魔にならないよう
に設けられる。
【００１９】このとき、ガイドの溶損や変形のおそれが
ある場合は、溶湯に近い部分のガイドをＣｕ製の代わり
に鋼製（ステンレス鋼を含む）を用いても良い。また、
本実施例では、ガイド７を複数個設けているが、１個で
もよい。
ある場合は、溶湯に近い部分のガイドをＣｕ製の代わり
に鋼製（ステンレス鋼を含む）を用いても良い。また、
本実施例では、ガイド７を複数個設けているが、１個で
もよい。
【００２０】連続鋳造に使用するＣｕ−Ｓｎ合金溶湯の
組成は、Ｃｕ−１４．５質量％Ｓｎ−０．０３質量％Ｔ
ｉである。ここで、Ｔｉを添加した理由は、超電導特性
の向上、結晶粒の微細化およびＳｎの拡散促進を図るた
めである。Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯はＳｎおよびＣｕ−Ｔｉ
の原料を配合して、前記組成に溶解後、タンディッシュ
８に供給した。タンディッシュ８に供給されたＣｕ−Ｓ
ｎ合金溶湯１（溶湯温度：１２００℃）は、ベルト式連
続鋳造装置の上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対の
サイドダム５の間の鋳型領域１０内に送り込まれ、それ
と同時に上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂの回転を開始
した。このとき上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対
のサイドダム５によって挟み込まれたスターティングブ
ロック６も鋳造方向に移動を開始し、それとともにスタ
ーティングブロック６に固定されたＮｂ線２も鋳型領域
１０内に引き込まれるようにした。
組成は、Ｃｕ−１４．５質量％Ｓｎ−０．０３質量％Ｔ
ｉである。ここで、Ｔｉを添加した理由は、超電導特性
の向上、結晶粒の微細化およびＳｎの拡散促進を図るた
めである。Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯はＳｎおよびＣｕ−Ｔｉ
の原料を配合して、前記組成に溶解後、タンディッシュ
８に供給した。タンディッシュ８に供給されたＣｕ−Ｓ
ｎ合金溶湯１（溶湯温度：１２００℃）は、ベルト式連
続鋳造装置の上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対の
サイドダム５の間の鋳型領域１０内に送り込まれ、それ
と同時に上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂの回転を開始
した。このとき上面ベルト４ａ、下面ベルト４ｂと一対
のサイドダム５によって挟み込まれたスターティングブ
ロック６も鋳造方向に移動を開始し、それとともにスタ
ーティングブロック６に固定されたＮｂ線２も鋳型領域
１０内に引き込まれるようにした。
【００２１】以上の方法により、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を
ベルト式連続鋳造装置内で凝固させることにより、図２
に示す、Ｃｕ−Ｓｎ合金マトリックス（ブロンズマトリ
ックス）にＮｂ線を鋳ぐるんだ複合導線素材のビレット
（幅１２０ｍｍ、厚み６０ｍｍ、長さ５０００ｍｍ）を
製造した。この複合導線素材中のＮｂ線はＣｕ−Ｓｎ合
金マトリックス中に均一に配列されており、Ｃｕ−Ｓｎ
合金マトリックス中のＳｎ偏析も認められなかった。
ベルト式連続鋳造装置内で凝固させることにより、図２
に示す、Ｃｕ−Ｓｎ合金マトリックス（ブロンズマトリ
ックス）にＮｂ線を鋳ぐるんだ複合導線素材のビレット
（幅１２０ｍｍ、厚み６０ｍｍ、長さ５０００ｍｍ）を
製造した。この複合導線素材中のＮｂ線はＣｕ−Ｓｎ合
金マトリックス中に均一に配列されており、Ｃｕ−Ｓｎ
合金マトリックス中のＳｎ偏析も認められなかった。
【００２２】このビレットを鋳造方向、すなわち、Ｎｂ
線の配列方向に、鍛造加工、圧延加工、スエージング加
工、引抜・伸線加工等の減面処理を繰返し施して、Ｃｕ
−Ｓｎ合金中のＮｂ線の外径を５ｍｍから０．５ｍｍに
減面加工して複合超電導基線を製造した。続いて、この
複合超電導基線を、窒素ガス雰囲気中、７２５℃×１０
０時間の拡散熱処理を施して、Ｎｂ3 Ｓｎを生成させ
た。この拡散熱処理の雰囲気は、窒素ガス雰囲気だけで
なく、不活性ガス雰囲気、真空雰囲気を用いることがで
きる。
線の配列方向に、鍛造加工、圧延加工、スエージング加
工、引抜・伸線加工等の減面処理を繰返し施して、Ｃｕ
−Ｓｎ合金中のＮｂ線の外径を５ｍｍから０．５ｍｍに
減面加工して複合超電導基線を製造した。続いて、この
複合超電導基線を、窒素ガス雰囲気中、７２５℃×１０
０時間の拡散熱処理を施して、Ｎｂ3 Ｓｎを生成させ
た。この拡散熱処理の雰囲気は、窒素ガス雰囲気だけで
なく、不活性ガス雰囲気、真空雰囲気を用いることがで
きる。
【００２３】このようにして得られたＮｂ3 Ｓｎ系極細
多芯超電導線の超電導特性を測定したところ、４．２
Ｋ、１２Ｔの磁場におけるoverall Ｊｃは５．５×１０
4 Ａ／ｃｍ2 であった。この値は従来のブロンズ法で製
造したＮｂ3 Ｓｎ系極細多芯超電導線のoverall Ｊｃ
（４．５×１０4 Ａ／ｃｍ2 ）より大きい値である。
多芯超電導線の超電導特性を測定したところ、４．２
Ｋ、１２Ｔの磁場におけるoverall Ｊｃは５．５×１０
4 Ａ／ｃｍ2 であった。この値は従来のブロンズ法で製
造したＮｂ3 Ｓｎ系極細多芯超電導線のoverall Ｊｃ
（４．５×１０4 Ａ／ｃｍ2 ）より大きい値である。
【００２４】従来のブロンズ法で製造したＮｂ3 Ｓｎ系
極細多芯超電導線は以下の方法で製造したものである。
まず、外径１００ｍｍ×長さ１０００ｍｍのＣｕ−１
４．５質量％Ｓｎ鋳塊を製造した後、この鋳塊の長手方
向に直径５ｍｍの穴を１３３本設け、この穴に線径５ｍ
ｍのＮｂ線を挿入した。その後、このＮｂ線を挿入した
前記鋳塊を減面加工して、鋳塊中のＮｂ線の線径を０．
５ｍｍにした。引き続き窒素雰囲気中で７２５℃×１０
０時間の拡散熱処理を行ってＮｂ3 ＳｎさせてＮｂ3 Ｓ
ｎ系極細多芯超電導線を製造したものである。そして、
このＮｂ3 Ｓｎ系極細多芯超電導線の超電導特性を測定
したところ、４．２Ｋ、１２Ｔの磁場におけるoverall
Ｊｃは４．５×１０4 Ａ／ｃｍ2 となった。
極細多芯超電導線は以下の方法で製造したものである。
まず、外径１００ｍｍ×長さ１０００ｍｍのＣｕ−１
４．５質量％Ｓｎ鋳塊を製造した後、この鋳塊の長手方
向に直径５ｍｍの穴を１３３本設け、この穴に線径５ｍ
ｍのＮｂ線を挿入した。その後、このＮｂ線を挿入した
前記鋳塊を減面加工して、鋳塊中のＮｂ線の線径を０．
５ｍｍにした。引き続き窒素雰囲気中で７２５℃×１０
０時間の拡散熱処理を行ってＮｂ3 ＳｎさせてＮｂ3 Ｓ
ｎ系極細多芯超電導線を製造したものである。そして、
このＮｂ3 Ｓｎ系極細多芯超電導線の超電導特性を測定
したところ、４．２Ｋ、１２Ｔの磁場におけるoverall
Ｊｃは４．５×１０4 Ａ／ｃｍ2 となった。
【００２５】このように、本発明の方法を用いることに
より、複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給し
て、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させるので、連続鋳造の
一工程でＮｂの芯材を挿入した複合導線素材を製造する
ことができ、さらに、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯は芯材となるＮｂ
線からも冷却されるので、従来法に比べて冷却速度が早
くなり、高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を防止
することができ、安定して高い超電導特性を有するもの
である。
より、複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給し
て、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させるので、連続鋳造の
一工程でＮｂの芯材を挿入した複合導線素材を製造する
ことができ、さらに、Ｃｕ−Ｓｎ溶湯は芯材となるＮｂ
線からも冷却されるので、従来法に比べて冷却速度が早
くなり、高Ｓｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ偏析を防止
することができ、安定して高い超電導特性を有するもの
である。
【００２６】本発明ではＮｂ線はガイドから熱を逃がす
ために高温になることなく鋳型内へ供給される。本実施
例では鋳型の入口側のＮｂ線の温度は約４００℃であっ
た。Ｎｂ線の温度はＣｕ−Ｓｎ合金の包晶温度（７８０
℃）以下であれば冷却効果があるが、Ｎｂ線の温度が低
いほど、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯に対する冷却効果が大き
い。このＮｂ線の温度を下げるために、ガイドの代わり
に図３に示すガイドケースを用いることができる。この
ガイドケース１１はボックス形状でガイド穴に加えて冷
却ガスを導入する入口２１と冷却ガスを排出する出口２
２が設けられている。この冷却ガスによりＮｂ線を冷却
してＮｂ線の温度を下げるものである。
ために高温になることなく鋳型内へ供給される。本実施
例では鋳型の入口側のＮｂ線の温度は約４００℃であっ
た。Ｎｂ線の温度はＣｕ−Ｓｎ合金の包晶温度（７８０
℃）以下であれば冷却効果があるが、Ｎｂ線の温度が低
いほど、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯に対する冷却効果が大き
い。このＮｂ線の温度を下げるために、ガイドの代わり
に図３に示すガイドケースを用いることができる。この
ガイドケース１１はボックス形状でガイド穴に加えて冷
却ガスを導入する入口２１と冷却ガスを排出する出口２
２が設けられている。この冷却ガスによりＮｂ線を冷却
してＮｂ線の温度を下げるものである。
【００２７】ベルト式連続鋳造装置を用い、Ｃｕ−Ｓｎ
合金マトリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複
合導線を鋳造する実施例について説明したが、複合導線
の鋳造にはブロック式連続鋳造装置やＤＣ鋳造装置等の
連続鋳造装置を用いることができる。
合金マトリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複
合導線を鋳造する実施例について説明したが、複合導線
の鋳造にはブロック式連続鋳造装置やＤＣ鋳造装置等の
連続鋳造装置を用いることができる。
【００２８】ブロック式連続鋳造装置を用いた本発明の
実施の形態を図示例とともに説明する。図４は、ブロッ
ク式連続鋳造装置の概略図である。ブロック式連続鋳造
装置は、相反する方向に回転する一対の鋳造ブロック１
７、１７が設けられ、この一対の鋳造ブロック１７、１
７はそれぞれキャタピラ状に連結されている。このブロ
ック式連続鋳造装置には、前記一対の鋳造ブロック１
７、１７の両サイドには前記一対の鋳造ブロック１７、
１７の間の空間を覆うように図示しないサイドダムが配
設され、鋳型領域１０が構成されている。この鋳型の入
口側にガイド７が配設され、このガイド７のガイド穴を
通して、複数のＮｂ線２がをスターティングブロック９
に固定されている。このスターティングブロック９の配
設された鋳型領域１０にＣｕ−Ｓｕ合金溶湯１を供給
し、一対の鋳造ブロック１７、１７を回転させることに
より、ベルト式連続鋳造装置と同様に、Ｃｕ−Ｓｎ合金
マトリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複合導
線を鋳造するものである。
実施の形態を図示例とともに説明する。図４は、ブロッ
ク式連続鋳造装置の概略図である。ブロック式連続鋳造
装置は、相反する方向に回転する一対の鋳造ブロック１
７、１７が設けられ、この一対の鋳造ブロック１７、１
７はそれぞれキャタピラ状に連結されている。このブロ
ック式連続鋳造装置には、前記一対の鋳造ブロック１
７、１７の両サイドには前記一対の鋳造ブロック１７、
１７の間の空間を覆うように図示しないサイドダムが配
設され、鋳型領域１０が構成されている。この鋳型の入
口側にガイド７が配設され、このガイド７のガイド穴を
通して、複数のＮｂ線２がをスターティングブロック９
に固定されている。このスターティングブロック９の配
設された鋳型領域１０にＣｕ−Ｓｕ合金溶湯１を供給
し、一対の鋳造ブロック１７、１７を回転させることに
より、ベルト式連続鋳造装置と同様に、Ｃｕ−Ｓｎ合金
マトリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複合導
線を鋳造するものである。
【００２９】次に、ＤＣ鋳造装置用いた本発明の他の実
施の形態を図示例とともに説明する。図５は、ＤＣ鋳造
装置の概略図である。ＤＣ鋳造装置では、水冷の鋳型１
９の上にヘッダー１８を配設して、Ｃｕ−Ｓｕ合金溶湯
１を供給できる構成になっている。この鋳型１９の上方
にガイド７が配設され、このガイド７のガイド穴を通し
て、複数のＮｂ線２がボトムブロック２０に固定されて
いる。このボトムブロック２０と鋳型１９によって構成
される鋳型領域にＣｕ−Ｓｕ合金溶湯１を供給して鋳型
１９内で逐次凝固させつつ、ボトムブロックを降下させ
て、ベルト式連続鋳造装置と同様に、Ｃｕ−Ｓｎ合金マ
トリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複合導線
を鋳造するものである。
施の形態を図示例とともに説明する。図５は、ＤＣ鋳造
装置の概略図である。ＤＣ鋳造装置では、水冷の鋳型１
９の上にヘッダー１８を配設して、Ｃｕ−Ｓｕ合金溶湯
１を供給できる構成になっている。この鋳型１９の上方
にガイド７が配設され、このガイド７のガイド穴を通し
て、複数のＮｂ線２がボトムブロック２０に固定されて
いる。このボトムブロック２０と鋳型１９によって構成
される鋳型領域にＣｕ−Ｓｕ合金溶湯１を供給して鋳型
１９内で逐次凝固させつつ、ボトムブロックを降下させ
て、ベルト式連続鋳造装置と同様に、Ｃｕ−Ｓｎ合金マ
トリックスの内部にＮｂ線を芯材として有する複合導線
を鋳造するものである。
【００３０】本実施例のＣｕ−Ｓｎ合金組成に限定され
ることなく、Ｃｕ中へのＳｎの固溶限界（１５．８質量
％）近傍までのＳｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金を用いること
ができる。特に、１３．０質量％以上の高Ｓｎ濃度のＣ
ｕ−Ｓｎ合金でのＳｎ偏析の抑制に効果がある。また、
必要に応じて、Ｔｉ等の添加元素を微量添加してもよ
い。
ることなく、Ｃｕ中へのＳｎの固溶限界（１５．８質量
％）近傍までのＳｎ濃度のＣｕ−Ｓｎ合金を用いること
ができる。特に、１３．０質量％以上の高Ｓｎ濃度のＣ
ｕ−Ｓｎ合金でのＳｎ偏析の抑制に効果がある。また、
必要に応じて、Ｔｉ等の添加元素を微量添加してもよ
い。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明したように、本発明は、Ｃｕ
−Ｓｎ合金鋳塊を製造する段階で芯棒となるＮｂ線を一
緒に鋳込むので、鋳塊に挿通孔を穿設して、その中にＮ
ｂ芯棒を通す工程を省略することができ、Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線を安価にしかも効率よく製造することを可能とす
るものである。さらに、本発明は、高Ｓｎ濃度のＣｕ−
Ｓｎ合金を使用しても、ブロンズ法で問題になっている
Ｓｎの偏析発生を防止でき、安定して高い超電導特性を
有するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造することを可能とす
るものである。
−Ｓｎ合金鋳塊を製造する段階で芯棒となるＮｂ線を一
緒に鋳込むので、鋳塊に挿通孔を穿設して、その中にＮ
ｂ芯棒を通す工程を省略することができ、Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線を安価にしかも効率よく製造することを可能とす
るものである。さらに、本発明は、高Ｓｎ濃度のＣｕ−
Ｓｎ合金を使用しても、ブロンズ法で問題になっている
Ｓｎの偏析発生を防止でき、安定して高い超電導特性を
有するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造することを可能とす
るものである。
【図１】本発明の実施例に用いたベルト式連続鋳造装置
の概略図である。
の概略図である。
【図２】本発明の実施例により製造された複合導線素材
の垂直断面の模式図である。
の垂直断面の模式図である。
【図３】ガイドケースの概略図である。
【図４】本発明の実施の形態に用いたブロック式連続鋳
造装置の概略図である。
造装置の概略図である。
【図５】本発明の別実施の形態に用いたＤＣ鋳造装置の
概略図である。
概略図である。
【図６】従来例（特開昭６１−１９５７３号公報の第１
図、第２図参照）を説明する図であり、ａ）は断面図で
あり、ｂ）はａ）のｘ−ｘ線断面図である。
図、第２図参照）を説明する図であり、ａ）は断面図で
あり、ｂ）はａ）のｘ−ｘ線断面図である。
１ Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯 ２ Ｎｂ線 ３ Ｃｕ−Ｓｎ合金マトリックス ４ａ 上面ベルト ４ｂ 下面ベルト ５ サイドダム ６ スターティングブロック ７ ガイド ８ タンディッシュ ９ 冷却水ジェット １０ 鋳型領域 １１ ガイドケース １２ 複合材 １３ Ｎｂ金属溶湯 １４ マトリックス用Ｃｕ金属 １５ Ｎｂ金属棒 １６ Ｃｕ金属 １７ 鋳造ブロック １８ ヘッダー １９ 鋳型 ２０ ボトムブロック ２１ 冷却ガス入口 ２２ 冷却ガス出口
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 27/02 １０２ Ｃ２２Ｃ 27/02 １０２Ａ Ｈ０１Ｂ 12/10 ＺＡＡ Ｈ０１Ｂ 12/10 ＺＡＡ
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕ−Ｓｎ合金の内部にＮｂ芯材を配し
た複合導線素材を減面加工した後に熱処理を施してＮｂ
3 Ｓｎ金属間化合物を生成させるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
の製造方法において、 前記複合導線素材は、複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳
型内に供給して、Ｃｕ−Ｓｎ合金溶湯を凝固させて製造
されることを特徴とするＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方
法。 - 【請求項２】 請求項１記載の複合導線素材の製造に際
して、複数のＮｂ線を連続鋳造装置の鋳型内に供給する
際に、前記複数のＮｂ線が前記鋳型の入口側に配設され
たガイドのガイド穴を貫通して、前記鋳型内に設けられ
たスターティングブロックに固定されていることを特徴
とするＮｂ3 Ｓｎ系超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10047866A JPH11250747A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｎｂ３ Ｓｎ系超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10047866A JPH11250747A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｎｂ３ Ｓｎ系超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11250747A true JPH11250747A (ja) | 1999-09-17 |
Family
ID=12787308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10047866A Pending JPH11250747A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｎｂ３ Ｓｎ系超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11250747A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6543123B1 (en) | 1999-04-20 | 2003-04-08 | Composite Materials Technology, Inc. | Process for making constrained filament niobium-based superconductor composite |
| US6836955B2 (en) | 2000-03-21 | 2005-01-04 | Composite Materials Technology, Inc. | Constrained filament niobium-based superconductor composite and process of fabrication |
| US7146709B2 (en) | 2000-03-21 | 2006-12-12 | Composite Materials Technology, Inc. | Process for producing superconductor |
| US8858738B2 (en) | 2006-09-26 | 2014-10-14 | Composite Materials Technology, Inc. | Methods for fabrication of improved electrolytic capacitor anode |
| CN110211742A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-09-06 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种mri用wic超导线材镶嵌装置 |
| CN110465643A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-11-19 | 江西省鹰潭铜产业工程技术研究中心 | 一种铜铌复合材料的制备方法 |
| CN120228264A (zh) * | 2025-06-03 | 2025-07-01 | 西安理工大学 | 一种铌三锡超导线用CuSnTi/Nb复合材料及其制备方法和应用 |
-
1998
- 1998-02-27 JP JP10047866A patent/JPH11250747A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6543123B1 (en) | 1999-04-20 | 2003-04-08 | Composite Materials Technology, Inc. | Process for making constrained filament niobium-based superconductor composite |
| US6836955B2 (en) | 2000-03-21 | 2005-01-04 | Composite Materials Technology, Inc. | Constrained filament niobium-based superconductor composite and process of fabrication |
| US7146709B2 (en) | 2000-03-21 | 2006-12-12 | Composite Materials Technology, Inc. | Process for producing superconductor |
| US7480978B1 (en) | 2000-03-21 | 2009-01-27 | Composite Materials Technology, Inc. | Production of electrolytic capacitors and superconductors |
| US8858738B2 (en) | 2006-09-26 | 2014-10-14 | Composite Materials Technology, Inc. | Methods for fabrication of improved electrolytic capacitor anode |
| CN110211742A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-09-06 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种mri用wic超导线材镶嵌装置 |
| CN110211742B (zh) * | 2019-04-23 | 2021-01-01 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种mri用wic超导线材镶嵌装置 |
| CN110465643A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-11-19 | 江西省鹰潭铜产业工程技术研究中心 | 一种铜铌复合材料的制备方法 |
| CN120228264A (zh) * | 2025-06-03 | 2025-07-01 | 西安理工大学 | 一种铌三锡超导线用CuSnTi/Nb复合材料及其制备方法和应用 |
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