JPH11256237A

JPH11256237A - 加工性に優れた冷延鋼帯又は溶融めっき鋼帯の製造方法

Info

Publication number: JPH11256237A
Application number: JP5690498A
Authority: JP
Inventors: Takashi Matsumoto; 孝松元; Yuichi Higo; 裕一肥後; Tomoo Yamamoto; 智郎山本
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1998-03-09
Filing date: 1998-03-09
Publication date: 1999-09-21

Abstract

(57)【要約】【目的】加工性の良好な高強度冷延鋼板及び高強度溶
融めっき鋼板を得る。【構成】Ｃ：０．０００５〜０．０１％，Ｓｉ：２．
０％以下，Ｍｎ：０．０５〜３．０％，Ｐ：０．２％以
下，Ｓ：０．０００５〜０．０２％，Ｃｕ：０．５〜
３．０％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１％，Ｎ：
０．００７％以下，Ｔｉ：０．０１〜０．１％及び／又
はＮｂ：０．０１〜０．１％を含む組成をもつ鋼スラブ
を再加熱又は直送し、仕上げ圧延温度Ａ_r3変態点以上，
巻取り温度６５０〜８００℃の熱間圧延を施す。次い
で、冷延率１０〜６０％の一次冷間圧延，酸洗，冷延率
２０％以上で且つ一次冷間圧延と合計した全冷延率が６
０〜９５％となるように二次冷間圧延を施し、得られた
冷延鋼帯を再結晶温度以上９００℃以下で焼鈍又は焼鈍
後に溶融めっきする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板，家電製
品，電機，電子材料等の用途に適した加工性に優れた冷
延鋼帯又は溶融めっき鋼帯を製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｃｕを添加した冷延鋼帯では、比較的低
い温度の熱処理を施すだけでＣｕの析出強化作用が発現
される。Ｃｕ添加冷延鋼帯は、この性質を利用して従来
の高強度冷延鋼帯以上の高強度が得られる材料として、
自動車，家電製品，電機，電子材料等の広範な分野で多
用されている。この種の用途では、過酷なプレス加工が
施されることもあるため優れた深絞り性が要求されてい
る。また、製品の美麗さが問題にされている昨今の市場
を考慮すると、良好な表面性状をもつことも製品価値を
高める上で重要な要件になる。

【０００３】この種の冷延鋼帯は、成分が特定された鋼
を厚さ２５０ｍｍ程度の連鋳スラブ又は分塊スラブと
し、連鋳スラブ又は分塊スラブを２〜６ｍｍ程度の厚み
に熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を酸洗でデスケールし
た後、冷間圧延を施し、次いで再結晶焼鈍を施すことに
より製造されている。また、溶融めっき鋼帯は、再結晶
焼鈍後に溶融めっきすることにより製造されている。製
造された冷延鋼帯や溶融めっき鋼帯は、引張試験で求め
た伸びや深絞り性の指標となるランクフォード値で加工
性が評価される。しかし、伸びやランクフォード値は、
鋼成分の外に製造条件によっても大きな影響を受ける。
そのため、必要とする加工性を確保するため、従来から
種々の製造条件が設定されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】なかでも、熱間圧延時
の巻取り温度は、鋼帯の伸びやランクフォード値に大き
く影響する。巻取り温度を高めに設定すると伸びやラン
クフォード値が向上するが、過度に高い温度で熱延鋼帯
を巻き取ると、巻取り後の冷却過程で鋼帯表面の酸化が
進行し、厚い酸化スケールが生成する。その結果、後続
の酸洗工程においてデスケール性が低下し、生産性が大
きく阻害されるばかりでなく、鋼帯の表面性状にも悪影
響を及ぼす。特に、Ｃｕ添加鋼帯では、デスケール性の
低下が著しい。そのため、巻取り温度を高めに設定する
ことには実用的な面から制約が加わり、巻取り温度の上
昇によって伸びやランクフォード値を向上させることに
は限界があった。

【０００５】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、鋼成分及び製造条件を総合的に調
整して巻取り温度を比較的高く設定すると共に、酸洗前
工程としてデスケール性を高める冷間圧延を施すことに
より、生産性を阻害することなく、良好な表面性状をも
ち、しかも加工性に優れた冷延鋼帯及び溶融めっき鋼帯
を製造することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．０００５〜０．０１重
量％，Ｓｉ：２．０重量％以下，Ｍｎ：０．０５〜３．
０重量％，Ｐ：０．２重量％以下，Ｓ：０．０００５〜
０．０２重量％，Ｃｕ：０．５〜３．０重量％，酸可溶
Ａｌ：０．００５〜０．１重量％，Ｎ：０．００７重量
％以下，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量％及び／又はＮ
ｂ：０．０１〜０．１重量％を含む組成をもつ鋼スラブ
を再加熱又は直送し、仕上げ圧延温度Ａ_r3変態点以上，
巻取り温度６５０〜８００℃の熱間圧延を施し、得られ
た熱延鋼帯に冷延率１０〜６０％の一次冷間圧延を施
し、酸洗後、更に冷延率２０％以上で且つ一次冷間圧延
と合計した全冷延率が６０〜９５％となるように二次冷
間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を再結晶温度以上９０
０℃以下で焼鈍又は焼鈍後に溶融めっきすることを特徴
とする。使用する鋼スラブとしては、更にＮｉ：０．２
〜２．０重量％を含むことができる。また、Ｂ：０．０
００２〜０．００２重量％，Ｚｒ：０．０１〜０．１重
量％，Ｖ：０．０１〜０．１重量％の１種又は２種以上
を含む鋼スラブも使用可能である。

【０００７】

【実施の形態】本発明では、冷延鋼帯又は溶融めっき鋼
帯の強度に応じて合金設計された鋼スラブから熱延鋼帯
を製造する際、比較的高い温度で熱延鋼帯をコイルに巻
き取ることにより、冷延鋼帯又は溶融めっき鋼帯で高い
伸びやランクフォード値を確保している。高めに設定さ
れた巻取り温度のために酸化スケールが生成し易い傾向
にあるが、酸洗前工程において冷延率１０〜６０％の冷
間圧延を施すことにより、デスケール性を向上させてい
る。したがって、たとえ酸化スケールが厚く成長するよ
うな場合があっても、通常の酸洗条件で鋼帯表面から酸
化スケールが容易に除去される。また、酸洗前の冷間圧
延は、得られる冷延鋼帯や溶融めっき鋼帯の表面性状を
改善する上でも有効である。

【０００８】以下、本発明が対象とする鋼に含まれる合
金成分，含有量，製造条件等を説明する。Ｃ：０．０００５〜０．０１重量％本発明の鋼におけるＣは、ＴｉＣ，ＮｂＣ等の炭化物と
して固定される成分であるが、Ｃ含有量が低いほどラン
クフォード値や伸びが改善され、しかも固定化元素とし
てのＴｉ，Ｎｂの含有量を低減できる。そのため、Ｃ含
有量の上限を０．０１重量％に規制する。しかし、０．
０００５重量％未満のＣ含有量は、製鋼工程で過度の脱
炭精錬を必要とし、製造コストの上昇を招く。

【０００９】Ｓｉ：２．０重量％以下加工性やめっき性に悪影響を及ぼす元素であり、Ｓｉ含
有量の増加に従って伸びやランクフォード値が低下する
方向にある。しかし、強度改善の割りには加工性の低下
がそれほど大きくないことから、鋼の強化元素として有
効な合金成分として使用することもできる。高強度鋼板
として要求される強度を得るためには、０．２重量％以
上のＳｉ含有が好ましい。しかし、２．０重量％を超え
る多量のＳｉが含まれると、酸洗前工程としての冷間圧
延を施しても表面性状が改善されず、加工性も低下す
る。

【００１０】Ｍｎ：０．０５〜３．０重量％熱間圧延時にＳに誘起される熱間脆性を防止し、鋼を高
強度化する上で有効な成分である。熱間脆性の防止に
は、０．０５重量％以上のＭｎ含有量が必要である。ま
た、Ｍｎ含有量が０．５０重量％以上になると、Ｓｉと
同様に鋼板の強度を改善する作用が顕著になる。しか
し、３．０重量％を超える多量のＭｎが含まれると、加
工性が劣化する。Ｐ：０．２重量％以下Ｓｉと同様に、加工性を大きく劣化させない強化元素で
あり、製品に要求される強度に応じた必要量が添加され
る。しかし、０．２重量％を超える多量のＰ含有量で
は、耐二次加工脆性を低下させる傾向がみられる。

【００１１】Ｓ：０．０００５〜０．０２重量％熱間加工時に割れを誘発させる成分であるため、上限を
０．０２重量％に規制した。しかし、Ｍｎ，Ｔｉ等と硫
化物を形成し、炭化物系析出物の生成に影響を及ぼし、
ランクフォード値を向上させる作用をもつ。また、０．
０００５重量％未満にＳ含有量を低減することは、製鋼
工程で脱硫精錬に多大な費用をを要することになる。こ
のようなことから、本発明では、Ｓ含有量の下限を０．
０００５重量％に規制した。

【００１２】Ｃｕ：０．５〜３．０重量％鋼の強度を向上させる上で重要な合金成分であり、要求
強度に応じた必要量が添加される。Ｃｕは、比較的低い
温度の熱処理によっても析出し、マトリックスを強化す
る作用を呈する。このような作用は、０．５重量％以上
のＣｕ含有量で顕著になる。しかし、熱間加工時に熱間
脆性を誘発させる成分でもあることから、Ｃｕ含有量を
３．０重量％以下に規制する。３．０重量％を超える多
量のＣｕが含まれると、熱間脆性防止に有効なＮｉを添
加しても、Ｃｕに起因する弊害が阻止できない。

【００１３】Ａｌ：０．００５〜０．１０重量％脱酸剤として添加されると共に、Ｎを固定する作用を呈
する。このような作用は、０．００５重量％以上のＡｌ
含有量で顕著になる。しかし、０．１０重量％を超える
多量のＡｌが含まれると、酸化物系介在物が増加し、加
工性や表面性状が劣化する。Ｎ：０．００７重量％以下不可避的に含まれる成分であり、Ｔｉ等で固定される。
しかし、０．００７重量％を超える多量のＮが含まれる
と、Ｎの固定に必要なＴｉ，Ｎｂ等の増量が要求され、
析出物の増加に起因して加工性が劣化する。

【００１４】Ｔｉ：０．０１〜０．１重量％鋼中に侵入型として固溶するＣ及びＮを炭窒化物として
固定すると共に、Ｓと結合して硫化物を形成する成分で
ある。硫化物を形成し、固溶Ｃ及び固溶Ｎを十分に減少
させることにより加工性の向上を図るためには、０．０
１重量％以上のＴｉ含有量が必要とされる。しかし、
０．１重量％を超える多量のＴｉを含ませても、Ｔｉ添
加による性質改善効果は飽和し、却って製造コストの上
昇を招く。Ｎｂ：０．０１〜０．１重量％Ｔｉと同様の炭窒化物形成元素であり、鋼中のＣ及びＮ
を固定して加工性を向上させる作用を呈する。また、Ｔ
ｉと複合添加するとき、複合析出物を形成し、比較的大
きな析出物とすることにより加工性が改善される。この
ような効果は、０．０１重量％以上のＮｂ含有量で顕著
になり、０．１重量％で飽和する。

【００１５】Ｎｉ：０．２〜２．０重量％必要に応じて添加される合金成分であり、Ｃｕに起因し
た熱間脆性を防止する作用を呈し、Ｃｕを添加した系に
おいては特に有効である。このような効果を得るために
は、Ｃｕ含有量の少なくとも１／３程度以上のＮｉ含有
量が必要であり、０．２重量％以上でＮｉ添加の効果が
顕著になる。しかし、２．０重量％を超える多量のＮｉ
を添加すると、再結晶焼鈍された鋼帯が硬質のミクロ組
織を呈するようになり、加工性が劣化する。

【００１６】Ｂ：０．０００２〜０．００２重量％必要に応じて添加される合金成分であり、優先的に結晶
粒界に偏析し、Ｐに起因した粒界脆化を抑制する作用を
呈する。また、プレス成形時における二次加工割れを防
止する作用もある。このような作用は、０．０００２重
量％以上のＢ含有量で顕著になる。しかし、０．００２
重量％を超える多量のＢ含有量は、結晶粒の成長を阻害
し、加工性の低下を招く。Ｚｒ，Ｖ：０．０１〜０．１重量％必要に応じて添加される合金成分であり、炭窒化物を形
成してＣ及びＮを固定する作用を呈する。また、Ｔｉ，
Ｎｂと複合添加するとき、加工性を更に向上させる作用
も呈する。これらの作用は、０．０１重量％以上のＺｒ
及び／又はＶ含有量で顕著になるが、０．１重量％で飽
和する。

【００１７】熱延条件：仕上げ圧延温度Ａ_r3変態点以
上，巻取り温度６５０〜８００℃ 本発明では、連鋳スラブ及び分塊スラブの何れをも使用
できる。また、連鋳後又は分塊後の熱間スラブを直接熱
延工程に搬送し、或いは熱延工程前に再加熱を施しても
よい。再加熱温度は鋼成分や要求特性等に応じて設定さ
れるべきものであり、本発明では特に規定するものでは
ないが、伸びやランクフォード値を向上させる上では１
１００℃近傍の低温加熱が好ましい。熱間圧延は、仕上
げ圧延温度Ａ_r3変態点以上で行われる。仕上げ圧延温度
がＡ_r3変態点より低くなると、ランクフォード値にとっ
て不利となる熱延集合組織が形成されるばかりでなく、
本発明で規定している温度範囲で巻き取ることが困難に
なる。熱延された鋼帯は、比較的高い６５０〜８００℃
の温度範囲で巻き取られる。巻取り温度を６５０℃以上
と高く設定することにより、Ｔｉ系炭化物等の析出物の
粗大化等の作用によって伸びやランクフォード値が向上
する。また、冷間圧延と組み合わせた機械的デスケール
を行う場合、巻取り後の酸化の進行によってスケール厚
がある一定の範囲で増加し、デスケール性が向上する。
しかし、８００℃を超える高温巻取りでは、スケール厚
が大きくなりすぎ、後続工程における酸洗前の一次冷延
を施してもデスケール性が著しく劣化する。

【００１８】一次冷間圧延：冷延率１０〜６０％６５０〜８００℃の温度で巻き取られた熱延コイルは、
巻取り後に酸化が進行するため、通常の酸洗のみ、或い
はテンションレベラー等を組み合わせた酸洗ではデスケ
ールが困難になる。そのため、酸洗後に残存するスケー
ルによって製品鋼板の表面品質が大きく劣化し、或いは
十分なデスケールを得るために酸洗時の通板速度を著し
く下げる必要が生じ、生産性が低下する。本発明では、
生産性の低下を招くことなく良好な表面品質をもつ製品
を得るために、酸洗前に冷間圧延を施し、スケールを機
械的に粉砕しながら層間剥離させておく。その結果、通
常の酸洗条件で十分デスケールされる。酸洗によるデス
ケール性を向上させるためには、１０％以上の冷延率で
熱延鋼帯を一次冷間圧延することが必要である。１０％
以上の冷延率は、製品の伸びやランクフォード値を向上
させる上でも有効である。しかし、冷延率が６０％を超
える一次冷間圧延では、伸びやランクフォード値の向上
が期待されるものの、冷延率の上昇に見合ったデスケー
ル性の改善がみられない。しかも、冷間圧延機にかかる
負荷が大きくなるため、製造コストを上昇させる原因と
もなる。

【００１９】酸洗一次冷延により、鋼帯表面からスケールが部分的に除去
される。特に大きな冷延率で冷間圧延したものでは、ス
ケールの除去率が高くなる。しかし、一次冷延のみでは
デスケールが完全でなく、鋼帯表面にスケールが残存す
る。このままでは製品の表面品質が低下するため、一次
冷延したコイルを酸洗槽に通板し、酸洗によってスケー
ルを十分に除去する。

【００２０】酸洗後の二次冷間圧延：冷延率２０％以上一次冷間圧延と合計した全冷延率６０〜９５％酸洗後のコイル表面は、デスケールされているが、通常
の冷延鋼帯とは異なる酸洗肌を呈している。内質の面で
も、このまま仕上げ焼鈍を施しても、通常の冷延鋼帯製
品として要求される特性を満足しない。そのため、酸洗
後、更に二次冷間圧延を施すことが必要になる。通常の
冷延鋼帯製品と同等の品質をもつ表面肌を得るために
は、二次冷間圧延の冷延率を２０％以上にすることが必
要である。また、製品としての加工性，深絞り性等に要
求される機械的性質に関しては、一次及び二次冷間圧延
を合わせた全冷延率が影響する。全冷延率が６０％未満
では、低い冷延率のため、６５０〜８００℃の巻取り温
度と組み合わせても良好な特性が得られない。しかし、
９５％を超える全冷延率では、冷間圧延による加工性向
上効果が飽和し、或いは却って低下する傾向を示す。ま
た、過度に高い冷延率は、冷間圧延に過大な負荷がかか
り、製造コストを上昇させる原因になる。なお、本発明
における全冷延率は、熱延鋼帯の板厚から一次及び二次
冷間圧延を経た最終製品の板厚を差し引き、熱延鋼帯の
板厚で除した値で算出する。

【００２１】二次冷間圧延後の焼鈍：再結晶温度以上で
９００℃以下冷間圧延された鋼帯は、加工硬化しており、加工性が著
しく低い状態にある。そこで、冷延鋼帯として要求され
る深絞り性を得るために再結晶温度以上で焼鈍が施され
る。焼鈍方式は、鋼成分や要求特性等に応じて設定され
るものであり、連続焼鈍，箱焼鈍の何れも採用できる。
しかし、何れの焼鈍方式においても、９００℃を超える
焼鈍温度ではα→γ変態が生じて結晶方位がランダム化
するため、深絞り性が著しく劣化する。このようにして
製造された冷延鋼帯は、電気めっき，蒸着めっき等のめ
っき原板としても使用される。この場合にも、同様に加
工性に優れためっき鋼板が得られる。なお、本願明細書
では、この種のめっき原板としての用途を包含する意味
で「冷延鋼帯」を使用している。

【００２２】二次冷間圧延後の溶融めっきＺｎ，Ａｌ又はそれらの合金からなる溶融めっきを施す
ことにより、溶融めっき鋼帯が製造される。溶融めっき
設備においては、めっき浴に浸漬する前の鋼帯が再結晶
温度以上に加熱され、前述した冷延鋼帯の焼鈍と同様な
効果が得られる。しかし、何れの焼鈍方式においても、
９００℃を超える焼鈍温度ではα→γ変態が生じて結晶
方位がランダム化するため、加工性が著しく劣化する。
この場合も、焼鈍条件やめっき条件等は特に規定される
ものではなく、工業的に通常採用されている条件が選定
される。

【００２３】

【実施例】実施例１：表１で示した組成をもつ鋼を電気
炉で溶製し、５０ｋｇの鋼塊を得た。

【００２４】

【００２５】各鋼塊を厚さ３５ｍｍの鋼片に熱間鍛造
し、１１３０℃に加熱した後、熱間圧延した。熱間圧延
の仕上げ温度は、何れの鋼についてもＡ_r3変態点以上と
なるように８９０〜９５０℃の範囲に設定した。仕上げ
板厚は、後続する冷間圧延工程での圧延率を勘案し、
２．２〜７．０ｍｍの範囲に設定した。熱延仕上げ後、
４９５〜７３０℃に加熱したソルトバス炉中に装入し、
所定温度に２時間保持することにより、熱延鋼帯の巻取
りに相当する処理を施した。次いで、冷延率５〜４５％
で一次冷間圧延し、酸洗によりデスケールした。更に、
冷延率４０〜８０％で二次冷間圧延し、板厚０．６〜
１．４ｍｍの冷延鋼帯を製造した。この冷延鋼帯を再結
晶温度以上９００℃以下の温度に加熱する焼鈍を施し
た。このときの製造条件を、鋼種ごとに表２に示す。

【００２６】

【００２７】焼鈍された冷延鋼帯の機械的性質及び表面
肌を表３に示す。機械的性質は、ＪＩＳ５号引張試験
片を使用して測定した。ランクフォード値は、１５％引
張予歪みを与えた後、３点法で測定し、Ｌ方向（圧延方
向），Ｔ方向（圧延方向に４５度傾斜する方向）及びＤ
方向（圧延方向に直交する方向）の平均値（ｒ_L ＋２ｒ
_T ＋ｒ_D ）／４として求めた。表面肌は目視観察で判定
し、スケールが完全に除去された場合を良，スケール残
りが１か所以上認められた場合を不良と評価した。ま
た、二次加工割れ性を評価するための脆化温度として
は、次のように測定した温度を使用した。すなわち、直
径９０ｍｍに打ち抜いたブランクを絞り比２．７の三段
階の多段絞りで直径３３ｍｍの平底円筒カップに成形
し、液体窒素及び有機溶剤からなる各種温度の冷媒に浸
漬しながら、先端角６０度のポンチを円筒上部から押し
込み、脆性割れが発生しない最低温度を測定した。

【００２８】

【００２９】表３の調査結果にみられるように、本発明
で規定した鋼組成及び製造条件を満足する冷延鋼帯で
は、何れも高い伸び及びランクフォード値を示してお
り、良好な深絞り性，加工性をもつ冷延鋼帯であること
が判る。これに対し、鋼組成が本発明で規定した範囲を
外れる鋼種番号Ｉを使用したものでは、低い伸び，ラン
クフォード値，高い二次加工割れ温度を示した。また、
組成的には本発明の条件を満足しても、製造条件が本発
明で規定した範囲を外れたものでは、伸び，ランクフォ
ード値，二次加工割れ温度の何れか一つ又は複数が悪い
値を示した。このことから、鋼組成及び製造条件を特定
した組合せにすることにより、加工性に優れた冷延鋼帯
が製造できることが確認された。

【００３０】実施例２：表４に示した組成をもつ鋼を転
炉及び脱ガス炉で精錬し、連続鋳造により厚み２５０ｍ
ｍ，単位重量１３トンのスラブを製造した。

【００３１】

【００３２】各スラブを加熱炉で１１３０℃に再加熱し
た後、熱間圧延機で熱間圧延し、８９０〜９４５℃の範
囲の仕上げ温度で板厚１．２〜７．７ｍｍに仕上げた。
次いで、４５０〜７３０℃の温度範囲で熱延鋼帯をコイ
ルに巻き取った。この熱延鋼帯に、冷延率５〜５５％で
一次冷間圧延を施した後、塩酸系の酸洗液槽をもつ連続
酸洗ラインに通板してデスケールした。次いで、鋼帯を
再び冷間圧延機に通し、冷延率４０〜８５％の二次冷間
圧延を行い、板厚０．６〜１．４ｍｍの冷延鋼帯を製造
した。この冷延鋼帯を、焼鈍ラインに通板し再結晶温度
以上に加熱する焼鈍を施し、製品としての冷延鋼帯を得
た。このときの製造条件を表５に、得られた冷延鋼帯の
特性を表６に示す。表６から明らかなように、同じ鋼材
から製造された冷延鋼帯であっても、本発明に規定した
製造条件が満足されない試験番号１６，２４では低い伸
び，ランクフォード値及び高い二次加工割れ温度を示し
た。また、表面肌が悪く、酸洗速度の低下に起因して生
産性が低下した。他方、本発明に従って製造された冷延
鋼帯では、何れも高い伸び及びランクフォード値を示し
ており、良好な深絞り性，加工性をもっていた。

【００３３】

【００３４】

【００３５】実施例３：表７に示す各種鋼材を実施例１
と同様に熱延，一次冷延，酸洗，二次冷延した。このと
きの製造条件を表８に示す。

【００３６】

【００３７】

【００３８】各冷延鋼帯に再結晶温度以上９００℃以下
の焼鈍を施した後、溶融めっきした。得られた溶融めっ
き鋼帯の特性を表９に示す。

【００３９】

【００４０】表３の調査結果にみられるように、本発明
で規定した鋼組成及び製造条件を満足する溶融めっき鋼
帯では、何れも高い伸び及びランクフォード値を示して
おり、良好な深絞り性，加工性をもつ溶融めっき鋼帯で
あることが判る。これに対し、鋼組成が本発明で規定し
た範囲を外れる鋼種番号Ｔを使用したものでは、低い伸
び，ランクフォード値，高い二次加工割れ温度を示し
た。また、組成的には本発明の条件を満足しても、製造
条件が本発明で規定した範囲を外れたものでは、伸び，
ランクフォード値，二次加工割れ温度の何れか一つ又は
複数が悪い値を示した。このことから、鋼組成及び製造
条件を特定した組合せにすることにより、加工性に優れ
た溶融めっき鋼帯が製造できることが確認された。

【００４１】実施例４：表１０に示した組成をもつ鋼を
転炉及び脱ガス炉で精錬し、連続鋳造により厚み２５０
ｍｍ，単位重量１３トンのスラブを製造した。

【００４２】

【００４３】各スラブから、実施例３と同様に熱延，一
次冷延，酸洗，二次冷延の工程を経て板厚０．６〜１．
４ｍｍの冷延鋼帯を製造した。この冷延鋼帯をめっき浴
温４５０℃の連続溶融めっきラインに通板し、再結晶温
度以上の加熱で焼鈍効果を与えた後、溶融めっきを施
し、製品としての溶融めっき鋼帯を製造した。このとき
の製造条件を表１１に、得られた溶融めっき鋼帯の特性
を表１２に示す。表１２から明らかなように、同じ鋼材
から製造された溶融めっき鋼帯であっても、本発明に規
定した製造条件が満足されない試験番号４０，４８では
低い伸び，ランクフォード値及び高い二次加工割れ温度
を示した。また、表面肌が悪く、酸洗速度の低下に起因
して生産性が低下した。他方、本発明に従って製造され
た溶融めっき鋼帯では、何れも高い伸び及びランクフォ
ード値を示しており、良好な深絞り性，加工性をもって
いた。

【００４４】

【００４５】

【００４６】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、鋼組成及び製造条件を特定された条件下で組み合
せ、深絞り性，加工性を改善するため熱延後の巻取り温
度を比較的高温に設定し、冷延率が特定された一次冷間
圧延を酸洗前に施している。酸洗前の一次冷間圧延によ
りスケールの剥離性が向上し、巻取り温度を比較的高温
に設定した熱延であっても、酸洗によるデスケール工程
での生産性の劣化を招くことなく、Ｃｕの析出強化作用
を有効に活用し優れた加工性をもつ高強度冷延鋼板及び
高強度溶融めっき鋼板が製造される。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＣ２２Ｃ 38/16 Ｃ２２Ｃ 38/16

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．０００５〜０．０１重量％，Ｓ
ｉ：２．０重量％以下，Ｍｎ：０．０５〜３．０重量
％，Ｐ：０．２重量％以下，Ｓ：０．０００５〜０．０
２重量％，Ｃｕ：０．５〜３．０重量％，酸可溶Ａｌ：
０．００５〜０．１重量％，Ｎ：０．００７重量％以
下，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量％及び／又はＮｂ：
０．０１〜０．１重量％を含む組成をもつ鋼スラブを再
加熱又は直送し、仕上げ圧延温度Ａ_r3変態点以上，巻取
り温度６５０〜８００℃の熱間圧延を施し、得られた熱
延鋼帯に冷延率１０〜６０％の一次冷間圧延を施し、酸
洗後、更に冷延率２０％以上で且つ一次冷間圧延と合計
した全冷延率が６０〜９５％となるように二次冷間圧延
を施し、得られた冷延鋼帯を再結晶温度以上９００℃以
下で焼鈍又は焼鈍後に溶融めっきする加工性に優れた冷
延鋼帯又は溶融めっき鋼帯の製造方法。
【請求項２】請求項１記載の鋼スラブとして、更にＮ
ｉ：０．２〜２．０重量％を含む組成をもつ鋼スラブを
使用する加工性に優れた冷延鋼帯又は溶融めっき鋼帯の
製造方法。
【請求項３】請求項１又は２記載の鋼スラブとして、
更にＢ：０．０００２〜０．００２重量％，Ｚｒ：０．
０１〜０．１重量％，Ｖ：０．０１〜０．１重量％の１
種又は２種以上を含む組成をもつ鋼スラブを使用する加
工性に優れた冷延鋼帯又は溶融めっき鋼帯の製造方法。