JPH11264690A - 水の高温高圧システムの腐食防止法 - Google Patents
水の高温高圧システムの腐食防止法Info
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- JPH11264690A JPH11264690A JP10088213A JP8821398A JPH11264690A JP H11264690 A JPH11264690 A JP H11264690A JP 10088213 A JP10088213 A JP 10088213A JP 8821398 A JP8821398 A JP 8821398A JP H11264690 A JPH11264690 A JP H11264690A
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- Japan
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- water
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 本システムの腐食防止法は、水の臨界点以上
の高温高圧状態にある有機及び無機の水混合流体の温度
降下に伴う耐腐食性金属材料からの特定温度領域の有害
金属の溶出と腐食を防止する方法である。 【効果】 本発明によると、高温高圧ラインの温度降下
時の腐食とそれに伴って発生する耐腐食材料からの有害
金属の溶出が防止できる。従って、本発明方法は耐腐食
金属材料の高温高圧水の温度降下（冷却）に伴う腐食と
有害重金属溶出を防止することによって高温高圧システ
ムの長時間の円滑な操作と有害重金属の流出防止技術と
いう点で画期的な防止システムである。
の高温高圧状態にある有機及び無機の水混合流体の温度
降下に伴う耐腐食性金属材料からの特定温度領域の有害
金属の溶出と腐食を防止する方法である。 【効果】 本発明によると、高温高圧ラインの温度降下
時の腐食とそれに伴って発生する耐腐食材料からの有害
金属の溶出が防止できる。従って、本発明方法は耐腐食
金属材料の高温高圧水の温度降下（冷却）に伴う腐食と
有害重金属溶出を防止することによって高温高圧システ
ムの長時間の円滑な操作と有害重金属の流出防止技術と
いう点で画期的な防止システムである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高温高圧の熱水流体を操
作するシステムの温度降下に伴う耐腐食性金属材料から
の有害金属の溶出とラインの腐食を防止する方法に関す
るものである。さらに詳しくいえば、従来の高温高圧水
の耐腐食金属材料は温度降下の操作で有害金属の溶出や
特定部位の腐食現象が生ずる。特に、耐腐食金属材料に
用いられるクロムの溶出は環境公害上の問題を含んでい
る。従って、高温高圧水を扱う化学工業フプラントは有
害金属の溶出と腐食を防止するシステムとしてこの防食
法は新手法を提供するものである。
作するシステムの温度降下に伴う耐腐食性金属材料から
の有害金属の溶出とラインの腐食を防止する方法に関す
るものである。さらに詳しくいえば、従来の高温高圧水
の耐腐食金属材料は温度降下の操作で有害金属の溶出や
特定部位の腐食現象が生ずる。特に、耐腐食金属材料に
用いられるクロムの溶出は環境公害上の問題を含んでい
る。従って、高温高圧水を扱う化学工業フプラントは有
害金属の溶出と腐食を防止するシステムとしてこの防食
法は新手法を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、水の臨界点以上のシステムの構築
はインコネル、ハステロイ等の耐腐食金属材料で高温高
圧システムを構築するのが一般的となっている。しかし
ながら高温高圧の熱水流体の温度降下を操作するシステ
ムにおいて耐腐食性金属材料からの有害金属の溶出とラ
インの腐食を生ずる。
はインコネル、ハステロイ等の耐腐食金属材料で高温高
圧システムを構築するのが一般的となっている。しかし
ながら高温高圧の熱水流体の温度降下を操作するシステ
ムにおいて耐腐食性金属材料からの有害金属の溶出とラ
インの腐食を生ずる。
【０００３】ところで、このような高温高圧水に耐える
金属材料、ハステロイで構築されたライン（図１従来
型）の場合の、水素イオン濃度約２程度の４００℃以上
からの高温高圧水を温度降下（冷却）させた場合にニッ
ケル、クロム、モリブデン等の構成金属元素の溶出が生
ずる。このような耐腐食材料はニッケルを主体としてク
ロムやモリブデンを主な構成金属元素としているが、溶
出液中にはこのような金属元素が確認される。特にこれ
は高圧ラインの腐食問題以上に有害重金属のクロムの溶
出が環境公害上の問題となる。
金属材料、ハステロイで構築されたライン（図１従来
型）の場合の、水素イオン濃度約２程度の４００℃以上
からの高温高圧水を温度降下（冷却）させた場合にニッ
ケル、クロム、モリブデン等の構成金属元素の溶出が生
ずる。このような耐腐食材料はニッケルを主体としてク
ロムやモリブデンを主な構成金属元素としているが、溶
出液中にはこのような金属元素が確認される。特にこれ
は高圧ラインの腐食問題以上に有害重金属のクロムの溶
出が環境公害上の問題となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このよう
な、耐腐食金属材料の高温高圧水の温度降下（冷却）に
伴う腐食と有害重金属溶出を防止することによってシス
テムの長時間の円滑な操作と有害重金属の流出防止技術
の提供を目的としてなされたものである。高温高圧水流
体の候補対象としては水を主体とした無機、有機物混合
流体である。候補対象の原料とその反応場を形成する水
系の具体例を以下に記す。候補対象の水系 水道水。 海水。 湖水。 蒸留水. 重水。 エントレーナー添加水。 塩酸、硫酸、硝酸等無機酸、トルエンスルホン酸、酢酸
等有機酸添加水。 金属イオン添加水。 塩類添加水。 光増感剤添加水。 溶解性を高めるための物質を添加した水。 反応性を高めるための物質を添加した水。
な、耐腐食金属材料の高温高圧水の温度降下（冷却）に
伴う腐食と有害重金属溶出を防止することによってシス
テムの長時間の円滑な操作と有害重金属の流出防止技術
の提供を目的としてなされたものである。高温高圧水流
体の候補対象としては水を主体とした無機、有機物混合
流体である。候補対象の原料とその反応場を形成する水
系の具体例を以下に記す。候補対象の水系 水道水。 海水。 湖水。 蒸留水. 重水。 エントレーナー添加水。 塩酸、硫酸、硝酸等無機酸、トルエンスルホン酸、酢酸
等有機酸添加水。 金属イオン添加水。 塩類添加水。 光増感剤添加水。 溶解性を高めるための物質を添加した水。 反応性を高めるための物質を添加した水。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するために鋭意研究を重ねた結果、高温高圧水の
温度降下における溶出液中に表１のような金属元素を確
認した。次ぎに、図１の従来型ラインを実験後縦に切断
して顕微鏡観察したところ特定温度領域に著しい腐食損
傷を見いだした。更に、特定腐食領域の温度分布を測定
し図３のような結果を得た。図３は著しい腐食は２７１
−３７２゜Cの亜臨界領域の特定部位が腐食されているこ
とを示している。この領域の水の誘電率は１４．０−２
５．６であり、水のイオン解離度の高い領域であると考
えられる。従って、この特定腐食発生領域に防止システ
ム（図２）を設定することにより、その目的を達成しう
ることを見い出し、この知見に基づいて本発明を完成す
るに至った。
を達成するために鋭意研究を重ねた結果、高温高圧水の
温度降下における溶出液中に表１のような金属元素を確
認した。次ぎに、図１の従来型ラインを実験後縦に切断
して顕微鏡観察したところ特定温度領域に著しい腐食損
傷を見いだした。更に、特定腐食領域の温度分布を測定
し図３のような結果を得た。図３は著しい腐食は２７１
−３７２゜Cの亜臨界領域の特定部位が腐食されているこ
とを示している。この領域の水の誘電率は１４．０−２
５．６であり、水のイオン解離度の高い領域であると考
えられる。従って、この特定腐食発生領域に防止システ
ム（図２）を設定することにより、その目的を達成しう
ることを見い出し、この知見に基づいて本発明を完成す
るに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、候補対象水系の水の
超臨点（臨界温度３７４゜C、臨界圧力２１ＭＰａ）以上
の条件の温度から、例えば、室温に温度をさげるときの
顕著な腐食および種々の有害金属が溶出する領域、すな
わち271〜372゜Cの温度領域で有害金属を含まない材料を
内管として用いるものである。このシステムにおける内
管は圧力を受けないようにしている。内管の機材として
は例えばチタン、チタン合金、セラミック、ガラス等の
有害金属を含まない物であればシステムに用いて差し支
えない。本発明の防止システムは高温高圧の化学工業プ
ロセスにおける温度降下操作上に新たな手法を提供する
ものである。本発明方法が適用できる例としては、例え
ば、超臨界水反応システムやそれらの高温熱水処理シス
テムに付随する各種高温熱水の温度降下ラインが挙げら
れる。
超臨点（臨界温度３７４゜C、臨界圧力２１ＭＰａ）以上
の条件の温度から、例えば、室温に温度をさげるときの
顕著な腐食および種々の有害金属が溶出する領域、すな
わち271〜372゜Cの温度領域で有害金属を含まない材料を
内管として用いるものである。このシステムにおける内
管は圧力を受けないようにしている。内管の機材として
は例えばチタン、チタン合金、セラミック、ガラス等の
有害金属を含まない物であればシステムに用いて差し支
えない。本発明の防止システムは高温高圧の化学工業プ
ロセスにおける温度降下操作上に新たな手法を提供する
ものである。本発明方法が適用できる例としては、例え
ば、超臨界水反応システムやそれらの高温熱水処理シス
テムに付随する各種高温熱水の温度降下ラインが挙げら
れる。
【０００７】本発明方法の防止システムを、高温高圧水
状態を温度降下させる過程の温度領域２５０〜４５０℃
に設置することにより温度降下による腐食の進行を防止
することができる。この際の温度はラインの流速によっ
てラインの設置箇所は多少異なってくるがその温度領域
は変わらない。圧力は、２１ＭＰａ以上の範囲のシステ
ムで差し支えない。
状態を温度降下させる過程の温度領域２５０〜４５０℃
に設置することにより温度降下による腐食の進行を防止
することができる。この際の温度はラインの流速によっ
てラインの設置箇所は多少異なってくるがその温度領域
は変わらない。圧力は、２１ＭＰａ以上の範囲のシステ
ムで差し支えない。
【０００８】本件の高温熱水状態を形成する水系として
通常は水道水、井戸水、河川水等が用いられるが、蒸留
水、イオン交換水も用いることができる。更にこれらの
水に種々の物質を添加して溶解性を高めたり、反応性を
高めたりすることもでき、代表的な例を前述の候補対象
の水系としてあげたが、それに用いられている添加物は
これに限定される物ではない。
通常は水道水、井戸水、河川水等が用いられるが、蒸留
水、イオン交換水も用いることができる。更にこれらの
水に種々の物質を添加して溶解性を高めたり、反応性を
高めたりすることもでき、代表的な例を前述の候補対象
の水系としてあげたが、それに用いられている添加物は
これに限定される物ではない。
【０００９】本発明方法はあらゆる高温高圧ラインの温
度を降下させる操作にも使用あるいは応用することがで
きる。
度を降下させる操作にも使用あるいは応用することがで
きる。
【００１０】
【発明の効果】本発明によると、高温高圧ラインの温度
降下時の腐食を防ぎ、腐食に伴って発生するハステロイ
やインコネル等の高価な材料からの有害金属の溶出が防
止できる。従って、本発明は耐腐食金属材料の高温高圧
水の温度降下（冷却）に伴う腐食と有害重金属溶出を防
止することによって高価な材料を交換する必要性がなく
なり、経済的メリットがあり、更に、高温高圧システム
の長時間の円滑な操作が期待され、また有害重金属の流
出防止ができるといった点で有用である。
降下時の腐食を防ぎ、腐食に伴って発生するハステロイ
やインコネル等の高価な材料からの有害金属の溶出が防
止できる。従って、本発明は耐腐食金属材料の高温高圧
水の温度降下（冷却）に伴う腐食と有害重金属溶出を防
止することによって高価な材料を交換する必要性がなく
なり、経済的メリットがあり、更に、高温高圧システム
の長時間の円滑な操作が期待され、また有害重金属の流
出防止ができるといった点で有用である。
【００１１】
【実施例】次に、実施例により本発明をさらに詳細に説
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。
【００１２】比較例 ここでは、図１の反応温度６００度、反応圧力３０ＭＰ
ａの条件の例を述べる。ハステロイＣ−２７６製の高温
高圧ラインの配管の内径は約４ミリメーター、電気炉加
熱部にある管の全長は約４０センチメーターで、それよ
り２−３センチメーター以降より約２５センチメーター
が温度降下のための冷却装置を設けている。管内の温度
は約８ミリメーター間隔で温度を計測した。ここでは水
素イオン濃度約２の水の高温高圧流体を約１．２−２．
５ミリリッター／分で３３６時間連続操作した。流出液
は薄い黄色を帯びた水溶液が得られる。その水溶液の金
属元素のＩＣＰ分析結果は表１のようであり、使用して
いるハステロイＣ−２７６製配管の構成金属元素とおぼ
同一である。更に、図３は腐食観察部と温度変化を示し
たものである。図３は２７１−３７２゜CのハステロイＣ
−２７６製配管の特定領域の腐食を示した。この結果は
溶出液の金属元素分析に一致する。 表１ 図１の溶出液（ICP分析結果） ハステロイ構成 溶出液 元素 金属元素比率（％） 金属濃度（ｐｐｍ） Ｆｅ ６．０ ２．３ Ｗ ４．０ 不検出 Ｎｉ ５７．０ １００．０ Ｍｏ １６．０ １７．０ Ｃｒ １５．５ ２７．０ Ｖ ０．３ ０．０１ Ｃｏ １．１ Ｃ ０．０１ ＊コバルトはニッケルの不純物として検出されている。
ａの条件の例を述べる。ハステロイＣ−２７６製の高温
高圧ラインの配管の内径は約４ミリメーター、電気炉加
熱部にある管の全長は約４０センチメーターで、それよ
り２−３センチメーター以降より約２５センチメーター
が温度降下のための冷却装置を設けている。管内の温度
は約８ミリメーター間隔で温度を計測した。ここでは水
素イオン濃度約２の水の高温高圧流体を約１．２−２．
５ミリリッター／分で３３６時間連続操作した。流出液
は薄い黄色を帯びた水溶液が得られる。その水溶液の金
属元素のＩＣＰ分析結果は表１のようであり、使用して
いるハステロイＣ−２７６製配管の構成金属元素とおぼ
同一である。更に、図３は腐食観察部と温度変化を示し
たものである。図３は２７１−３７２゜CのハステロイＣ
−２７６製配管の特定領域の腐食を示した。この結果は
溶出液の金属元素分析に一致する。 表１ 図１の溶出液（ICP分析結果） ハステロイ構成 溶出液 元素 金属元素比率（％） 金属濃度（ｐｐｍ） Ｆｅ ６．０ ２．３ Ｗ ４．０ 不検出 Ｎｉ ５７．０ １００．０ Ｍｏ １６．０ １７．０ Ｃｒ １５．５ ２７．０ Ｖ ０．３ ０．０１ Ｃｏ １．１ Ｃ ０．０１ ＊コバルトはニッケルの不純物として検出されている。
【００１３】実施例 図２の反応温度６００度、反応圧力３０ＭＰａの条件の
例を述べる。ハステロイＣ−２７６製の高温高圧ライン
の配管の内径は約４ミリメーター、電気炉加熱部にある
管の全長は約４０センチメーターで、それより２−３セ
ンチメーター以降より約２５センチメーターの位置に外
部から冷却する冷却装置の循環口が設置されている。内
管はアルミナ性セラミック管を温度領域200〜450度の間
に設定できる用に設置した、すなわち、問題となる温度
領域は注入量が１．２ミリリッター／分のとき約８セン
チメートルであり、その領域をカバーできるように設置
した。内管の外形は約２ミリメーターで内径は約１ミリ
メーターである。内管の固定部は常温部に設けた固定用
ユニオンによって支えられている。図２のように二重管
の部分の外管に内管冷却水の注入口を設置し、内圧と同
じ圧力で冷却水（約１７度）を０．５−４ミリリッター
で注入できるようにした。メインの流体は水で約１．２
ミリリッター／分で注入されるが加熱炉の上部より塩化
物を注入することで水素イオン濃度約２の水の高温高圧
流体となって移動する。３３６時間連続操作ではメイン
の流体の流れは約１．２ミリリッター／分で、内管冷却
用注入水は塩などを含まない蒸留水で１ミリリッター／
分で注入した。図２で示されるように、内管と外管の間
に注入された水は加熱炉の方に上昇しやがて主流体と混
合され内管の内部を通過する。このとき通過流体は内管
と外管に注入された水によって段階的に冷却される。流
出液は無色透明な水溶液である。その水溶液の金属元素
のＩＣＰ分析結果、ハステロイＣ−２７６の構成金属元
素は１ｐｐｍ以下であった。また、実験後の管を裁断し
て観察した結果、従来型のような局部腐食は観察されな
かった。なお、これらの高温高圧ラインの温度は設定温
度に昇温され、設定圧力に昇圧されている。またライン
の冷却は約１５゜Cの水を環流させるクーリング装置を使
用した。
例を述べる。ハステロイＣ−２７６製の高温高圧ライン
の配管の内径は約４ミリメーター、電気炉加熱部にある
管の全長は約４０センチメーターで、それより２−３セ
ンチメーター以降より約２５センチメーターの位置に外
部から冷却する冷却装置の循環口が設置されている。内
管はアルミナ性セラミック管を温度領域200〜450度の間
に設定できる用に設置した、すなわち、問題となる温度
領域は注入量が１．２ミリリッター／分のとき約８セン
チメートルであり、その領域をカバーできるように設置
した。内管の外形は約２ミリメーターで内径は約１ミリ
メーターである。内管の固定部は常温部に設けた固定用
ユニオンによって支えられている。図２のように二重管
の部分の外管に内管冷却水の注入口を設置し、内圧と同
じ圧力で冷却水（約１７度）を０．５−４ミリリッター
で注入できるようにした。メインの流体は水で約１．２
ミリリッター／分で注入されるが加熱炉の上部より塩化
物を注入することで水素イオン濃度約２の水の高温高圧
流体となって移動する。３３６時間連続操作ではメイン
の流体の流れは約１．２ミリリッター／分で、内管冷却
用注入水は塩などを含まない蒸留水で１ミリリッター／
分で注入した。図２で示されるように、内管と外管の間
に注入された水は加熱炉の方に上昇しやがて主流体と混
合され内管の内部を通過する。このとき通過流体は内管
と外管に注入された水によって段階的に冷却される。流
出液は無色透明な水溶液である。その水溶液の金属元素
のＩＣＰ分析結果、ハステロイＣ−２７６の構成金属元
素は１ｐｐｍ以下であった。また、実験後の管を裁断し
て観察した結果、従来型のような局部腐食は観察されな
かった。なお、これらの高温高圧ラインの温度は設定温
度に昇温され、設定圧力に昇圧されている。またライン
の冷却は約１５゜Cの水を環流させるクーリング装置を使
用した。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年６月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】追加
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】平面図 従来型の反応器経由の冷却ライン
【符号の説明】 ４００−６００°Ｃ：４００度から６００度の温度領域
を表し、３０ＭＰａは圧力を表す（約３００気圧）。反
応域は加熱炉に収まっている前述温度にさらされている
領域を表す。腐食領域は図３に示した腐食部の領域を表
す。冷却部：冷却水環流による冷却部分を表す。図１は
上端部から下端部に流体が流れること示している。
を表し、３０ＭＰａは圧力を表す（約３００気圧）。反
応域は加熱炉に収まっている前述温度にさらされている
領域を表す。腐食領域は図３に示した腐食部の領域を表
す。冷却部：冷却水環流による冷却部分を表す。図１は
上端部から下端部に流体が流れること示している。
【図２】平面図 特定腐食発生領域に防止システム
【符号の説明】 ４００−６００°Ｃ：４００度から６００度の温度領域
を表し、３０ＭＰａは圧力を表す（約３００気圧）。反
応域は加熱炉に収まっている前述温度にさらされている
領域を表す。腐食領域は図３に示した腐食部の領域を表
す。内管傾斜冷却部：冷却水の圧入による温度傾斜した
冷却部分を表す。図２は上端部から下端部に流体が流れ
ること示している。セラミック内管は反応管の内部にあ
り、それは冷却水導入部より下部で支えられているが、
セラミック管それ自体には圧力はかからないように設定
されている。
を表し、３０ＭＰａは圧力を表す（約３００気圧）。反
応域は加熱炉に収まっている前述温度にさらされている
領域を表す。腐食領域は図３に示した腐食部の領域を表
す。内管傾斜冷却部：冷却水の圧入による温度傾斜した
冷却部分を表す。図２は上端部から下端部に流体が流れ
ること示している。セラミック内管は反応管の内部にあ
り、それは冷却水導入部より下部で支えられているが、
セラミック管それ自体には圧力はかからないように設定
されている。
【図３】図表図 腐食観察部と温度変化による特定腐食発生図表
【符号の説明】 図３の左サイドの目盛りは温度であり、四角い点が上端
の冷却Ｔユニオン中央からの距離における温度変化をプ
ロットしたものである。図３の右サイドは水の誘電率で
あり、三角の点は同様に誘電率の変化を示したものであ
る。図表中のラインは反応器から冷却部までの平面図を
表の距離に合わせて提示したものである。腐食部：ライ
ンの平面切断により明らかとなった腐食領域（３７２−
２７１度）を示す。εｒ＝１５は水の誘電率１５付近を
示す。
の冷却Ｔユニオン中央からの距離における温度変化をプ
ロットしたものである。図３の右サイドは水の誘電率で
あり、三角の点は同様に誘電率の変化を示したものであ
る。図表中のラインは反応器から冷却部までの平面図を
表の距離に合わせて提示したものである。腐食部：ライ
ンの平面切断により明らかとなった腐食領域（３７２−
２７１度）を示す。εｒ＝１５は水の誘電率１５付近を
示す。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
フロントページの続き (72)発明者 佐藤 修 宮城県仙台市宮城野区幸町３丁目 第二市 営住宅８−10−102 (72)発明者 相沢崇史 宮城県青葉区川内亀岡町68亀岡住宅第一地 区２−45
Claims (9)
- 【請求項１】水の高温高圧状態にある有機及び無機の水
混合流体とし； （１）該混合水溶液を21MPa以上の圧力に圧縮し； （２）該混合水溶液を374゜C以上の高温とし； （３）該混合水溶液を冷却し；そしてこれらからなる温
度降下に伴う腐食防止法。 - 【請求項２】該374゜C以上の高温流体の温度降下中、温
度領域250゜C〜400゜Cに防食システムを組み込む請求の範
囲第１項記載の方法。 - 【請求項３】該水相は水道水、海水、湖水、蒸留水流で
供給される請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項４】該水相の混合物として有機物および無機物
で供給される請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項５】該374゜C以上の高温流体の温度降下中、温
度領域250゜C〜400゜Cを含む250゜C〜450゜C域を内管を組み
合わせて有害金属および腐食を防止する請求の範囲第１
項記載の方法。 - 【請求項６】該374゜C以上の高温流体の温度降下中、温
度領域271゜C〜372゜Cを含む250゜C〜450゜C域を内管を組み
合わせて有害金属および腐食を防止する請求の範囲第１
項記載の方法。 - 【請求項７】防食システムの内管がチタン、チタン合
金、セラミック、ガラス又はこれらの組み合わせで構成
される群から選ばれる請求の範囲第５項記載の方法。 - 【請求項８】防食システムの内管がセラミックである請
求の範囲第６項記載の方法。 - 【請求項９】防食システムの内管を複数として設定する
請求の範囲第６項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10088213A JPH11264690A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 水の高温高圧システムの腐食防止法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10088213A JPH11264690A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 水の高温高圧システムの腐食防止法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11264690A true JPH11264690A (ja) | 1999-09-28 |
Family
ID=13936636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10088213A Pending JPH11264690A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 水の高温高圧システムの腐食防止法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11264690A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4318501A1 (de) * | 1992-06-03 | 1993-12-23 | Hitachi Ltd | Vorrichtung und Verfahren zur Diagnose der Verbrennungsbedingungen eines Mehrzylindermotors |
-
1998
- 1998-03-16 JP JP10088213A patent/JPH11264690A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4318501A1 (de) * | 1992-06-03 | 1993-12-23 | Hitachi Ltd | Vorrichtung und Verfahren zur Diagnose der Verbrennungsbedingungen eines Mehrzylindermotors |
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