JPH11267706A - 酸洗前熱延鋼帯の圧延方法 - Google Patents
酸洗前熱延鋼帯の圧延方法Info
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- JPH11267706A JPH11267706A JP6840698A JP6840698A JPH11267706A JP H11267706 A JPH11267706 A JP H11267706A JP 6840698 A JP6840698 A JP 6840698A JP 6840698 A JP6840698 A JP 6840698A JP H11267706 A JPH11267706 A JP H11267706A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧下で熱延鋼帯を酸洗前に圧延し、酸洗負
荷を軽減して光沢ムラのない酸洗肌を得る。 【解決手段】 スケール３が表面に付着している熱延鋼
帯１を酸洗前に冷間圧延するとき、ロールバイト出側に
おける熱延鋼帯の速度をＶout ，ワークロール２の周速
をＶR として（Ｖout ／ＶR −１）×１００（％）で定
義される先進率を５％以下に調整する。 【効果】 ワークロール２にスケール層３を介して熱延
鋼帯１が接触するため、冷延鋼帯と同様な光沢度の高い
表面域が生じない。
荷を軽減して光沢ムラのない酸洗肌を得る。 【解決手段】 スケール３が表面に付着している熱延鋼
帯１を酸洗前に冷間圧延するとき、ロールバイト出側に
おける熱延鋼帯の速度をＶout ，ワークロール２の周速
をＶR として（Ｖout ／ＶR −１）×１００（％）で定
義される先進率を５％以下に調整する。 【効果】 ワークロール２にスケール層３を介して熱延
鋼帯１が接触するため、冷延鋼帯と同様な光沢度の高い
表面域が生じない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸洗前の熱延鋼帯を冷
間圧延して表面性状の良好な鋼帯を製造する方法に関す
る。
間圧延して表面性状の良好な鋼帯を製造する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延された鋼帯は、酸化物を主体と
するスケールで表面が覆われている。この熱延鋼帯を、
そのまま冷延等の下工程に送ると、熱延スケールに起因
する表面疵やクラック等の欠陥が発生する原因となる。
そこで、通常、酸洗によって熱延スケールを除去し、熱
延鋼帯を下工程に搬送している。この方法では、酸洗設
備，廃酸処理，脱スケール能の調整等の点で問題があ
り、また酸洗時に発生する水素の侵入によって鋼材の特
性が劣化する虞れもある。
するスケールで表面が覆われている。この熱延鋼帯を、
そのまま冷延等の下工程に送ると、熱延スケールに起因
する表面疵やクラック等の欠陥が発生する原因となる。
そこで、通常、酸洗によって熱延スケールを除去し、熱
延鋼帯を下工程に搬送している。この方法では、酸洗設
備，廃酸処理，脱スケール能の調整等の点で問題があ
り、また酸洗時に発生する水素の侵入によって鋼材の特
性が劣化する虞れもある。
【０００３】酸洗に起因する諸問題を解決するため、酸
洗工程に送り込まれる熱延鋼帯のスケールを除去する方
法が種々検討されている。たとえば、スケールが付着し
た熱延鋼帯を高圧下率で冷間圧延することが特公昭５４
−１３３４６０号公報，特開昭５７−４１８２１号公
報，特開昭５７−１０９１７号公報等で紹介されてい
る。高圧下率の冷間圧延により、スケールに亀裂が発生
し、また鋼帯に対する付着力が低下するので、ショット
ブラスト，高圧水噴射，ブラッシング，砥粒研削等によ
り冷間圧延後の鋼帯から容易に分離される。その結果、
酸洗槽に搬入される熱延鋼帯に付着しているスケールが
少なくなり、酸洗工程の負荷が軽減する。本発明者等
も、酸洗前の高圧下圧延により熱延鋼帯のデスケーリン
グを促進させる方法を特開平９−１６４４１７号公報，
特開平９−２０１６１５号公報等で紹介した。
洗工程に送り込まれる熱延鋼帯のスケールを除去する方
法が種々検討されている。たとえば、スケールが付着し
た熱延鋼帯を高圧下率で冷間圧延することが特公昭５４
−１３３４６０号公報，特開昭５７−４１８２１号公
報，特開昭５７−１０９１７号公報等で紹介されてい
る。高圧下率の冷間圧延により、スケールに亀裂が発生
し、また鋼帯に対する付着力が低下するので、ショット
ブラスト，高圧水噴射，ブラッシング，砥粒研削等によ
り冷間圧延後の鋼帯から容易に分離される。その結果、
酸洗槽に搬入される熱延鋼帯に付着しているスケールが
少なくなり、酸洗工程の負荷が軽減する。本発明者等
も、酸洗前の高圧下圧延により熱延鋼帯のデスケーリン
グを促進させる方法を特開平９−１６４４１７号公報，
特開平９−２０１６１５号公報等で紹介した。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】酸洗に先立って熱延鋼
帯を高圧下圧延すると、鋼帯表面に付着しているスケー
ルが破砕され、或いは鋼帯に対するスケールの密着力が
弱くなり、酸洗工程の負荷が軽減される。しかし、圧延
条件の如何によっては、酸洗後の鋼帯表面に光沢ムラが
発生することがある。光沢の高い表面域は、通常の冷延
鋼帯と同様な表面肌を呈し、光沢の低い表面域は酸洗肌
になっている。光沢ムラは、凹凸等の欠陥とは異なる
が、鋼帯の商品価値を下げ、表面処理鋼板用の原板等の
用途によっては問題とされることもある。
帯を高圧下圧延すると、鋼帯表面に付着しているスケー
ルが破砕され、或いは鋼帯に対するスケールの密着力が
弱くなり、酸洗工程の負荷が軽減される。しかし、圧延
条件の如何によっては、酸洗後の鋼帯表面に光沢ムラが
発生することがある。光沢の高い表面域は、通常の冷延
鋼帯と同様な表面肌を呈し、光沢の低い表面域は酸洗肌
になっている。光沢ムラは、凹凸等の欠陥とは異なる
が、鋼帯の商品価値を下げ、表面処理鋼板用の原板等の
用途によっては問題とされることもある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、酸洗前冷延時の
先進率を制御することにより、ロールバイト内で熱延鋼
帯から剥離するスケールの剥離域を調整し、鋼帯表面全
域がほぼ一様な条件下でワークロールで圧下される状態
を維持し、酸洗後に光沢ムラのない鋼帯を得ることを目
的とする。本発明の圧延方法は、その目的を達成するた
め、スケールが表面に付着している熱延鋼帯を酸洗前に
冷間圧延するとき、ロールバイト出側における熱延鋼帯
の速度をＶout ，ワークロールの周速をＶR として（Ｖ
out ／ＶR −１）×１００（％）で定義される先進率を
５％以下に調整することを特徴とする。
題を解消すべく案出されたものであり、酸洗前冷延時の
先進率を制御することにより、ロールバイト内で熱延鋼
帯から剥離するスケールの剥離域を調整し、鋼帯表面全
域がほぼ一様な条件下でワークロールで圧下される状態
を維持し、酸洗後に光沢ムラのない鋼帯を得ることを目
的とする。本発明の圧延方法は、その目的を達成するた
め、スケールが表面に付着している熱延鋼帯を酸洗前に
冷間圧延するとき、ロールバイト出側における熱延鋼帯
の速度をＶout ，ワークロールの周速をＶR として（Ｖ
out ／ＶR −１）×１００（％）で定義される先進率を
５％以下に調整することを特徴とする。
【０００６】
【作用】光沢ムラの発生は、本発明者等による調査・研
究の結果、酸洗前冷延時のスケール剥離現象に原因があ
ることが判った。そこで、本発明者等は、酸洗前冷延時
に鋼帯の圧下との関係でスケール剥離をコントロールす
ることにより、ワークロールによる圧下状態を鋼帯表面
全域に渡って一定化させる方法を検討した。その結果、
先進率を５％以下に設定すると、ロールバイトの出側で
スケール剥離が生じ、一定した条件下で鋼帯が圧下され
ることを見出した。
究の結果、酸洗前冷延時のスケール剥離現象に原因があ
ることが判った。そこで、本発明者等は、酸洗前冷延時
に鋼帯の圧下との関係でスケール剥離をコントロールす
ることにより、ワークロールによる圧下状態を鋼帯表面
全域に渡って一定化させる方法を検討した。その結果、
先進率を５％以下に設定すると、ロールバイトの出側で
スケール剥離が生じ、一定した条件下で鋼帯が圧下され
ることを見出した。
【０００７】冷間圧延機に通板して冷間圧延するとき、
熱延鋼帯１は、図１に示すようにロールバイトで圧下さ
れる。ロールバイトでは熱延鋼帯１がワークロール２に
よって圧下されるため、熱延鋼帯１の速度Ｖは、ロール
バイトの入側で遅く、出側で早くなる。他方、ワークロ
ール２は、通常、一定の周速ＶR で回転している。熱延
鋼帯１の速度Ｖがロールバイトの入側から出側に向けて
早くなる過程で、ワークロール２の周速ＶR と等しくな
る中立点がある。先進率は、ロールバイト出側における
熱延鋼帯１の速度をＶout とすると（Ｖout ／Ｖ−１）
×１００（％）で表されるが、次のようにスケール層３
の剥離に影響しているものと推察される。
熱延鋼帯１は、図１に示すようにロールバイトで圧下さ
れる。ロールバイトでは熱延鋼帯１がワークロール２に
よって圧下されるため、熱延鋼帯１の速度Ｖは、ロール
バイトの入側で遅く、出側で早くなる。他方、ワークロ
ール２は、通常、一定の周速ＶR で回転している。熱延
鋼帯１の速度Ｖがロールバイトの入側から出側に向けて
早くなる過程で、ワークロール２の周速ＶR と等しくな
る中立点がある。先進率は、ロールバイト出側における
熱延鋼帯１の速度をＶout とすると（Ｖout ／Ｖ−１）
×１００（％）で表されるが、次のようにスケール層３
の剥離に影響しているものと推察される。
【０００８】中立点よりロールバイト入側では、熱延鋼
帯１の速度Ｖがワークロール２の周速ＶR より遅いた
め、熱延鋼帯１の表面にあるスケール層３に周方向の圧
縮応力が加わる。この状態では、スケール層３にクラッ
ク等の亀裂が入っても熱延鋼帯１に対する密着力が大き
く低下することはない。中立点よりロールバイト出側で
は、Ｖ＞ＶR となり、スケール層３に剪断力が働く。熱
延鋼帯１自体に延性があるのに対し、スケール層３は延
性に乏しいため、スケール層３は、ワークロール２で圧
下される熱延鋼帯１の塑性流動に追従できず、亀裂が入
り熱延鋼帯１から剥離する。スケール層３の剥離は、熱
延鋼帯１の速度Ｖがワークロール２の周速ＶR よりも早
くなる中立点直後で最も盛んに進行する。
帯１の速度Ｖがワークロール２の周速ＶR より遅いた
め、熱延鋼帯１の表面にあるスケール層３に周方向の圧
縮応力が加わる。この状態では、スケール層３にクラッ
ク等の亀裂が入っても熱延鋼帯１に対する密着力が大き
く低下することはない。中立点よりロールバイト出側で
は、Ｖ＞ＶR となり、スケール層３に剪断力が働く。熱
延鋼帯１自体に延性があるのに対し、スケール層３は延
性に乏しいため、スケール層３は、ワークロール２で圧
下される熱延鋼帯１の塑性流動に追従できず、亀裂が入
り熱延鋼帯１から剥離する。スケール層３の剥離は、熱
延鋼帯１の速度Ｖがワークロール２の周速ＶR よりも早
くなる中立点直後で最も盛んに進行する。
【０００９】先進率が大きな条件下では、中立点がロー
ルバイト入側Ａ1 に近くなり、ロールバイトに噛み込ま
れた直後から熱延鋼帯１からスケール層３の剥離が開始
する。そのため、スケール層３が剥離された部分では熱
延鋼帯１がワークロール２と直接接触して圧下されるこ
とになり、通常の冷延鋼帯と同様な表面肌になる。しか
し、依然としてスケール層３が鋼帯表面に残っている表
面域では、スケール層３を介して熱延鋼帯１が圧延され
るため、圧延後に酸洗処理すると酸洗肌をもつ。このよ
うに冷延肌と酸洗肌が冷延後の鋼帯表面に混在するた
め、得られた鋼帯が光沢ムラのある肌になる。
ルバイト入側Ａ1 に近くなり、ロールバイトに噛み込ま
れた直後から熱延鋼帯１からスケール層３の剥離が開始
する。そのため、スケール層３が剥離された部分では熱
延鋼帯１がワークロール２と直接接触して圧下されるこ
とになり、通常の冷延鋼帯と同様な表面肌になる。しか
し、依然としてスケール層３が鋼帯表面に残っている表
面域では、スケール層３を介して熱延鋼帯１が圧延され
るため、圧延後に酸洗処理すると酸洗肌をもつ。このよ
うに冷延肌と酸洗肌が冷延後の鋼帯表面に混在するた
め、得られた鋼帯が光沢ムラのある肌になる。
【００１０】先進率が小さくなるに従って、中立点がロ
ールバイトの入側Ａ1 からＡ2 〜Ａ 4 を経てロールバイ
ト出側Ａ5 に近付く。この条件下では、スケール層３を
介した熱延鋼帯１の圧下が主体になり、一定した表面状
態（スケール層３がある状態）で熱延鋼帯１が圧下され
る。そして、スケール層３がロールバイト出側Ａ5 近傍
で熱延鋼帯１から剥離するため、ロールバイトを出た熱
延鋼帯１は、大半のスケール層３が剥離され且つ均一な
表面状態をもつ鋼帯となる。この鋼帯を酸洗ラインに通
板して酸洗すると、光沢ムラのない良好な表面肌をもつ
鋼帯が得られる。本発明者等は、光沢ムラの発生に及ぼ
す先進率の影響について更に検討を進めた結果、先進率
を５％以下に調整することによって、スケール層３の局
部的な剥離に起因する光沢ムラが酸洗後の鋼帯表面に検
出されないことを見出した。先進率が５％を超える条件
下では、ロールバイト入側に近い箇所でスケール層３が
部分的に剥離したことに起因するものと推察される光沢
ムラが酸洗後の鋼帯表面に観察された。
ールバイトの入側Ａ1 からＡ2 〜Ａ 4 を経てロールバイ
ト出側Ａ5 に近付く。この条件下では、スケール層３を
介した熱延鋼帯１の圧下が主体になり、一定した表面状
態（スケール層３がある状態）で熱延鋼帯１が圧下され
る。そして、スケール層３がロールバイト出側Ａ5 近傍
で熱延鋼帯１から剥離するため、ロールバイトを出た熱
延鋼帯１は、大半のスケール層３が剥離され且つ均一な
表面状態をもつ鋼帯となる。この鋼帯を酸洗ラインに通
板して酸洗すると、光沢ムラのない良好な表面肌をもつ
鋼帯が得られる。本発明者等は、光沢ムラの発生に及ぼ
す先進率の影響について更に検討を進めた結果、先進率
を５％以下に調整することによって、スケール層３の局
部的な剥離に起因する光沢ムラが酸洗後の鋼帯表面に検
出されないことを見出した。先進率が５％を超える条件
下では、ロールバイト入側に近い箇所でスケール層３が
部分的に剥離したことに起因するものと推察される光沢
ムラが酸洗後の鋼帯表面に観察された。
【００１１】先進率は、摩擦係数μの低減や圧延機の入
側及び出側張力の制御によって５％以下にすることがで
きる。具体的には、圧延油の改良や圧延前の鋼帯に対す
る予歪み付与等によって潤滑性を向上させ、摩擦係数μ
を０．１０以下に下げる。また、出側張力を上げること
によりミル入出張力バランスをコントロールし、先進率
を下げることもできる。
側及び出側張力の制御によって５％以下にすることがで
きる。具体的には、圧延油の改良や圧延前の鋼帯に対す
る予歪み付与等によって潤滑性を向上させ、摩擦係数μ
を０．１０以下に下げる。また、出側張力を上げること
によりミル入出張力バランスをコントロールし、先進率
を下げることもできる。
【００１２】
【実施の形態】本発明に従ったラインは、たとえば図１
に示すように構築される。熱延スケールが付着したまま
の熱延鋼帯１は、ペイオフリール１０から巻き戻され、
ブライドルロール１１を経て冷間圧延機１２で高圧下圧
延される。熱延スケールは、高圧下圧延によって亀裂，
粉砕され、鋼帯１から剥離される。鋼帯表面に残留して
いるスケール粉砕物をブラシロール１３で除去した後、
更にスプレー装置１４に導入され、スプレーノズル１５
から高圧水を吹き付けることによって鋼帯の表面が清浄
化される。スプレー処理された鋼帯は、酸洗槽１６に送
り込まれ、表面に僅かに残っているスケールが酸洗除去
される。
に示すように構築される。熱延スケールが付着したまま
の熱延鋼帯１は、ペイオフリール１０から巻き戻され、
ブライドルロール１１を経て冷間圧延機１２で高圧下圧
延される。熱延スケールは、高圧下圧延によって亀裂，
粉砕され、鋼帯１から剥離される。鋼帯表面に残留して
いるスケール粉砕物をブラシロール１３で除去した後、
更にスプレー装置１４に導入され、スプレーノズル１５
から高圧水を吹き付けることによって鋼帯の表面が清浄
化される。スプレー処理された鋼帯は、酸洗槽１６に送
り込まれ、表面に僅かに残っているスケールが酸洗除去
される。
【００１３】冷間圧延機１２は、先進率を５％以下に設
定し、好ましくは圧下率が１０％以上（好ましくは、４
０％以上）となるように調整される。このような高圧下
率で熱延鋼帯１を圧延すると、スケール層３に剪断力が
働き、基地鋼の伸びに追従できなくなったスケール層３
にクラックが発生する。圧下率が大きくなるに従って、
スケール層の内部にまでスケール剥離が進行し、結果と
して圧延後の鋼帯表面に残存するスケールが大幅に少な
くなる。また、先進率制御によってスケール層３を介し
て熱延鋼帯１が圧延されるため、酸洗後に得られた鋼帯
１７は、光沢ムラのない良好な酸洗肌をもつものとな
る。
定し、好ましくは圧下率が１０％以上（好ましくは、４
０％以上）となるように調整される。このような高圧下
率で熱延鋼帯１を圧延すると、スケール層３に剪断力が
働き、基地鋼の伸びに追従できなくなったスケール層３
にクラックが発生する。圧下率が大きくなるに従って、
スケール層の内部にまでスケール剥離が進行し、結果と
して圧延後の鋼帯表面に残存するスケールが大幅に少な
くなる。また、先進率制御によってスケール層３を介し
て熱延鋼帯１が圧延されるため、酸洗後に得られた鋼帯
１７は、光沢ムラのない良好な酸洗肌をもつものとな
る。
【００１４】
【実施例】板厚２．５ｍｍの低炭素熱延鋼帯を、図１に
示すラインで酸洗に先立って圧下率５２％で冷間圧延し
た。熱延鋼帯１としては、表面に平均厚み７〜１５μｍ
の熱延スケールが付着したままの熱延鋼帯を使用し、１
５０ｍ／分の速度で圧延機１２に送り込み、径４００ｍ
ｍのワークロール２で圧延し、板厚１．２ｍｍの鋼帯を
製造した。この条件下で、圧延油濃度及び出側張力の変
更により先進率を変化させ、酸洗後の鋼帯１７に生じる
光沢ムラに及ぼす先進率の影響を調査した。調査結果を
図３に示す。図３にみられるように、先進率を５％以下
に設定することにより、光沢ムラのない酸洗肌をもつ鋼
帯が得られた。これに対し、５％を超える先進率で圧延
した場合には、鋼帯１７が光沢ムラのある酸洗肌をもっ
ていた。この対比から、先進率を小さくして熱延鋼帯１
を圧延するとき、ワークロール２に熱延鋼帯が直接接触
することなくスケール層３を介して圧延され、光沢の高
い冷延肌が部分的に生じないことが確認される。
示すラインで酸洗に先立って圧下率５２％で冷間圧延し
た。熱延鋼帯１としては、表面に平均厚み７〜１５μｍ
の熱延スケールが付着したままの熱延鋼帯を使用し、１
５０ｍ／分の速度で圧延機１２に送り込み、径４００ｍ
ｍのワークロール２で圧延し、板厚１．２ｍｍの鋼帯を
製造した。この条件下で、圧延油濃度及び出側張力の変
更により先進率を変化させ、酸洗後の鋼帯１７に生じる
光沢ムラに及ぼす先進率の影響を調査した。調査結果を
図３に示す。図３にみられるように、先進率を５％以下
に設定することにより、光沢ムラのない酸洗肌をもつ鋼
帯が得られた。これに対し、５％を超える先進率で圧延
した場合には、鋼帯１７が光沢ムラのある酸洗肌をもっ
ていた。この対比から、先進率を小さくして熱延鋼帯１
を圧延するとき、ワークロール２に熱延鋼帯が直接接触
することなくスケール層３を介して圧延され、光沢の高
い冷延肌が部分的に生じないことが確認される。
【００１５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、酸洗前の熱延鋼帯を高圧下圧延してスケール剥離を
促進させる際、先進率を規制することによってワークロ
ールに熱延鋼帯が直接接触することを避け、スケール層
を介して熱延鋼帯を圧下している。そのため、鋼帯表面
が一様な条件下で圧延作用を受け、酸洗後に光沢ムラの
ない良好な表面性状を呈する鋼帯が得られる。
は、酸洗前の熱延鋼帯を高圧下圧延してスケール剥離を
促進させる際、先進率を規制することによってワークロ
ールに熱延鋼帯が直接接触することを避け、スケール層
を介して熱延鋼帯を圧下している。そのため、鋼帯表面
が一様な条件下で圧延作用を受け、酸洗後に光沢ムラの
ない良好な表面性状を呈する鋼帯が得られる。
【図１】 酸洗前冷延におけるスケールの剥離に先進率
が影響を及ぼすことを説明する図
が影響を及ぼすことを説明する図
【図２】 酸洗前の熱延鋼帯を高圧下冷延するライン
【図３】 先進率が鋼帯の表面状態に及ぼす影響を示し
たグラフ
たグラフ
１：熱延鋼帯 ２：ワークロール ３：スケール層 Ｖ：熱延鋼帯の速度 Ｖout ：熱延鋼帯のロールバイ
ト出側速度 ＶR ：ワークロールの周速 Ａ1 ：ロールバイト入側 Ａ5 ：ロールバイト出側 Ａ2 〜Ａ4 ：ロールバイトの入側から出側にある中立点
ト出側速度 ＶR ：ワークロールの周速 Ａ1 ：ロールバイト入側 Ａ5 ：ロールバイト出側 Ａ2 〜Ａ4 ：ロールバイトの入側から出側にある中立点
Claims (1)
- 【請求項１】 スケールが表面に付着している熱延鋼帯
を酸洗前に冷間圧延するとき、ロールバイト出側におけ
る熱延鋼帯の速度をＶout ，ワークロールの周速をＶR
として（Ｖout ／ＶR −１）×１００（％）で定義され
る先進率を５％以下に調整することを特徴とする酸洗前
熱延鋼帯の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6840698A JPH11267706A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 酸洗前熱延鋼帯の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6840698A JPH11267706A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 酸洗前熱延鋼帯の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11267706A true JPH11267706A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=13372780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6840698A Withdrawn JPH11267706A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 酸洗前熱延鋼帯の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11267706A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506131C1 (ru) * | 2012-09-03 | 2014-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ холодной непрерывной прокатки широкополосной стали |
-
1998
- 1998-03-18 JP JP6840698A patent/JPH11267706A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506131C1 (ru) * | 2012-09-03 | 2014-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ холодной непрерывной прокатки широкополосной стали |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050607 |