JPH11269618A - 透磁率の高い軟磁性鋼板 - Google Patents
透磁率の高い軟磁性鋼板Info
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- JPH11269618A JPH11269618A JP11003617A JP361799A JPH11269618A JP H11269618 A JPH11269618 A JP H11269618A JP 11003617 A JP11003617 A JP 11003617A JP 361799 A JP361799 A JP 361799A JP H11269618 A JPH11269618 A JP H11269618A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 透磁率が高く、かつ安価な鋼板を提供する。
【解決手段】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：1.5％以
下、Al：0.1〜0.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、
Mn：0.05〜1.0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.05％を含有し、残部
が実質的にFeからなる板厚0.1〜２mmの透磁率の高い軟
磁性鋼板。
下、Al：0.1〜0.5％、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、
Mn：0.05〜1.0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下
（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.05％を含有し、残部
が実質的にFeからなる板厚0.1〜２mmの透磁率の高い軟
磁性鋼板。
Description
【０００１】
【従来の技術】近年、電子機器の普及に伴い、これら電
子機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子
機器に与える影響が問題となっており、磁気シールドの
必要性が高まっている。このような磁気シールド用材料
として代表的なものに純鉄およびパーマロイがある。
子機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子
機器に与える影響が問題となっており、磁気シールドの
必要性が高まっている。このような磁気シールド用材料
として代表的なものに純鉄およびパーマロイがある。
【０００２】
【発明が解決すべき課題】しかしながら、純鉄は安価で
あるものの最大透磁率は10000（Gauss/Oe）程度であ
り、磁気シールド用材料として十分な特性を有している
とはいいがたい。一方、パーマロイは優れた透磁率を有
しているがNiを45〜80％含有しているため非常に高価で
ある。このような背景から、透磁率が高く、かつ安価な
磁気シールド用材料が求められているのが現状である。
あるものの最大透磁率は10000（Gauss/Oe）程度であ
り、磁気シールド用材料として十分な特性を有している
とはいいがたい。一方、パーマロイは優れた透磁率を有
しているがNiを45〜80％含有しているため非常に高価で
ある。このような背景から、透磁率が高く、かつ安価な
磁気シールド用材料が求められているのが現状である。
【０００３】本発明はこのような事情に鑑みなされたも
のであり、透磁率が高く、かつ安価な鋼板を提供するこ
とを課題とする。
のであり、透磁率が高く、かつ安価な鋼板を提供するこ
とを課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、Ｓ含有
量を0.0009％以下とし、SbとSnの含有量をSb+Sn/2で0.0
01〜0.05％とすることにより透磁率の高い磁性材料を得
るものである。
量を0.0009％以下とし、SbとSnの含有量をSb+Sn/2で0.0
01〜0.05％とすることにより透磁率の高い磁性材料を得
るものである。
【０００５】すなわち、前記課題は、重量％でＣ：0.00
5％以下、Si：1.5％以下、Al：0.1％以上0.5％未満、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜1.0％、
Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、Sb+Sn/
2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeからなる
板厚0.1〜２mmの透磁率の高い軟磁性鋼板によって解決
される。Sb+Sn/2の範囲を、0.001〜0.005に限定するこ
とにより、さらに透磁率の高い軟磁性鋼板が得られる。
5％以下、Si：1.5％以下、Al：0.1％以上0.5％未満、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜1.0％、
Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、Sb+Sn/
2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeからなる
板厚0.1〜２mmの透磁率の高い軟磁性鋼板によって解決
される。Sb+Sn/2の範囲を、0.001〜0.005に限定するこ
とにより、さらに透磁率の高い軟磁性鋼板が得られる。
【０００６】ここにおいて、「残部が実質的にFeからな
る」というのは、本発明の作用効果を無くしない範囲に
おいて、不可避的不純物をはじめ、他の微量元素を含有
したものが本発明の範囲に含まれることを意味するもの
である。また、本明細書においては、特に断らない限
り、鋼の成分を示す％は重量％であり、ppmも重量ppmで
ある。
る」というのは、本発明の作用効果を無くしない範囲に
おいて、不可避的不純物をはじめ、他の微量元素を含有
したものが本発明の範囲に含まれることを意味するもの
である。また、本明細書においては、特に断らない限
り、鋼の成分を示す％は重量％であり、ppmも重量ppmで
ある。
【０００７】（発明に至る経緯とSb、Sn、Ｓ含有量の限
定理由）本発明者等は、透磁率が高く、磁気シールド性
の優れた鋼板について鋭意検討を重ねた。最初に、直流
磁気特性に及ぼすＳの影響を調査するため、Ｃ：0.0025
％、Si：0.20％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01％、Al：0.25
％、Ｎ：0.0021％とし、Ｓ量をtr.〜15ppmの範囲で変化
させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延後、酸洗し、板
厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃×２min間の仕上焼鈍を
施し、さらにシールド構体加工時の降伏点伸びを防止す
る観点から1.5％の調圧を施した。引き続き調圧板を内
径33mm−外径45mmのリングサンプルに加工し、さらに10
0％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの磁性焼鈍を施すことに
より磁気シールド材を得た。
定理由）本発明者等は、透磁率が高く、磁気シールド性
の優れた鋼板について鋭意検討を重ねた。最初に、直流
磁気特性に及ぼすＳの影響を調査するため、Ｃ：0.0025
％、Si：0.20％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01％、Al：0.25
％、Ｎ：0.0021％とし、Ｓ量をtr.〜15ppmの範囲で変化
させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延後、酸洗し、板
厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃×２min間の仕上焼鈍を
施し、さらにシールド構体加工時の降伏点伸びを防止す
る観点から1.5％の調圧を施した。引き続き調圧板を内
径33mm−外径45mmのリングサンプルに加工し、さらに10
0％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの磁性焼鈍を施すことに
より磁気シールド材を得た。
【０００８】図１にＳ量と最大透磁率（μm）との関係
を示す（×印）。ここで、直流磁気特性は上記リングサ
ンプルを用い、JIS C2504に準拠して測定した。図１よ
り、Ｓを低減していくと透磁率の向上が達成されること
がわかる。これは、Ｓ低減により粒成長性が向上したた
めである。
を示す（×印）。ここで、直流磁気特性は上記リングサ
ンプルを用い、JIS C2504に準拠して測定した。図１よ
り、Ｓを低減していくと透磁率の向上が達成されること
がわかる。これは、Ｓ低減により粒成長性が向上したた
めである。
【０００９】しかし、Ｓ量が９ppm以下となると透磁率
の向上は緩やかとなり、Ｓ量をさらに低減したとしても
透磁率は15000（Gauss/Oe）程度にしかならない。
の向上は緩やかとなり、Ｓ量をさらに低減したとしても
透磁率は15000（Gauss/Oe）程度にしかならない。
【００１０】本発明者らは、S≦９ppmの極低Ｓ材におい
て透磁率の向上が阻害されるのは、MnＳ以外の未知の要
因によるものではないかと考え、光学顕微鏡にて組織観
察を行った。その結果、Ｓ≦９ppmの領域で鋼板表層に
顕著な窒化層が認められた。これに対し、Ｓ＞９ppmの
領域では窒化層は軽微となっていた。この窒化層は、窒
化雰囲気で行った磁性焼鈍時に生じたものと考えられ
る。
て透磁率の向上が阻害されるのは、MnＳ以外の未知の要
因によるものではないかと考え、光学顕微鏡にて組織観
察を行った。その結果、Ｓ≦９ppmの領域で鋼板表層に
顕著な窒化層が認められた。これに対し、Ｓ＞９ppmの
領域では窒化層は軽微となっていた。この窒化層は、窒
化雰囲気で行った磁性焼鈍時に生じたものと考えられ
る。
【００１１】上記、Ｓ低減に伴う窒化反応促進の原因に
関しては次のように考えられる。すなわち、Ｓは表面お
よび粒界に濃化しやすい元素であることから、Ｓ＞９pp
mの領域では、Ｓが鋼板表面へ濃化し、磁性焼鈍時の窒
素の吸着を抑制しており、一方、Ｓ≦９ppmの領域では
Ｓによる窒素吸着の抑制効果が低下したためと考えられ
る。
関しては次のように考えられる。すなわち、Ｓは表面お
よび粒界に濃化しやすい元素であることから、Ｓ＞９pp
mの領域では、Ｓが鋼板表面へ濃化し、磁性焼鈍時の窒
素の吸着を抑制しており、一方、Ｓ≦９ppmの領域では
Ｓによる窒素吸着の抑制効果が低下したためと考えられ
る。
【００１２】本発明者らは、この極低Ｓ材において顕著
に生じる窒化層が鋼板表層部の結晶粒の成長を妨げ、透
磁率の向上を抑制するのではないかと考えた。このよう
な考えの基に、本発明者らは窒素吸着の抑制が可能でか
つ極低Ｓ材の優れた粒成長性を妨げることのない元素を
添加することができれば、極低Ｓ材の透磁率はさらに向
上するのではないかという着想を抱き、種々の検討を加
えた結果、Sbの極微量添加が有効であることを発見し
た。
に生じる窒化層が鋼板表層部の結晶粒の成長を妨げ、透
磁率の向上を抑制するのではないかと考えた。このよう
な考えの基に、本発明者らは窒素吸着の抑制が可能でか
つ極低Ｓ材の優れた粒成長性を妨げることのない元素を
添加することができれば、極低Ｓ材の透磁率はさらに向
上するのではないかという着想を抱き、種々の検討を加
えた結果、Sbの極微量添加が有効であることを発見し
た。
【００１３】図１に、前記×印で示したサンプルの成分
に40ppmのSbを添加したサンプルについて同一の条件で
試験をした結果を○印で示す。（○印に対応する点のＳ
量は、左から、１、３、６、９、10、11、13ppmであ
る。）Sbの透磁率向上効果に着目すると、Ｓ＞９ppmの
領域では、Sb添加により透磁率は500（Gauss/Oe）程度
しか向上しないが、Ｓ≦９ppmの領域では、Sb添加によ
り透磁率は2000（Gauss/Oe）程度向上しており、Ｓ≦９
ppmにおいて、Sbの透磁率向上効果に臨界性が認められ
る。また、このサンプルではＳ量によらず窒化層は認め
られなかった。これはSbが鋼板表層部に濃化し窒素の吸
着を抑制したためと考えられる。
に40ppmのSbを添加したサンプルについて同一の条件で
試験をした結果を○印で示す。（○印に対応する点のＳ
量は、左から、１、３、６、９、10、11、13ppmであ
る。）Sbの透磁率向上効果に着目すると、Ｓ＞９ppmの
領域では、Sb添加により透磁率は500（Gauss/Oe）程度
しか向上しないが、Ｓ≦９ppmの領域では、Sb添加によ
り透磁率は2000（Gauss/Oe）程度向上しており、Ｓ≦９
ppmにおいて、Sbの透磁率向上効果に臨界性が認められ
る。また、このサンプルではＳ量によらず窒化層は認め
られなかった。これはSbが鋼板表層部に濃化し窒素の吸
着を抑制したためと考えられる。
【００１４】次にSbの最適添加量を調査するため、Ｃ：
0.0015％、Si：0.15％、Al：0.20％、Mn：0.30％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0018％としSb量をtr.〜6
00ppmと変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延
後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃×２min
間の仕上焼鈍を施し、さらに1.5％の調圧を施した。引
き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリングサンプルに
加工し、さらに100％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの磁性
焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得た。図２にSb
量と最大透磁率との関係を示す。実測データである○印
に対応するSb量は、左から、０、12、20、30、44、60、
81、93、240、340、440、600ppmである。
0.0015％、Si：0.15％、Al：0.20％、Mn：0.30％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.0005％、Ｎ：0.0018％としSb量をtr.〜6
00ppmと変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延
後、酸洗し、板厚0.8mmまで冷間圧延後、750℃×２min
間の仕上焼鈍を施し、さらに1.5％の調圧を施した。引
き続き調圧板を内径33mm−外径45mmのリングサンプルに
加工し、さらに100％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの磁性
焼鈍を施すことにより磁気シールド材を得た。図２にSb
量と最大透磁率との関係を示す。実測データである○印
に対応するSb量は、左から、０、12、20、30、44、60、
81、93、240、340、440、600ppmである。
【００１５】図２より、Sb量が10ppm以上の領域で透磁
率が向上していることがわかる。しかし、Sbをさらに添
加し、Sb＞50ppmとなった場合には、透磁率は再び低下
することもわかる。
率が向上していることがわかる。しかし、Sbをさらに添
加し、Sb＞50ppmとなった場合には、透磁率は再び低下
することもわかる。
【００１６】このSb＞50ppmの領域での透磁率低下原因
を調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。
その結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平
均結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確で
はないが、Sbが粒界に偏析しやすい元素であるため、Sb
の粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考
えられる。
を調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。
その結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平
均結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確で
はないが、Sbが粒界に偏析しやすい元素であるため、Sb
の粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考
えられる。
【００１７】但し、Sbを600ppmまで添加してもSbフリー
鋼と比べると透磁率は良好である。以上のことよりSbは
10ppm以上とし、コストの問題から上限を500ppmとす
る。また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以上、50p
pm以下とする。
鋼と比べると透磁率は良好である。以上のことよりSbは
10ppm以上とし、コストの問題から上限を500ppmとす
る。また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以上、50p
pm以下とする。
【００１８】以上の透磁率向上効果はSbと同様な表面偏
析型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で透磁率が若干低下した。このこ
とよりSnは20ppm以上とし、コストの問題から上限を100
0ppmとする。また透磁率の観点より、望ましくは20ppm
以上、100ppm以下とする。
析型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で透磁率が若干低下した。このこ
とよりSnは20ppm以上とし、コストの問題から上限を100
0ppmとする。また透磁率の観点より、望ましくは20ppm
以上、100ppm以下とする。
【００１９】さらに、SbとSnを複合添加した場合にもSb
+Sn/2で10ppm以上添加した場合に透磁率が向上し、Sb+S
n/2で50ppm以上添加した場合に若干の透磁率の低下が認
められた。このことよりSbとSnを複合添加した場合には
Sb+Sn/2で10ppm以上とし、コストの問題から上限を500p
pmとする。また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以
上、50ppm以下とする。また、Ｓ含有量に付いては、S
b、Snの効果が臨界的に増加する範囲である９ppm以下に
限定する。
+Sn/2で10ppm以上添加した場合に透磁率が向上し、Sb+S
n/2で50ppm以上添加した場合に若干の透磁率の低下が認
められた。このことよりSbとSnを複合添加した場合には
Sb+Sn/2で10ppm以上とし、コストの問題から上限を500p
pmとする。また透磁率の観点より、望ましくは10ppm以
上、50ppm以下とする。また、Ｓ含有量に付いては、S
b、Snの効果が臨界的に増加する範囲である９ppm以下に
限定する。
【００２０】（板厚の限定理由）板厚は２mm超となると
成形性が低下するため２mm以下とする。また、0.1mm未
満となった場合には冷間圧延が困難となるだけでなく、
シールド構体とした場合の剛性確保が困難となるため下
限を0.1mmとする。
成形性が低下するため２mm以下とする。また、0.1mm未
満となった場合には冷間圧延が困難となるだけでなく、
シールド構体とした場合の剛性確保が困難となるため下
限を0.1mmとする。
【００２１】（その他の成分の限定理由） Ｃ： Ｃは磁気時効の問題があるため0.005％以下とす
る。 Si： Siは、1.5％超となると飽和磁束密度が低下する
ため上限を1.5％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.0％以上になると飽和磁束密
度が低下するため0.05〜0.5％とする。
る。 Si： Siは、1.5％超となると飽和磁束密度が低下する
ため上限を1.5％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.0％以上になると飽和磁束密
度が低下するため0.05〜0.5％とする。
【００２２】Al： Alは0.5％以上となると飽和磁束密
度が低下し、高磁場域のシールドを行う場合に磁束が漏
洩し易くなる。このため含有量を0.5％未満とする。ま
た、0.1％未満の場合にはAlＮの微細化により粒成長性
が低下し、透磁率が低くなるため下限を0.1％とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため0.2％以下とする。 Ｎ： Ｎは0.005％以上となると透磁率を低下させるた
め、0.005％以下とする。
度が低下し、高磁場域のシールドを行う場合に磁束が漏
洩し易くなる。このため含有量を0.5％未満とする。ま
た、0.1％未満の場合にはAlＮの微細化により粒成長性
が低下し、透磁率が低くなるため下限を0.1％とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため0.2％以下とする。 Ｎ： Ｎは0.005％以上となると透磁率を低下させるた
め、0.005％以下とする。
【００２３】（製造方法）本発明においては成分が本発
明の範囲内であれば、製造方法は通常の軟磁性鋼板を製
造する方法でかまわない。すなわち、転炉で吹練した溶
鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整後鋳造し、熱間圧延
を行う。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をは
さんだ2回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後
に、仕上焼鈍を行う。仕上焼鈍後、シールド構体加工時
の降伏点伸びを防止するため0.5％〜７％程度の調圧を
施すことが望ましい。その後、シールド構体に加工し、
750〜900℃で２hr程度の磁性焼鈍を施す。
明の範囲内であれば、製造方法は通常の軟磁性鋼板を製
造する方法でかまわない。すなわち、転炉で吹練した溶
鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整後鋳造し、熱間圧延
を行う。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をは
さんだ2回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後
に、仕上焼鈍を行う。仕上焼鈍後、シールド構体加工時
の降伏点伸びを防止するため0.5％〜７％程度の調圧を
施すことが望ましい。その後、シールド構体に加工し、
750〜900℃で２hr程度の磁性焼鈍を施す。
【００２４】
【実施例】転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し表１の成
分（成分値は重量％）に調整後鋳造し、板厚2.0mmまで
熱間圧延を行い、酸洗後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
った。その後、750℃×２minの仕上焼鈍を行い、1.5％
の調圧を施した後、100％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの
磁性焼鈍を施した。
分（成分値は重量％）に調整後鋳造し、板厚2.0mmまで
熱間圧延を行い、酸洗後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
った。その後、750℃×２minの仕上焼鈍を行い、1.5％
の調圧を施した後、100％Ｎ2雰囲気にて800℃×２hrの
磁性焼鈍を施した。
【００２５】直流磁気特性は外径45mm、内径33mmのリン
グ試験片を用いて測定した。各鋼板の磁気特性を表１に
併せて示す。表１における最大透磁率は、磁束密度（Ga
uss）／磁化力（Oe）である。
グ試験片を用いて測定した。各鋼板の磁気特性を表１に
併せて示す。表１における最大透磁率は、磁束密度（Ga
uss）／磁化力（Oe）である。
【００２６】表１より、本発明の鋼板組成を有するNo.
１〜No.11の鋼板（本発明鋼板）は、高い最大透磁率を
有し、しかも高い磁束密度を有することが分かる。
１〜No.11の鋼板（本発明鋼板）は、高い最大透磁率を
有し、しかも高い磁束密度を有することが分かる。
【００２７】これに対し、No.12の鋼板は、Ｓ含有量が
本発明の範囲を超えているので、最大透磁率が低い。N
o.13の鋼板はSb＋Sn/2の値が本発明の範囲を下回ってお
り、No.14の鋼板は、Sb＋Sn/2の値が本発明の範囲を超
えているので、共に最大透磁率が低い。
本発明の範囲を超えているので、最大透磁率が低い。N
o.13の鋼板はSb＋Sn/2の値が本発明の範囲を下回ってお
り、No.14の鋼板は、Sb＋Sn/2の値が本発明の範囲を超
えているので、共に最大透磁率が低い。
【００２８】No.15の鋼板は、Alの含有率が本発明の範
囲を超えているので、最大透磁率は高いものの、磁束密
度が低くなっている。No.16の鋼板は、Alの含有量が本
発明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなっ
ている。
囲を超えているので、最大透磁率は高いものの、磁束密
度が低くなっている。No.16の鋼板は、Alの含有量が本
発明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなっ
ている。
【００２９】No.17の鋼板は、Siの含有率が本発明の範
囲を超えているので、最大透磁率は高いものの、磁束密
度が低くなっている。No.18の鋼板は、Mnの含有率が本
発明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなっ
ている。No.19の鋼板は、Mnの含有率が本発明の範囲を
超えているので、最大透磁率は本発明鋼に近いものの、
磁束密度が低くなっている。
囲を超えているので、最大透磁率は高いものの、磁束密
度が低くなっている。No.18の鋼板は、Mnの含有率が本
発明の範囲を下回っているので、最大透磁率が低くなっ
ている。No.19の鋼板は、Mnの含有率が本発明の範囲を
超えているので、最大透磁率は本発明鋼に近いものの、
磁束密度が低くなっている。
【００３０】No.20の鋼板は、Ｃの含有量が本発明の範
囲を超えているので、最大透磁率が低くなっている。N
o.21の鋼板は、Ｎの含有量が本発明の範囲を超えている
ので、最大磁束密度が低くなっている。
囲を超えているので、最大透磁率が低くなっている。N
o.21の鋼板は、Ｎの含有量が本発明の範囲を超えている
ので、最大磁束密度が低くなっている。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、重量％
でＣ：0.005％以下、Si：1.5％以下、Al：0.1％以上0.5
％未満、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜1.
0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、S
b+Sn/2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeか
らなる板厚0.1〜２mmの軟磁性鋼板であるので、透磁率
が高い物が安価に得られる。Sb+Sn/2の範囲を0.001〜0.
005％とすることにより、さらに透磁率の高いものが得
られる。
でＣ：0.005％以下、Si：1.5％以下、Al：0.1％以上0.5
％未満、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）、Mn：0.05〜1.
0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、S
b+Sn/2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeか
らなる板厚0.1〜２mmの軟磁性鋼板であるので、透磁率
が高い物が安価に得られる。Sb+Sn/2の範囲を0.001〜0.
005％とすることにより、さらに透磁率の高いものが得
られる。
【００３３】本軟磁性鋼板は、磁気シールド材をはじめ
として、高い透磁率が必要とされる電気材料に広く使用
するのに好適である。また、電子部品のヨーク等、優れ
た直流磁気特性が要求される電気材料としても好適であ
る。
として、高い透磁率が必要とされる電気材料に広く使用
するのに好適である。また、電子部品のヨーク等、優れ
た直流磁気特性が要求される電気材料としても好適であ
る。
【図１】Ｓ含有量と最大透磁率の関係を示す図である。
【図２】Sb含有量と最大透磁率の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：1.5％以
下、Al：0.1％以上0.5％未満、Ｓ：0.0009％以下（０を
含む）、Mn：0.05〜1.0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.05％を含有
し、残部が実質的にFeからなる板厚0.1〜２mmの透磁率
の高い軟磁性鋼板。 - 【請求項２】 重量％でＣ：0.005％以下、Si：1.5％以
下、Al：0.1％以上0.5％未満、Ｓ：0.0009％以下（０を
含む）、Mn：0.05〜1.0％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.005％を含有
し、残部が実質Feからなる板厚0.1〜２mmの透磁率の高
い軟磁性鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00361799A JP3883029B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019898 | 1998-01-19 | ||
| JP10-20198 | 1998-07-14 | ||
| JP00361799A JP3883029B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269618A true JPH11269618A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3883029B2 JP3883029B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=26337243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00361799A Expired - Fee Related JP3883029B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-11 | 軟磁性鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3883029B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
| KR100544582B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성 및 용융도금성이 우수한 고강도 강판 |
| KR100568354B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 냉연조건 제어를 통한 전자파 차폐성이 우수한 고강도용융도금강판 제조방법 |
-
1999
- 1999-01-11 JP JP00361799A patent/JP3883029B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
| WO2002052048A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-07-04 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de tôles et tôles obtenues |
| KR100544582B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성 및 용융도금성이 우수한 고강도 강판 |
| KR100568354B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 냉연조건 제어를 통한 전자파 차폐성이 우수한 고강도용융도금강판 제조방법 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3883029B2 (ja) | 2007-02-21 |
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