JPH11270852A - 液体燃料で作動するガスタ―ビンの燃焼室 - Google Patents
液体燃料で作動するガスタ―ビンの燃焼室Info
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- JPH11270852A JPH11270852A JP11020214A JP2021499A JPH11270852A JP H11270852 A JPH11270852 A JP H11270852A JP 11020214 A JP11020214 A JP 11020214A JP 2021499 A JP2021499 A JP 2021499A JP H11270852 A JPH11270852 A JP H11270852A
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- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
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- F23D11/38—Nozzles; Cleaning devices therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒素酸化物の生成を減少させることのでき
る、液体燃料により作動するガスタービンの燃料室を提
供する。 【解決手段】 空気入口を有する筒状囲繞体２と、この
囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上又はその近傍に配置され
た液体燃料注入手段６と、タービンへの出口と、２つの
型の加圧空気入口とを含み、第１の入口７は空気をその
燃焼室の長手方向軸の周りに螺旋状に取り入れ、第２の
入口８は空気を囲繞体２に対して接線方向へ取り入れて
燃料ジェット流の周りに空気と上記燃料との混合を改善
するように逆回転の流れを作り出す、液体燃料で作動す
るガスタービンの燃焼室において、燃料注入手段６が、
３０°と６０°との間の頂部角を有する円錐の母線に沿
って配置される個別の燃料ジェット流を作り出すように
配置された一連のオリフィスを含むことを特徴とする。
る、液体燃料により作動するガスタービンの燃料室を提
供する。 【解決手段】 空気入口を有する筒状囲繞体２と、この
囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上又はその近傍に配置され
た液体燃料注入手段６と、タービンへの出口と、２つの
型の加圧空気入口とを含み、第１の入口７は空気をその
燃焼室の長手方向軸の周りに螺旋状に取り入れ、第２の
入口８は空気を囲繞体２に対して接線方向へ取り入れて
燃料ジェット流の周りに空気と上記燃料との混合を改善
するように逆回転の流れを作り出す、液体燃料で作動す
るガスタービンの燃焼室において、燃料注入手段６が、
３０°と６０°との間の頂部角を有する円錐の母線に沿
って配置される個別の燃料ジェット流を作り出すように
配置された一連のオリフィスを含むことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は液体燃料で作動する
ガスタービンの燃焼室に関する。
ガスタービンの燃焼室に関する。
【０００２】このようなガスタービンは図３に示す系に
より説明することができる。この全装置は、圧縮機２０
を含み、その出口は燃焼室１の入口に連結されていて、
ここに液体燃料（燃料油又は灯油）が注入される。この
燃焼室の中で燃焼したガスは次にタービン３０の中で膨
張し、これがそのようにして主軸駆動圧縮機２０に所望
の動力を供給する。
より説明することができる。この全装置は、圧縮機２０
を含み、その出口は燃焼室１の入口に連結されていて、
ここに液体燃料（燃料油又は灯油）が注入される。この
燃焼室の中で燃焼したガスは次にタービン３０の中で膨
張し、これがそのようにして主軸駆動圧縮機２０に所望
の動力を供給する。
【０００３】
【従来の技術】この型のガスタービンにおける燃焼が種
々の起源の窒素酸化物の形成をもたらすことはよく知ら
れている。
々の起源の窒素酸化物の形成をもたらすことはよく知ら
れている。
【０００４】「速生ＮＯ」がその燃料と空気中窒素との
間の複雑な迅速反応よりもたらされる。これは非常に短
い時間間隔、一般に１ミリ秒よりもかなり短い時間の間
に形成される。
間の複雑な迅速反応よりもたらされる。これは非常に短
い時間間隔、一般に１ミリ秒よりもかなり短い時間の間
に形成される。
【０００５】「燃料ＮＯ」はＮ型の燃料の中に含まれて
いる窒素と空気中酸素との間の反応により形成される。
この型の酸化窒素は、主として空気が燃料よりも過剰で
ある不足媒質において形成される。
いる窒素と空気中酸素との間の反応により形成される。
この型の酸化窒素は、主として空気が燃料よりも過剰で
ある不足媒質において形成される。
【０００６】「熱的」酸化窒素は、空気中窒素から高温
度において形成される。酸化窒素は一般に、この場合は
数十ミリ秒のオーダーであるその燃焼室の中での滞留時
間のために、１５００℃以上の温度において形成され
る。熱的酸化窒素に導く種々の反応の速度は温度の関数
として指数関数的に上昇する。
度において形成される。酸化窒素は一般に、この場合は
数十ミリ秒のオーダーであるその燃焼室の中での滞留時
間のために、１５００℃以上の温度において形成され
る。熱的酸化窒素に導く種々の反応の速度は温度の関数
として指数関数的に上昇する。
【０００７】種々の問題をもたらす窒素は、以下に説明
するように最後にあげた型の窒素である。
するように最後にあげた型の窒素である。
【０００８】ガスタービンの燃焼室の中では火炎の水準
における燃焼が、これが良好な火炎の安定性を与えるの
でほぼ化学量論的に達成される。しかしながら機械の熱
力学的サイクルの種々の条件により加えられる総合的な
燃料／空気比は非常に低くて、運転条件により０．１５
ないし０．３のオーダーである。圧縮機により予熱され
た空気を用いる富化条件又はほぼ化学量論的な条件のも
とでの局部的な運転はその燃焼室の中で局部的に非常に
高い温度に導く（２０００ないし２５００Ｋのオーダ
ー）。種々の測定値は、そのような条件のもとで形成さ
れるほとんどの窒素酸化物が「熱的ＮＯ」であることを
示している。
における燃焼が、これが良好な火炎の安定性を与えるの
でほぼ化学量論的に達成される。しかしながら機械の熱
力学的サイクルの種々の条件により加えられる総合的な
燃料／空気比は非常に低くて、運転条件により０．１５
ないし０．３のオーダーである。圧縮機により予熱され
た空気を用いる富化条件又はほぼ化学量論的な条件のも
とでの局部的な運転はその燃焼室の中で局部的に非常に
高い温度に導く（２０００ないし２５００Ｋのオーダ
ー）。種々の測定値は、そのような条件のもとで形成さ
れるほとんどの窒素酸化物が「熱的ＮＯ」であることを
示している。
【０００９】窒素酸化物の放出を減少させるいくつかの
技術手段が公知である。それらは総合的に下記の２つの
主な型に分けることができる： ○燃焼室の中に水蒸気又は水を注入することに基づく湿
式過程。 ○燃焼条件の改善に基づく乾式過程。
技術手段が公知である。それらは総合的に下記の２つの
主な型に分けることができる： ○燃焼室の中に水蒸気又は水を注入することに基づく湿
式過程。 ○燃焼条件の改善に基づく乾式過程。
【００１０】技術的な観点からは、湿式過程がむしろ満
足な結果を与えるが、けれどもこれは乾式過程よりも実
施がしばしばより複雑であり、そしてより困難である。
足な結果を与えるが、けれどもこれは乾式過程よりも実
施がしばしばより複雑であり、そしてより困難である。
【００１１】さらに、これは液相又は気相の形で注入さ
れることの必要な水蒸気のために乾式過程よりもより高
経費である。
れることの必要な水蒸気のために乾式過程よりもより高
経費である。
【００１２】乾式過程は一般に、前に得られた空気と燃
料との貧化（ｌｅａｎ）予備混合気の燃焼を達成しよう
とするものである。ヨーロッパ特許出願ＥＰ−Ａ２−
０，７６９，６５７はこの型の系を示している。その主
予備混合気の燃焼の安定性及び点火が低出力のパイロッ
ト火炎によって与えられているが、このものは空運転速
度での機械の運転を確実にすることをも目的としてい
る。燃焼室の中での混合気の濃度は予備混合される空気
と燃料とのそれぞれの比率によって決定されるので、火
炎温度を制限することが可能であり、それゆえ熱的窒素
酸化物を制限することができる。
料との貧化（ｌｅａｎ）予備混合気の燃焼を達成しよう
とするものである。ヨーロッパ特許出願ＥＰ−Ａ２−
０，７６９，６５７はこの型の系を示している。その主
予備混合気の燃焼の安定性及び点火が低出力のパイロッ
ト火炎によって与えられているが、このものは空運転速
度での機械の運転を確実にすることをも目的としてい
る。燃焼室の中での混合気の濃度は予備混合される空気
と燃料とのそれぞれの比率によって決定されるので、火
炎温度を制限することが可能であり、それゆえ熱的窒素
酸化物を制限することができる。
【００１３】この技術はガス状燃料を用いるときは非常
に容易に実施することができる。液体燃料の場合にはこ
れを空気と混合するに先立って気化させることが必要な
ために問題はより複雑である。蒸発は液膜を熱い壁面の
上で蒸発させるか、又はパイプの中でスプレーする形で
燃料を注入してここで空気と混合することにより達成す
ることができるが、これが前述のヨーロッパ特許の技術
に該当する。
に容易に実施することができる。液体燃料の場合にはこ
れを空気と混合するに先立って気化させることが必要な
ために問題はより複雑である。蒸発は液膜を熱い壁面の
上で蒸発させるか、又はパイプの中でスプレーする形で
燃料を注入してここで空気と混合することにより達成す
ることができるが、これが前述のヨーロッパ特許の技術
に該当する。
【００１４】予備混合を用いる現在の燃焼技術は、液体
燃料を用いる場合には、満足な結果を与えない。その上
に、この方法は火炎の安定性を、中でも貧化条件のもと
で確実にすることを許容するパイロットバーナを必要と
する。このバーナは空運転期間の間の機械の作動を保証
するもので、全流量の殆ど３分の１に達し得る燃料の流
れがそれを通過する。ある実用例についてはこれは化学
量論に近い運転条件、したがって窒素酸化物の形成の観
点からは望ましくない条件のもとで作動する。
燃料を用いる場合には、満足な結果を与えない。その上
に、この方法は火炎の安定性を、中でも貧化条件のもと
で確実にすることを許容するパイロットバーナを必要と
する。このバーナは空運転期間の間の機械の作動を保証
するもので、全流量の殆ど３分の１に達し得る燃料の流
れがそれを通過する。ある実用例についてはこれは化学
量論に近い運転条件、したがって窒素酸化物の形成の観
点からは望ましくない条件のもとで作動する。
【００１５】ガスタービンの燃焼室と異なる他の技術分
野において拡散火炎は既に存在している。例えばフラン
ス特許ＦＲ−２，６５６，６７６に記述されているよう
なボイラのバーナは拡散火炎を作り出すことを許容す
る。同様に、米国特許ＵＳ５，５６２．４３７は、ボイ
ラのバーナに取付けられているものではあるけれども、
この型の構造を開示している。
野において拡散火炎は既に存在している。例えばフラン
ス特許ＦＲ−２，６５６，６７６に記述されているよう
なボイラのバーナは拡散火炎を作り出すことを許容す
る。同様に、米国特許ＵＳ５，５６２．４３７は、ボイ
ラのバーナに取付けられているものではあるけれども、
この型の構造を開示している。
【００１６】しかしながらこの型の燃焼においては運転
条件が基本的に異なっている。 ○混合気はタービンにおけるよりもバーナにおいて大い
に富化的（ｒｉｃｈ）である。多くのバーナは化学量論
的割合の近傍で運転されるか、又は空気の若干過剰を用
いて運転されるが、一方、タービン室の中での総合的混
合気濃度は通常、０．１５と０．３５との間である。 ○燃焼は圧力（圧縮機出口のそれ）のもとで実施される
が、一方、バーナは大気圧で運転される。 ○その外に、熱密度はタービンの燃焼室においては著し
く高く、通常は数十倍高い。
条件が基本的に異なっている。 ○混合気はタービンにおけるよりもバーナにおいて大い
に富化的（ｒｉｃｈ）である。多くのバーナは化学量論
的割合の近傍で運転されるか、又は空気の若干過剰を用
いて運転されるが、一方、タービン室の中での総合的混
合気濃度は通常、０．１５と０．３５との間である。 ○燃焼は圧力（圧縮機出口のそれ）のもとで実施される
が、一方、バーナは大気圧で運転される。 ○その外に、熱密度はタービンの燃焼室においては著し
く高く、通常は数十倍高い。
【００１７】油井の試験バーナの分野においてもいくつ
かの基本的な火炎技術がよく知られている。ここでも、
運転条件は非常に異なっており、中でも圧力はここでは
大気圧である。フランス特許出願ＦＲ−２，７４１，７
４２はこの型のバーナを記述している。
かの基本的な火炎技術がよく知られている。ここでも、
運転条件は非常に異なっており、中でも圧力はここでは
大気圧である。フランス特許出願ＦＲ−２，７４１，７
４２はこの型のバーナを記述している。
【００１８】このような異なった運転条件は種々の制限
を与え、また、したがってこれらの特別な機能に適合し
た特定の構造を与える。
を与え、また、したがってこれらの特別な機能に適合し
た特定の構造を与える。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、とくに上述
した全ての問題の解決しようとするものである。これは
予備混合を用いる燃焼室や上述した湿式過程に替わる解
決方法である。本発明は、特定的な空気及び液体燃料の
注入条件の組み合わせによる拡散火炎を達成しようとす
るものである。
した全ての問題の解決しようとするものである。これは
予備混合を用いる燃焼室や上述した湿式過程に替わる解
決方法である。本発明は、特定的な空気及び液体燃料の
注入条件の組み合わせによる拡散火炎を達成しようとす
るものである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明の対象は、液体燃
料で作動するガスタービンの燃焼室であり、これは、少
なくとも１つの空気入口を有する筒状囲繞体（２）と、
この筒状囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上又はその近傍に
配置された液体燃料注入手段（６）と、タービンへの出
口と、及び互いに接近して配置された少なくとも２つの
型の加圧空気入口とを含み、その際その第１の入口
（７）は空気をその燃焼室の長手方向軸の周りに螺旋状
に取り入れ、そしてその第２の入口（８）は空気を囲繞
体（２）に対して接線方向へ取り入れて燃料ジェット流
の周りに空気と上記燃料との混合を改善するように逆回
転の流れを作り出す、液体燃料で作動するガスタービン
の燃焼室である。
料で作動するガスタービンの燃焼室であり、これは、少
なくとも１つの空気入口を有する筒状囲繞体（２）と、
この筒状囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上又はその近傍に
配置された液体燃料注入手段（６）と、タービンへの出
口と、及び互いに接近して配置された少なくとも２つの
型の加圧空気入口とを含み、その際その第１の入口
（７）は空気をその燃焼室の長手方向軸の周りに螺旋状
に取り入れ、そしてその第２の入口（８）は空気を囲繞
体（２）に対して接線方向へ取り入れて燃料ジェット流
の周りに空気と上記燃料との混合を改善するように逆回
転の流れを作り出す、液体燃料で作動するガスタービン
の燃焼室である。
【００２１】本発明においては、上記燃料注入手段は、
３０°と６０°との間の頂部角を有する円錐の母線に沿
って配置される個別の燃料ジェット流を作り出すように
配置された一連のオリフィスを含み、この全装置は２バ
ールと３０バールとの間の圧力において作動し、燃料／
空気比は約０．４と０．８との間であって、流体の囲繞
体の中での滞留時間は５０ミリ秒よりも少ない。
３０°と６０°との間の頂部角を有する円錐の母線に沿
って配置される個別の燃料ジェット流を作り出すように
配置された一連のオリフィスを含み、この全装置は２バ
ールと３０バールとの間の圧力において作動し、燃料／
空気比は約０．４と０．８との間であって、流体の囲繞
体の中での滞留時間は５０ミリ秒よりも少ない。
【００２２】とくに、第１空気入口は燃焼室に進入する
加圧空気の全量の３０ないし７０％を導入することを許
容し、残余は第２の加圧空気入口を通して注入される。
加圧空気の全量の３０ないし７０％を導入することを許
容し、残余は第２の加圧空気入口を通して注入される。
【００２３】本発明によれば、上記注入手段は液体燃料
を注入するための５ないし１２個、好ましくは６ないし
１０個のオリフィスを有する。
を注入するための５ないし１２個、好ましくは６ないし
１０個のオリフィスを有する。
【００２４】さらに、各空気入口及び注入手段は、下記
式によって定義される渦巻き比Ｎが０．２と０．４との
間となるような位置に配置される：
式によって定義される渦巻き比Ｎが０．２と０．４との
間となるような位置に配置される：
【００２５】
【数２】 この式においてＲ1 とＲ2 とはそれぞれ、メートルで表
わした空気入口７の内側半径と外側半径とを表わし、ρ
は空気のｋｇ／ｃｍ3 で表わした密度であり、Ｖaxは入
口７の出口におけるその流体の軸方向速度であり、Ｖtg
は入口７の出口におけるその流体の接線方向速度であ
り、これら速度はｍ／秒で表わされる。
わした空気入口７の内側半径と外側半径とを表わし、ρ
は空気のｋｇ／ｃｍ3 で表わした密度であり、Ｖaxは入
口７の出口におけるその流体の軸方向速度であり、Ｖtg
は入口７の出口におけるその流体の接線方向速度であ
り、これら速度はｍ／秒で表わされる。
【００２６】本発明の特別な特徴事項の１つによれば、
注入手段がが筒状囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上に配置
された中央ディスクを含み、これを取巻いて上記各オリ
フィスにより貫かれた環状体が設けられていて、この環
状体の表面は截頭円錐状である。
注入手段がが筒状囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の上に配置
された中央ディスクを含み、これを取巻いて上記各オリ
フィスにより貫かれた環状体が設けられていて、この環
状体の表面は截頭円錐状である。
【００２７】特に、接線方向入口は、囲繞体の周縁上に
配列された一連の挿入体を含み、これが空気を、囲繞体
の壁に対して接線方向に主流の方向と反対の回転方向へ
導くようになっている。
配列された一連の挿入体を含み、これが空気を、囲繞体
の壁に対して接線方向に主流の方向と反対の回転方向へ
導くようになっている。
【００２８】各空気入口は、燃焼室内の空気の速度が２
０ｍ／秒と１２０ｍ／秒との間となるように設計されて
る。
０ｍ／秒と１２０ｍ／秒との間となるように設計されて
る。
【００２９】さらに、注入円錐体の頂角は好ましくは３
５°と４５°との間の範囲である。
５°と４５°との間の範囲である。
【００３０】本発明の他の諸特徴、詳細及び各進歩性
は、以下に添付の図面の参照のもとにあげる非制限的な
実施例の記述より明らかとなるであろう。
は、以下に添付の図面の参照のもとにあげる非制限的な
実施例の記述より明らかとなるであろう。
【００３１】
【発明の実施の形態】図１に図式的に示してある本発明
に従う燃焼室は、筒状の外側ハウジング１、及びこのハ
ウジング１と共軸の内側の囲繞体２を含む。
に従う燃焼室は、筒状の外側ハウジング１、及びこのハ
ウジング１と共軸の内側の囲繞体２を含む。
【００３２】これら両方のケーシングは一方の端部にお
いて閉じられており、ここでこれらは機能空間３を画定
している。さらに、各ケーシング１及び２は互いに、加
圧空気が本来の燃焼室の中へ進入するに先立って循環す
るための環状空間４を画定している。
いて閉じられており、ここでこれらは機能空間３を画定
している。さらに、各ケーシング１及び２は互いに、加
圧空気が本来の燃焼室の中へ進入するに先立って循環す
るための環状空間４を画定している。
【００３３】本来の燃焼室５は囲繞体２の内側容積によ
り画定される。
り画定される。
【００３４】燃焼室５の底部は燃料注入手段６を含む
が、これは好ましくは囲繞体２の長手方向軸ＸＸ’の上
に、又はごく近傍に配置された中央ディスク６１を含
む。さらに、注入手段６は截頭円錐状の環の上に配置さ
れた一連のオリフィス６２を含む。有利には５ないし１
２個、そして好ましくは６ないし１０個のジェット流を
作り出すことができる。これらのジェット流は互いに隔
てられていて、３０°と６０°との間、好ましくは３５
°と４５°との間の範囲の頂角αを有する円錐体の母線
に沿って配置されている。
が、これは好ましくは囲繞体２の長手方向軸ＸＸ’の上
に、又はごく近傍に配置された中央ディスク６１を含
む。さらに、注入手段６は截頭円錐状の環の上に配置さ
れた一連のオリフィス６２を含む。有利には５ないし１
２個、そして好ましくは６ないし１０個のジェット流を
作り出すことができる。これらのジェット流は互いに隔
てられていて、３０°と６０°との間、好ましくは３５
°と４５°との間の範囲の頂角αを有する円錐体の母線
に沿って配置されている。
【００３５】注入手段６は追加的な空気の補助と共に作
動することができる。この場合に、５０マイクロメート
ルよりも小さな平均直径を有する液滴が得られる。
動することができる。この場合に、５０マイクロメート
ルよりも小さな平均直径を有する液滴が得られる。
【００３６】個別ジェット流の火炎は多くの観点から有
利である。この火炎はいくつかの独立の軸方向の火炎の
ようには挙動しない。まず第１に、各ジェット流の間の
流れの変化、また、したがって局部的な化学量論的条件
の変化を含む熱的な型の相互作用がそれら異なったジェ
ット流の間に存在する。これらの条件はもちろんそれら
ジェット流の間に存在する角度に依存する。
利である。この火炎はいくつかの独立の軸方向の火炎の
ようには挙動しない。まず第１に、各ジェット流の間の
流れの変化、また、したがって局部的な化学量論的条件
の変化を含む熱的な型の相互作用がそれら異なったジェ
ット流の間に存在する。これらの条件はもちろんそれら
ジェット流の間に存在する角度に依存する。
【００３７】この角度が小さければ小さい程、その火炎
は軸方向の拡散火炎に近付くが、その挙動はＮＯx の放
出の観点から、燃料が空気とあまりよく混合しないため
に良好でないことが知られている。
は軸方向の拡散火炎に近付くが、その挙動はＮＯx の放
出の観点から、燃料が空気とあまりよく混合しないため
に良好でないことが知られている。
【００３８】もしこの角度が開きすぎると、液滴がそれ
らの壁に沿って投げ出される危険があり、これはコーク
スの形成又はそれらの壁が冷却され、また、したがって
その温度が低い場合には、未燃焼生成物及びＣＯの形成
をもたらすことがある。
らの壁に沿って投げ出される危険があり、これはコーク
スの形成又はそれらの壁が冷却され、また、したがって
その温度が低い場合には、未燃焼生成物及びＣＯの形成
をもたらすことがある。
【００３９】ジェット流の数も重要である。もしこれが
多すぎると、各燃料噴流による流れの阻止効果が観測さ
れる。したがって空気の枯渇した帯域がそれら噴流の背
後に作り出され、これが富化燃焼条件に導き、したがっ
て高温度に導く。もしジェット流の数が少なすぎると、
各ジェット流の間の相互作用が減少し、そしてついには
ｎ個の独立した軸方向の火炎を有することになる。
多すぎると、各燃料噴流による流れの阻止効果が観測さ
れる。したがって空気の枯渇した帯域がそれら噴流の背
後に作り出され、これが富化燃焼条件に導き、したがっ
て高温度に導く。もしジェット流の数が少なすぎると、
各ジェット流の間の相互作用が減少し、そしてついには
ｎ個の独立した軸方向の火炎を有することになる。
【００４０】さらに、２つの型の加圧空気入口が設けら
れ、それら両者は機能空間３の近傍に配置されている。
れ、それら両者は機能空間３の近傍に配置されている。
【００４１】第１の型のものは囲繞体２の中に、この囲
繞体の長手方向軸を取り巻いて螺旋状に空気を取り入れ
る。この入口７はここでは注入手段６の周りの環状体で
ある。この空気は「渦巻き軸方向空気」と呼ぶ。傾斜し
た羽根７１をこの環状体の中に配置してこの空気に接線
方向の運動量を与えることができる。
繞体の長手方向軸を取り巻いて螺旋状に空気を取り入れ
る。この入口７はここでは注入手段６の周りの環状体で
ある。この空気は「渦巻き軸方向空気」と呼ぶ。傾斜し
た羽根７１をこの環状体の中に配置してこの空気に接線
方向の運動量を与えることができる。
【００４２】第２の型の空気入口はいくつかの外周縁入
口８を含み、これらが空気を囲繞体２の壁に対して接線
方向へ注入することを許容する。したがって図２に示さ
れているようないくつかの挿入体８１を設けることがで
きる。
口８を含み、これらが空気を囲繞体２の壁に対して接線
方向へ注入することを許容する。したがって図２に示さ
れているようないくつかの挿入体８１を設けることがで
きる。
【００４３】それらの挿入体８１は空気を接線方向へ、
そして第１型の流れに対して反対方向へ導く。これがそ
れら２つの流れの間の剪断力を上昇させ、それゆえ空気
と燃料液滴との間の混合を促進することを許容する。
そして第１型の流れに対して反対方向へ導く。これがそ
れら２つの流れの間の剪断力を上昇させ、それゆえ空気
と燃料液滴との間の混合を促進することを許容する。
【００４４】良好な混合気濃度条件のもとに安定な火炎
を得るためには、入口７の水準のところの空気の流れが
燃焼に用いられる空気の３０％と７０％との間、好まし
くは４０％と５０％との間の範囲である。もちろん、そ
れら接線方向入口８を通過する空気の流れは１００％の
残りである。必要の場合、この稀釈空気は燃焼帯域５か
らの下流において囲繞体２の中に設けられている各オリ
フィスを通して導入される。
を得るためには、入口７の水準のところの空気の流れが
燃焼に用いられる空気の３０％と７０％との間、好まし
くは４０％と５０％との間の範囲である。もちろん、そ
れら接線方向入口８を通過する空気の流れは１００％の
残りである。必要の場合、この稀釈空気は燃焼帯域５か
らの下流において囲繞体２の中に設けられている各オリ
フィスを通して導入される。
【００４５】燃焼火炎の安定性のために、注入手段６は
有利には中央ディスク６１を含む。このものはその流れ
の回転運動との組み合わせにおいて、注入手段６のノズ
ルの近傍において図１に矢印Ａで示す方向へ短い内部的
再循環を作り出すことを許容する。この再循環により画
定される帯域１０は燃料がむしろ富化しており、そして
燃焼安定性を部分的に保証する。しかしながら、上述し
たように、燃料のほとんどは、この燃焼室の中の総合的
な混合気濃度が０．４と０．８との間の範囲であるため
に不足条件のもとで燃焼する。個別の火炎のバーナがほ
ぼ化学量論的に、又は僅かに過剰の空気により運転され
ることを指摘することができよう。
有利には中央ディスク６１を含む。このものはその流れ
の回転運動との組み合わせにおいて、注入手段６のノズ
ルの近傍において図１に矢印Ａで示す方向へ短い内部的
再循環を作り出すことを許容する。この再循環により画
定される帯域１０は燃料がむしろ富化しており、そして
燃焼安定性を部分的に保証する。しかしながら、上述し
たように、燃料のほとんどは、この燃焼室の中の総合的
な混合気濃度が０．４と０．８との間の範囲であるため
に不足条件のもとで燃焼する。個別の火炎のバーナがほ
ぼ化学量論的に、又は僅かに過剰の空気により運転され
ることを指摘することができよう。
【００４６】空気入口７、８及び注入手段６は、下記式
により定義される渦巻き比Ｎが好ましくは０．２と０．
４との間となるような位置に配置される：
により定義される渦巻き比Ｎが好ましくは０．２と０．
４との間となるような位置に配置される：
【００４７】
【数３】 この式においてＲ1 とＲ2 とはそれぞれ、メートルで表
わした空気入口７の内側半径と外側半径とを表わし、ρ
は空気のｋｇ／ｃｍ3 で表わした密度であり、Ｖaxは入
口７の出口におけるその流体の軸方向速度であり、Ｖtg
は、入口７の出口におけるその流体の接線方向速度であ
り、これら速度はｍ／秒で表わす。
わした空気入口７の内側半径と外側半径とを表わし、ρ
は空気のｋｇ／ｃｍ3 で表わした密度であり、Ｖaxは入
口７の出口におけるその流体の軸方向速度であり、Ｖtg
は、入口７の出口におけるその流体の接線方向速度であ
り、これら速度はｍ／秒で表わす。
【００４８】
【発明の効果】本発明に従う燃焼室５は、タービンを運
転するのに適しており、このものの熱力学的サイクルは
約２バールから約３０バールまでの範囲となり得る圧力
における作動を与える。
転するのに適しており、このものの熱力学的サイクルは
約２バールから約３０バールまでの範囲となり得る圧力
における作動を与える。
【００４９】大気圧のもとで運転されるバーナについて
はこれは空気の密度を変化させ、それゆえ空気と燃料と
の間の、１０倍することができるような密度比を変化さ
せる。したがって混合及び蒸発条件が著るしく異なって
いる。
はこれは空気の密度を変化させ、それゆえ空気と燃料と
の間の、１０倍することができるような密度比を変化さ
せる。したがって混合及び蒸発条件が著るしく異なって
いる。
【００５０】さらに、本発明に従う燃焼室５の中での滞
留時間は通常、５０ミリ秒よりも短く、これは５０ない
し２００ＭＷ／ｍ3 の範囲の熱密度に導く。比較のため
に述べると、種々のボイラのバーナの分野における熱密
度は１／２のオーダーの滞留時間と共に１ＭＷ／ｍ3 よ
りも低い。本発明の特殊な運転条件はその第１及び第２
の空気入口の寸法が与えられたときに、２０ｍ／秒と１
２０ｍ／秒との間の空気流速に導く。本発明の好ましい
適用をよりよく説明するために、図３は本発明を実施で
きるターボ圧縮機の長手方向断面を示すが、この図面は
本文の頭書に説明した。
留時間は通常、５０ミリ秒よりも短く、これは５０ない
し２００ＭＷ／ｍ3 の範囲の熱密度に導く。比較のため
に述べると、種々のボイラのバーナの分野における熱密
度は１／２のオーダーの滞留時間と共に１ＭＷ／ｍ3 よ
りも低い。本発明の特殊な運転条件はその第１及び第２
の空気入口の寸法が与えられたときに、２０ｍ／秒と１
２０ｍ／秒との間の空気流速に導く。本発明の好ましい
適用をよりよく説明するために、図３は本発明を実施で
きるターボ圧縮機の長手方向断面を示すが、この図面は
本文の頭書に説明した。
【図１】本発明に従う燃焼室の単純化した長手方向断面
図である。
図である。
【図２】図１に従う本発明の燃焼室を説明するＩ−Ｉ断
面図である。
面図である。
【図３】本発明を適用したターボ圧縮機の一部断面を含
む単純化した外観図である。
む単純化した外観図である。
１ ハウジング ２ 囲繞体 ３ 機能空間 ４ 環状空間 ５ 燃焼室 ６ 注入手段 ７ 第１の空気入口 ８ 第２の空気入口 １０ 帯域 ２０ 圧縮機 ３０ タービン ６１ 中央ディスク ６２ オリフィス ７１ 羽根 ８１ 挿入体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 パトリック フラマン フランス国 78610 オウファルジ アレ ー デ ラ フォーレ 37 (72)発明者 ジェイラール マルタン フランス国 92500 リュエーユ−マルメ ゾン アヴニュ デ コルマー 34ビス (72)発明者 ジュイ グリエンシュ フランス国 64800 コウアラゼ ルート デ セント ヴィンセント （番地な し) (72)発明者 ジェイラール ソット フランス国 64110 ロンティノン リュ デュ ヴィウー ブール 20
Claims (9)
- 【請求項１】 少なくとも１つの空気入口を有する筒状
囲繞体（２）と、この筒状囲繞体の長手方向軸ＸＸ’の
上又はその近傍に配置された液体燃料注入手段（６）
と、タービンへの出口と、及び互いに接近して配置され
た少なくとも２つの型の加圧空気入口とを含み、その際
その第１の入口（７）は空気をその燃焼室の長手方向軸
の周りに螺旋状に取り入れ、そしてその第２の入口
（８）は空気を囲繞体（２）に対して接線方向へ取り入
れて燃料ジェット流の周りに空気と上記燃料との混合を
改善するように逆回転の流れを作り出す、液体燃料で作
動するガスタービンの燃焼室において、上記燃料注入手
段（６）が、３０°と６０°との間の頂部角を有する円
錐の母線に沿って配置される個別の燃料ジェット流を作
り出すように配置された一連のオリフィスを含むこと、
この全装置が２バールと３０バールとの間の圧力におい
て作動し、燃料／空気比が約０．４と０．８との間であ
ること、及び流体の囲繞体（２）の中での滞留時間が５
０ミリ秒よりも少ないことを特徴とする、上記燃焼室。 - 【請求項２】 第１空気入口（７）が、燃焼に使用され
る加圧空気の全量の３０％ないし７０％を導入すること
を許容する、請求項１に記載の燃焼室。 - 【請求項３】 上記注入手段が、液体燃料を注入するた
めの５ないし１２個のオリフィス（６２）を有する、請
求項１又は２に記載の燃焼室。 - 【請求項４】 上記オリフィスが６〜１０個である請求
項３に記載の燃料室。 - 【請求項５】 空気入口（７、８）及び注入手段（６）
が、下記式により定義される渦巻き比Ｎが０．２と０．
４との間になるように配置されている、請求項１ないし
４のいずれか１項に記載の燃焼室 【数１】 但しこの式においてＲ1 とＲ2 とはそれぞれ、メートル
で表わした空気入口（７）の内側半径と外側半径とを表
わし、ρは空気のｋｇ／ｃｍ3 で表わした密度であり、
Ｖaxは入口（７）の出口におけるその流体の軸方向速度
であり、Ｖtgは入口（７）の出口におけるその流体の接
線方向速度であり、これら速度はｍ／秒で表わす。 - 【請求項６】 注入手段（６）が筒状囲繞体の長手方向
軸ＸＸ’の上に配置された中央ディスク（６１）を含
み、これを取巻いて上記各オリフィス（６２）により貫
かれた環状体が設けられていて、この環状体の表面が截
頭円錐状である、請求項３または４に記載の燃焼室。 - 【請求項７】 接線方向入口（８）が囲繞体（２）の周
縁上に配列された一連の挿入体を含み、これが空気を、
囲繞体（２）の壁に対して接線方向に主流の方向と反対
の回転方向へ導く、請求項１ないし６のいずれか１項に
記載の燃焼室。 - 【請求項８】 各空気入口が、この燃焼室の中の空気の
速度が２０ｍ／秒と１２０ｍ／秒との間になるような形
状寸法になっている、請求項１ないし７のいずれか１項
に記載の燃焼室。 - 【請求項９】 注入円錐体の頂角が３５°と４５°との
間である、請求項１に記載の燃焼室。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9800932A FR2774152B1 (fr) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | Chambre de combustion de turbine a gaz fonctionnant au carburant liquide |
| FR9800932 | 1998-01-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11270852A true JPH11270852A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=9522281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11020214A Pending JPH11270852A (ja) | 1998-01-28 | 1999-01-28 | 液体燃料で作動するガスタ―ビンの燃焼室 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6378310B1 (ja) |
| EP (1) | EP0933594B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11270852A (ja) |
| DE (1) | DE69922559T2 (ja) |
| FR (1) | FR2774152B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009250240A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | General Electric Co <Ge> | 物品上への炭化水素熱劣化堆積を防止するための表面処理 |
| JP2024503691A (ja) * | 2021-01-13 | 2024-01-26 | ラジロビッチ イリエフ，ロマン | 二層渦対向流バーナ |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10040791A1 (de) * | 2000-08-21 | 2002-03-14 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung und Kompensation der Verkippung des Spektrums in einer Lichtleitfaser einer Datenübertragungsstrecke |
| US6543235B1 (en) * | 2001-08-08 | 2003-04-08 | Cfd Research Corporation | Single-circuit fuel injector for gas turbine combustors |
| MX2007004119A (es) * | 2004-10-18 | 2007-06-20 | Alstom Technology Ltd | Quemador para turbina de gas. |
| US20060218932A1 (en) * | 2004-11-10 | 2006-10-05 | Pfefferle William C | Fuel injector |
| DE102005036889A1 (de) * | 2005-08-05 | 2007-02-15 | Gerhard Wohlfarth | Verfahren und Vorrichtung zur Einleitung, Förderung und Beschleunigung physikalischer Prozesse bzw. Reaktionen an flüssigen, gasförmigen Stoffen, Stoffgemischen, Lösungen und im besonderen ein Verfahren und Vorrichtung zur Steigerung des Wirkungsgrades bei Verbrennungsvorgängen in Ölfeuerungsanlagen |
| US8062027B2 (en) * | 2005-08-11 | 2011-11-22 | Elster Gmbh | Industrial burner and method for operating an industrial burner |
| US7614211B2 (en) * | 2005-12-15 | 2009-11-10 | General Electric Company | Swirling flows and swirler to enhance pulse detonation engine operation |
| FR2903173B1 (fr) * | 2006-06-29 | 2008-08-29 | Snecma Sa | Dispositif d'injection d'un melange d'air et de carburant, chambre de combustion et turbomachine munies d'un tel dispositif |
| EP2072899B1 (en) * | 2007-12-19 | 2016-03-30 | Alstom Technology Ltd | Fuel injection method |
| US8112216B2 (en) * | 2009-01-07 | 2012-02-07 | General Electric Company | Late lean injection with adjustable air splits |
| US8701383B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection system configuration |
| US8701418B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection for fuel flexibility |
| US8683808B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-01 | General Electric Company | Late lean injection control strategy |
| US8701382B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection with expanded fuel flexibility |
| US8707707B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-29 | General Electric Company | Late lean injection fuel staging configurations |
| NL2005381C2 (en) * | 2010-09-21 | 2012-03-28 | Micro Turbine Technology B V | Combustor with a single limited fuel-air mixing burner and recuperated micro gas turbine. |
| US20120210717A1 (en) * | 2011-02-21 | 2012-08-23 | General Electric Company | Apparatus for injecting fluid into a combustion chamber of a combustor |
| DE102011013950A1 (de) * | 2011-03-14 | 2012-09-20 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Brenner und Verfahren zum Betreiben eines Brenners |
| US8893500B2 (en) | 2011-05-18 | 2014-11-25 | Solar Turbines Inc. | Lean direct fuel injector |
| US8919132B2 (en) | 2011-05-18 | 2014-12-30 | Solar Turbines Inc. | Method of operating a gas turbine engine |
| US9182124B2 (en) | 2011-12-15 | 2015-11-10 | Solar Turbines Incorporated | Gas turbine and fuel injector for the same |
| US20160053681A1 (en) * | 2014-08-20 | 2016-02-25 | General Electric Company | Liquid fuel combustor having an oxygen-depleted gas (odg) injection system for a gas turbomachine |
| CN110397935A (zh) * | 2018-04-25 | 2019-11-01 | 中国科学院工程热物理研究所 | 旋风熔融炉及其使用方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB387049A (en) * | 1930-10-23 | 1933-02-02 | Hubert Jezler | Improvements in or relating to the firing of boilers and the like |
| US2638745A (en) * | 1943-04-01 | 1953-05-19 | Power Jets Res & Dev Ltd | Gas turbine combustor having tangential air inlets for primary and secondary air |
| BE560443A (ja) * | 1956-09-01 | |||
| JPS4931059Y1 (ja) * | 1970-11-30 | 1974-08-22 | ||
| US4006589A (en) * | 1975-04-14 | 1977-02-08 | Phillips Petroleum Company | Low emission combustor with fuel flow controlled primary air flow and circumferentially directed secondary air flows |
| US4271675A (en) * | 1977-10-21 | 1981-06-09 | Rolls-Royce Limited | Combustion apparatus for gas turbine engines |
| US4226083A (en) * | 1978-01-19 | 1980-10-07 | United Technologies Corporation | Method and apparatus for reducing nitrous oxide emissions from combustors |
| EP0124146A1 (en) * | 1983-03-30 | 1984-11-07 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Method and apparatus for fuel combustion with low NOx, soot and particulates emission |
| US4702073A (en) * | 1986-03-10 | 1987-10-27 | Melconian Jerry O | Variable residence time vortex combustor |
| US4928481A (en) * | 1988-07-13 | 1990-05-29 | Prutech Ii | Staged low NOx premix gas turbine combustor |
| FR2656676B1 (fr) | 1989-12-28 | 1994-07-01 | Inst Francais Du Petrole | Bruleur industriel a combustible liquide a faible emission d'oxyde d'azote, ledit bruleur generant plusieurs flammes elementaires et son utilisation. |
| US5628184A (en) * | 1993-02-03 | 1997-05-13 | Santos; Rolando R. | Apparatus for reducing the production of NOx in a gas turbine |
| FR2706985B1 (ja) * | 1993-06-22 | 1995-08-25 | Pillard Ent Gle Chauffage Indl | |
| US5479781A (en) * | 1993-09-02 | 1996-01-02 | General Electric Company | Low emission combustor having tangential lean direct injection |
| US5488829A (en) * | 1994-05-25 | 1996-02-06 | Westinghouse Electric Corporation | Method and apparatus for reducing noise generated by combustion |
| US5822992A (en) | 1995-10-19 | 1998-10-20 | General Electric Company | Low emissions combustor premixer |
| FR2741424B1 (fr) | 1995-11-17 | 1998-01-02 | Schlumberger Services Petrol | Bruleur a faible pollution, pour essais de puits petroliers |
| US5680766A (en) * | 1996-01-02 | 1997-10-28 | General Electric Company | Dual fuel mixer for gas turbine combustor |
-
1998
- 1998-01-28 FR FR9800932A patent/FR2774152B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-01-21 EP EP99400141A patent/EP0933594B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-21 DE DE69922559T patent/DE69922559T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-28 JP JP11020214A patent/JPH11270852A/ja active Pending
- 1999-01-28 US US09/238,586 patent/US6378310B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009250240A (ja) * | 2008-04-09 | 2009-10-29 | General Electric Co <Ge> | 物品上への炭化水素熱劣化堆積を防止するための表面処理 |
| US9062563B2 (en) | 2008-04-09 | 2015-06-23 | General Electric Company | Surface treatments for preventing hydrocarbon thermal degradation deposits on articles |
| JP2024503691A (ja) * | 2021-01-13 | 2024-01-26 | ラジロビッチ イリエフ，ロマン | 二層渦対向流バーナ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| EP0933594B1 (fr) | 2004-12-15 |
| US6378310B1 (en) | 2002-04-30 |
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| DE69922559D1 (de) | 2005-01-20 |
| EP0933594A1 (fr) | 1999-08-04 |
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| DE69922559T2 (de) | 2005-05-12 |
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