JPH11275721A - ガス絶縁電気機器の事故検出装置 - Google Patents
ガス絶縁電気機器の事故検出装置Info
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- JPH11275721A JPH11275721A JP10070481A JP7048198A JPH11275721A JP H11275721 A JPH11275721 A JP H11275721A JP 10070481 A JP10070481 A JP 10070481A JP 7048198 A JP7048198 A JP 7048198A JP H11275721 A JPH11275721 A JP H11275721A
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- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 abstract description 8
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Landscapes
- Gas-Insulated Switchgears (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 地絡事故を感度良く検出でき、その検出感度
は定格ガス圧力に関係なく一定とできる事故検出装置を
提供する。 【解決手段】 ガス絶縁電気機器の事故検出装置２は、
圧力センサ１の信号が入力される入力部３と、この信号
を遅らせた信号を出力する遅れ回路１０と、ガス圧力信
号と遅れ回路の出力信号の差分を増幅する増幅器７と、
増幅器の出力が入力されるＡＤ変換器６と、その出力に
基づいて事故の有無を判定する判定部８とを具備する。
ガス圧力電圧の現在の値と所定時間前の値との変化分
は、事故発生前の通常時にはほぼ０となる。事故発生直
後には、変化分はガス圧力の上昇分とほぼ同一となる。
したがって、増幅器は、事故発生直後にはガス圧力の上
昇分となる電圧信号を増幅するだけであるので、その利
得を大きくとることができる。
は定格ガス圧力に関係なく一定とできる事故検出装置を
提供する。 【解決手段】 ガス絶縁電気機器の事故検出装置２は、
圧力センサ１の信号が入力される入力部３と、この信号
を遅らせた信号を出力する遅れ回路１０と、ガス圧力信
号と遅れ回路の出力信号の差分を増幅する増幅器７と、
増幅器の出力が入力されるＡＤ変換器６と、その出力に
基づいて事故の有無を判定する判定部８とを具備する。
ガス圧力電圧の現在の値と所定時間前の値との変化分
は、事故発生前の通常時にはほぼ０となる。事故発生直
後には、変化分はガス圧力の上昇分とほぼ同一となる。
したがって、増幅器は、事故発生直後にはガス圧力の上
昇分となる電圧信号を増幅するだけであるので、その利
得を大きくとることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガス絶縁開閉装置
（ＧＩＳ）、ガス遮断器などのガス絶縁電気機器のタン
ク内部で発生する事故を検出する装置に関するものであ
る。
（ＧＩＳ）、ガス遮断器などのガス絶縁電気機器のタン
ク内部で発生する事故を検出する装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ガス絶縁電気機器内部で短絡、地絡など
の事故が発生すると、そのアークエネルギによりガス温
度が上昇し、事故の発生したタンク内の圧力が上昇す
る。この圧力上昇を検出することにより、事故発生の有
無及び、どのタンク内で事故が発生したかが標定可能で
ある。
の事故が発生すると、そのアークエネルギによりガス温
度が上昇し、事故の発生したタンク内の圧力が上昇す
る。この圧力上昇を検出することにより、事故発生の有
無及び、どのタンク内で事故が発生したかが標定可能で
ある。
【０００３】図１を用いて、従来の事故検出装置の回路
構成を説明する。圧力センサ１はＧＩＳのタンク１１内
部のガス圧力を電気信号に変換して出力する。この電気
信号は、入力端子３を通して事故検出装置２に入力され
る。絶縁アンプ４、ローパスフィルタ（ＬＰＦ）５を通
した電気信号がガス圧力電圧Ｖ1となる。
構成を説明する。圧力センサ１はＧＩＳのタンク１１内
部のガス圧力を電気信号に変換して出力する。この電気
信号は、入力端子３を通して事故検出装置２に入力され
る。絶縁アンプ４、ローパスフィルタ（ＬＰＦ）５を通
した電気信号がガス圧力電圧Ｖ1となる。
【０００４】短絡事故検出用信号として、ガス圧力電圧
Ｖ1 が、直接、ＡＤ変換器６に入力される。また、地絡
事故検出用信号として、ガス圧力電圧Ｖ1 が、アンプ７
を通してＡＤ変換器６に入力される。アンプ７の入力側
の他方には、直流バイアス電源１２からバイアス電圧Ｖ
DCが入力される。アンプ７は、ガス圧力電圧Ｖ1 とバイ
アス電圧ＶDCの差分を増幅し、地絡検出用電圧ＶG を出
力する。
Ｖ1 が、直接、ＡＤ変換器６に入力される。また、地絡
事故検出用信号として、ガス圧力電圧Ｖ1 が、アンプ７
を通してＡＤ変換器６に入力される。アンプ７の入力側
の他方には、直流バイアス電源１２からバイアス電圧Ｖ
DCが入力される。アンプ７は、ガス圧力電圧Ｖ1 とバイ
アス電圧ＶDCの差分を増幅し、地絡検出用電圧ＶG を出
力する。
【０００５】ＡＤ変換器６は、アナログ量のガス圧力電
圧Ｖ1 と地絡検出電圧ＶG を別々にディジタル信号に変
換して、ＣＰＵ８に出力する。ＣＰＵ８は、ガス圧力電
圧Ｖ 1 に基づいて短絡事故の検出を行い、地絡検出電圧
ＶG に基づいて地絡事故の検出を行う。ＣＰＵ８におい
て実行される事故判定のアルゴリズムとしては種々のも
のが提案されているので、それらの内の任意のものを使
用できる。
圧Ｖ1 と地絡検出電圧ＶG を別々にディジタル信号に変
換して、ＣＰＵ８に出力する。ＣＰＵ８は、ガス圧力電
圧Ｖ 1 に基づいて短絡事故の検出を行い、地絡検出電圧
ＶG に基づいて地絡事故の検出を行う。ＣＰＵ８におい
て実行される事故判定のアルゴリズムとしては種々のも
のが提案されているので、それらの内の任意のものを使
用できる。
【０００６】図２を用いて、ＣＰＵ８における事故判定
アルゴリズムの１例を説明する。図のグラフは、タンク
１１内部のガス圧力電圧Ｖ1 の時間による変動を示して
いる。このガス圧力電圧Ｖ1 は、タンク１１内で事故が
発生すると急激に上昇する。ガス圧力電圧Ｖ1 につい
て、サンプリング周期Δｔごとに５Δｔ（圧力差比較時
間）前の圧力と比較し、その差分つまり変化量がしきい
値となる事故判定圧力を超えると、事故が発生したと判
定する。また、この比較をサンプリング周期Δｔごとに
複数回繰り返し、所定回数連続して変化量が事故判定圧
力を超えたとき事故が発生したと判定することにより、
一過性のノイズの侵入などによる誤動作を防止する。
アルゴリズムの１例を説明する。図のグラフは、タンク
１１内部のガス圧力電圧Ｖ1 の時間による変動を示して
いる。このガス圧力電圧Ｖ1 は、タンク１１内で事故が
発生すると急激に上昇する。ガス圧力電圧Ｖ1 につい
て、サンプリング周期Δｔごとに５Δｔ（圧力差比較時
間）前の圧力と比較し、その差分つまり変化量がしきい
値となる事故判定圧力を超えると、事故が発生したと判
定する。また、この比較をサンプリング周期Δｔごとに
複数回繰り返し、所定回数連続して変化量が事故判定圧
力を超えたとき事故が発生したと判定することにより、
一過性のノイズの侵入などによる誤動作を防止する。
【０００７】この判定アルゴリズムは、地絡発生の判定
にも使用される。ところが、地絡の場合、事故発生後の
ガス圧力の上昇分がタンクのガス圧力に比べて小さいた
め、増幅されていない変化量をそのままＡＤ変換したの
では、最小検出感度が低くなる。これに対処するため、
図１に示す事故検出装置では、地絡検出用には、直流バ
イアス電圧ＶDCを加えて、タンクガス圧力を見掛け上小
さくし、相対的にガス圧力上昇分を高くした上で、アン
プ７により信号の増幅をしている。
にも使用される。ところが、地絡の場合、事故発生後の
ガス圧力の上昇分がタンクのガス圧力に比べて小さいた
め、増幅されていない変化量をそのままＡＤ変換したの
では、最小検出感度が低くなる。これに対処するため、
図１に示す事故検出装置では、地絡検出用には、直流バ
イアス電圧ＶDCを加えて、タンクガス圧力を見掛け上小
さくし、相対的にガス圧力上昇分を高くした上で、アン
プ７により信号の増幅をしている。
【０００８】図３を用いて、以上説明した現象を数値的
に説明する。図３は、短絡事故発生の場合のガス圧力電
圧Ｖ1 の変化を示している。圧力センサ１の出力種別が
４〜２０ｍＡで、ＧＩＳの定格ガス圧力を５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 とした場合の圧力センサ１の出力が１２ｍＡである
とする。また、ＡＤ変換器６は入力最大電圧が１０Ｖ、
１２ビットで、その入力抵抗が２５０Ωであるとする。
すると、ガス圧力電圧Ｖ1 は３Ｖとなる。
に説明する。図３は、短絡事故発生の場合のガス圧力電
圧Ｖ1 の変化を示している。圧力センサ１の出力種別が
４〜２０ｍＡで、ＧＩＳの定格ガス圧力を５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 とした場合の圧力センサ１の出力が１２ｍＡである
とする。また、ＡＤ変換器６は入力最大電圧が１０Ｖ、
１２ビットで、その入力抵抗が２５０Ωであるとする。
すると、ガス圧力電圧Ｖ1 は３Ｖとなる。
【０００９】このガス圧力電圧Ｖ1 は、事故発生前の通
常時には気温の変化などによるガス圧力の変動に伴って
変化をするが、その変化は緩やかであり、定格ガス圧力
時にはほぼ３Ｖの値を保つ。短絡事故発生後の電圧上昇
分の電圧は２Ｖ程度となる。ＣＰＵ８では、これらの各
値を、増幅せずにそのままの値で、図２に示した事故判
定アルゴリズムに使用できる。
常時には気温の変化などによるガス圧力の変動に伴って
変化をするが、その変化は緩やかであり、定格ガス圧力
時にはほぼ３Ｖの値を保つ。短絡事故発生後の電圧上昇
分の電圧は２Ｖ程度となる。ＣＰＵ８では、これらの各
値を、増幅せずにそのままの値で、図２に示した事故判
定アルゴリズムに使用できる。
【００１０】図４（Ａ）は、地絡事故発生の場合のガス
圧力電圧Ｖ1 の変化を示す。上記と同様に、事故発生前
の電圧Ｖ1 はほぼ３Ｖである。これに対し、地絡事故発
生後の電圧変化分の電圧ΔＶ1 は、０．１Ｖ程度と微小
で、ガス圧力電圧Ｖ 1 の１／１０程度である。したがっ
て、このままのガス圧力電圧Ｖ1 をＡＤ変換器６に入力
したのでは、最小検出感度が悪くなる。そこで、バイア
ス電圧ＶDCを加えて、更に、アンプ７により増幅をす
る。
圧力電圧Ｖ1 の変化を示す。上記と同様に、事故発生前
の電圧Ｖ1 はほぼ３Ｖである。これに対し、地絡事故発
生後の電圧変化分の電圧ΔＶ1 は、０．１Ｖ程度と微小
で、ガス圧力電圧Ｖ 1 の１／１０程度である。したがっ
て、このままのガス圧力電圧Ｖ1 をＡＤ変換器６に入力
したのでは、最小検出感度が悪くなる。そこで、バイア
ス電圧ＶDCを加えて、更に、アンプ７により増幅をす
る。
【００１１】図４（Ｂ）は電圧Ｖ1 とバイアス電圧ＶDC
との関係を示す。ガス圧力は、通常時であっても必ずし
も定格値とはならないため、ガス圧力電圧Ｖ1 は３Ｖを
下回る値となることも考えられる。したがって、バイア
ス電圧ＶDCは、定格ガス圧力電圧の３Ｖより１Ｖ低い電
圧の２Ｖに設定する必要がある。すると、アンプ７に入
力される電圧（Ｖ1 −ＶDC）は１Ｖとなる。ＡＤ変換器
６の入力最大電圧が１０であるので、アンプ７の利得Ａ
は基本的には９倍程度が限度となる。図４（Ｃ）は、差
電圧（Ｖ1 −ＶDC）をアンプ７により増幅した後の電圧
ＶG の波形を示す。
との関係を示す。ガス圧力は、通常時であっても必ずし
も定格値とはならないため、ガス圧力電圧Ｖ1 は３Ｖを
下回る値となることも考えられる。したがって、バイア
ス電圧ＶDCは、定格ガス圧力電圧の３Ｖより１Ｖ低い電
圧の２Ｖに設定する必要がある。すると、アンプ７に入
力される電圧（Ｖ1 −ＶDC）は１Ｖとなる。ＡＤ変換器
６の入力最大電圧が１０であるので、アンプ７の利得Ａ
は基本的には９倍程度が限度となる。図４（Ｃ）は、差
電圧（Ｖ1 −ＶDC）をアンプ７により増幅した後の電圧
ＶG の波形を示す。
【００１２】いま、利得Ａ＝９とした場合、ＡＤ変換器
６（入力最大電圧＝１０Ｖ）への入力電圧Ｖ1 の最大値
は、次の〔数１〕により決まる。 １０Ｖ≧ＶG ＝９×（Ｖ1 −２） （数１） よって、電圧Ｖ1 の最大値は約３．１Ｖまでとなる。こ
れにより、通常時のガス圧力電圧Ｖ1 が３Ｖ、バイアス
電圧ＶDCが２Ｖ、事故後の上昇分が０．１Ｖであると、
増幅後の地絡検出電圧ＶG は、通常時が９Ｖ、上昇分が
約１Ｖとなる。
６（入力最大電圧＝１０Ｖ）への入力電圧Ｖ1 の最大値
は、次の〔数１〕により決まる。 １０Ｖ≧ＶG ＝９×（Ｖ1 −２） （数１） よって、電圧Ｖ1 の最大値は約３．１Ｖまでとなる。こ
れにより、通常時のガス圧力電圧Ｖ1 が３Ｖ、バイアス
電圧ＶDCが２Ｖ、事故後の上昇分が０．１Ｖであると、
増幅後の地絡検出電圧ＶG は、通常時が９Ｖ、上昇分が
約１Ｖとなる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
従来の事故検出装置では、地絡現象を検出するための手
段が講じられているが、電圧上昇分は１Ｖ程度にしか増
幅できず、より感度良く検出することは困難である。ま
た、大きなガス容量のタンクでの地絡現象を検出する場
合には、地絡事故時のタンク内のガス圧力の上昇は相対
的に小さくなるので、上記従来の回路では精度的に検出
が困難となる。これに対して、ＡＤ変換器６に１６ビッ
トＡＤを使用するという対応をしても、信号のＳ／Ｎの
比は殆ど変わりがないため、良好な結果は得られない。
従来の事故検出装置では、地絡現象を検出するための手
段が講じられているが、電圧上昇分は１Ｖ程度にしか増
幅できず、より感度良く検出することは困難である。ま
た、大きなガス容量のタンクでの地絡現象を検出する場
合には、地絡事故時のタンク内のガス圧力の上昇は相対
的に小さくなるので、上記従来の回路では精度的に検出
が困難となる。これに対して、ＡＤ変換器６に１６ビッ
トＡＤを使用するという対応をしても、信号のＳ／Ｎの
比は殆ど変わりがないため、良好な結果は得られない。
【００１４】また、上記従来の事故検出装置では、定格
ガス圧力電圧が３．００Ｖであった場合、Ａ−Ｄ変換器
６で検出できる上昇分の最大値は０．１Ｖであるが、定
格ガス圧力電圧が３．０５Ｖである場合には、上昇分の
最大値は０．０５Ｖまでしかとることができなくなる。
本発明は、地絡事故を感度良く検出でき、その検出感度
は定格ガス圧力に関係なく一定とできる事故検出装置を
提供することを目的とする。
ガス圧力電圧が３．００Ｖであった場合、Ａ−Ｄ変換器
６で検出できる上昇分の最大値は０．１Ｖであるが、定
格ガス圧力電圧が３．０５Ｖである場合には、上昇分の
最大値は０．０５Ｖまでしかとることができなくなる。
本発明は、地絡事故を感度良く検出でき、その検出感度
は定格ガス圧力に関係なく一定とできる事故検出装置を
提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するためになされたものである。本発明のガス絶縁電
気機器の事故検出装置は、ガス絶縁電気機器のタンク内
部のガス圧力を表す電気信号が入力される入力部と、前
記信号が入力され、入力信号を遅らせた信号を出力する
遅れ回路と、前記ガス圧力信号と前記遅れ回路の出力信
号の差分を増幅する増幅器と、前記増幅器の出力が入力
され、アナログ信号の前記出力をディジタル信号に変換
するＡＤ変換器と、このＡＤ変換器の出力に基づいて事
故の有無を判定する判定部とを具備する。
成するためになされたものである。本発明のガス絶縁電
気機器の事故検出装置は、ガス絶縁電気機器のタンク内
部のガス圧力を表す電気信号が入力される入力部と、前
記信号が入力され、入力信号を遅らせた信号を出力する
遅れ回路と、前記ガス圧力信号と前記遅れ回路の出力信
号の差分を増幅する増幅器と、前記増幅器の出力が入力
され、アナログ信号の前記出力をディジタル信号に変換
するＡＤ変換器と、このＡＤ変換器の出力に基づいて事
故の有無を判定する判定部とを具備する。
【００１６】上記事故検出装置によれば、ガス圧力電圧
の現在の値と所定時間前の値との差分（変化分）が増幅
器により増幅されてＡＤ変換器に入力される。ガス圧力
電圧の変化分は、事故発生前の通常時には、ガス圧力変
化があってもそれは微小であるのでほぼ０となる。事故
発生直後には、ガス圧力電圧の現在の値と所定時間前の
値との変化分は、ガス圧力の上昇分とほぼ同一となる。
の現在の値と所定時間前の値との差分（変化分）が増幅
器により増幅されてＡＤ変換器に入力される。ガス圧力
電圧の変化分は、事故発生前の通常時には、ガス圧力変
化があってもそれは微小であるのでほぼ０となる。事故
発生直後には、ガス圧力電圧の現在の値と所定時間前の
値との変化分は、ガス圧力の上昇分とほぼ同一となる。
【００１７】したがって、増幅器は、通常時は０で、事
故発生直後にはガス圧力の上昇分の電圧信号を増幅する
だけであるので、その利得を大きくとることができる。
さらに、ＡＤ変換器の入力変化分を大きくすることがで
きる。したがって、事故発生の検出を正確に行うことが
できる。また、タンク容量が大きく、地絡事故発生時の
ガス圧力上昇が小さい場合でも、地絡検出が可能とな
る。
故発生直後にはガス圧力の上昇分の電圧信号を増幅する
だけであるので、その利得を大きくとることができる。
さらに、ＡＤ変換器の入力変化分を大きくすることがで
きる。したがって、事故発生の検出を正確に行うことが
できる。また、タンク容量が大きく、地絡事故発生時の
ガス圧力上昇が小さい場合でも、地絡検出が可能とな
る。
【００１８】また、ＡＤ変換器の入力変化分は、通常時
のガス圧力値と無関係となるので、通常時のガス圧力値
が異なるガス絶縁電気機器に対しても、ＡＤ変換器で検
出できる最大変化分を大きくすることができる。したが
って、検出感度を向上させることができる。
のガス圧力値と無関係となるので、通常時のガス圧力値
が異なるガス絶縁電気機器に対しても、ＡＤ変換器で検
出できる最大変化分を大きくすることができる。したが
って、検出感度を向上させることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明の実施形態を図を用いて説
明する。図５は、本発明を適用した事故検出装置の回路
構成を示す。圧力センサ１はＧＩＳのタンク１１内部の
ガス圧力を電気信号に変換して出力する。この電気信号
は、入力端子３を通して事故検出装置２に入力される。
絶縁アンプ４、ＬＰＦ５を通した電気信号が電気信号ガ
ス圧力電圧Ｖ1 となる。なお、事故検出の対象となるタ
ンクが複数あるときは、各タンクごとに圧力センサ１が
設け、マルチプレクサにより切り替えられて１つのガス
圧力電圧Ｖ1 が選択されるようにする。
明する。図５は、本発明を適用した事故検出装置の回路
構成を示す。圧力センサ１はＧＩＳのタンク１１内部の
ガス圧力を電気信号に変換して出力する。この電気信号
は、入力端子３を通して事故検出装置２に入力される。
絶縁アンプ４、ＬＰＦ５を通した電気信号が電気信号ガ
ス圧力電圧Ｖ1 となる。なお、事故検出の対象となるタ
ンクが複数あるときは、各タンクごとに圧力センサ１が
設け、マルチプレクサにより切り替えられて１つのガス
圧力電圧Ｖ1 が選択されるようにする。
【００２０】ＬＰＦ５の出力のガス圧力電圧Ｖ1 は、短
絡事故検出用信号として、直接、ＡＤ変換器６に入力さ
れる。また、地絡事故検出用信号として、バッファ９と
遅れ回路１０に入力される。遅れ回路１０は、ＣＲによ
り構成され、時定数が大きく設定される。バッファ９の
出力電圧Ｖ1 と遅れ回路１０の出力電圧ＶL との差電圧
（Ｖ1 −Ｖ1L）が、アンプ７により増幅される。アンプ
７は、差電圧（Ｖ1 −Ｖ1L）を利得Ａで増幅し、地絡検
出用電圧ＶG （＝Ａ（Ｖ1 −Ｖ1L））を出力する。この
地絡検出用電圧ＶG はＡＤ変換器６に入力される。
絡事故検出用信号として、直接、ＡＤ変換器６に入力さ
れる。また、地絡事故検出用信号として、バッファ９と
遅れ回路１０に入力される。遅れ回路１０は、ＣＲによ
り構成され、時定数が大きく設定される。バッファ９の
出力電圧Ｖ1 と遅れ回路１０の出力電圧ＶL との差電圧
（Ｖ1 −Ｖ1L）が、アンプ７により増幅される。アンプ
７は、差電圧（Ｖ1 −Ｖ1L）を利得Ａで増幅し、地絡検
出用電圧ＶG （＝Ａ（Ｖ1 −Ｖ1L））を出力する。この
地絡検出用電圧ＶG はＡＤ変換器６に入力される。
【００２１】ＡＤ変換器６は、アナログ量の電気信号を
ディジタル信号に変換して、ＣＰＵ８に出力する。ＣＰ
Ｕ８は、ガス圧力電圧Ｖ1 に基づいて短絡事故の検出を
行い、地絡検出電圧ＶG に基づいて地絡事故の検出を行
う。事故の検出アルゴリズムは任意のものが使用される
が、その１例を前述の図２に関して説明してある。ま
た、短絡事故発生の判定は、前述の従来の装置の図３で
説明したと同様に、ガス圧力電圧Ｖ1を直接用いる。
ディジタル信号に変換して、ＣＰＵ８に出力する。ＣＰ
Ｕ８は、ガス圧力電圧Ｖ1 に基づいて短絡事故の検出を
行い、地絡検出電圧ＶG に基づいて地絡事故の検出を行
う。事故の検出アルゴリズムは任意のものが使用される
が、その１例を前述の図２に関して説明してある。ま
た、短絡事故発生の判定は、前述の従来の装置の図３で
説明したと同様に、ガス圧力電圧Ｖ1を直接用いる。
【００２２】図６（Ａ）は、地絡事故発生時のガス圧力
電圧Ｖ1 と遅れ回路１０の出力電圧Ｖ1Lの関係を示す。
遅れ回路１０の出力電圧Ｖ1Lは、十分に大きな時定数で
入力のガス圧力電圧Ｖ1 を遅らせたものである。したが
って、両電圧の差分（Ｖ1 −Ｖ1L）は、遅れ回路１０の
時定数で決まる圧力差比較時間５Δｔ（図２参照）での
ガス圧力電圧Ｖ1 の変化分となる。
電圧Ｖ1 と遅れ回路１０の出力電圧Ｖ1Lの関係を示す。
遅れ回路１０の出力電圧Ｖ1Lは、十分に大きな時定数で
入力のガス圧力電圧Ｖ1 を遅らせたものである。したが
って、両電圧の差分（Ｖ1 −Ｖ1L）は、遅れ回路１０の
時定数で決まる圧力差比較時間５Δｔ（図２参照）での
ガス圧力電圧Ｖ1 の変化分となる。
【００２３】事故発生前の通常時は、ガス圧力の変動が
少ないため、電圧Ｖ1 とその遅れ波形のＶ1Lとはほぼ同
一の値を示す。したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −
Ｖ1L）はほぼ０に近い値を示す。地絡事故が発生すると
ガス圧力電圧Ｖ1 は上昇するが、その遅れ波形Ｖ1Lは直
ぐには上昇しない。したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ
1 −Ｖ1L）は、通常時の変化分に比べて大きな値を示
す。この変化分電圧を利得Ａのアンプ７を通した電圧Ｖ
G （＝（Ｖ1 −Ｖ1L）×Ａ）の波形を図６（Ｂ）に示
す。
少ないため、電圧Ｖ1 とその遅れ波形のＶ1Lとはほぼ同
一の値を示す。したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −
Ｖ1L）はほぼ０に近い値を示す。地絡事故が発生すると
ガス圧力電圧Ｖ1 は上昇するが、その遅れ波形Ｖ1Lは直
ぐには上昇しない。したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ
1 −Ｖ1L）は、通常時の変化分に比べて大きな値を示
す。この変化分電圧を利得Ａのアンプ７を通した電圧Ｖ
G （＝（Ｖ1 −Ｖ1L）×Ａ）の波形を図６（Ｂ）に示
す。
【００２４】ここで、ＡＤ変換器６の入力最大電圧が１
０Ｖであるとすると、利得Ａは次の〔数２〕より求ま
る。 １０Ｖ≧ＶG ＝Ａ×（Ｖ1 −Ｖ1L） （数２） したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −Ｖ1L）が０．１
Ｖであれば、利得Ａは１００まで、変化分が０．２Ｖで
あれば、利得Ａは５０まで上げることができる。また、
電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −Ｖ1L）は通常時のガス圧力値
と無関係であるから、通常時のガス圧力が異なるガス絶
縁電気機器であっても、利得Ａは上記の値とすることが
できる。
０Ｖであるとすると、利得Ａは次の〔数２〕より求ま
る。 １０Ｖ≧ＶG ＝Ａ×（Ｖ1 −Ｖ1L） （数２） したがって、電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −Ｖ1L）が０．１
Ｖであれば、利得Ａは１００まで、変化分が０．２Ｖで
あれば、利得Ａは５０まで上げることができる。また、
電圧Ｖ1 の変化分（Ｖ1 −Ｖ1L）は通常時のガス圧力値
と無関係であるから、通常時のガス圧力が異なるガス絶
縁電気機器であっても、利得Ａは上記の値とすることが
できる。
【図１】従来の事故検出装置の回路構成を示す図。
【図２】事故検出のアルゴリズムを説明するための図。
【図３】図１における短絡事故検出方法を説明するため
の図。
の図。
【図４】図１における地絡事故検出方法を説明するため
の図。
の図。
【図５】本発明を適用した事故検出装置の回路構成を示
す図。
す図。
【図６】図５における地絡事故検出方法を説明するため
の図。
の図。
１…圧力センサ ２…検出装置 ３…入力端子 ４…絶縁アンプ ５…ＬＰＦ ６…ＡＤ変換器 ７…アンプ ８…ＣＰＵ ９…バッファ １０…遅れ回路 １１…タンク
Claims (1)
- 【請求項１】 ガス絶縁電気機器のタンク内部のガス圧
力を表す電気信号が入力される入力部と、 前記信号が入力され、入力信号を遅らせた信号を出力す
る遅れ回路と、 前記ガス圧力信号と前記遅れ回路の出力信号の差分を増
幅する増幅器と、 前記増幅器の出力が入力され、アナログ信号の前記出力
をディジタル信号に変換するＡＤ変換器と、 このＡＤ変換器の出力に基づいて事故の有無を判定する
判定部とを具備することを特徴とするガス絶縁電気機器
の事故検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10070481A JPH11275721A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | ガス絶縁電気機器の事故検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10070481A JPH11275721A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | ガス絶縁電気機器の事故検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11275721A true JPH11275721A (ja) | 1999-10-08 |
Family
ID=13432767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10070481A Pending JPH11275721A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | ガス絶縁電気機器の事故検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11275721A (ja) |
-
1998
- 1998-03-19 JP JP10070481A patent/JPH11275721A/ja active Pending
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