JPH11279649A - 鋼片の加熱装置および加熱方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱間圧延用のスラブなどの鋼片を、所定温度
に効率的に加熱する。 【解決手段】 蓄熱式切替燃焼バーナを経て排出される
排ガスがレキュペレータに導入され、レキュペレータの
耐熱温度Ｔrec 、煙道入側の排ガス温度Ｔa 、蓄熱体出
口の排ガス温度Ｔb 、蓄熱式切替燃焼バーナのプルバッ
ク率ｆ、蓄熱式切替燃焼バーナによる燃焼容量の合計と
炉内に供給できる全燃焼容量との比αが、Ｔrec ≧Ｔa
×（１−α×ｆ）＋Ｔb ×α×ｆを満足するように設計
されている。煙道を抽出側に設置することもできる。ま
た蓄熱式切替燃焼バーナを通して供給する燃料の流量と
炉内に供給する全燃料の流量との比βを、Ｔrec ≧Ｔa
×（１−β×ｆ）＋Ｔb ×β×ｆ（２）を満足する範囲
とする加熱方法。抽出時の鋼片の平均温度を９００℃以
上１１００℃以下とすることが好ましい。 【効果】 レキュペレータの耐用期間を短縮させること
なく、省エネ効果を最大に発揮できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延用のスラ
ブなどの鋼片を、所定温度に効率的に加熱するための加
熱装置および該装置を使用した加熱方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】鋼材の製造において、熱間加工のための
鋼片の加熱は、一般に燃焼雰囲気の加熱装置により行わ
れている。加熱装置には、鋼片を炉内に静置し、所定温
度に加熱された後に抽出するものと、炉内に装入した鋼
片を、炉内を通過させる間に所定温度に加熱して抽出す
る、いわゆる連続加熱装置がある。

【０００３】これらの加熱装置において、特に省エネお
よび環境問題の観点から、燃料原単位の向上が望まれ、
限られた長さの炉で、限られた時間内で効率的に加熱す
ることが要求されている。また、炉抽出時の鋼片内の温
度偏差の小さいことが望まれ、最終製品の品質上の問
題、製造上の問題等により、この温度均一化の要求はま
すます厳しくなっている。

【０００４】従来、高熱効率のバーナとして蓄熱式切替
燃焼バーナが知られている。これは蓄熱体を具備した２
基のバーナを対にして設置し、一方のバーナで燃焼して
いるとき他方のバーナでは排ガスを吸引し、燃焼と排ガ
ス吸引を交互に行うことで、蓄熱体に蓄積された排ガス
の熱で燃焼用空気を予熱するものである。

【０００５】この蓄熱式切替燃焼バーナを使用した加熱
炉の炉温制御に関して、例えば特開平４−２７０８１９
号公報には、バーナの蓄熱体を経ない第２の排気手段を
設け、この第２排気手段を経て炉外に排気される排ガス
量を調整することで、蓄熱体に供給される熱量を変化さ
せ、それにより燃焼用空気の予熱温度を変化させて燃焼
炎の温度を変化させ、炉温制御の応答性を高める技術が
開示されている。

【０００６】また最終製品である薄鋼板の加工性に関
し、例えば特開昭５８−５２４３９号公報には、Ａｌキ
ルド鋼スラブの加熱温度を１１００℃以下に抑えること
でＡｌＮの大半を析出させてから熱間圧延し、その後、
冷間圧延し連続焼鈍することにより、ｒ値の面内異方性
が小さく、かつ平均ｒ値の高い、深絞り加工性の優れた
薄鋼板を製造する方法を開示している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記特開平４−２７０
８１９号公報の技術は、上記のように蓄熱体を経ない排
気手段を設けることで、燃焼用空気の予熱温度を低く調
整するので、省エネに反した温度制御となる。また上記
特開昭５６−１０２５１７号公報の技術は、スラブの加
熱温度を従来よりも低温の１１００℃以下とするので、
効率的な加熱で鋼片内の温度偏差を小さくすることがよ
り困難となる。そこで本発明は、熱間圧延用のスラブな
どの鋼片を、所定温度に効率的に加熱するための加熱装
置および該装置を使用した加熱方法を提供し、特に加工
向け薄鋼板用のスラブ加熱においては、さらに加工性に
優れた製品を得ることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明装置は、少なくとも１組の蓄熱式切替燃焼バー
ナを有する加熱炉において、該バーナの蓄熱体を経て排
出される排ガスがレキュペレータに導入され、該レキュ
ペレータの耐熱温度Ｔrec 、煙道入側の排ガス温度Ｔa
、蓄熱体出口の排ガス温度Ｔb 、蓄熱式切替燃焼バー
ナのプルバック率ｆ、蓄熱式切替燃焼バーナによる燃焼
容量の合計と炉内に供給できる全燃焼容量との比αが、
（１）式を満足するように設計されていることを特徴と
する鋼片の加熱装置である。 Ｔrec ≧Ｔa ×（１−α×ｆ）＋Ｔb ×α×ｆ （１） そして、炉内の燃焼排ガスを炉外に排出するための煙道
が、鋼片の抽出側に設置されていることとすることもで
きる。

【０００９】また、本発明法は、上記本発明の加熱装置
を使用し、蓄熱式切替燃焼バーナを通して供給する燃料
の流量と炉内に供給する全燃料の流量との比βを（２）
式を満足する範囲とすることを特徴とする鋼片の加熱方
法である。 Ｔrec ≧Ｔa ×（１−β×ｆ）＋Ｔb ×β×ｆ （２） そして、炉抽出時の鋼片の平均温度を９００℃以上１１
００℃以下とすることが好ましい。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明装置を図１および図２の例
により説明する。図１は連続加熱装置の縦断面図、図２
は図１のＡ−Ａ矢視縦断面図である。鋼片１は、連続加
熱炉の装入口２から矢印の方向に連続的に装入され、ウ
ォーキングビーム方式などにより炉内を搬送されて、抽
出口３から抽出される。炉内には装入口２と抽出口３と
の間に複数のゾーンを有し、装入口２側から順に、上下
１組として第１ゾーン４、第２ゾーン５、第３ゾーン６
・・・とし、本例は４つのゾーンからなるので第４ゾー
ンが最終ゾーン７である。

【００１１】本例は、第１ゾーン４には蓄熱式切替燃焼
バーナからなるサイドバーナ１０を配設し、第２ゾーン
５および第３ゾーン６には軸流バーナ１１を配設して、
第１ゾーン４と第２ゾーン５を仕切壁８で隔てている。
最終ゾーン７は、上部帯にはルーフバーナ１２を配設
し、下部帯には軸流バーナ１１を配設している。なお、
第２ゾーン５、第３ゾーン６および最終ゾーン７の軸流
バーナ１１は、蓄熱式切替燃焼バーナ以外の通常のバー
ナでもよくまた蓄熱式切替燃焼バーナであってもよい。
さらにサイドバーナとすることもできる。炉内の燃焼排
ガスは、煙道９を通りレキュペレータ１３で熱回収され
て排出され、レキュペレータ１３で予熱された空気が、
蓄熱式切替燃焼バーナ以外の各バーナに供給される。

【００１２】本発明装置は、このような少なくとも１組
の蓄熱式切替燃焼バーナを有する加熱炉において、図２
の例のように、該バーナの蓄熱体１４あるいは１５を経
て排出される排ガスが、レキュペレータ１３に導入され
る。加熱炉は図１のような連続加熱炉のほか、被加熱材
を炉内に静置し、所定温度に加熱された後に抽出するタ
イプのものであってもよい。そして、レキュペレータ１
３の耐熱温度Ｔrec 、煙道９入側の排ガス温度Ｔa、蓄
熱体出口の排ガス温度Ｔb 、蓄熱式切替燃焼バーナのプ
ルバック率ｆ、蓄熱式切替燃焼バーナによる燃焼容量の
合計と炉内に供給できる全燃焼容量との比αが、上記
（１）式を満足するように設計されている。

【００１３】蓄熱式切替燃焼バーナからなるサイドバー
ナ１０は、本例では図２に示すように、左右１組で燃焼
と排ガス吸引を交互に行う。図２では右側で燃焼、左側
で排ガス吸引を行っている。下部加熱帯について説明す
ると、燃焼用空気はブロワ１８および切替弁１６を経て
蓄熱体１４で予熱され、右側のサイドバーナ１０に供給
されている。燃料ガスは、流量調整弁２１および切替弁
１７を経て右側のサイドバーナ１０に供給されている。
燃焼排ガスは、左側のサイドバーナ１０から蓄熱体１５
を通り熱回収されて温度Ｔb となり、切替弁１６ブロワ
１９を経てレキュペレータ１３に供給されている。

【００１４】切替弁１６および１７を破線のように切替
えると、空気および燃料は左側のサイドバーナに供給さ
れて、蓄熱体１５に蓄積された熱で空気が予熱され、排
ガスは右側のサイドバーナ１０から吸引され蓄熱体１４
で熱回収される。レキュペレータ１３では、ブロワ２０
により導入された空気を、煙道９の燃焼排ガスで予熱
し、蓄熱式切替燃焼バーナ以外の各バーナに供給する。

【００１５】レキュペレータ１３は、通常、金属系の材
料で構成されているので、耐熱温度Ｔrec は９００℃程
度であり、従来は、煙道に導入される燃焼排ガスの温度
の制約から、炉温とくに煙道近くのゾーンの炉温を高め
ることができなかった。しかし本発明装置は、蓄熱式切
替燃焼バーナで熱回収された温度Ｔb の低温排ガスがレ
キュペレータに導入されるので、煙道に導入される排ガ
ス温度Ｔa を従来よりも高め、（１）式を満足するよう
に設計されていればよい。

【００１６】（１）式においてｆは蓄熱式切替燃焼バー
ナのプルバック率であり、対をなしている１組の蓄熱式
切替燃焼バーナの、（排気側の排ガス流量）／（燃焼側
の燃焼用空気および燃焼を合せた流量）の比として定義
される。またαは、（蓄熱式切替燃焼バーナによる燃焼
容量の合計）／（炉内に供給できる全燃焼容量）の比と
して定義される。

【００１７】図１に示す連続加熱炉は、煙道９に隣接す
る第１ゾーン４に蓄熱式切替燃焼バーナを採用してい
る。従来の連続加熱炉は、通常、装入口２側に煙道９を
設置し、第１ゾーン４は、最終ゾーン７の均熱帯からの
排ガスを利用する換熱帯として使用されていたが、本発
明装置は上記のように、蓄熱式切替燃焼バーナにより熱
回収された温度Ｔb の低温排ガスをレキュペレータに導
入し（１）式を満足するように設計されているため、第
１ゾーン４に燃焼バーナを設けても、レキュペレータ１
３ではその耐熱温度Ｔrec 以下とすることができる。そ
して、第１ゾーン４内では燃焼ガスの一部が蓄熱式切替
燃焼バーナにより熱回収されるので、煙道９に導入され
る排ガスの温度Ｔa の上昇を抑制することもできる。

【００１８】このような本発明装置により、レキュペレ
ータの耐用期間を短縮させることなく、省エネ効果を最
大に発揮することができ、燃料原単位が向上する。さら
に鋼片の加熱時間が短縮され、偏熱も抑えられる。なお
図１の連続加熱炉において、第１ゾーン４では蓄熱式切
替燃焼バーナをサイドバーナ１０としているので、炉長
方向にスペースをとることなく、従来の換熱帯あるいは
予熱帯の側壁に配設することができる。しかしバーナの
火炎温度は火炎の長さ方向に変化しているので、加熱炉
の幅が広い場合は、炉幅方向に温度分布が生じる。した
がって長尺の鋼片１を横方向に搬送しつつ加熱する場合
は、第１ゾーン４では鋼片１の長さ方向に温度偏差が生
じる。

【００１９】そこで、第２ゾーン５に軸流バーナ１１を
配設することで、炉幅方向の温度分布の均一化を図って
いる。第２ゾーン５の軸流バーナ１１は、本例では通常
のバーナであり、全バーナを同時に鋼片１の進行方向に
対向して燃焼させている。そして第１ゾーン４との間に
仕切壁８を設け、各軸流バーナ１１の燃焼を制御して炉
幅方向の温度分布を調整することで、第１ゾーン４にお
いて鋼片１に温度偏差が生じても、均一化を図ることが
できる。なお、軸流バーナ１１を蓄熱式切替燃焼バーナ
とする場合は、例えば隣合う軸流バーナ１１を対にして
燃焼と排ガス吸引を交互に行う。

【００２０】図１のような本発明装置によれば、レキュ
ペレータ１３にはその耐熱温度Ｔrec 以下の排ガスが導
入されるとともに、蓄熱式切替燃焼バーナからなるサイ
ドバーナ１０を配設した第１ゾーン４と、仕切壁８で隔
てて軸流バーナ１１を配設した第２ゾーン５により、鋼
片１を短時間で高温まで加熱し、しかも鋼片１内の温度
偏差を抑えることができる。したがって第３ゾーン以降
では、鋼片の均熱に重点をおいた加熱を行うことができ
る。

【００２１】図１の例では、第３ゾーン６にも軸流バー
ナ１１を配設し、さらに最終ゾーン７にはルーフバーナ
１２を配設することで、鋼片温度の一層の均一化を図っ
ている。なお最終ゾーン７の鋼片下面側には軸流バーナ
１１を配設している。この軸流バーナ１１は、蓄熱式切
替燃焼バーナであってもよく、蓄熱式切替燃焼バーナ以
外の通常のバーナであってもよい。あるいは、サイドバ
ーナとすることもできる。

【００２２】最終ゾーン７にルーフバーナ１２を配設し
たことで、鋼片温度をより一層きめ細かく調整でき、特
に鋼片搬送用のスキッドによる温度偏差を修正すること
ができる。ルーフバーナ１２は、千鳥状に配設するほ
か、炉の状況に応じた最適な位置に配設でき、さらに鋼
片１の各部位の温度に応じて各バーナ１２の燃焼制御を
行うことで、鋼片内の温度偏差の小さい、より均一加熱
された鋼片を抽出することができる。

【００２３】このため、加工向け薄鋼板用のスラブ加熱
において、鋼片温度が従来よりも低温の１１００℃以下
で、しかも鋼片内および鋼片間の温度偏差が実用上問題
ない範囲に抑えた加熱を、従来と同規模の大きさの炉で
行うことができる。この低温加熱により、鋼材中のＡｌ
Ｎの大半が析出した状態で熱間圧延することができ、そ
の後、冷間圧延し連続焼鈍することにより、ｒ値の面内
異方性が小さく、かつ平均ｒ値の高い、深絞り加工性の
優れた薄鋼板が得られる。

【００２４】さらに本発明装置においては、図３に例示
するように、煙道９を鋼片の抽出側に設けることもでき
る。煙道９を抽出側に設けることは、高温の均熱帯に隣
接して煙道を設けることとなり、従来の炉では、煙道入
側の排ガス温度Ｔa が高く、レキュペレータ導入時の排
ガス温度を耐熱温度Ｔrec 以下にすることが困難であっ
たが、本発明においては、蓄熱式切替燃焼バーナから排
出される温度Ｔb の低温排ガスを、（１）式を満足する
ようにレキュペレータに導入するので、その耐熱温度Ｔ
rec 以下を維持することができる。

【００２５】そして、本発明装置において、上述のよう
に１１００℃以下の低温加熱を行う場合は、最終ゾーン
６の炉温を１１００℃以下とするので、レキュペレータ
１３に導入する排ガスの温度を容易にＴrec 以下とする
ことができる。また、煙道９を抽出口側に設置すること
で、第２ゾーン５の高温燃焼ガスの保有熱を第３ゾーン
６および最終ゾーン７で活用できる。さらに、図３に示
すように、第３ゾーン６と最終ゾーン７を、仕切壁８を
設けるだけで隣接できるので、炉長を短縮でき熱効率も
よくなる。

【００２６】つぎに本発明法は、上記本発明装置を使用
し、（蓄熱式切替燃焼バーナを通して供給する燃料の流
量）／（炉内に供給する全燃料の流量）の比βを（２）
式を満足する範囲とする加熱方法である。本発明法によ
り、レキュペレータの耐用期間を短縮させることなく、
省エネ効果を最大に発揮することができ、燃料原単位が
向上する。さらに鋼片の加熱時間が短縮され、偏熱も抑
えられる。

【００２７】また本発明法において、炉抽出時の鋼片の
平均温度を９００℃以上１１００℃以下とすることが好
ましい。加工向け薄鋼板の製造において、Ａｌキルド鋼
のスラブを本発明法によりこのような温度範囲で加熱す
ると、鋼中のＡｌＮの大半が析出した状態で熱間圧延す
ることができ、その後、冷間圧延し連続焼鈍することに
より、ｒ値の面内異方性が小さく、かつ平均ｒ値の高
い、深絞り加工性の優れた薄鋼板が得られる。鋼片の加
熱温度が９００℃未満だとその後の熱間圧延において問
題が生じるおそれがある。１１００℃を超えるとＡｌＮ
が固溶して熱間圧延中に析出するので、上記のようなｒ
値の特性を有する深絞り加工性の優れた薄鋼板が得られ
なくなる。

【００２８】

【実施例】［本発明例］：図３に示すような本発明装置
を使用して、本発明法により鋼片を加熱した。本発明装
置は多帯式ウォーキングビーム加熱炉であり、炉の長さ
は４０ｍ、炉の幅は１０ｍ、上部帯の高さは軸流バーナ
を設置するためのノーズ部を除き２．８ｍ、下部帯の高
さは同様に２．４ｍである。装入口２側から第１ゾーン
４、第２ゾーン５、第３ゾーン６、最終ゾーン７となっ
ており、煙道９が抽出口３側に設けられている。

【００２９】第１ゾーン４には、上部帯、下部帯とも蓄
熱式切替燃焼バーナからなるサイドバーナ１０が配設さ
れ、第２ゾーン５および第３ゾーン６には、上部帯、下
部帯とも軸流バーナ１１が配設されている。最終ゾーン
７には、上部帯にルーフバーナ１２、下部帯に軸流バー
ナ１１が配設されている。

【００３０】炉内の燃焼排ガスは、抽出口３側に設けら
れた煙道９を通り、レキュペレータ１３で熱回収して排
出される。レキュペレータ１３では、図２に示すように
燃焼用空気が予熱され、軸流バーナ１１およびルーフバ
ーナ１２に供給される。また、第１ゾーン４に配設され
た蓄熱式切替燃焼バーナからなるサイドバーナ１０の熱
回収後の排ガスは、煙道９に設けられたレキュペレータ
１３の入側に導入される。本例におけるレキュペレータ
１３の耐熱温度Ｔrec は９００℃である。

【００３１】各ゾーンにおけるバーナの燃焼容量はつぎ
のようにした。第１ゾーン４の蓄熱式切替燃焼バーナか
らなるサイドバーナ１０は、１組あたりの燃焼容量を５
００万kcal/hr とし、上部帯および下部帯にそれぞれ４
組配設した。これにより、第１ゾーン４の燃焼容量は上
下帯ともに２万Mcal/hr 、合計４万Mcal/hr となる。蓄
熱式切替燃焼バーナのプルバック率ｆは、４組とも０．
８とした。

【００３２】第２ゾーン５および第３ゾーン６には、３
００万kcal/hr の軸流バーナ１１を上下帯ともにそれぞ
れ６本配設した。これにより第２ゾーン５および第３ゾ
ーン６の上下帯合計の燃焼容量は、それぞれ３．６万Mc
al/hr となる。最終ゾーン７には、上部帯に１００万kc
al/hr のルーフバーナ１２を１６本配設し、下部帯に１
５０万kcal/hr の軸流バーナ１１を６本配設した。これ
により最終ゾーン７の燃焼容量は、上部帯が１．６万Mc
al/hr 、下部帯が０．９万Mcal/hr 、合計２．５万Mcal
/hr となる。したがって、加熱炉の全燃焼容量は１３．
７万Mcal/hr であり、そのうちの蓄熱式切替燃焼バーナ
による燃焼容量は４万Mcal/hr であるから、（１）式に
おけるαは０．２９である。

【００３３】このような本発明加熱炉の装入口２から、
厚さ２５０mm、幅１．２ｍ、長さ９．４ｍ、温度２０℃
の鋼片を、鋼片幅方向に装入し、１２９分加熱した後、
抽出口３から抽出した。抽出時の鋼片平均温度は１０５
０℃、鋼片の表面と厚さ中心との温度差は３０℃であっ
た。

【００３４】鋼片の加熱に際しては各バーナの燃焼量を
制御し、炉温および鋼片温度は図４に示すような加熱パ
ターンとなった。この加熱パターンを実現するために供
給した全熱量は７．６万Mcal/hr 、このうち蓄熱式切替
燃焼バーナを通して供給した熱量は２．６万Mcal/hr で
あった。つまり（２）式におけるβは０．３４であっ
た。本例における煙道９の入側排ガス温度Ｔa は１１０
０℃、蓄熱式切替燃焼バーナの蓄熱体出口の排ガス温度
Ｔb は２９０℃であった。

【００３５】以上の本発明例では、煙道９入側の排ガス
温度が、レキュペレータ１３の耐熱温度Ｔrec ＝９００
℃より高い１１００℃であったにもかかわらず、レキュ
ペレータ１３での排ガス温度は８８０℃となった。そし
て、この状態を安定して維持しつつ鋼片を効率的に加熱
することができた。

【００３６】［比較例１］：蓄熱式切替燃焼バーナから
なるサイドバーナ１０からの熱回収後の排ガスをレキュ
ペレータ１３に導入せず、ほかの条件は上記本発明例と
同様にして鋼片を加熱した結果、レキュペレータ１３で
の排ガス温度が９００℃を下回ることができなかった。
このような条件ではレキュペレータ１３が損傷するの
で、実験を中止した。

【００３７】［比較例２］：図１に示すような、煙道９
が装入口２側に設けられた加熱装置を使用し、蓄熱式切
替燃焼バーナからなるサイドバーナ１０からの熱回収後
の排ガスをレキュペレータ１３に導入せず、上記本発明
例と同様の鋼片を加熱した。各バーナの配置は図１のと
おりであり、それらの燃焼容量は上記本発明例と同様に
した。図４に示す加熱パターンとなるように燃焼制御し
た結果、煙道９入側の排ガス温度Ｔa は１２７０℃とな
り、（２）式を満足する条件にはならず、レキュペレー
タ１３が損傷するので、実験を中止した。

【００３８】［比較例３］：上記比較例２と同様の加熱
装置により同様の鋼片を別の温度パターンにより加熱し
た。すなわち、蓄熱式切替燃焼バーナからなるサイドバ
ーナ１０からの熱回収後の排ガスをレキュペレータ１３
に導入せず、煙道９入側の排ガス温度Ｔa が９００℃を
下回るように、炉温および鋼片温度を図５に示すような
パターンとした。加熱時間は上記本発明例と同様１２９
分である。その結果、加熱に要した全燃料は８．６万Mc
al/hr と、上記本発明例に対して１万Mcal/hr上回り、
熱効率の悪化がみられた。また抽出時の鋼片温度は、表
面と厚さ中心との温度差が４０℃となり、上記本発明例
に対して１０℃悪化した。

【００３９】

【発明の効果】本発明により、レキュペレータの耐用期
間を短縮させることなく、省エネ効果を最大に発揮する
ことができ、燃料原単位が向上する。また鋼片の加熱時
間が短縮され、偏熱も抑えられる。さらに、スラブ偏熱
の問題で従来は困難とされていた１１００℃以下の低温
抽出が、省エネ効果を発揮できる状態で可能となり、熱
間圧延、冷間圧延、連続焼鈍を経て、深絞り加工性に優
れた薄板製品が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明装置の例を示す縦断面図である。

【図２】本発明装置の例を示す図１のＡ−Ａ矢視縦断面
である。

【図３】本発明装置の別の例を示す縦断面図である。

【図４】本発明例におけるヒートパターンを示すグラフ
である。

【図５】比較例におけるヒートパターンを示すグラフで
ある。

【符号の説明】 １…鋼片 ２…装入口 ３…抽出口 ４…第１ゾーン ５…第２ゾーン ６…第３ゾーン ７…最終ゾーン ８…仕切壁 ９…煙道 １０…サイドバーナ １１…軸流バーナ １２…ルーフバーナ １３…レキュペレータ １４，１５…蓄熱体 １６，１７…切替弁 １８，１９，２０…ブ
ロワ ２１…流量調整弁

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも１組の蓄熱式切替燃焼バーナ
   を有する加熱炉において、該バーナの蓄熱体を経て排出
   される排ガスがレキュペレータに導入され、該レキュペ
   レータの耐熱温度Ｔrec 、煙道入側の排ガス温度Ｔa 、
   蓄熱体出口の排ガス温度Ｔb 、蓄熱式切替燃焼バーナの
   プルバック率ｆ、蓄熱式切替燃焼バーナによる燃焼容量
   の合計と炉内に供給できる全燃焼容量との比αが、
   （１）式を満足するように設計されていることを特徴と
   する鋼片の加熱装置。 Ｔrec ≧Ｔa ×（１−α×ｆ）＋Ｔb ×α×ｆ （１）
2. 【請求項２】 炉内の燃焼排ガスを炉外に排出するため
   の煙道が、鋼片の抽出側に設置されていることを特徴と
   する請求項１記載の鋼片の加熱装置。
3. 【請求項３】 請求項１または２に記載された加熱装置
   を使用し、蓄熱式切替燃焼バーナを通して供給する燃料
   の流量と炉内に供給する全燃料の流量との比βを（２）
   式を満足する範囲とすることを特徴とする鋼片の加熱方
   法。 Ｔrec ≧Ｔa ×（１−β×ｆ）＋Ｔb ×β×ｆ （２）
4. 【請求項４】 炉抽出時の鋼片の平均温度を９００℃以
   上１１００℃以下とすることを特徴とする請求項３記載
   の鋼片の加熱方法。