JPH11279724A - 深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法Info
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- JPH11279724A JPH11279724A JP8558998A JP8558998A JPH11279724A JP H11279724 A JPH11279724 A JP H11279724A JP 8558998 A JP8558998 A JP 8558998A JP 8558998 A JP8558998 A JP 8558998A JP H11279724 A JPH11279724 A JP H11279724A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 生産性を低下させずに、純アルミニウム軟質
圧延材の成形性を改善した深絞り加工用アルミニウム合
金板の製造方法を提供する。 【解決手段】 Si:0.10 〜0.30% 、Fe:0.50 〜0.70%
、Cu:0.04 〜0.08% 、Mg:0.03 〜0.05% を含有し、残
部Alおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳
塊を、均質化熱処理後、90〜95% の圧延率で熱間圧延を
行うとともに260 〜320 ℃の温度でコイルに巻き取り、
その後中間焼鈍を施すことなく85〜90% の圧延率で冷間
圧延を行い、300 〜450 ℃の温度で最終焼鈍を施すこと
である。
圧延材の成形性を改善した深絞り加工用アルミニウム合
金板の製造方法を提供する。 【解決手段】 Si:0.10 〜0.30% 、Fe:0.50 〜0.70%
、Cu:0.04 〜0.08% 、Mg:0.03 〜0.05% を含有し、残
部Alおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳
塊を、均質化熱処理後、90〜95% の圧延率で熱間圧延を
行うとともに260 〜320 ℃の温度でコイルに巻き取り、
その後中間焼鈍を施すことなく85〜90% の圧延率で冷間
圧延を行い、300 〜450 ℃の温度で最終焼鈍を施すこと
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主としてコンデン
サーケース等の深絞り成形品で使用される純アルミニウ
ム系軟質材の製造方法に関するものである。
サーケース等の深絞り成形品で使用される純アルミニウ
ム系軟質材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コンデンサーケース等のアルミニウム深
絞り成形品には、板厚5mm 以下のアルミニウム合金薄板
が用いられ、この薄板を限界絞り比(LDR) が2.0 以上の
絞り、再絞り加工の後、数回のしごき加工により、成形
品の最終絞り深さ（成形高さ）が100mm 以上に成形され
る。したがって、アルミニウム合金薄板には、前記した
成形特性が要求されるため、成形性の良好なJIS 1050、
JIS 1100などの純アルミニウム系 (以下、アルミニウム
を単にAlと言う) の軟質材が用いられてきた。これらの
純Al軟質材には、深い絞り加工を受けるため、成形加工
品には高い耳が形成されやすい。したがって、成形加工
品の安定化や歩留りの向上のために、成形加工品の耳率
を低く抑えることが重要となる。
絞り成形品には、板厚5mm 以下のアルミニウム合金薄板
が用いられ、この薄板を限界絞り比(LDR) が2.0 以上の
絞り、再絞り加工の後、数回のしごき加工により、成形
品の最終絞り深さ（成形高さ）が100mm 以上に成形され
る。したがって、アルミニウム合金薄板には、前記した
成形特性が要求されるため、成形性の良好なJIS 1050、
JIS 1100などの純アルミニウム系 (以下、アルミニウム
を単にAlと言う) の軟質材が用いられてきた。これらの
純Al軟質材には、深い絞り加工を受けるため、成形加工
品には高い耳が形成されやすい。したがって、成形加工
品の安定化や歩留りの向上のために、成形加工品の耳率
を低く抑えることが重要となる。
【０００３】この成形加工品の耳率を低く抑えるために
は、成形加工の条件は勿論、成形加工の素材である純Al
系軟質材の側の耳率特性を改善する必要がある。この純
Al系軟質材は、一般的に、純Al系Al合金鋳塊を均質化熱
処理後、熱間圧延、中間焼鈍を伴う冷間圧延、および最
終焼鈍という基本的な工程をとって、板厚0.2 〜0.5mm
の圧延板として製造される。
は、成形加工の条件は勿論、成形加工の素材である純Al
系軟質材の側の耳率特性を改善する必要がある。この純
Al系軟質材は、一般的に、純Al系Al合金鋳塊を均質化熱
処理後、熱間圧延、中間焼鈍を伴う冷間圧延、および最
終焼鈍という基本的な工程をとって、板厚0.2 〜0.5mm
の圧延板として製造される。
【０００４】しかし、これら純Al系のAl合金は、合金元
素や不純物元素が比較的少ないために、前記製造工程の
履歴 (圧延条件や熱処理条件) に対して、非常に敏感で
あり、他の合金系Al合金に比して、耳率特性を改善する
ための、特に圧延板の異方性の制御が難しい。
素や不純物元素が比較的少ないために、前記製造工程の
履歴 (圧延条件や熱処理条件) に対して、非常に敏感で
あり、他の合金系Al合金に比して、耳率特性を改善する
ための、特に圧延板の異方性の制御が難しい。
【０００５】このため、圧延板の異方性を制御して耳率
特性を改善するために、種々の製造技術が提案されてい
る。例えば、特開平3 −271348号公報には、300 〜420
℃の低い温度で熱間圧延を開始し、250 ℃以下の低い温
度で熱間圧延を終了する方法が開示されている。また、
特開平4 −236745号公報には、120mm 以下の板厚での圧
延を8 パス以上のパスで行い、280 ℃以下の低い温度で
熱間圧延を終了し、冷間圧延途中の圧延率が40% 以上の
板厚で中間焼鈍する方法が開示されている。
特性を改善するために、種々の製造技術が提案されてい
る。例えば、特開平3 −271348号公報には、300 〜420
℃の低い温度で熱間圧延を開始し、250 ℃以下の低い温
度で熱間圧延を終了する方法が開示されている。また、
特開平4 −236745号公報には、120mm 以下の板厚での圧
延を8 パス以上のパスで行い、280 ℃以下の低い温度で
熱間圧延を終了し、冷間圧延途中の圧延率が40% 以上の
板厚で中間焼鈍する方法が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの技術
は、圧延板の耳率特性を改善するために、共通して、熱
間圧延温度が低温であり、また、冷間圧延途中で中間焼
鈍を行う必要がある。このため、各工程における、均質
な圧延板を得るための圧延板内の温度差の低減などの温
度管理が難しく、通常のAl合金材の圧延工程に比して、
圧延板製品の生産性乃至生産効率を著しく低下させると
いう問題がある。
は、圧延板の耳率特性を改善するために、共通して、熱
間圧延温度が低温であり、また、冷間圧延途中で中間焼
鈍を行う必要がある。このため、各工程における、均質
な圧延板を得るための圧延板内の温度差の低減などの温
度管理が難しく、通常のAl合金材の圧延工程に比して、
圧延板製品の生産性乃至生産効率を著しく低下させると
いう問題がある。
【０００７】本発明はこの様な事情に着目してなされた
ものであって、その目的は、純Al系軟質材の生産性を低
下させずに、純Al軟質材の耳率特性を改善する深絞り加
工用アルミニウム合金板の製造方法を提供しようとする
ものである。
ものであって、その目的は、純Al系軟質材の生産性を低
下させずに、純Al軟質材の耳率特性を改善する深絞り加
工用アルミニウム合金板の製造方法を提供しようとする
ものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法
の要旨は、合金成分として、Si:0.10 〜0.30% 、Fe:0.5
0 〜0.70% 、Cu:0.04〜0.08% 、Mg:0.03 〜0.05% を含
有し、残部Alおよび不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金鋳塊を均質化熱処理後、90〜95% の圧延率で熱間
圧延を行うとともに260 〜320 ℃の温度でコイルに巻き
取り、その後中間焼鈍を施すことなく85〜90% の圧延率
で冷間圧延を行い、300 〜450 ℃の温度で最終焼鈍を施
すことである。
に、本発明深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法
の要旨は、合金成分として、Si:0.10 〜0.30% 、Fe:0.5
0 〜0.70% 、Cu:0.04〜0.08% 、Mg:0.03 〜0.05% を含
有し、残部Alおよび不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金鋳塊を均質化熱処理後、90〜95% の圧延率で熱間
圧延を行うとともに260 〜320 ℃の温度でコイルに巻き
取り、その後中間焼鈍を施すことなく85〜90% の圧延率
で冷間圧延を行い、300 〜450 ℃の温度で最終焼鈍を施
すことである。
【０００９】本発明者らは、Al合金の化学成分組成およ
び各製造条件を特定の狭い範囲に絞り込んだ場合におい
て、前記従来技術のように熱間圧延温度を低温にした
り、また、冷間圧延途中で中間焼鈍を行わずとも、得ら
れるAl合金板の深絞り加工性が格段に向上することを知
見した。即ち、前記本発明要旨とすることにより、純Al
軟質材の生産性を低下させずに、純Al軟質材の耳率特性
などの成形性を格段に改善できることを知見した。
び各製造条件を特定の狭い範囲に絞り込んだ場合におい
て、前記従来技術のように熱間圧延温度を低温にした
り、また、冷間圧延途中で中間焼鈍を行わずとも、得ら
れるAl合金板の深絞り加工性が格段に向上することを知
見した。即ち、前記本発明要旨とすることにより、純Al
軟質材の生産性を低下させずに、純Al軟質材の耳率特性
などの成形性を格段に改善できることを知見した。
【００１０】
【発明の実施の形態】まず、本発明における純Al系Al合
金の化学成分組成の臨界的意義について、以下に説明す
る。
金の化学成分組成の臨界的意義について、以下に説明す
る。
【００１１】Fe:0.50 〜0.70% 。FeはSiとともに金属間
化合物を形成して析出し、純Al系軟質圧延板の同一板
内、あるいはロット間の45°方向の耳を形成して、純Al
系軟質圧延板の耳率を安定化させるために必要である。
Feの含有量が0.50% 未満では、Feの析出量自体が低くな
り、耳率を安定化させる効果がなくなる。また、逆にFe
の含有量が0.70% を越えると、鋳造中に粗大な金属間化
合物を形成し、却って、成形加工性を阻害するととも
に、耳率を高くしてしまう。したがって、Feの含有量は
0.50〜0.70の範囲とする。
化合物を形成して析出し、純Al系軟質圧延板の同一板
内、あるいはロット間の45°方向の耳を形成して、純Al
系軟質圧延板の耳率を安定化させるために必要である。
Feの含有量が0.50% 未満では、Feの析出量自体が低くな
り、耳率を安定化させる効果がなくなる。また、逆にFe
の含有量が0.70% を越えると、鋳造中に粗大な金属間化
合物を形成し、却って、成形加工性を阻害するととも
に、耳率を高くしてしまう。したがって、Feの含有量は
0.50〜0.70の範囲とする。
【００１２】Si:0.10 〜0.30% 。Siは、Feとともに金属
間化合物を形成して析出し、このFeの析出を積極的に促
す元素である。Siの含有量が0.10% 未満では、この効果
が不足し、Feの析出量自体が低くなり、耳率を安定化さ
せる効果がなくなる。また、逆にSiの含有量が0.30% を
越えると、鋳造中に粗大な金属間化合物を形成し、却っ
て、成形加工性を阻害するとともに、耳率を高くしてし
まう。したがって、Siの含有量は0.10〜0.30% の範囲と
する。
間化合物を形成して析出し、このFeの析出を積極的に促
す元素である。Siの含有量が0.10% 未満では、この効果
が不足し、Feの析出量自体が低くなり、耳率を安定化さ
せる効果がなくなる。また、逆にSiの含有量が0.30% を
越えると、鋳造中に粗大な金属間化合物を形成し、却っ
て、成形加工性を阻害するとともに、耳率を高くしてし
まう。したがって、Siの含有量は0.10〜0.30% の範囲と
する。
【００１３】Cu:0.04 〜0.08% 。Cuは、純Al系軟質圧延
板の強度を向上させるために必要である。また、Cuは固
溶元素であるため、Cuの含有が、SiとFeとの金属間化合
物の析出を促進するとともに、耳率の向上に影響を与え
る。Cuの含有量が:0.04 % 未満では、これらの効果が不
足し、純Al系軟質圧延板の強度が低くなるとともにSiと
Feとの金属間化合物の析出量自体が低くなり、耳率が安
定化しなくなる。また、逆にCuの含有量が0.08% を越え
ると、耐食性が劣化するとともに、強度も高くなり過
ぎ、成形加工性を阻害する。したがって、Cuの含有量
は:0.04 〜0.08% の範囲とする。
板の強度を向上させるために必要である。また、Cuは固
溶元素であるため、Cuの含有が、SiとFeとの金属間化合
物の析出を促進するとともに、耳率の向上に影響を与え
る。Cuの含有量が:0.04 % 未満では、これらの効果が不
足し、純Al系軟質圧延板の強度が低くなるとともにSiと
Feとの金属間化合物の析出量自体が低くなり、耳率が安
定化しなくなる。また、逆にCuの含有量が0.08% を越え
ると、耐食性が劣化するとともに、強度も高くなり過
ぎ、成形加工性を阻害する。したがって、Cuの含有量
は:0.04 〜0.08% の範囲とする。
【００１４】Mg:0.03 〜0.05% 。MgはCuと同じく、純Al
系軟質圧延板の強度向上効果とSiとFeとの金属間化合物
の析出の促進による耳率の向上効果を有する。Mgの含有
量が:0.03 % 未満では、これらの効果が不足し、純Al系
軟質圧延板の強度が低くなるとともにSiとFeとの金属間
化合物の析出量自体が低くなり、耳率が安定化しなくな
る。また、逆にMgの含有量が0.05% を越えると、強度が
高くなり過ぎ、成形加工性を阻害する。したがって、Cu
の含有量は0.03〜0.05% の範囲とする。
系軟質圧延板の強度向上効果とSiとFeとの金属間化合物
の析出の促進による耳率の向上効果を有する。Mgの含有
量が:0.03 % 未満では、これらの効果が不足し、純Al系
軟質圧延板の強度が低くなるとともにSiとFeとの金属間
化合物の析出量自体が低くなり、耳率が安定化しなくな
る。また、逆にMgの含有量が0.05% を越えると、強度が
高くなり過ぎ、成形加工性を阻害する。したがって、Cu
の含有量は0.03〜0.05% の範囲とする。
【００１５】これ以外の元素については、本発明Al合金
の成分組成に対して基本的に不純物である。例えば、不
純物の内、Mn、Cr、Zn、Ti、B 等のAl鋳塊に混入しやす
い元素については、各々0.10% 以下までの含有は、本発
明Al合金に係わる諸特性を害することはないので、許容
される。
の成分組成に対して基本的に不純物である。例えば、不
純物の内、Mn、Cr、Zn、Ti、B 等のAl鋳塊に混入しやす
い元素については、各々0.10% 以下までの含有は、本発
明Al合金に係わる諸特性を害することはないので、許容
される。
【００１６】次に、本発明の各製造工程の要件につい
て、その臨界的な意義を説明する。まず、常法により溶
解鋳造したAl合金鋳塊の均質化熱処理条件は、通常の条
件や方法で良い。しかし、鋳塊の均質化を達成するとと
もに、Al合金特性への影響や再溶解を防止することを考
慮すると、550 〜640 ℃の温度で処理することが好まし
い。
て、その臨界的な意義を説明する。まず、常法により溶
解鋳造したAl合金鋳塊の均質化熱処理条件は、通常の条
件や方法で良い。しかし、鋳塊の均質化を達成するとと
もに、Al合金特性への影響や再溶解を防止することを考
慮すると、550 〜640 ℃の温度で処理することが好まし
い。
【００１７】この均質化熱処理後の熱間圧延は、粗圧延
から仕上げ圧延までの圧延率を90〜95% とする。そし
て、熱間圧延を260 〜320 ℃の温度で終了してコイルに
巻き取る。これらの条件は、熱間圧延時にAl板に導入さ
れる歪みをAl板内に均一に蓄積させ、かつその後の集合
組織を安定に生じさせるために必要な条件である。圧延
率が90% 未満では、Al板内に導入される歪みが不均一と
なり、一方、圧延率が95% を越えると、Al板内に導入さ
れる歪みが過多となり、いずれにしても、安定した低い
耳率とならない。また、巻き取り温度が260 ℃未満で
は、Al板内に導入される歪みが過多となり、一方、巻き
取り温度が320 ℃を越えると、Al板内に導入される歪み
が過少となり、いずれにしても、安定した低い耳率とな
らない。
から仕上げ圧延までの圧延率を90〜95% とする。そし
て、熱間圧延を260 〜320 ℃の温度で終了してコイルに
巻き取る。これらの条件は、熱間圧延時にAl板に導入さ
れる歪みをAl板内に均一に蓄積させ、かつその後の集合
組織を安定に生じさせるために必要な条件である。圧延
率が90% 未満では、Al板内に導入される歪みが不均一と
なり、一方、圧延率が95% を越えると、Al板内に導入さ
れる歪みが過多となり、いずれにしても、安定した低い
耳率とならない。また、巻き取り温度が260 ℃未満で
は、Al板内に導入される歪みが過多となり、一方、巻き
取り温度が320 ℃を越えると、Al板内に導入される歪み
が過少となり、いずれにしても、安定した低い耳率とな
らない。
【００１８】以上の熱間圧延の後、本発明では中間焼鈍
を施すことなく、85〜90% の圧延率で冷間圧延を行う。
前記特開平4 −236745号公報では、280 ℃以下の再結晶
温度以下の低い温度で熱間圧延を終了するため、冷間圧
延途中で中間焼鈍しないと、必然的にグレインストリー
クやリビングマークなどの表面欠陥が圧延板に生じる。
しかし、本発明では熱間圧延温度は、前記した通り、圧
延効率乃至生産性を高めるために比較的高い。このた
め、前記特開平4 −236745号公報のような表面欠陥は圧
延板に生じず、冷間圧延途中の中間焼鈍は不要である。
そして、前記熱間圧延温度の高さと中間焼鈍が不要であ
ることにより、本発明の圧延効率乃至生産性は、前記従
来技術に比して著しく高くなる。
を施すことなく、85〜90% の圧延率で冷間圧延を行う。
前記特開平4 −236745号公報では、280 ℃以下の再結晶
温度以下の低い温度で熱間圧延を終了するため、冷間圧
延途中で中間焼鈍しないと、必然的にグレインストリー
クやリビングマークなどの表面欠陥が圧延板に生じる。
しかし、本発明では熱間圧延温度は、前記した通り、圧
延効率乃至生産性を高めるために比較的高い。このた
め、前記特開平4 −236745号公報のような表面欠陥は圧
延板に生じず、冷間圧延途中の中間焼鈍は不要である。
そして、前記熱間圧延温度の高さと中間焼鈍が不要であ
ることにより、本発明の圧延効率乃至生産性は、前記従
来技術に比して著しく高くなる。
【００１９】次に、冷間圧延の圧延率は、Al板の製品板
厚を得るとともに、安定した低い耳率を得るために重要
である。圧延率が85% よりも低いと、Al板内に導入され
る歪みが不均一となり、Al板内の耳率のばらつきが大き
くなったり、Al板内に導入される歪みが過少となり、0
−90°の高い耳を形成し、安定した低い耳率とならな
い。一方、圧延率が90% よりも高いと、Al板内に蓄積さ
れる歪みが過多となり、Al板内の耳率のばらつきが大き
くなったり、Al板内に導入される歪みが過少となり、45
°の耳が高くなり、やはり安定した低い耳率とならな
い。
厚を得るとともに、安定した低い耳率を得るために重要
である。圧延率が85% よりも低いと、Al板内に導入され
る歪みが不均一となり、Al板内の耳率のばらつきが大き
くなったり、Al板内に導入される歪みが過少となり、0
−90°の高い耳を形成し、安定した低い耳率とならな
い。一方、圧延率が90% よりも高いと、Al板内に蓄積さ
れる歪みが過多となり、Al板内の耳率のばらつきが大き
くなったり、Al板内に導入される歪みが過少となり、45
°の耳が高くなり、やはり安定した低い耳率とならな
い。
【００２０】更に、最終焼鈍の温度は300 〜450 ℃とす
る。最終焼鈍は、Al板を十分な再結晶組織として、軟質
材とするためのものである。最終焼鈍の温度が300 ℃未
満では、十分な再結晶組織が得られず、一方、450 ℃を
越えると、再結晶組織が粗大化して、成形時に肌あれが
生じるなどの問題が生じる。なお、最終焼鈍の方式によ
って最適温度範囲が異なり、バッチ方式の焼鈍の場合で
は300 〜400 ℃、連続焼鈍方式の場合では400 〜450 ℃
である。
る。最終焼鈍は、Al板を十分な再結晶組織として、軟質
材とするためのものである。最終焼鈍の温度が300 ℃未
満では、十分な再結晶組織が得られず、一方、450 ℃を
越えると、再結晶組織が粗大化して、成形時に肌あれが
生じるなどの問題が生じる。なお、最終焼鈍の方式によ
って最適温度範囲が異なり、バッチ方式の焼鈍の場合で
は300 〜400 ℃、連続焼鈍方式の場合では400 〜450 ℃
である。
【００２１】
【実施例１】次に、本発明の実施例を説明する。表1 に
示す、本発明範囲内および本発明範囲から外れた成分組
成のAl合金の、板厚600mm 、幅1200mm、長さ5000mmの鋳
塊を、DC鋳造法にて作製した。これらの鋳塊を全て同一
の製造条件でAl圧延板とした。即ち、600 ℃で8 時間の
均質化処理を施した後、板厚50mmまで熱間粗圧延および
板厚3.0mm までの熱間仕上げ圧延を行い、熱間圧延での
圧延率を94% とするとともに巻き取り温度を300 ℃とし
た。そして、その後、中間焼鈍を施すことなく、90% の
圧延率で冷間圧延を行い、引き続き360 ℃で4 時間の最
終焼鈍を行って、0.3mm 板厚の軟質Al圧延板を得た。
示す、本発明範囲内および本発明範囲から外れた成分組
成のAl合金の、板厚600mm 、幅1200mm、長さ5000mmの鋳
塊を、DC鋳造法にて作製した。これらの鋳塊を全て同一
の製造条件でAl圧延板とした。即ち、600 ℃で8 時間の
均質化処理を施した後、板厚50mmまで熱間粗圧延および
板厚3.0mm までの熱間仕上げ圧延を行い、熱間圧延での
圧延率を94% とするとともに巻き取り温度を300 ℃とし
た。そして、その後、中間焼鈍を施すことなく、90% の
圧延率で冷間圧延を行い、引き続き360 ℃で4 時間の最
終焼鈍を行って、0.3mm 板厚の軟質Al圧延板を得た。
【００２２】これらの軟質Al圧延板について、コイル長
手方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の
左端部、中央部、右端部から各々サンプル板を切り出
し、このサンプル板をカップ成形して、耳率および成形
中の破断カップ数を測定した。これらの結果を表2 に示
す。
手方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の
左端部、中央部、右端部から各々サンプル板を切り出
し、このサンプル板をカップ成形して、耳率および成形
中の破断カップ数を測定した。これらの結果を表2 に示
す。
【００２３】カップ成形条件は、コンデンサーケースの
深絞り成形品 (限界絞り比(LDR) が2.0 以上) を模擬し
て、ブランク径φ80mm、ポンチ径φ40mm、しわ押さえ30
0kgfとし、潤滑油をサンプル板に塗布した後、エリクセ
ン試験機により成形した。成形したカップの周方向に生
じる山谷(8方向) からサンプル数10個の平均耳率を測定
した。この場合、圧延方向に対し45°方向が山となる場
合を＋ (プラス) 耳とし、圧延方向に対し0 、90°方向
が山となる場合を− (マイナス) 耳とした。
深絞り成形品 (限界絞り比(LDR) が2.0 以上) を模擬し
て、ブランク径φ80mm、ポンチ径φ40mm、しわ押さえ30
0kgfとし、潤滑油をサンプル板に塗布した後、エリクセ
ン試験機により成形した。成形したカップの周方向に生
じる山谷(8方向) からサンプル数10個の平均耳率を測定
した。この場合、圧延方向に対し45°方向が山となる場
合を＋ (プラス) 耳とし、圧延方向に対し0 、90°方向
が山となる場合を− (マイナス) 耳とした。
【００２４】表2 から分かる通り、表1 の発明例No.1〜
3 は、コイル長手方向の先端部、中央部、後端部および
コイル幅方向の左端部、中央部、右端部のいずれにおい
ても耳率が低く、かついずれの部位においても耳率のば
らつきは小さい。また、成形中の破断カップも無かっ
た。
3 は、コイル長手方向の先端部、中央部、後端部および
コイル幅方向の左端部、中央部、右端部のいずれにおい
ても耳率が低く、かついずれの部位においても耳率のば
らつきは小さい。また、成形中の破断カップも無かっ
た。
【００２５】これに対し、Si量が低すぎる比較例No.4、
Si量が高すぎる比較例No.5、Fe量が低すぎる比較例No.
6、Fe量が高すぎる比較例No.7、Cu量が低すぎる比較例N
o.8、Cu量が高すぎる比較例No.9、Mg量が低すぎる比較
例No.10 、Mg量が高すぎる比較例No.11 、不純物として
のMnやTi量が高すぎる比較例No.12 は、コイル長手方向
の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左端
部、中央部、右端部のいずれにおいても耳率が高く、か
ついずれの部位においても耳率のばらつきは大きい。ま
た、Fe量が高すぎる比較例No.7、Cu量が高すぎる比較例
No.9、Mg量が高すぎる比較例No.11 、不純物としてのMn
やTi量が高すぎる比較例No.12 等、元素量が多すぎる比
較例は、いずれも成形中のカップの破断が顕著に認めら
れた。
Si量が高すぎる比較例No.5、Fe量が低すぎる比較例No.
6、Fe量が高すぎる比較例No.7、Cu量が低すぎる比較例N
o.8、Cu量が高すぎる比較例No.9、Mg量が低すぎる比較
例No.10 、Mg量が高すぎる比較例No.11 、不純物として
のMnやTi量が高すぎる比較例No.12 は、コイル長手方向
の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左端
部、中央部、右端部のいずれにおいても耳率が高く、か
ついずれの部位においても耳率のばらつきは大きい。ま
た、Fe量が高すぎる比較例No.7、Cu量が高すぎる比較例
No.9、Mg量が高すぎる比較例No.11 、不純物としてのMn
やTi量が高すぎる比較例No.12 等、元素量が多すぎる比
較例は、いずれも成形中のカップの破断が顕著に認めら
れた。
【００２６】
【実施例２】次に、表1 に示すAl合金の内、No.1の成分
組成のAl合金鋳塊を表3 に示す各製造条件 (熱延、冷
延、最終焼鈍の各条件) で圧延し軟質Al圧延板を得た。
これらの軟質Al圧延板について、実施例1 と同様に、コ
イル長手方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅
方向の左端部、中央部、右端部から各々サンプル板を切
り出し、このサンプル板をカップ成形して、実施例1 と
同じ平均耳率および成形中の破断カップ数およびカップ
の肌荒れを測定した。これらの結果を表4 に示す。な
お、カップの肌荒れについては目視により判定した。
組成のAl合金鋳塊を表3 に示す各製造条件 (熱延、冷
延、最終焼鈍の各条件) で圧延し軟質Al圧延板を得た。
これらの軟質Al圧延板について、実施例1 と同様に、コ
イル長手方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅
方向の左端部、中央部、右端部から各々サンプル板を切
り出し、このサンプル板をカップ成形して、実施例1 と
同じ平均耳率および成形中の破断カップ数およびカップ
の肌荒れを測定した。これらの結果を表4 に示す。な
お、カップの肌荒れについては目視により判定した。
【００２７】表4 から分かる通り、本発明製造乃至圧延
条件を満足する表3 の発明例No.13〜15は、コイル長手
方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左
端部、中央部、右端部のいずれにおいても耳率が低く、
かついずれの部位においても耳率のばらつきは小さい。
また、カップの肌荒れおよび成形中の破断カップも無か
った。
条件を満足する表3 の発明例No.13〜15は、コイル長手
方向の先端部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左
端部、中央部、右端部のいずれにおいても耳率が低く、
かついずれの部位においても耳率のばらつきは小さい。
また、カップの肌荒れおよび成形中の破断カップも無か
った。
【００２８】これに対し、均質化熱処理温度が低すぎる
比較例No.16 、巻き取り温度が低すぎる比較例No.18 、
巻き取り温度が高すぎる比較例No.19 、熱間圧延の加工
率が低すぎる比較例No.20 、熱間圧延の加工率が高すぎ
る比較例No.21 、冷間圧延の加工率が低すぎる比較例N
o.22 、冷間圧延の加工率が高すぎる比較例No.23 、最
終焼鈍温度が低すぎる比較例No.24 、最終焼鈍温度が高
すぎる比較例No.25 は、各々、コイル長手方向の先端
部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左端部、中央
部、右端部のいずれにおいても耳率が高く、かついずれ
の部位においても耳率のばらつきは大きい。また、最終
焼鈍温度が高すぎる比較例No.25 は、カップの肌荒れが
著しく劣っている。そして、最終焼鈍温度が低すぎる比
較例No.24 は成形中のカップの破断が顕著に認められ
た。なお、均質化熱処理温度が高すぎる比較例No.17
は、Al鋳塊が再溶解したためにAl板自体を製造すること
ができなかった。
比較例No.16 、巻き取り温度が低すぎる比較例No.18 、
巻き取り温度が高すぎる比較例No.19 、熱間圧延の加工
率が低すぎる比較例No.20 、熱間圧延の加工率が高すぎ
る比較例No.21 、冷間圧延の加工率が低すぎる比較例N
o.22 、冷間圧延の加工率が高すぎる比較例No.23 、最
終焼鈍温度が低すぎる比較例No.24 、最終焼鈍温度が高
すぎる比較例No.25 は、各々、コイル長手方向の先端
部、中央部、後端部およびコイル幅方向の左端部、中央
部、右端部のいずれにおいても耳率が高く、かついずれ
の部位においても耳率のばらつきは大きい。また、最終
焼鈍温度が高すぎる比較例No.25 は、カップの肌荒れが
著しく劣っている。そして、最終焼鈍温度が低すぎる比
較例No.24 は成形中のカップの破断が顕著に認められ
た。なお、均質化熱処理温度が高すぎる比較例No.17
は、Al鋳塊が再溶解したためにAl板自体を製造すること
ができなかった。
【００２９】本発明の主要用途であるコンデンサーケー
スには、Al板の材料特性として、好ましくは前記成形加
工の際の耳率が0 〜2%であることが求められている。こ
れに対し、本発明例では、前記優れた成形性を有するた
め、コイルや板において全長を、成形用材料として供す
ることが可能である。一方、比較例の材料では、コイル
や板において、成形特性を満足できない部分が生じる。
したがって、比較例の材料では、コイルや板自体を成形
用材料とすることができない乃至部分的にしか成形用材
料とすることができない事態が生じ、Al板の生産性や歩
留りを阻害する。したがって、以上の事実から、深絞り
成形性に優れるための、本発明のAl合金の化学成分組成
と製造条件の臨界的な意義が裏付けられる。
スには、Al板の材料特性として、好ましくは前記成形加
工の際の耳率が0 〜2%であることが求められている。こ
れに対し、本発明例では、前記優れた成形性を有するた
め、コイルや板において全長を、成形用材料として供す
ることが可能である。一方、比較例の材料では、コイル
や板において、成形特性を満足できない部分が生じる。
したがって、比較例の材料では、コイルや板自体を成形
用材料とすることができない乃至部分的にしか成形用材
料とすることができない事態が生じ、Al板の生産性や歩
留りを阻害する。したがって、以上の事実から、深絞り
成形性に優れるための、本発明のAl合金の化学成分組成
と製造条件の臨界的な意義が裏付けられる。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、純Al系軟質材の生産性
を低下させずに、純Al系軟質材の耳率特性などの成形性
を改善した深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法
を提供することができる。したがって、生産性を低下さ
せずにAl合金材の機能を向上させ、用途を拡大できる点
で、多大な工業的価値を有するものである。
を低下させずに、純Al系軟質材の耳率特性などの成形性
を改善した深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法
を提供することができる。したがって、生産性を低下さ
せずにAl合金材の機能を向上させ、用途を拡大できる点
で、多大な工業的価値を有するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８３ ６８３ ６８５Ｚ ６８５ ６８６Ａ ６８６ ６９１Ｂ ６９１ ６９４Ａ ６９４ ６９４Ｂ Ｈ０１Ｇ 1/02 Ｍ
Claims (4)
- 【請求項１】 合金成分として、Si:0.10 〜0.30% 、F
e:0.50 〜0.70% 、Cu:0.04 〜0.08% 、Mg:0.03 〜0.05%
を含有し、残部Alおよび不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金鋳塊を、均質化熱処理後、90〜95% の圧延
率で熱間圧延を行うとともに260 〜320 ℃の温度でコイ
ルに巻き取り、その後中間焼鈍を施すことなく85〜90%
の圧延率で冷間圧延を行い、300 〜450 ℃の温度で最終
焼鈍を施すことを特徴とする深絞り加工用アルミニウム
合金板の製造方法。 - 【請求項２】 前記最終焼鈍がバッチ方式の場合に、焼
鈍温度を300 〜400℃とする請求項１に記載の深絞り加
工用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項３】 前記最終焼鈍が連続焼鈍方式の場合に、
焼鈍温度を400 〜450 ℃とする請求項１または２に記載
の深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項４】 前記アルミニウム合金板の用途がコンデ
ンサーケースである請求項１乃至３のいずれか１項に記
載の深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8558998A JPH11279724A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8558998A JPH11279724A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11279724A true JPH11279724A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13863013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8558998A Pending JPH11279724A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 深絞り加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11279724A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011208230A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Kobe Steel Ltd | 電池ケース用アルミニウム合金板および電池ケース |
| JP2011208229A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Kobe Steel Ltd | 電池ケース用アルミニウム合金板および電池ケース |
| CN102864344A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-01-09 | 安徽太平洋电缆集团有限公司 | 一种电缆用稀土铝合金导体及其制造方法 |
| CN102974675A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-03-20 | 哈尔滨工业大学 | 一种铝合金钣金件固溶水淬后热成形方法 |
| CN104093869A (zh) * | 2012-02-09 | 2014-10-08 | 株式会社神户制钢所 | Di罐体用铝合金板 |
-
1998
- 1998-03-31 JP JP8558998A patent/JPH11279724A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011208230A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Kobe Steel Ltd | 電池ケース用アルミニウム合金板および電池ケース |
| JP2011208229A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Kobe Steel Ltd | 電池ケース用アルミニウム合金板および電池ケース |
| CN104093869A (zh) * | 2012-02-09 | 2014-10-08 | 株式会社神户制钢所 | Di罐体用铝合金板 |
| CN102864344A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-01-09 | 安徽太平洋电缆集团有限公司 | 一种电缆用稀土铝合金导体及其制造方法 |
| CN102974675A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-03-20 | 哈尔滨工业大学 | 一种铝合金钣金件固溶水淬后热成形方法 |
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