JPH11280996A - 流体受入方法および流体貯蔵設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 大容量のコンプレッサの設置台数を減少さ
せ、流体貯蔵設備全体としてのコストの低減化を図るこ
とを目的とする。 【解決手段】 設計圧力を高めた第１タンクＴ１と、第
１タンクＴ１より設計圧力の低い第２タンクＴ２とで構
成される貯蔵設備に、ＬＮＧなどの流体を、第１タンク
Ｔ１に受け入れた後に第２タンクＴ２に移送することを
特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複数のタンクを有
する貯蔵設備にＬＮＧなどの流体を受け入れる方法およ
び流体貯蔵設備に関し、貯蔵設備のコストを低減させつ
つ流体を効率よく受け入れることができるようにしたも
のに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、都市ガス燃料や火力発電所への
燃料は、タンカーから一旦貯蔵設備に備蓄され、ここか
らそれぞれに送られる。この貯蔵設備としては、複数の
タンクを有するものが多く、これらタンクにはタンカー
から燃料となる流体（例えばＬＮＧ：液密度４５０ｋｇ
／ｍ³,液温度−１６０℃）が送り込まれる。図３は、従
来の流体貯蔵設備の概要を示す模式図である。

【０００３】図３において、この貯蔵設備は、基地内に
２基のタンクＴ10，Ｔ20が建造され、タンカー１が接岸
する桟橋２のローディングアーム３からタンクＴ10，Ｔ
20まで受入配管Ｌ10，Ｌ20が配設されている。タンクＴ
10，Ｔ20は、例えばタンク容量：８万ｋｌであって、タ
ンク設計圧力：１５００〜２０００ｍｍＡｑとして建造
されている。なお、受入配管Ｌ10，Ｌ20は、開閉用のバ
ルブＶ10，Ｖ20が設けられる。

【０００４】タンクＴ10，Ｔ20の下部には払出配管Ｌ3
0，Ｌ40が接続され、払出用のポンプＰに接続されてい
る。タンクＴ10とＴ20とはガス配管Ｌ50，Ｌ60で接続さ
れるとともに、これらガス配管Ｌ50，Ｌ60に４台のコン
プレッサＣ10，Ｃ20，Ｃ30，Ｃ40が並列に接続される。
なお、コンプレッサＣ10およびＣ20それぞれの容量は４
ｔ／ｈであり、コンプレッサＣ30およびＣ40それぞれの
容量は１６ｔ／ｈである。

【０００５】このようなタンクＴ10，Ｔ20にＬＮＧを貯
蔵している場合、すなわち保冷時では、タンク設計圧力
を考慮して、ＬＮＧから生じるＢＯＧ（ボイルオフガ
ス）を１台のコンプレッサＣ10を稼働することによりタ
ンク外に払い出している。

【０００６】ちなみに、保冷時のＢＯＧ量は、タンク容
量の０．０７％としてＬＮＧの液密度（４５０ｋｇ／ｍ
³）を考慮すると、８０，０００×０．４５×０．０７
／１００×１／２４＝１．０５（ｔ／ｈ）であり、２基
のタンク合計で２．１ｔ／ｈとなり、さらに、配管導入
熱が加わって２〜３ｔ／ｈ程度である。従って、上述の
ようにコンプレッサＣ10の容量が４ｔ／ｈであることか
ら、保冷時ではＢＯＧが適正にタンクから払い出され、
設計圧力が１５００〜２０００ｍｍＡｑ程度のタンクに
負担をかけることはない。

【０００７】一方、タンクＴ10，Ｔ20にＬＮＧを受け入
れる場合、すなわち、桟橋２に接岸したタンカー１の搭
載タンクにローディングアーム３が接続され、搭載タン
クのＬＮＧがローディングアーム３を介して送られる場
合では、バルブＶ10およびＶ20の双方を開いて受入配管
Ｌ10およびＬ20の双方から同時にＬＮＧをタンクＴ10お
よびＴ20に送り込むようにしている。

【０００８】このときのＢＯＧ量は、タンカーのポンプ
仕事熱の影響により、２基のタンクで２５〜３０ｔ／ｈ
（タンク下部受入時）［最大４０ｔ／ｈ］となり、保冷
時と比較して１０倍程度の発生量となる。従って、コン
プレッサＣ10だけでは容量が足りないため、コンプレッ
サＣ20および大容量のコンプレッサＣ30およびＣ40を稼
働させて、４台のコンプレッサにより合計容量４０ｔ／
ｈとすることにより、ＢＯＧをタンクから払い出すよう
にしている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】ところで、タンカー１
によるＬＮＧ等の受入は、タンクの全容量にもよるが、
一般に７日〜１４日間隔ごとに行われ、受入作業時間も
１２時間程度である。従って、上記したコンプレッサＣ
20並びに大容量のコンプレッサＣ30およびＣ40は、コン
プレッサＣ10と比較して稼働時間が短く、備蓄基地全体
の操業時間（日数）に対する稼働時間の割合が極めて少
ないものとなっている。しかも、これらコンプレッサ
は、高価であることから、基地全体のコストに関し無視
できない。特に、コンプレッサＣ30およびＣ40は、大容
量であることから高価であり、基地全体のコストに与え
る影響も大きい。

【００１０】すなわち、従来の流体貯蔵設備では、流体
の受入専用として稼働時間の短い大容量のコンプレッサ
を多くの台数設置する点で無駄があり、流体貯蔵設備全
体のコストの増加を招くといった問題点を有している。
さらには、タンク数が多くなればそのタンク数に応じて
大容量のコンプレッサを増設する必要があり、上記問題
点がさらに顕著となる。

【００１１】これに対応するため、設計圧力を従来の１
５００〜２０００ｍｍＡｑから３０００〜４０００ｍｍ
Ａｑに上げて各タンクを建造し、コンプレッサの容量を
上げることなくＬＮＧ受入時のＢＯＧを各タンクの設計
圧力で吸収させることも考えられるが、これでは各タン
クの建造コストが増加し、タンク数が多くなればなるほ
ど建造コストの増加を招くため好ましくない。

【００１２】本発明は、このような上記問題点に鑑みて
なされたもので、大容量のコンプレッサの設置台数を減
少させ、流体貯蔵設備全体としてのコストの低減化を図
るとともに、流体の受入を適切に行うことができるよう
にした流体受入方法および流体貯蔵設備を提供すること
を目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１に係る発明は、設計圧力を高めた第１タン
クと、第１タンクより設計圧力の低い第２タンクとで構
成される貯蔵設備に流体を受け入れる方法であって、流
体を第１タンクに受け入れた後に第２タンクに移送する
技術が採用される。この流体受入方法では、流体を受け
入れる際、先ず設計圧力の高い第１タンクに流体が送り
込まれるため、受入時に発生する大量のＢＯＧを第１タ
ンクの設計圧力で吸収可能となる。従って、全タンクの
設計圧力を高めたり、大容量のコンプレッサを多く設置
する必要がなく、流体の受入を適切に行いながらも設備
全体の建造コストを低減させるようにしている。

【００１４】請求項２に係る発明は、請求項１の流体受
入方法において、貯蔵設備が、第１タンクに接続される
第１コンプレッサと、第１タンクおよび第２タンクの双
方に接続されかつ第１コンプレッサより容量の小さい第
２コンプレッサとを備え、第１タンクに流体を受け入れ
る際は第１コンプレッサを稼働させ、第１タンク内にお
いて流体から生じるガスを払い出し、第２タンクに流体
を移送した後は、第２コンプレッサを稼働させ、第１タ
ンク内および第２タンク内の双方において流体から生じ
るガスを払い出す技術が適用される。この流体受入方法
は、流体受入時において、第１タンクに接続された第１
コンプレッサを稼働させるため、大容量の第１コンプレ
ッサを第１タンクにのみ接続して配置すればよく、従来
と比較して高価な第１コンプレッサの設置台数を減らす
ことにより、設備全体の建造コストを低減させることが
可能となる。

【００１５】請求項３に係る発明は、請求項１または２
の流体受入方法において、流体を受け入れた第１タンク
内の圧力を検出し、この検出圧力が所定値を下回ったと
きに第２タンクへの流体の移送を行う技術が適用され
る。この流体受入方法は、ＢＯＧによる第１タンク内の
圧力変化をモニタし、流体受入後、第１タンク内の圧力
が第２タンクの設計圧力まで下がったときに流体の移送
を開始するため、設計圧力の低い第２タンクに負担をか
けることなく第２タンクへの流体の移送を行うことが可
能となり、しかも流体受入のオートメーション化に対応
可能となる。

【００１６】請求項４に係る発明は、流体貯蔵設備であ
って、設計圧力を高めて建造された流体貯蔵用の第１タ
ンクと、第１タンクより設計圧力を低くして建造された
流体貯蔵用の第２タンクと、第１タンクから第２タンク
へ流体を移送するための連通路と、連通路の開閉を行う
開閉手段と、開閉手段を閉じた状態で流体を第１タンク
に送り込む流体受入手段とを備える技術が採用される。
この流体貯蔵設備は、流体受入手段によって設計圧力の
高い第１タンクに一旦流体を送り込むように構成される
ため、受入時に発生する大量のＢＯＧを第１タンクの設
計圧力で吸収可能となり、全タンクの設計圧力を高めた
り、大容量のコンプレッサを多く設置する必要がなく、
設備全体の建造コストを低減させるようにしている。

【００１７】請求項５に係る発明は、請求項４の流体貯
蔵設備において、第１タンクに接続されるガス払出用の
第１コンプレッサと、第１タンクおよび第２タンクの双
方に接続されかつ第１コンプレッサより容量の小さいガ
ス払出用の第２コンプレッサと、第１コンプレッサおよ
び第２コンプレッサのいずれか一方を駆動状態とする切
替手段とを備える技術が適用される。この流体貯蔵設備
は、流体受入時において、第１タンクに接続された第１
コンプレッサを稼働させるため、大容量の第１コンプレ
ッサを第１タンクにのみ接続して配置すればよく、高価
な第１コンプレッサの設置台数減少により、設備全体の
建造コストを低減させることが可能となる。

【００１８】請求項６に係る発明は、請求項４または５
の流体貯蔵設備において、流体受入手段によって流体を
第１タンクに送り込むときに開閉手段を閉状態にする制
御手段を備える技術が適用される。この流体貯蔵設備
は、制御手段によって流体の受入時に第１タンクへの流
路が確保されるため、受入段階の流体が誤って第２タン
クに送られることを防ぎ、流体の受入が適切に行われる
ようにしている。

【００１９】請求項７に係る発明は、請求項６の流体貯
蔵設備において、制御手段が、第１タンク内の圧力値に
基づいて、圧力値が所定値を下回ったときに開閉手段を
開状態にする技術が適用される。この流体貯蔵設備は、
制御手段がＢＯＧによる第１タンク内の圧力変化をモニ
タし、流体受入後、第１タンク内の圧力が第２タンクの
設計圧力まで下がったときに開閉手段を開いて第２タン
クへの流体の移送を開始するため、設計圧力の低い第２
タンクに負担をかけることなく流体の移送を行うことが
可能となり、しかも流体受入のオートメーション化に対
応可能となる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図１及び図２を参照して説明する。図１は、２基のタン
クを有する流体貯蔵設備の概要を、流体の流通経路を主
として模式的に示したものであり、流体として上述のＬ
ＮＧ（液濃度４５０ｋｇ／ｍ₃,液温度−１６０℃）が貯
蔵される場合の適用例を示している。また、タンカー
１、桟橋２およびローディングアーム３については、図
３に示す従来のものと同様のものが用いられる。

【００２１】図１において、この貯蔵設備は、基地内に
２基のタンク、第１タンクＴ１および第２タンクＴ２が
設置されている。第１タンクＴ１および第２タンクＴ２
は、それぞれ容量：８万ｋｌであって、第１タンクＴ１
が設計圧力：３０００ｍｍＡｑとして、第２タンクＴ２
が設計圧力：１５００ｍｍＡｑとして建造されている。

【００２２】第１タンクＴ１の下部には、タンカー１が
接岸する桟橋２のローディングアーム３から受入配管
（連通路）Ｌ１が接続され、一方、第２タンクＴ２の下
部には、受入配管Ｌ１から分岐する受入配管（連通路）
Ｌ２が接続されている。なお、受入配管Ｌ１，Ｌ２に
は、開閉用のバルブ（開閉手段）Ｖ１，Ｖ２がそれぞれ
設けられる。また、第１タンクＴ１の下部には払出配管
Ｌ３が接続され、払出用のポンプＰに接続されている。
同様に、第２タンクＴ２の下部には払出配管Ｌ４が接続
され、払出配管Ｌ３を介して払出用のポンプＰに接続さ
れている。

【００２３】第１タンクＴ１の上部にはガス配管Ｌ５が
接続されるとともに、ガス配管Ｌ５には第１コンプレッ
サＣ１が接続される。さらに、ガス配管Ｌ５から分岐す
るガス配管Ｌ６が配設され、このガス配管Ｌ６に２台の
第２コンプレッサＣ２，Ｃ３が並列に設置される。ま
た、第２タンクＴ２の上部にはガス配管Ｌ７が接続され
るとともに、ガス配管Ｌ６に接続されている。なお、ガ
ス配管Ｌ６の、ガス配管Ｌ７との接続点より第１タンク
Ｔ１側にはバルブＶ３が設けられる。

【００２４】第１コンプレッサＣ１は、容量：８ｔ／ｈ
のものが用いられ、一方、第２コンプレッサＣ２は、容
量：４ｔ／ｈのものが用いられる。すなわち、第１コン
プレッサＣ１は、図３に示す従来のコンプレッサＣ30の
１／２台分に相当する容量のものが用いられ、また第２
コンプレッサＣ２としては、図３に示す従来のコンプレ
ッサＣ10と同様のものが用いられている。制御手段４
は、バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３それぞれの開閉を指示する
ものであり、作業者の手入力や、第１タンクＴ１の上部
に設けられた圧力計５の検出結果に基づいて、各バルブ
へ開閉のための信号を送信する。

【００２５】以上のように構成された流体貯蔵設備にお
いて、流体であるＬＮＧを、ローディングアーム３を介
してタンカー１から受け入れる方法について説明する。

【００２６】先ず、制御手段４からの信号によりバルブ
Ｖ１を開け、バルブＶ２およびＶ３を閉じる。次いで、
タンカー１のポンプを稼働させて搭載タンクからローデ
ィングアーム３および受入配管Ｌ１を介してＬＮＧを第
１タンクＴ１のみに送り込む。これに同期させて、第１
コンプレッサＣ１を稼働させ、第１タンクＴ１内におい
てＬＮＧから生じるＢＯＧをガス配管Ｌ５から払い出
す。なお、バルブＶ１，Ｖ２、受入配管Ｌ１、ローディ
ングアーム３は、第１タンクＴ１のみにＬＮＧを送り込
むための流体受入手段として機能する。

【００２７】そして、第１タンクＴ１内のＢＯＧは、第
１コンプレッサＣ１によりガス配管Ｌ５から払い出され
るものの、従来のように大容量をもって払い出されるも
のではなく、設計圧力が３０００ｍｍＡｑの第１タンク
Ｔ１がＢＯＧの一部を吸収するかたちとなって、徐々に
払い出されることになる。従って、図３に示す従来の貯
蔵設備のように、合計４０ｔ／ｈとなる大容量のコンプ
レッサを用いる必要がなく、第１タンクＴ１の設計圧力
により吸収される分を除いて合計容量を小さくした第１
コンプレッサＣ１を用いることができる。

【００２８】ＬＮＧ受入時にＢＯＧによって昇圧した第
１タンクＴ１は、ＢＯＧが払い出されることにより徐々
に減圧する。このとき、この第１タンクＴ１内の圧力を
圧力センサ５でモニタし、第２タンクＴ２の設計圧力を
下回ったとき、すなわち第１タンクＴ１内の圧力が第２
タンクＴ２の運用圧力となったとき、第１コンプレッサ
Ｃ１の稼働を停止させるとともに、制御手段４は、バル
ブＶ３を開いて第１タンクＴ１上部と第２タンクＴ２上
部とを受入配管Ｌ６およびＬ７を介して連通させ、双方
のガス相の均圧化を図り、両者を共通運用状態とする。

【００２９】次いで、制御手段４は、バルブＶ２を開け
て、第１タンクＴ１下部と第２タンクＴ２下部とを受入
配管Ｌ１およびＬ２を介して連通させる。これにより、
第１タンクＴ１内のＬＮＧは、受入配管Ｌ１およびＬ２
を介して移送される。この移送に際しては、液面レベル
の差を利用した自圧による方法の他、ポンプ等を用いて
行うようにしてもよい。

【００３０】なお、第１コンプレッサＣ１の稼働を停止
してバルブＶ３を開くことに伴い、第２コンプレッサＣ
２を稼働させる。これにより、第１タンクＴ１および第
２タンクＴ２のＢＯＧは、受入配管Ｌ６およびＬ７を介
して払い出される。なお、第１タンクＴ１から第２タン
クＴ２へのＬＮＧの移送時には、受入時と比較してＢＯ
Ｇ発生量が少ないため、保冷時に使用される第２コンプ
レッサＣ２を用いても問題はない。

【００３１】そして、ＬＮＧの保冷時では、従来技術で
説明のように、タンク容量の０．０７％として２基のタ
ンク合計で２〜３ｔ／ｈ程度であることから、容量が４
ｔ／ｈの第２コンプレッサＣ２の容量によりＢＯＧが適
正にタンクから払い出され、設計圧力が１５００ｍｍＡ
ｑの第２タンクＴ２に負担をかけることはない。なお、
貯蔵されたＬＮＧは、ポンプＰを稼働させることによ
り、払出配管Ｌ３およびＬ４を介して第１タンクＴ１お
よび第２タンクＴ２から適宜払い出される。

【００３２】ここで、設計圧力を高めた第１タンクＴ１
によってＢＯＧの一部を吸収することを概略説明する。
なお、ＬＮＧの液密度を４５０ｋｇ／ｍ³、タンカー１
の積載量を１２５，０００ｍ³とし、これを１２時間で
受け入れるものとする（時間あたり受入量：１０，５０
０ｍ³／ｈ）。

【００３３】先ず、タンカー１側の飽和圧力を１５００
ｍｍＡｑとして、１５００ｍｍＡｑから３０００ｍｍＡ
ｑへの圧力上昇分のエンタルピ吸収効果によりＢＯＧ処
理量が少なくなると、図２のグラフ図に示すように、１
５００ｍｍＡｑから３０００ｍｍＡｑへの圧量上昇分に
対応するエンタルピ差Δｈ＝０．７５が求められる。従
って、（ＬＮＧ組成にもよるが）吸収量Ｑ（ｋｃａｌ）
は、 Ｑ＝０．７５×（１２５，０００×０．４５×１０³） ＝４２．２×１０⁶（ｋｃａｌ） となる。

【００３４】また、ＢＯＧの最大値：４０（ｔ／ｈ）か
らＢＯＧの熱量を計算すると、蒸発潜熱：１２０（ｋｃ
ａｌ／ｋｇ）として、 ４０×１０³×１２０＝４．８×１０⁶（ｋｃａｌ／
ｈ）：但しピーク値 となる。そして、受入中１２（ｈ）のＢＯＧ発生量Ｑ₁
は、 Ｑ₁＝２８．８×１０⁶（ｋｃａｌ） となる。

【００３５】上記ＱとＱ₁とを比較すると、 Ｑ＝４２．２×１０⁶ ＞ Ｑ₁ ＝２８．８×１０⁶ となり、受入時のＢＯＧ量は、第１タンクＴ１の設計圧
力を３０００ｍｍＡｑと高めることによりカバーでき
る。なお、これら数値は入熱計算を厳密にしたものでは
ない。しかし、受入時の短時間（１２時間）のために従
来のような大容量のコンプレッサを設置しておく必要は
なく、これより小容量の第１コンプレッサＣ１を使用で
きることに変わりない。

【００３６】なお、図１に示すものでは第１タンクＴ１
および第２タンクＴ２を１基づつ計２基の貯蔵設備であ
るが、これに限定するものではなく、例えば第１タンク
Ｔ１を複数基設置するものであってもよい。例えば、上
記計算時のようにタンカー１の積載量が１２５，０００
ｋｌとすると、その全積載量を１基の第１タンクＴ１
（容量：８０，０００ｋｌ）に入れることはできないた
め、このような場合に対応するため、第１タンクＴ１を
複数基設置してもよい。ただし、第１タンクＴ１および
第２タンクＴ２の容量は任意であり、１４０，０００ｋ
ｌや２００，０００ｋｌなど適宜設定される。

【００３７】また、本発明は、流体としてＬＮＧに限定
するものではなく、その他にＬＰＧやエチレンなど、タ
ンカーなどから受け入れて貯蔵されるものであれば、適
用可能である。さらに、前記した実施形態において示し
た各構成部材の諸形状や寸法、あるいは、組み合わせ等
は一例であって、設計要求等に基づき種々変更可能であ
る。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る流
体受入方法は、流体を受け入れる際、先ず設計圧力の高
い第１タンクに流体が送り込まれるため、受入時に発生
する大量のＢＯＧを第１タンクの設計圧力で吸収でき
る。従って、全タンクの設計圧力を高めたり、大容量の
コンプレッサを多く設置する必要がなく、流体の受入を
適切に行いながらも設備全体の建造コストを低減するこ
とができる。請求項２に係る流体受入方法は、流体受入
時において、第１タンクに接続された第１コンプレッサ
を稼働させるため、大容量の第１コンプレッサを第１タ
ンクにのみ接続して配置すればよく、従来と比較して容
量が小さなコンプレッサを設置すれば足り、設備全体の
建造コストを低減させることができる。請求項３に係る
流体受入方法は、ＢＯＧによる第１タンク内の圧力変化
をモニタし、流体受入後、第１タンク内の圧力が第２タ
ンクの設計圧力まで下がったときに流体の移送を開始す
るため、設計圧力の低い第２タンクに負担をかけること
なく第２タンクへの流体の移送を確実に行うことがで
き、しかも流体受入のオートメーション化に対応するこ
とができる。請求項４に係る流体貯蔵設備は、流体受入
手段によって設計圧力の高い第１タンクに一旦流体を送
り込むように構成されるため、受入時に発生する大量の
ＢＯＧを第１タンクの設計圧力で吸収可能となり、全タ
ンクの設計圧力を高めたり、大容量のコンプレッサを多
く設置する必要がなく、設備全体の建造コストを低減す
ることができる。請求項５に係る流体貯蔵設備は、流体
受入時において、第１タンクに接続された第１コンプレ
ッサを稼働させるため、大容量の第１コンプレッサを第
１タンクにのみ接続して配置すればよく、高価な第１コ
ンプレッサの設置台数減少により、設備全体の建造コス
トを低減させることができる。請求項６に係る流体貯蔵
設備は、制御手段によって流体の受入時に第１タンクへ
の流路が確保されるため、受入段階の流体が誤って第２
タンクに送られることを防ぐことができ、流体の受入を
適切に行うことができる。請求項７に係る流体貯蔵設備
は、制御手段がＢＯＧによる第１タンク内の圧力変化を
モニタし、流体受入後、第１タンク内の圧力が第２タン
クの設計圧力まで下がったときに開閉手段を開いて第２
タンクへの流体の移送を開始するため、設計圧力の低い
第２タンクに負担をかけることなく流体の移送を行うこ
とができ、しかも流体受入のオートメーション化に対応
することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明に係る流体貯蔵設備の実施形態を示す
模式図である。

【図２】 圧力とエンタルピとの関係を示すグラフ図で
ある。

【図３】 従来の流体貯蔵設備を示す模式図である。

【符号の説明】

Ｔ１ 第１タンク Ｔ２ 第２タンク Ｃ１ 第１コンプレッサ Ｃ２ 第２コンプレッサ Ｌ１，Ｌ２ 受入配管（連通路） Ｌ３，Ｌ４ 払出配管 Ｌ５，Ｌ６，Ｌ７ ガス配管 Ｖ１，Ｖ２ バルブ（開閉手段） ４ 制御手段 ５ 圧力センサ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 設計圧力を高めた第１タンクと、当該第
   １タンクより設計圧力の低い第２タンクとで構成される
   貯蔵設備に流体を受け入れる方法であって、 流体を前記第１タンクに受け入れた後に前記第２タンク
   に移送することを特徴とする流体受入方法。
2. 【請求項２】 前記貯蔵設備は、前記第１タンクに接続
   される第１コンプレッサと、前記第１タンクおよび前記
   第２タンクの双方に接続されかつ前記第１コンプレッサ
   より容量の小さい第２コンプレッサとを備え、 前記第１タンクに流体を受け入れる際は前記第１コンプ
   レッサを稼働させ、前記第１タンク内において流体から
   生じるガスを払い出し、 前記第２タンクに流体を移送した後は、前記第２コンプ
   レッサを稼働させ、前記第１タンク内および前記第２タ
   ンク内の双方において流体から生じるガスを払い出すこ
   とを特徴とする請求項１記載の流体受入方法。
3. 【請求項３】 流体を受け入れた前記第１タンク内の圧
   力を検出し、当該検出圧力が所定値を下回ったときに前
   記第２タンクへの流体の移送を行うことを特徴とする請
   求項１または２記載の流体受入方法。
4. 【請求項４】 設計圧力を高めて建造された流体貯蔵用
   の第１タンクと、 当該第１タンクより設計圧力を低くして建造された流体
   貯蔵用の第２タンクと、 前記第１タンクから前記第２タンクへ流体を移送するた
   めの連通路と、 当該連通路の開閉を行う開閉手段と、 当該開閉手段を閉じた状態で流体を前記第１タンクに送
   り込む流体受入手段とを備えることを特徴とする流体貯
   蔵設備。
5. 【請求項５】 前記第１タンクに接続されるガス払出用
   の第１コンプレッサと、前記第１タンクおよび前記第２
   タンクの双方に接続されかつ前記第１コンプレッサより
   容量の小さいガス払出用の第２コンプレッサと、前記第
   １コンプレッサおよび前記第２コンプレッサのいずれか
   一方を駆動状態とする切替手段とを備えることを特徴と
   する請求項４記載の流体貯蔵設備。
6. 【請求項６】 前記流体受入手段によって流体を前記第
   １タンクに送り込むときに前記開閉手段を閉状態にする
   制御手段を備えることを特徴とする請求項４または５記
   載の流体貯蔵設備。
7. 【請求項７】 前記制御手段は、前記第１タンク内の圧
   力値に基づいて、当該圧力値が所定値を下回ったときに
   前記開閉手段を開状態にすることを特徴とする請求項６
   記載の流体貯蔵設備。