JPH11285826A - ２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法 - Google Patents
２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法Info
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- JPH11285826A JPH11285826A JP10094193A JP9419398A JPH11285826A JP H11285826 A JPH11285826 A JP H11285826A JP 10094193 A JP10094193 A JP 10094193A JP 9419398 A JP9419398 A JP 9419398A JP H11285826 A JPH11285826 A JP H11285826A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ３５〜９０ｍｍ厚鋼板の立向１パス溶接に
て、優れた溶接作業性と良好な溶け込み形状を得る。 【解決手段】 厚鋼板の開先を２電極立向エレクトロガ
スアーク溶接するにおいて、板厚方向ｙに溶接電極を２
本配置し、摺動銅板側電極にフラックス入りワイヤを用
い、裏当材側電極にソリッドワイヤ又はフラックス入り
ワイヤを用いて、両電極を揺動させて溶接することを基
本とし、摺動銅板側電極にスラグ生成率がワイヤ溶融量
に対して２．７〜５．５％であるフラックス入りワイヤ
を、裏当材側電極に、スラグ生成率がワイヤ溶融量に対
して２．６％以下であるソリッドワイヤ又はフラックス
入りワイヤを用い、摺動銅板側電極と裏当材側電極のワ
イヤ極間距離は１０〜３８ｍｍ、さらに摺動銅板側電極
のワイヤ送給速度が裏当材側電極のワイヤ送給速度の１
〜１．５倍、かつ両極の平均ワイヤ送給速度を１４〜２
０ｍ／ｍｉｎとする。
て、優れた溶接作業性と良好な溶け込み形状を得る。 【解決手段】 厚鋼板の開先を２電極立向エレクトロガ
スアーク溶接するにおいて、板厚方向ｙに溶接電極を２
本配置し、摺動銅板側電極にフラックス入りワイヤを用
い、裏当材側電極にソリッドワイヤ又はフラックス入り
ワイヤを用いて、両電極を揺動させて溶接することを基
本とし、摺動銅板側電極にスラグ生成率がワイヤ溶融量
に対して２．７〜５．５％であるフラックス入りワイヤ
を、裏当材側電極に、スラグ生成率がワイヤ溶融量に対
して２．６％以下であるソリッドワイヤ又はフラックス
入りワイヤを用い、摺動銅板側電極と裏当材側電極のワ
イヤ極間距離は１０〜３８ｍｍ、さらに摺動銅板側電極
のワイヤ送給速度が裏当材側電極のワイヤ送給速度の１
〜１．５倍、かつ両極の平均ワイヤ送給速度を１４〜２
０ｍ／ｍｉｎとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エレクトロガスア
ーク溶接方法に係り、さらに詳しくは、極厚鋼のエレク
トロガスアーク溶接において優れた溶接作業性と、良好
な溶け込み形状が得られる２電極立向エレクトロガスア
ーク溶接方法に関するものである。
ーク溶接方法に係り、さらに詳しくは、極厚鋼のエレク
トロガスアーク溶接において優れた溶接作業性と、良好
な溶け込み形状が得られる２電極立向エレクトロガスア
ーク溶接方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】エレクトロガスアーク溶接は、溶接能率
が高いことから、軟鋼，４９０〜５９０Ｎ／ｍｍ2級鋼
を用いる船舶や石油備蓄タンク等の製作に多用されてい
る。最近、大型コンテナ船のシャーストレーキ部や、橋
梁の橋桁部では、板厚５０ｍｍ以上の厚鋼板が使用され
るようになった。しかし、このような厚鋼板での１電極
１パス溶接法では、溶接速度が極端に低下することと、
現在のエレクトロガスアーク溶接用ワイヤの巻き重量で
は、１パス長尺溶接を行うには量が足らず、溶接を中断
してワイヤを取り替える必要があり、その継ぎ目を補修
しなければならなかった。
が高いことから、軟鋼，４９０〜５９０Ｎ／ｍｍ2級鋼
を用いる船舶や石油備蓄タンク等の製作に多用されてい
る。最近、大型コンテナ船のシャーストレーキ部や、橋
梁の橋桁部では、板厚５０ｍｍ以上の厚鋼板が使用され
るようになった。しかし、このような厚鋼板での１電極
１パス溶接法では、溶接速度が極端に低下することと、
現在のエレクトロガスアーク溶接用ワイヤの巻き重量で
は、１パス長尺溶接を行うには量が足らず、溶接を中断
してワイヤを取り替える必要があり、その継ぎ目を補修
しなければならなかった。
【０００３】そこで、これらの問題点を解消し作業効率
を上げるため、２電極立向エレクトロガスアーク溶接で
の施工が強く望まれて、特開平８−１８７５７９号公報
に２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法及びその装
置が提案されている。
を上げるため、２電極立向エレクトロガスアーク溶接で
の施工が強く望まれて、特開平８−１８７５７９号公報
に２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法及びその装
置が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記装置を用
いて、通常のフラックス入りワイヤで溶接すると、裏当
材側電極ワイヤから生成されるスラグが摺動銅板側ワイ
ヤのアーク力によってせき止められる形となり、摺動銅
板側に流れ難くなるため、溶融プールの摺動銅板側アー
クと裏当材側アークの間（ワイヤ極間）、及び裏当材側
アークと裏当材の間にスラグが溜まりやすくなる。その
結果、逃げ場を失ったスラグがスラグ跳ねとなり、特に
裏当材側電極付近で多発する。
いて、通常のフラックス入りワイヤで溶接すると、裏当
材側電極ワイヤから生成されるスラグが摺動銅板側ワイ
ヤのアーク力によってせき止められる形となり、摺動銅
板側に流れ難くなるため、溶融プールの摺動銅板側アー
クと裏当材側アークの間（ワイヤ極間）、及び裏当材側
アークと裏当材の間にスラグが溜まりやすくなる。その
結果、逃げ場を失ったスラグがスラグ跳ねとなり、特に
裏当材側電極付近で多発する。
【０００５】裏当材側溶接チップにスラグが付着する
と、裏当材側電極付近は、開先が狭いので、開先面に電
極が接触しやすく溶接を中断しなければならず、作業効
率が劣化するという問題と、溶融プール中にスラグが多
く溜まると、アーク熱が溶接金属及び開先面に十分に伝
わらず、融合不良の発生や良好な裏波ビードが得られな
いという問題があった。
と、裏当材側電極付近は、開先が狭いので、開先面に電
極が接触しやすく溶接を中断しなければならず、作業効
率が劣化するという問題と、溶融プール中にスラグが多
く溜まると、アーク熱が溶接金属及び開先面に十分に伝
わらず、融合不良の発生や良好な裏波ビードが得られな
いという問題があった。
【０００６】本発明は、前述の課題を解決するために、
板厚３５〜９０ｍｍの立向１パス溶接において、優れた
溶接作業性と良好な溶け込み形状が得られる２電極立向
エレクトロガスアーク溶接方法を提供することを目的と
する。
板厚３５〜９０ｍｍの立向１パス溶接において、優れた
溶接作業性と良好な溶け込み形状が得られる２電極立向
エレクトロガスアーク溶接方法を提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、フラックス入
りワイヤとソリッドワイヤのワイヤ溶融量に対するスラ
グ生成率及び溶接諸条件を特定することにより、良好な
溶接作業性、特にスラグ跳ねを少なくでき、良好な溶け
込み形状が得られることを見出した。
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、フラックス入
りワイヤとソリッドワイヤのワイヤ溶融量に対するスラ
グ生成率及び溶接諸条件を特定することにより、良好な
溶接作業性、特にスラグ跳ねを少なくでき、良好な溶け
込み形状が得られることを見出した。
【０００８】すなわち本発明の要旨とするところは、板
厚３５〜９０ｍｍの鋼板を２電極立向エレクトロガスア
ーク溶接する方法において、板厚方向に溶接電極を２本
配置し、摺動銅板側電極にフラックス入りワイヤを用
い、裏当材側電極にソリッドワイヤ又はフラックス入り
ワイヤを用いて、該両電極を揺動させて被溶接鋼板を溶
接することを特徴とする２電極立向エレクトロガスアー
ク溶接方法を基本とし、摺動銅板側電極にスラグ生成率
がワイヤ溶融量に対して２．７〜５．５％であるフラッ
クス入りワイヤを、裏当材側電極に、スラグ生成率がワ
イヤ溶融量に対して２．６％以下であるソリッドワイヤ
又はフラックス入りワイヤを用い、摺動銅板側電極と裏
当材側電極のワイヤ極間距離が１０〜３８ｍｍであり、
さらに、摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が裏当材側電
極のワイヤ送給速度の１〜１．５倍で、かつ両極の平均
ワイヤ送給速度が１４〜２０ｍ／ｍｉｎである、等を特
徴とする。
厚３５〜９０ｍｍの鋼板を２電極立向エレクトロガスア
ーク溶接する方法において、板厚方向に溶接電極を２本
配置し、摺動銅板側電極にフラックス入りワイヤを用
い、裏当材側電極にソリッドワイヤ又はフラックス入り
ワイヤを用いて、該両電極を揺動させて被溶接鋼板を溶
接することを特徴とする２電極立向エレクトロガスアー
ク溶接方法を基本とし、摺動銅板側電極にスラグ生成率
がワイヤ溶融量に対して２．７〜５．５％であるフラッ
クス入りワイヤを、裏当材側電極に、スラグ生成率がワ
イヤ溶融量に対して２．６％以下であるソリッドワイヤ
又はフラックス入りワイヤを用い、摺動銅板側電極と裏
当材側電極のワイヤ極間距離が１０〜３８ｍｍであり、
さらに、摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が裏当材側電
極のワイヤ送給速度の１〜１．５倍で、かつ両極の平均
ワイヤ送給速度が１４〜２０ｍ／ｍｉｎである、等を特
徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の２電極立向エレクトロガ
スアーク溶接方法によって、板厚が３５ｍｍ未満の溶接
を行うと、１電極の溶接時に比べて、溶接速度が速くな
るので、溶接割れが発生しやすくなることや、各合金成
分の歩留りが上昇し、良好な機械性能が得られない等の
問題がある。また板厚が９０ｍｍ以上の溶接を行うと、
溶接速度が遅くなり、２電極で溶接する効果が得られな
いため、本発明の適用板厚範囲を３５〜９０ｍｍとし
た。
スアーク溶接方法によって、板厚が３５ｍｍ未満の溶接
を行うと、１電極の溶接時に比べて、溶接速度が速くな
るので、溶接割れが発生しやすくなることや、各合金成
分の歩留りが上昇し、良好な機械性能が得られない等の
問題がある。また板厚が９０ｍｍ以上の溶接を行うと、
溶接速度が遅くなり、２電極で溶接する効果が得られな
いため、本発明の適用板厚範囲を３５〜９０ｍｍとし
た。
【００１０】２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法
特有の現象として、溶融プールにスラグが多く溜まる問
題がある。図１に示すように、摺動銅板側のスラグ１
は、摺動銅板２側に逃がすことができるが、電極間スラ
グ３や裏当材側スラグ４を逃がすのは困難であり、それ
らの過多が溶接作業性に大きく影響する。そのために、
摺動銅板側電極ワイヤ５と裏当材側電極ワイヤ６のスラ
グ生成率と、ワイヤ極間距離７のバランスが重要であ
る。
特有の現象として、溶融プールにスラグが多く溜まる問
題がある。図１に示すように、摺動銅板側のスラグ１
は、摺動銅板２側に逃がすことができるが、電極間スラ
グ３や裏当材側スラグ４を逃がすのは困難であり、それ
らの過多が溶接作業性に大きく影響する。そのために、
摺動銅板側電極ワイヤ５と裏当材側電極ワイヤ６のスラ
グ生成率と、ワイヤ極間距離７のバランスが重要であ
る。
【００１１】そこで、摺動銅板側電極はフラックス入り
ワイヤとし、そのワイヤの溶融量に対するスラグ生成率
を２．７〜５．５％とする。２．７％未満ではビード表
面を覆うには不十分で溶接金属が垂れやすくなり、良好
なビード形状が得られない。また５．５％を超えると、
溶融池のスラグが過剰となり、アークが不安定となり、
融合不良，スラグ跳ねの発生やスパッタが多発し、ビー
ド表面のスラグ量も多くなるので、スラグが垂れやすく
なる。
ワイヤとし、そのワイヤの溶融量に対するスラグ生成率
を２．７〜５．５％とする。２．７％未満ではビード表
面を覆うには不十分で溶接金属が垂れやすくなり、良好
なビード形状が得られない。また５．５％を超えると、
溶融池のスラグが過剰となり、アークが不安定となり、
融合不良，スラグ跳ねの発生やスパッタが多発し、ビー
ド表面のスラグ量も多くなるので、スラグが垂れやすく
なる。
【００１２】また、裏当材側電極ワイヤのスラグ生成量
が過剰となると、前述した作用が働き、スラグ跳ねが発
生する。特に裏当材側電極付近で多く発生すると、開先
の狭い裏当材側電極にスラグが多く付着する。その結
果、開先面に電極が接触しやすくなり、溶接が不可能と
なるので、スラグ生成率の少ないソリッドワイヤまたは
フラックス入りワイヤを用いる必要がある。スラグ生成
率が２．６％を超えると、スラグ跳ね及び融合不良が発
生するため、裏当材側電極用ソリッドワイヤまたはフラ
ックス入りワイヤのワイヤ溶融量に対するスラグ生成率
は、２．６％以下とする。
が過剰となると、前述した作用が働き、スラグ跳ねが発
生する。特に裏当材側電極付近で多く発生すると、開先
の狭い裏当材側電極にスラグが多く付着する。その結
果、開先面に電極が接触しやすくなり、溶接が不可能と
なるので、スラグ生成率の少ないソリッドワイヤまたは
フラックス入りワイヤを用いる必要がある。スラグ生成
率が２．６％を超えると、スラグ跳ね及び融合不良が発
生するため、裏当材側電極用ソリッドワイヤまたはフラ
ックス入りワイヤのワイヤ溶融量に対するスラグ生成率
は、２．６％以下とする。
【００１３】摺動銅板側電極と裏当材側電極のワイヤ極
間距離が１０ｍｍ未満では、摺動銅板側及び裏当材側電
極のアークが干渉し合い、偏向するので、アークが不安
定になり、スパッタが多発する。また３８ｍｍを超える
と、両極間にスラグが溜まりやすくなり、スラグ跳ねや
融合不良が発生する。また、溶融プールが２つに分かれ
るため、溶接金属中の合金成分が偏析したり、スラグ巻
き込みが発生しやすくなる。よって、摺動銅板側電極と
裏当材側電極のワイヤ極間距離は１０〜３８ｍｍとす
る。
間距離が１０ｍｍ未満では、摺動銅板側及び裏当材側電
極のアークが干渉し合い、偏向するので、アークが不安
定になり、スパッタが多発する。また３８ｍｍを超える
と、両極間にスラグが溜まりやすくなり、スラグ跳ねや
融合不良が発生する。また、溶融プールが２つに分かれ
るため、溶接金属中の合金成分が偏析したり、スラグ巻
き込みが発生しやすくなる。よって、摺動銅板側電極と
裏当材側電極のワイヤ極間距離は１０〜３８ｍｍとす
る。
【００１４】２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法
の効果として、溶接速度の向上が挙げられるが、摺動銅
板側電極のワイヤ送給速度と裏当材側電極のワイヤ送給
速度のバランスを取らなければ、良好な作業性と溶け込
み形状が得られない。
の効果として、溶接速度の向上が挙げられるが、摺動銅
板側電極のワイヤ送給速度と裏当材側電極のワイヤ送給
速度のバランスを取らなければ、良好な作業性と溶け込
み形状が得られない。
【００１５】摺動銅板側電極のワイヤ送給速度を、裏当
材側電極のワイヤ送給速度の１〜１．５倍としたのは、
摺動銅板側電極付近は、裏当材側電極付近より溶融量を
必要とするが、摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が裏当
材側電極のワイヤ送給速度の１．５倍を超えると、裏当
材側電極付近の溶融量が足りなくなるので、融合不良が
発生する。逆に摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が、裏
当材側電極のワイヤ送給速度の１倍未満であると、摺動
銅板側電極付近の溶融量が足りなくなるため融合不良が
発生しやすい。
材側電極のワイヤ送給速度の１〜１．５倍としたのは、
摺動銅板側電極付近は、裏当材側電極付近より溶融量を
必要とするが、摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が裏当
材側電極のワイヤ送給速度の１．５倍を超えると、裏当
材側電極付近の溶融量が足りなくなるので、融合不良が
発生する。逆に摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が、裏
当材側電極のワイヤ送給速度の１倍未満であると、摺動
銅板側電極付近の溶融量が足りなくなるため融合不良が
発生しやすい。
【００１６】また両極の平均ワイヤ送給速度を１４〜２
０ｍ／ｍｉｎとしたのは、摺動銅板側電極のワイヤ送給
速度と裏当材側電極のワイヤ送給速度の平均が１４ｍ／
ｍｉｎ未満になると、溶接速度が低下し２電極で溶接す
る効果が得られない。また２０ｍ／ｍｉｎを超えると、
溶接速度が速くなりすぎ、溶接部に割れが発生する。
０ｍ／ｍｉｎとしたのは、摺動銅板側電極のワイヤ送給
速度と裏当材側電極のワイヤ送給速度の平均が１４ｍ／
ｍｉｎ未満になると、溶接速度が低下し２電極で溶接す
る効果が得られない。また２０ｍ／ｍｉｎを超えると、
溶接速度が速くなりすぎ、溶接部に割れが発生する。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。表１に示すスラグ生成率の異なるワイヤＮｏ．
Ｗ１〜Ｗ９を試作した。フラックス入りワイヤはスラグ
生成剤と合金成分で、ソリッドワイヤについては合金成
分でスラグ生成率をコントロールした。
明する。表１に示すスラグ生成率の異なるワイヤＮｏ．
Ｗ１〜Ｗ９を試作した。フラックス入りワイヤはスラグ
生成剤と合金成分で、ソリッドワイヤについては合金成
分でスラグ生成率をコントロールした。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１に示したスラグ生成率の測定方法は、
図２及び表２に示す開先形状を用い、電流：４２０Ａ，
電圧：４２Ｖの条件で１電極エレクトロガスアーク溶接
を行い、スラグ生成率を測定した。
図２及び表２に示す開先形状を用い、電流：４２０Ａ，
電圧：４２Ｖの条件で１電極エレクトロガスアーク溶接
を行い、スラグ生成率を測定した。
【００２０】
【表２】
【００２１】溶接は、表３に示す板厚５０，７０，９０
ｍｍの鋼板を用い、図２及び表４に示す開先形状を用
い、表５に示す溶接条件でそれぞれ１パスで仕上げた。
その際のワイヤ径は摺動銅板側電極ワイヤ，裏当材側電
極ワイヤ共に１．６ｍｍとし、溶接作業性の調査及び溶
接終了後、マクロ試験片を各１０個採取して、溶け込み
形状を評価した。また、溶接速度は板厚５０ｍｍは６ｃ
ｍ／ｍｉｎ以上，板厚７０ｍｍは４．５ｃｍ／ｍｉｎ，
板厚９０ｍｍは２．８ｃｍ／ｍｉｎ以上を良好とした。
それらの結果を表６に示す。
ｍｍの鋼板を用い、図２及び表４に示す開先形状を用
い、表５に示す溶接条件でそれぞれ１パスで仕上げた。
その際のワイヤ径は摺動銅板側電極ワイヤ，裏当材側電
極ワイヤ共に１．６ｍｍとし、溶接作業性の調査及び溶
接終了後、マクロ試験片を各１０個採取して、溶け込み
形状を評価した。また、溶接速度は板厚５０ｍｍは６ｃ
ｍ／ｍｉｎ以上，板厚７０ｍｍは４．５ｃｍ／ｍｉｎ，
板厚９０ｍｍは２．８ｃｍ／ｍｉｎ以上を良好とした。
それらの結果を表６に示す。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】表中Ｎｏ．１〜５が本発明例、Ｎｏ．６〜
１２が比較例である。本発明例のＮｏ．１〜５は、各板
厚とも良好な溶接作業性と溶け込み形状が得られた。
１２が比較例である。本発明例のＮｏ．１〜５は、各板
厚とも良好な溶接作業性と溶け込み形状が得られた。
【００２７】比較例中Ｎｏ．６は、摺動銅板側電極のフ
ラックス入りワイヤＷ１のスラグ生成率が低いので、メ
タル垂れが発生した。Ｎｏ．７は、裏当材側電極のソリ
ッドワイヤＷ９のスラグ生成率が高いので、スラグ跳ね
が多発した。また、摺動銅板側電極のワイヤ送給量と裏
当材側電極のワイヤ送給量の平均が低いので、溶接速度
が低下した。
ラックス入りワイヤＷ１のスラグ生成率が低いので、メ
タル垂れが発生した。Ｎｏ．７は、裏当材側電極のソリ
ッドワイヤＷ９のスラグ生成率が高いので、スラグ跳ね
が多発した。また、摺動銅板側電極のワイヤ送給量と裏
当材側電極のワイヤ送給量の平均が低いので、溶接速度
が低下した。
【００２８】比較例中Ｎｏ．８は、摺動銅板側電極のワ
イヤ送給量と裏当材側電極のワイヤ送給量の平均が高い
ので、溶接金属中央部に割れが発生した。Ｎｏ．９は極
間距離が長く、また摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が
裏当材側電極のワイヤ速度より遅いので、スラグが電極
間に溜まりスラグ跳ねが多発、融合不良が発生した。比
較例中Ｎｏ．１０は摺動銅板側電極のフラックス入りワ
イヤＷ５のスラグ生成率が高く、裏当材側電極のソリッ
ドワイヤＷ９のスラグ生成率が高いので、スラグ跳ね及
び摺動銅板側でスラグ垂れと融合不良が発生した。Ｎ
ｏ．１１は裏当材側電極のフラックス入りワイヤＷ２の
スラグ生成率が高いので、スラグ跳ね及び融合不良が発
生し、また電極間距離が短いのでスパッタが多発した。
イヤ送給量と裏当材側電極のワイヤ送給量の平均が高い
ので、溶接金属中央部に割れが発生した。Ｎｏ．９は極
間距離が長く、また摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が
裏当材側電極のワイヤ速度より遅いので、スラグが電極
間に溜まりスラグ跳ねが多発、融合不良が発生した。比
較例中Ｎｏ．１０は摺動銅板側電極のフラックス入りワ
イヤＷ５のスラグ生成率が高く、裏当材側電極のソリッ
ドワイヤＷ９のスラグ生成率が高いので、スラグ跳ね及
び摺動銅板側でスラグ垂れと融合不良が発生した。Ｎ
ｏ．１１は裏当材側電極のフラックス入りワイヤＷ２の
スラグ生成率が高いので、スラグ跳ね及び融合不良が発
生し、また電極間距離が短いのでスパッタが多発した。
【００２９】比較例中Ｎｏ．１２は摺動銅板側電極のワ
イヤ送給速度が裏当材側電極のワイヤ送給速度の１．５
倍を超えたため、裏当材側付近に融合不良が発生した。
イヤ送給速度が裏当材側電極のワイヤ送給速度の１．５
倍を超えたため、裏当材側付近に融合不良が発生した。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明の２電極立向エレク
トロガスアーク溶接方法によれば、板厚３５〜９０の鋼
板を、２電極で１パス溶接した際に良好な作業性及び溶
け込み形状を得ることができる。
トロガスアーク溶接方法によれば、板厚３５〜９０の鋼
板を、２電極で１パス溶接した際に良好な作業性及び溶
け込み形状を得ることができる。
【図１】 本発明の一実施形態を示す模式図であり、開
先の縦断面を示す。
先の縦断面を示す。
【図２】 スラグ生成率の測定および溶接実施例に用い
た開先形状を示す平面図である。
た開先形状を示す平面図である。
１：摺動銅板側スラグ ２：摺動銅
板 ３：電極間スラグ ４：裏当材
側スラグ ５：摺動銅板側電極ワイヤ ６：裏当材
側電極ワイヤ
板 ３：電極間スラグ ４：裏当材
側スラグ ５：摺動銅板側電極ワイヤ ６：裏当材
側電極ワイヤ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻 井 浩 神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１号 三 菱重工業株式会社神戸造船所内 (72)発明者 太 田 昌 宏 神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１号 三 菱重工業株式会社神戸造船所内
Claims (4)
- 【請求項１】 板厚３５〜９０ｍｍの鋼板を２電極立向
エレクトロガスアーク溶接する方法において、 板厚方向ｙに溶接電極を２本配置し、摺動銅板側電極に
フラックス入りワイヤを用い、裏当材側電極にソリッド
ワイヤ又はフラックス入りワイヤを用いて、該両電極を
揺動させて被溶接鋼板を溶接することを特徴とする２電
極立向エレクトロガスアーク溶接方法。 - 【請求項２】 摺動銅板側電極に、スラグ生成率がワイ
ヤ溶融量に対して２．７〜５．５％であるフラックス入
りワイヤを、裏当材側電極に、スラグ生成率がワイヤ溶
融量に対して、２．６％以下であるソリッドワイヤ又は
フラックス入りワイヤを、用いることを特徴とする請求
項１記載の２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法。 - 【請求項３】 摺動銅板側電極と裏当材側電極のワイヤ
極間距離が１０〜３８ｍｍであることを特徴とする請求
項１又は請求項２記載の２電極立向エレクトロガスアー
ク溶接方法。 - 【請求項４】 摺動銅板側電極のワイヤ送給速度が、裏
当材側電極のワイヤ送給速度の１〜１．５倍で、かつ両
極の平均ワイヤ送給速度が１４〜２０ｍ／ｍｉｎである
ことを特徴とする請求項１，請求項２又は請求項３記載
の２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法。
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| JP9419398A Expired - Lifetime JP3596723B2 (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | ２電極立向エレクトロガスアーク溶接方法 |
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| KR100466365B1 (ko) * | 2001-12-29 | 2005-01-13 | 대우조선해양 주식회사 | 솔리드 와이어를 이용한 일렉트로 가스 용접방법 |
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1998
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