JPH11289221A - 温度補償発振器 - Google Patents
温度補償発振器Info
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- JPH11289221A JPH11289221A JP10395598A JP10395598A JPH11289221A JP H11289221 A JPH11289221 A JP H11289221A JP 10395598 A JP10395598 A JP 10395598A JP 10395598 A JP10395598 A JP 10395598A JP H11289221 A JPH11289221 A JP H11289221A
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- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 15
- 230000008859 change Effects 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
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- 239000003985 ceramic capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
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- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 温度補償発振器を小型且つ低コストに製造す
ることが困難であった。 【解決手段】 所定の温度範囲において直線的な周波数
温度特性を有する振動子１ａと直線的な容量温度特性を
有する温度補償用コンデンサ３ａとを直列に接続する。
ることが困難であった。 【解決手段】 所定の温度範囲において直線的な周波数
温度特性を有する振動子１ａと直線的な容量温度特性を
有する温度補償用コンデンサ３ａとを直列に接続する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、周波数シンセサイ
ザの基準発振器等として使用するための温度補償発振器
に関する。
ザの基準発振器等として使用するための温度補償発振器
に関する。
【０００２】
【従来の技術】発振器に使用される水晶振動子の共振周
波数は温度により変化する。そのため、温度に対して周
波数精度のよい発振器を実現する場合、振動子の周波数
温度特性を打ち消すように、負荷容量を温度に対して変
化させる必要がある。通常、使用されている比較的温度
精度のよい振動子は、その周波数温度特性が曲線となっ
ている。従って、負荷容量も温度に対して曲線的に変化
させる必要がある。図１は従来の温度補償水晶発振器即
ちＴＣＸＯ（Ｔemperture Ｃompensated Ｃrystal Ｏ
scillator ）を示す。この発振器は、水晶振動子１と増
幅器を含む発振信回路２と温度補償回路３とから成る。
水晶振動子１の周波数温度特性は使用温度範囲において
曲線である。増幅器を含む発振回路２はトランジスタＱ
1 、抵抗Ｒ1 〜Ｒ4 、コンデンサＣ1 〜Ｃ4 から成る周
知のコルピッツ型回路である。温度補償回路３は、高温
用補償回路４と低温用補償回路５との直列回路から成
り、水晶振動子１に直列に接続され、負荷容量として機
能する。高温用補償回路４は抵抗６とサーミスタ７の直
列回路にコンデンサ８を並列接続した回路から成る。低
温用補償回路５は、サーミスタ９と抵抗１０とコンデン
サ１１との並列回路から成る。
波数は温度により変化する。そのため、温度に対して周
波数精度のよい発振器を実現する場合、振動子の周波数
温度特性を打ち消すように、負荷容量を温度に対して変
化させる必要がある。通常、使用されている比較的温度
精度のよい振動子は、その周波数温度特性が曲線となっ
ている。従って、負荷容量も温度に対して曲線的に変化
させる必要がある。図１は従来の温度補償水晶発振器即
ちＴＣＸＯ（Ｔemperture Ｃompensated Ｃrystal Ｏ
scillator ）を示す。この発振器は、水晶振動子１と増
幅器を含む発振信回路２と温度補償回路３とから成る。
水晶振動子１の周波数温度特性は使用温度範囲において
曲線である。増幅器を含む発振回路２はトランジスタＱ
1 、抵抗Ｒ1 〜Ｒ4 、コンデンサＣ1 〜Ｃ4 から成る周
知のコルピッツ型回路である。温度補償回路３は、高温
用補償回路４と低温用補償回路５との直列回路から成
り、水晶振動子１に直列に接続され、負荷容量として機
能する。高温用補償回路４は抵抗６とサーミスタ７の直
列回路にコンデンサ８を並列接続した回路から成る。低
温用補償回路５は、サーミスタ９と抵抗１０とコンデン
サ１１との並列回路から成る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図１の従来
の温度補償発振器は、コンデンサ８、１１の他にサーミ
スタ７、９および抵抗６、１０を使用するので、発振器
の小形化及び低コスト化が阻害された。なお、温度補償
の別の方法として、ＲＯＭ（リード・オンリ・メモリ）
に格納された温度補償情報によって温度補償素子として
の可変容量ダイオードを制御するものがある。しかし、
この方法においても部品点数が多くなり、小形化及び低
コスト化が阻害された。
の温度補償発振器は、コンデンサ８、１１の他にサーミ
スタ７、９および抵抗６、１０を使用するので、発振器
の小形化及び低コスト化が阻害された。なお、温度補償
の別の方法として、ＲＯＭ（リード・オンリ・メモリ）
に格納された温度補償情報によって温度補償素子として
の可変容量ダイオードを制御するものがある。しかし、
この方法においても部品点数が多くなり、小形化及び低
コスト化が阻害された。
【０００４】そこで、本発明の目的は、小形化及び低コ
スト化を図ることができる温度補償発振器を提供するこ
とにある。
スト化を図ることができる温度補償発振器を提供するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し、上記
目的を達成するための本発明は、振動子と増幅器を含む
発振回路と温度補償回路とから成る温度補償発振器であ
って、前記振動子が所定温度範囲において直線又は直線
的な周波数温度特性を有しており、前記温度補償回路は
前記振動子の負荷容量として前記振動子に直列に接続さ
れた温度補償用コンデンサであり、前記温度用補償コン
デンサは、前記所定温度範囲において直線又は直線的な
容量温度特性を有しており、前記所定温度範囲における
前記温度補償用コンデンサの容量温度特性の傾きの方向
が前記振動子の周波数温度特性の傾きの方向と同一であ
る温度補償発振器に係わるものである。
目的を達成するための本発明は、振動子と増幅器を含む
発振回路と温度補償回路とから成る温度補償発振器であ
って、前記振動子が所定温度範囲において直線又は直線
的な周波数温度特性を有しており、前記温度補償回路は
前記振動子の負荷容量として前記振動子に直列に接続さ
れた温度補償用コンデンサであり、前記温度用補償コン
デンサは、前記所定温度範囲において直線又は直線的な
容量温度特性を有しており、前記所定温度範囲における
前記温度補償用コンデンサの容量温度特性の傾きの方向
が前記振動子の周波数温度特性の傾きの方向と同一であ
る温度補償発振器に係わるものである。
【０００６】
【発明の効果】本発明によれば、使用温度範囲で周波数
温度特性が直線性を有する振動子と容量温度特性が直線
性を有する温度補償用コンデンサとの組み合わせから成
る簡単な構成で発振器の温度補償を達成することがで
き、発振器の小形化及び低コスト化を図ることができ
る。
温度特性が直線性を有する振動子と容量温度特性が直線
性を有する温度補償用コンデンサとの組み合わせから成
る簡単な構成で発振器の温度補償を達成することがで
き、発振器の小形化及び低コスト化を図ることができ
る。
【０００７】
【実施形態及び実施例】次に、図２〜図７を参照して本
発明の実施例に係わる温度補償発振器を説明する。図２
に示すように本実施例の温度補償発振器は、本発明で特
定された周波数温度特性を有する水晶振動子１ａと増幅
器を含む発振回路２と本発明で特定された容量温度特性
を有する温度補償回路としての温度補償用コンデンサ３
ａとから成る。増幅器を含む発振回路２は図１と同様に
トランジスタＱ1 と抵抗Ｒ1 〜Ｒ4とコンデンサＣ1 〜
Ｃ4 とから成るコルピッツ型回路である。
発明の実施例に係わる温度補償発振器を説明する。図２
に示すように本実施例の温度補償発振器は、本発明で特
定された周波数温度特性を有する水晶振動子１ａと増幅
器を含む発振回路２と本発明で特定された容量温度特性
を有する温度補償回路としての温度補償用コンデンサ３
ａとから成る。増幅器を含む発振回路２は図１と同様に
トランジスタＱ1 と抵抗Ｒ1 〜Ｒ4とコンデンサＣ1 〜
Ｃ4 とから成るコルピッツ型回路である。
【０００８】水晶振動子１ａとして、例えば、図３、図
４及び図５で特性線Ａ1 、Ａ2 、Ａ3 で示すような周波
数温度特性を有するものを使用することができる。図３
の特性線Ａ1 においては、−１０℃〜＋６０℃の温度範
囲で周波数偏差△ｆL （角周波数偏差△ωL ）が約＋１
１ppm （＋１１×１０-6）から約−１４ppm （−１４×
１０-6）まで右下がりにほぼ直線的に変化している。こ
の特性線Ａ1 を有する振動子は水晶切断角度Θ（ＡＴカ
ットの角度）を３５°２４′５８″にすることによって
得ることができる。なお、周波数偏差△ｆL は振動子の
温度が単位温度（１℃）だけ変化した時の振動子単体の
共振周波数の変化分を示す。図４の特性線Ａ2 において
は、−２０℃〜＋７０℃の温度範囲で周波数偏差△ｆL
が約＋２４ppm から約−３０ppm まで右下がりにほぼ直
線的に変化している。この特性線Ａ2 は水晶切断角度Θ
を３５°２８′４９″にすることによって得ることがで
きる。図５の特性線Ａ3 においては、−３０℃〜＋８０
℃の温度範囲で周波数偏差△ｆL が約＋４２ppm から約
−５５ppm まで右下がりにほぼ直線的に変化している。
この特性線Ａ3 は水晶切断角度Θを３５°３３′４０″
にすることによって得ることができる。
４及び図５で特性線Ａ1 、Ａ2 、Ａ3 で示すような周波
数温度特性を有するものを使用することができる。図３
の特性線Ａ1 においては、−１０℃〜＋６０℃の温度範
囲で周波数偏差△ｆL （角周波数偏差△ωL ）が約＋１
１ppm （＋１１×１０-6）から約−１４ppm （−１４×
１０-6）まで右下がりにほぼ直線的に変化している。こ
の特性線Ａ1 を有する振動子は水晶切断角度Θ（ＡＴカ
ットの角度）を３５°２４′５８″にすることによって
得ることができる。なお、周波数偏差△ｆL は振動子の
温度が単位温度（１℃）だけ変化した時の振動子単体の
共振周波数の変化分を示す。図４の特性線Ａ2 において
は、−２０℃〜＋７０℃の温度範囲で周波数偏差△ｆL
が約＋２４ppm から約−３０ppm まで右下がりにほぼ直
線的に変化している。この特性線Ａ2 は水晶切断角度Θ
を３５°２８′４９″にすることによって得ることがで
きる。図５の特性線Ａ3 においては、−３０℃〜＋８０
℃の温度範囲で周波数偏差△ｆL が約＋４２ppm から約
−５５ppm まで右下がりにほぼ直線的に変化している。
この特性線Ａ3 は水晶切断角度Θを３５°３３′４０″
にすることによって得ることができる。
【０００９】温度補償用コンデンサ３ａは、図３の特性
線Ａ1 を補償する場合には図６に示すように−１０℃〜
＋６０℃の範囲で温度係数が−２２２２ppm ／℃の右下
がりの容量温度特性線Ｂ1 を有する約２３．５ｐＦのセ
ラミックコンデンサである。図３の特性線Ａ1 の水晶振
動子１ａに対して図６の特性線Ｂ1 の温度補償用コンデ
ンサ３ａを負荷容量として直列に接続すると、発振器の
周波数温度特性は図３の特性線Ｃ1 になり、−１０℃〜
＋６０℃の範囲での発振器の周波数偏差△ｆL は１．２
４２ppm から−１．６２３ppm の範囲内になり、大幅に
改善される。
線Ａ1 を補償する場合には図６に示すように−１０℃〜
＋６０℃の範囲で温度係数が−２２２２ppm ／℃の右下
がりの容量温度特性線Ｂ1 を有する約２３．５ｐＦのセ
ラミックコンデンサである。図３の特性線Ａ1 の水晶振
動子１ａに対して図６の特性線Ｂ1 の温度補償用コンデ
ンサ３ａを負荷容量として直列に接続すると、発振器の
周波数温度特性は図３の特性線Ｃ1 になり、−１０℃〜
＋６０℃の範囲での発振器の周波数偏差△ｆL は１．２
４２ppm から−１．６２３ppm の範囲内になり、大幅に
改善される。
【００１０】図４の特性線Ａ2 の補償のための温度補償
用コンデンサ３ａとして３６２０ppm ／℃の温度係数を
有して図６と同様に右下がりに直線的に変化する容量温
度特性（図示せず）を有するコンデンサを使用する。こ
れにより、発振器の周波数温度特性を図４の特性線Ｃ2
にすることができる。この特性線Ｃ2 においては−２０
℃〜＋７０℃の範囲で周波数偏差が３．２５１ppm から
−２．７８６ppm の範囲に収まる。
用コンデンサ３ａとして３６２０ppm ／℃の温度係数を
有して図６と同様に右下がりに直線的に変化する容量温
度特性（図示せず）を有するコンデンサを使用する。こ
れにより、発振器の周波数温度特性を図４の特性線Ｃ2
にすることができる。この特性線Ｃ2 においては−２０
℃〜＋７０℃の範囲で周波数偏差が３．２５１ppm から
−２．７８６ppm の範囲に収まる。
【００１１】図５の特性線Ａ3 の補償のための温度補償
用コンデンサ３ａとしては、５０２４ppm ／℃の温度係
数を有して図６と同様に右下がりに直線的に変化する容
量温度特性（図示せず）を有するコンデンサを使用す
る。これにより、発振器の周波数温度特性を図５の特性
線Ｃ3 にすることができる。この特性線Ｃ3 においては
−３０℃〜＋８０℃の範囲で周波数偏差が９．３３９pp
m から−５．５７６ppmの範囲に収まる。
用コンデンサ３ａとしては、５０２４ppm ／℃の温度係
数を有して図６と同様に右下がりに直線的に変化する容
量温度特性（図示せず）を有するコンデンサを使用す
る。これにより、発振器の周波数温度特性を図５の特性
線Ｃ3 にすることができる。この特性線Ｃ3 においては
−３０℃〜＋８０℃の範囲で周波数偏差が９．３３９pp
m から−５．５７６ppmの範囲に収まる。
【００１２】なお、図３、図４及び図５の特性線は複数
箇所以外はシミュレーションで求めている。このシミュ
レーションの条件は次の通りである。 水晶振動子の等価直列インダクタンス ５．８１５（ｍＨ） 水晶振動子の等価直列容量 １０．８１（ｆＦ） 水晶振動子の等価直列抵抗 ３４．４９１（Ω） 水晶振動子の等価並列容量 ２．３３（ｐＦ） 発振回路側負荷 ５０（ｐＦ） 補償用コンデンサ３ａの２５℃の容量 ２３．５２９（ｐＦ） シミュレーション温度間隔 １（℃）
箇所以外はシミュレーションで求めている。このシミュ
レーションの条件は次の通りである。 水晶振動子の等価直列インダクタンス ５．８１５（ｍＨ） 水晶振動子の等価直列容量 １０．８１（ｆＦ） 水晶振動子の等価直列抵抗 ３４．４９１（Ω） 水晶振動子の等価並列容量 ２．３３（ｐＦ） 発振回路側負荷 ５０（ｐＦ） 補償用コンデンサ３ａの２５℃の容量 ２３．５２９（ｐＦ） シミュレーション温度間隔 １（℃）
【００１３】次に、直線的な周波数温度特性を有する振
動子１ａと直線的な容量温度特性を有する温度補償用コ
ンデンサ３ａとの直列回路によって発振器の周波数温度
特性をほぼ平坦にすることができる理由を説明する。振
動子１ａの周波数・リアクタンス特性は目標発振周波数
ｆL （角周波数ωL）の近傍では直線とみなせるので、
振動子１ａのリアクタンスＸ1 を次式で示すことができ
る。 Ｘ1 ＝ａ1 ω＋ｂ1 （１） ここで、ωは角周波数２πｆ、ａ1 、ｂ1 は係数であ
る。また、コンデンサ３ａの負荷容量・リアクタンス特
性も狭い範囲では直線とみなせるので、コンデンサ３ａ
のリアクタンスＸ2 を次式で示すことができる。 Ｘ2 ＝ａ2 Ｃ＋ｂ2 （２） ここで、Ｃは容量、ａ2 、ｂ2 は係数である。今、温度
変化によって振動子１ａ単体の共振周波数が△ｆ（角周
波数△ωL ）だけ変化したとすると、目標周波数ｆ
L （目標角周波数ωL ）で発振器出力を得るためには、
次式が成立しなければならない。 ｛（ωL −△ωL ）ａ1 ＋ｂ1 ｝＋｛ａ2 Ｃ＋ｂ2 ｝＝０ （３） この（３）式を満足するＣを求めると次式になる。 Ｃ＝｛（ａ1 ／ａ2 ）△ωL ｝−｛（ａ1 ωL ＋ｂ1 ＋ｂ2 ）／ａ2 ｝（４） この（４）式から角周波数偏差△ωL （周波数偏差△ｆ
L ）が直線的に変化した場合、負荷容量Ｃも直線的に変
化させればよいことが分かる。
動子１ａと直線的な容量温度特性を有する温度補償用コ
ンデンサ３ａとの直列回路によって発振器の周波数温度
特性をほぼ平坦にすることができる理由を説明する。振
動子１ａの周波数・リアクタンス特性は目標発振周波数
ｆL （角周波数ωL）の近傍では直線とみなせるので、
振動子１ａのリアクタンスＸ1 を次式で示すことができ
る。 Ｘ1 ＝ａ1 ω＋ｂ1 （１） ここで、ωは角周波数２πｆ、ａ1 、ｂ1 は係数であ
る。また、コンデンサ３ａの負荷容量・リアクタンス特
性も狭い範囲では直線とみなせるので、コンデンサ３ａ
のリアクタンスＸ2 を次式で示すことができる。 Ｘ2 ＝ａ2 Ｃ＋ｂ2 （２） ここで、Ｃは容量、ａ2 、ｂ2 は係数である。今、温度
変化によって振動子１ａ単体の共振周波数が△ｆ（角周
波数△ωL ）だけ変化したとすると、目標周波数ｆ
L （目標角周波数ωL ）で発振器出力を得るためには、
次式が成立しなければならない。 ｛（ωL −△ωL ）ａ1 ＋ｂ1 ｝＋｛ａ2 Ｃ＋ｂ2 ｝＝０ （３） この（３）式を満足するＣを求めると次式になる。 Ｃ＝｛（ａ1 ／ａ2 ）△ωL ｝−｛（ａ1 ωL ＋ｂ1 ＋ｂ2 ）／ａ2 ｝（４） この（４）式から角周波数偏差△ωL （周波数偏差△ｆ
L ）が直線的に変化した場合、負荷容量Ｃも直線的に変
化させればよいことが分かる。
【００１４】図７は温度変化に基づく発振周波数ｆ（角
周波数ω）の変化をコンデンサ３ａによって補正するこ
とができることを示すものである。発振周波数ｆ（角周
波数ω）は振動子１ａの誘導性リアクタンスＸ1 と負荷
容量性リアクタンスＸ2 とが等しくなる点の周波数であ
る。従って、図７（Ａ）においては角周波数ωL におい
てＸ1 ＝Ｘ2 ＝Ｘa ＝Ｘb となるので、発振角周波数は
ωL である。図７（Ａ）の状態から温度変化によって振
動子１ａの誘導性リアクタンスＸ1 が図７（Ｂ）に示す
ように変化し、もし、負荷容量性リアクタンスＸ2 を図
７（Ａ）の状態に保つと、Ｘ1 ＝Ｘ2 になる点がωL か
らずれ、周波数偏差が生じる。しかし、本発明において
は、振動子１ａの温度変化と共にコンデンサ３ａの温度
変化も生じ、負荷容量性リアクタンイＸ2 が図７（Ｂ）
に示すように低下し、角周波数ωL でＸ1 ＝Ｘ2 ＝Ｘc
＝Ｘd となり、結局、図７（Ａ）と図７（Ｂ）の発振周
波数は同一になる。
周波数ω）の変化をコンデンサ３ａによって補正するこ
とができることを示すものである。発振周波数ｆ（角周
波数ω）は振動子１ａの誘導性リアクタンスＸ1 と負荷
容量性リアクタンスＸ2 とが等しくなる点の周波数であ
る。従って、図７（Ａ）においては角周波数ωL におい
てＸ1 ＝Ｘ2 ＝Ｘa ＝Ｘb となるので、発振角周波数は
ωL である。図７（Ａ）の状態から温度変化によって振
動子１ａの誘導性リアクタンスＸ1 が図７（Ｂ）に示す
ように変化し、もし、負荷容量性リアクタンスＸ2 を図
７（Ａ）の状態に保つと、Ｘ1 ＝Ｘ2 になる点がωL か
らずれ、周波数偏差が生じる。しかし、本発明において
は、振動子１ａの温度変化と共にコンデンサ３ａの温度
変化も生じ、負荷容量性リアクタンイＸ2 が図７（Ｂ）
に示すように低下し、角周波数ωL でＸ1 ＝Ｘ2 ＝Ｘc
＝Ｘd となり、結局、図７（Ａ）と図７（Ｂ）の発振周
波数は同一になる。
【００１５】上述から明らかなように本実施例によれ
ば、特定された周波数温度特性を有する振動子１ａと特
定された容量温度特性を有するコンデンサ３ａとの組み
合わせから成る簡単な構成で発振器の周波数温度特性を
ほぼ平坦にすることができ、発振器のコストの低減及び
小形化が達成される。
ば、特定された周波数温度特性を有する振動子１ａと特
定された容量温度特性を有するコンデンサ３ａとの組み
合わせから成る簡単な構成で発振器の周波数温度特性を
ほぼ平坦にすることができ、発振器のコストの低減及び
小形化が達成される。
【００１６】
【変形例】本発明は上述の実施例に限定されるものでな
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） 発振回路をハートレー型等の種々の回路に変形
することができる。 （２） 本発明に従う振動子１ａとコンデンサ３ａとに
基づく作用効果を阻害しない範囲で種々の回路素子を付
加することができる。
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） 発振回路をハートレー型等の種々の回路に変形
することができる。 （２） 本発明に従う振動子１ａとコンデンサ３ａとに
基づく作用効果を阻害しない範囲で種々の回路素子を付
加することができる。
【図１】従来の温度補償発振器を示す回路図である。
【図２】本発明の実施例の温度補償発振器を示す回路図
である。
である。
【図３】図２の振動子の周波数温度特性と補償後の発振
器の周波数温度特性の第１の例を示す図である。
器の周波数温度特性の第１の例を示す図である。
【図４】図２の振動子の周波数温度特性と補償後の発振
器の周波数温度特性の第２の例を示す図である。
器の周波数温度特性の第２の例を示す図である。
【図５】図２の振動子の周波数温度特性と補償後の発振
器の周波数温度特性の第３の例を示す図である。
器の周波数温度特性の第３の例を示す図である。
【図６】図２の温度補償用コンデンサの容量温度特性を
示す図である。
示す図である。
【図７】補償前及び後の振動子のリアクタンスと負荷容
量のリアクタンスとの関係を示す図である。
量のリアクタンスとの関係を示す図である。
１ａ 振動子 ２ 増幅器 ３ａ 温度補償用コンデンサ
Claims (1)
- 【請求項１】 振動子と増幅器を含む発振回路と温度補
償回路とから成る温度補償発振器であって、 前記振動子が所定温度範囲において直線又は直線的な周
波数温度特性を有しており、 前記温度補償回路は前記振動子の負荷容量として前記振
動子に直列に接続された温度補償用コンデンサであり、 前記温度補償用コンデンサは、前記所定温度範囲におい
て直線又は直線的な容量温度特性を有しており、 前記所定温度範囲における前記温度補償用コンデンサの
容量温度特性の傾きの方向が前記振動子の周波数温度特
性の傾きの方向と同一であることを特徴とする温度補償
発振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10395598A JPH11289221A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 温度補償発振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10395598A JPH11289221A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 温度補償発振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11289221A true JPH11289221A (ja) | 1999-10-19 |
Family
ID=14367838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10395598A Withdrawn JPH11289221A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 温度補償発振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11289221A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014197743A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 日本電波工業株式会社 | 水晶発振器 |
| JP2014197744A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 日本電波工業株式会社 | 水晶発振器 |
| JP2024023123A (ja) * | 2022-08-08 | 2024-02-21 | 株式会社Piezo Studio | 発振回路および電子機器 |
-
1998
- 1998-03-31 JP JP10395598A patent/JPH11289221A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014197743A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 日本電波工業株式会社 | 水晶発振器 |
| JP2014197744A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 日本電波工業株式会社 | 水晶発振器 |
| JP2024023123A (ja) * | 2022-08-08 | 2024-02-21 | 株式会社Piezo Studio | 発振回路および電子機器 |
| JP2024157047A (ja) * | 2022-08-08 | 2024-11-06 | 株式会社Piezo Studio | 発振回路および電子機器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050607 |