JPH11293385A

JPH11293385A - 被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼

Info

Publication number: JPH11293385A
Application number: JP12003698A
Authority: JP
Inventors: Takeo Mizuguchi; 丈夫水口; Makoto Ishihara; 誠石原; Tetsunori Hayafuji; 哲典早藤; Yoshiyuki Murakawa; 義行村川; Fumio Toyama; 文夫遠山
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1998-04-14
Filing date: 1998-04-14
Publication date: 1999-10-26

Abstract

(57)【要約】【課題】被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼を
提供する。【解決手段】重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．１７
％、Ｓｉ≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、
Ｍｏ：０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０〜３．５
０％、Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：１．８０〜
２．８０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であると共に、
ＣａがＣａ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．００５〜
０．０５０、あるいは、ＺｒがＺｒ（重量％）／Ｓ（重
量％）にて０．５０〜２．００であって、残部が実質的
にＦｅからなるプラスチック成形金型用鋼である。好ま
しくは、Ｃｒ＜０．５０％、あるいは、Ｖ＜０．０３％
とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、プラスチック成形
金型に用いられる金型用鋼において、優れた被削性を有
するプラスチック成形金型用鋼に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、金型業界では金型製作の加工費節
減が重要視されており、その金型の一つであるプラスチ
ック成形金型用鋼においては、さらなる被削性の改善が
要求されている。なお、鋼材に求められる被削性とは、
“切削による優れた加工仕上げ性”および“その切削に
用いられる工具の寿命”を兼ねて指すものである。つま
り、特に優れた鏡面仕上性が要求されるプラスチック成
形金型においては、その金型用鋼に係る鏡面加工性の向
上が重要であり、さらには、該切削に用いられる切削工
具の寿命をも向上し得る特性を兼備することが求められ
るのである。

【０００３】被削性の改善に係るプラスチック成形金型
用鋼としては、例えば、従来より提案されている硫黄快
削鋼がある。これは、鋼中にＭｎＳ介在物を分散させる
ことによって被削性を向上させたものであり、安価にて
被削性の向上を達成する手法として有効である。そし
て、この鋼中に分散させたＭｎＳ介在物においては、
（１）長さ／幅比（以降、アスペクト比とする）を小さ
くすること、（２）鋼中に均一分散させること、（３）
極端に粗大でないことが、更なる被削性の向上に有効で
あり、その為にも、ＭｎＳ介在物の形態制御は重要な課
題である。

【０００４】特に、アスペクト比について言えば、Ｍｎ
Ｓ介在物は高温での粘性が大きいため、例えば、熱間加
工を経た鋼材の場合、ＭｎＳ介在物はその加工方向に延
伸されることから、上述した被削性劣化の原因となるこ
とに加え、機械的特性に異方性が生じる原因ともなり得
るのである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】被削性の向上に係るＭ
ｎＳ介在物の形態を制御する方法としては、例えば、特
開昭６２−１４９８１１号は、ＺｒやＣａの添加によっ
て被削性を改善する方法を提案している。しかし、こと
硫化物の形態制御に関していえば、上述した機械的性質
の異方性改善にとどまるものである。その他、被削性の
改善方法として、例えば、特開平４−１３８４８号や特
開平６−２７９９２２号は、Ｓの添加と共にＳｅ、Ｔ
ｅ、Ｂｉといった元素を添加する手段こそ提案してはい
るが、Ｓとの複合添加つまり、ＭｎＳ介在物の形態制御
に係る被削性までをも考慮しきれてはいない。

【０００６】このように、硫黄快削鋼においては、その
被削性を向上させ得るに好ましいＭｎＳ介在物の形態に
ついて、研究の余地が多く残るのである。そこで、本発
明は、上述した事項に鑑みて被削性の改善に有効な条件
を明確にし、被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼
を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】まず、本発明者は、硫黄
快削鋼の被削性を向上すべく、組織中のＭｎＳ介在物の
形態に注目した。そして、その好ましいＭｎＳ介在物へ
の形態制御と共に、優れた被削性を有するに効果を示す
元素種と含有量を明確化し、本発明に到達した。

【０００８】すなわち、本発明のプラスチック成形金型
用鋼は、重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．１７％、Ｓｉ
≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、Ｍｏ：
０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０〜３．５０％、
Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：１．８０〜２．８
０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であると共に、Ｃａが
Ｃａ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．００５〜０．０
５０であって、残部が実質的にＦｅからなるものであ
る。

【０００９】あるいは、重量％にて、Ｃ：０．０８〜
０．１７％、Ｓｉ≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．
２０％、Ｍｏ：０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０
〜３．５０％、Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：
１．８０〜２．８０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であ
ると共に、ＺｒがＺｒ（重量％）／Ｓ（重量％）にて
０．５０〜２．００であって、残部が実質的にＦｅから
なるプラスチック成形金型用鋼であり、それに加え、含
有されるＣａをＣａ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．
００５〜０．０５０に調整してもよい。

【００１０】好ましくは、重量％にて、Ｃｒ＜０．５０
％、あるいはＶ＜０．０３％とすることで、更に優れた
被削性の達成が可能である。また、重量％にて、（Ｍｏ
＋Ｗ／２）：０．１０〜０．７０％の範囲で、Ｍｏの一
部をＷと置換することも可能である。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明の最大の特徴は、上述した
ごとく、硫黄快削鋼中のＭｎＳ介在物の形態制御に注目
することで快削性を改善するものであり、さらには、そ
の好ましいＭｎＳ介在物への形態制御と共に、優れた被
削性を有するに効果を示す元素種と含有量を明確化した
ところにある。

【００１２】最初に、本発明の根幹をなすＭｎＳ介在物
について述べる。まず、本発明者は、本発明の対象であ
る硫黄快削鋼において、そのＭｎＳ介在物の好ましい形
態制御に効果を示す元素種を検討したところ、特にＣａ
とＺｒに顕著な効果がある知見を得た。つまり、本発明
の硫黄快削鋼においては、その含有されるＳ量に対して
適正量のＣａを複合添加することで、ＭｎＳ介在物を変
形抵抗の高い（Ｃａ，Ｍｎ）Ｓ介在物に制御することが
可能であり、この結果、介在物の高アスペクト比化によ
る被削性の劣化を抑制できるのである。

【００１３】さらに述べておくと、例えば溶製法にて製
造した従来の硫黄快削鋼の場合、その含まれるＭｎＳ介
在物は、鋳造に係る凝固工程において偏析分布している
傾向が高いので、この結果、介在物の凝集化による被削
性の劣化を生じることが考えられる。しかし、本発明の
方法にて制御される（Ｃａ，Ｍｎ）Ｓ介在物であれば、
ＭｎＳ介在物のような偏析生成を避けられるので、その
結果として、介在物の均一・微細化による被削性の向上
が得られるのである。

【００１４】つまり、金型形状への切削工程において、
均一・微細化された介在物は、その切削に伴う剪断変形
部の応力集中源としてミクロ亀裂の発生と連結を円滑に
するので、剪断応力を低下させ、その結果、優れた被削
性を得ることができるのである。よって、上記（Ｃａ，
Ｍｎ）Ｓ介在物への形態制御における本発明のＣａ量
は、鋼中のＳ量に対して適確に調整することが重要とな
り、本発明では、具体的には、Ｃａ（重量％）／Ｓ（重
量％）にて０．００５〜０．０５０に調整するものであ
る。

【００１５】Ｃａ（重量％）／Ｓ（重量％）が０．００
５未満であると、アスペクト比の大きい介在物が増加す
るため、Ｃａの添加による本発明の効果を十分に得るこ
とが出来ない。また、Ｃａ（重量％）／Ｓ（重量％）が
０．０５０を超えると、鋼中におけるＣａＳの生成が顕
著となり、被削性に悪影響をもたらす。すなわち、Ｓ量
に対して過剰なＣａを添加すると、被削性の改善に有効
な（Ｃａ，Ｍｎ）Ｓ介在物が、ＣａＳとなって鋼中に多
量に生成されてしまい、機械的特性（延性、靭性等）が
悪くなる傾向が見られる。なお、本発明の介在物形態へ
の制御をより適確に達成し得る条件としては、Ｃａ含有
量を０．０００３〜０．００４０％に調整することが好
ましい。

【００１６】以上に述べてきた本発明のＣａ添加による
効果は、Ｚｒの添加によっても同様に得ることが可能で
ある。この場合、介在物は（Ｚｒ，Ｍｎ）Ｓ介在物に形
態制御することが重要となり、本発明でのその具体的な
含有量は、鋼中のＳ量に対して、Ｚｒ（重量％）／Ｓ
（重量％）にて０．５０〜２．００に調整するものであ
る。好ましくは、Ｚｒ含有量を０．１０〜０．１５％に
調整することが望ましい。

【００１７】なお、Ｚｒの添加による本発明の効果をよ
り顕著に得るにあたっては、鋼中のＯあるいはＮの含有
量調整が有効となる。すなわち、硫黄快削鋼中に存在す
るＯ、Ｎは、同じく鋼中のＺｒと結合して、ＺｒＯ₂や
ＺｒＮと言った酸・窒化物を形成し易いため、結果とし
て、（Ｚｒ，Ｍｎ）Ｓ介在物の生成の障害となる。よっ
て、好ましくは、鋼中のＯあるいはＮ含有量を低めてお
くことが有効であり、具体的には、Ｏ≦２０ｐｐｍある
いは、Ｎ≦１５０ｐｐｍである。更に望ましくは、Ｏ≦
１０ｐｐｍあるいは、Ｎ≦１００ｐｐｍである。

【００１８】また、これら本発明の効果は、Ｃａおよび
Ｚｒの同時添加にても、ＭｎＳ介在物へのＣａあるいは
Ｚｒの介入にてその達成が可能である。この場合であれ
ば、鋼中のＳ量に対して、Ｃａ（重量％）／Ｓ（重量
％）を０．００５〜０．０５０に調整すると共に、Ｚｒ
（重量％）／Ｓ（重量％）を０．５０〜２．００に調整
し、好ましくは、鋼中のＣａやＺｒ、あるいはＯ、Ｎ含
有量について上記の調整を併せることが望ましい。

【００１９】ここで、本発明の効果について図示してお
く。図１は、本発明の組成に調整されたプラスチック成
形金型用鋼（１）とその比較鋼（２）について、それぞ
れの介在物形態を示す４００倍のミクロ組織写真であ
る。なお、これらの試料は、後の実施例にて述べる第１
表の試料Ｎｏ．５あるいは１３に相当し、所定の成分に
調整された鋼塊に鍛造比５の鍛造を行なった後、４０Ｈ
ＲＣに硬さ調整を行なったものであり、プリハードン金
型鋼に対応し得るものである。

【００２０】図１より、本発明鋼（１）のプラスチック
成形金型用鋼は、その組織中の介在物が微細かつ均一に
分布していることがわかる。そして、同鍛造比を適用し
た比較鋼（２）に比べて、介在物のアスペクト比が小さ
いことがわかる。このように、本発明は、プリハードン
鋼として被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼の達
成が可能なのである。

【００２１】さらには、ＭｎＳ介在物を鋼中に凝集・肥
大させることなく均一に分散させる手段としては、例え
ば溶製法での攪拌鋳造を併せて適用してもよい。撹拌の
方法としては、例えば電磁撹拌、機械的撹拌、化学的撹
拌と言った如何なる方法を適用しても、介在物の微細・
均一化には良好な方向に働く。

【００２２】次に、本発明を構成するその他の元素につ
いて説明する。本発明のプラスチック成形金型用鋼は、
ＳおよびＭｎの含有と共に、ＣａあるいはＺｒの添加を
経て、その根幹となる効果を達成するものある。しか
し、これら本発明の根幹効果は、以下に示すその他の構
成元素によっても、少なからず影響を及ぼされることか
ら、ＭｎＳ介在物への悪影響をも鑑みて、ＣａやＺｒと
共に相互調整していくことが重要となる。その結果を以
下に示す。

【００２３】Ｃは、本発明のプラスチック成形金型用鋼
の焼入れ組織を被削性に優れた上部ベイナイト組織に保
ち、かつ焼戻しにおけるＣｕ−Ｆｅ、Ｎｉ−Ａｌ金属間
化合物およびＭｏやＷ炭化物の析出に基づく析出硬化を
もたらすための基質を得るための元素である。多すぎる
と基地をマルテンサイト組織化し、かつ過度の炭化物を
形成するため、被削性の劣化をきたす。更には、放電加
工性の劣化、すなわち鏡面仕上性を減じ、また、放電硬
化を高めることによる放電加工後の研磨加工工数の増加
をも招くので、その上限を０．１７％とする。Ｃが低す
ぎると、フェライトの析出を招き、かつ十分な焼戻し
（時効）硬さが得られないので、本発明のＡｌほかの合
金組成との関係を考慮した上で、その下限を０．０８％
とする。

【００２４】Ｓｉは、プラスチック成形金型としての使
用時の雰囲気に対する耐食性を高めるために、その目的
・用途に応じて含有量を調整する。多すぎるとフェライ
トの生成を招くので、０．６０％以下とする。

【００２５】Ｍｎは、焼入れ性を高め、要求される硬さ
レベルに応じたベイナイト硬さに調整すると共に、フェ
ライトの生成を抑制する元素であり、そして、本発明の
被削性達成の基本となるＭｎＳ介在物を生成する重要元
素である。その効果を得るには、後述するＳの含有と共
に、０．５０％以上の含有量を必要とするが、多すぎる
と、かえって被削性や靭性を劣化させるので、その上限
を１．２０％とする。

【００２６】Ｍｏは、本発明のプラスチック成形金型用
鋼において、焼戻し（時効）処理にて微細炭化物を析出
し、強度を確保する元素である。また、プラスチック成
形金型として使用時の雰囲気に対する耐食性を高める効
果をも有する。よって、本発明では、これらの効果を得
るにあたって、その含有量を０．１０％以上とする。し
かし、多すぎると被削性の劣化をまねくので、その上限
は０．７０％とする。

【００２７】Ｎｉは、本発明のプラスチック成形金型用
鋼を構成する上で、最も重要な元素の一つである。本発
明のＮｉは、ベイナイト焼入性を高め、フェライトの生
成を抑制すると共に、焼戻し（時効）時のＮｉ−Ａｌ金
属間化合物を析出させる。これによって、優れた高硬さ
を得ると同時に、延性を適度に低下させ、優れた被削性
を達成できる。多すぎると、ベイナイト変態温度を低下
させ、ベイナイト組織を過度に微細化させ、また、基地
の粘さを上げて被削性を低下させるので、その上限を
３．５０％とする。また、低すぎると、上記の効果を得
られないので、その下限を２．５０％とする。

【００２８】Ａｌは、本発明のプラスチック成形金型用
鋼を構成する上で、最も重要な元素の一つである。すな
わち、Ａｌは、ベイナイト変態温度を高めて望ましい上
部ベイナイトを得やすくし、また、焼戻し（時効）処理
によるＮｉ−Ａｌ金属間化合物の微細析出による析出
（時効）硬化をもたらすため、高硬さレベルでの優れた
被削性の達成が可能である。更に、Ａｌは、窒化処理を
施した場合の窒化硬さを向上させる効果をももたらす。
よって、本発明では、以上の効果を十分に得るための含
有量として、その下限を０．８５％とする。しかし、多
すぎるとアルミナ系介在物の生成傾向が大きくなり、製
造性を低下させ、また、鏡面仕上性や耐食性の低下を招
くので、その上限は１．５０％とする。

【００２９】Ｃｕは、本発明のプラスチック成形金型用
鋼を構成する上で、最も重要な元素の一つである。すな
わち、Ｃｕは、焼戻し（時効）処理において、Ｆｅ−Ｃ
ｕ金属間化合物の微細析出による析出（時効）硬化をも
たらすため、上部ベイナイト基地、Ｎｉ−Ａｌ金属間化
合物の析出とあいまって４３ＨＲＣ以上といった高硬さ
のプラスチック成形金型をも達成が可能である。また、
Ｃｕの添加は、優れた耐食性の達成にも有効であること
から、以上の効果を達成するにあたって、その含有量を
１．８０％以上とする。しかし、多すぎると熱間加工性
を低下させ、また、ベイナイトを微細化させるため、か
えって被削性を劣化させることから、その上限を２．８
０％とする。

【００３０】Ｓは、Ｍｎと共に本発明の被削性達成の基
本となるＭｎＳ介在物を生成する重要元素として不可欠
である。本発明の被削性向上の効果を得るには、上述し
た０．５０％以上のＭｎの含有と共に、０．０５％以上
の含有が必要である。しかし、過剰の含有は、熱間加工
性や靭性の劣化をきたすので、その上限を０．１５％、
好ましくは、０．１０％とする。

【００３１】また、本発明のプラスチック成形金型用鋼
においては、その被削性の更なる向上の上で、Ｃｒ含有
量の調整が有効である。Ｃｒは、多すぎるとベイナイト
組織を微細化し、特に高い被削性を狙いとするプラスチ
ック成形金型用鋼においては、その含有量を０．５０％
未満、更に好ましくは、０．２０％以下とすることが好
ましい。なお、Ｃｒの添加は、プラスチック成形金型の
耐食性を高め、また、窒化処理を施した場合の硬さを高
めることから、その目的や用途に応じては、０．５０％
未満にて含有させることが可能である。

【００３２】そして、本発明のプラスチック成形金型用
鋼におけるＶの含有は、フェライトの生成に加え、粗大
な炭化物を形成し得るので、被削性、特に優れた鏡面加
工性の維持において、好ましくは、Ｖ＜０．０３％、更
に好ましくは、Ｖ≦０．０２％とすることが望ましい。
特に、２．５０％以上のＮｉや０．８５％以上のＡｌ、
そして、１．８０％以上のＣｕを含む高合金型の本発明
においては、これらの元素による被削性の改善効果への
阻害性を低減する上でも、Ｖの低減は重要である。

【００３３】なお、Ｗは、Ｍｏと同様の効果を得るに有
効な元素であるが、特にプラスチック成形金型の軟化抵
抗を向上させる上では、その含有が有効である。この場
合、Ｗの単独添加はもちろん、特に高硬さの達成に有効
であるＭｏとの複合添加であっても、本発明のプラスチ
ック成形金型用鋼にて十分な効果の達成が可能であり、
Ｗの含有量をＷ／２にて換算して、Ｍｏの一部と置換す
るものである。すなわち、好ましくは、（Ｍｏ＋Ｗ／
２）の値にて、０．１０〜０．７０％を満たすプラスチ
ック成形金型用鋼であって、Ｍｏを含有しなければ、Ｗ
含有量を０．２０〜１．４０％に調整すれば良い。

【００３４】

【実施例】まず、所定の化学組成に調整した鋼塊を溶製
し、鍛造比５の熱間鍛造を行った。そして、これら熱間
鍛造後の素材に焼入れ処理を施した後、続いて４８０〜
５２０℃の焼戻し処理を行なって４０ＨＲＣに硬さ調整
し、評価試料とした。各試料の化学組成を表１に示す。
なお、試料Ｎｏ．２は、鋳造時に機械的撹拌を行ったも
のである。

【００３５】

【表１】

【００３６】各評価試料についての物性・特性評価は以
下の要領である。まず、各試料の組織中に分布する介在
物について、その分散度、平均アスペクト比を画像解析
にて測定した。平均アスペクト比は、その測定部位を実
測定面積４．７ｍｍ²とし、分散度については、ボロノ
イ分割法にて分割領域の分散の程度で評価した。すなわ
ち、分散度の小さいもの程、組織中の介在物が均一に分
散しているのであり、本実施例では、ＣａおよびＺｒの
添加されていない比較試料Ｎｏ．１３の分散度を１とし
て、この比較試料Ｎｏ．１３に対する分散の割合にて示
すものである。

【００３７】被削性については、切削工具の損耗程度を
ＪＩＳＢ０１７０に従った逃げ面摩耗幅の測定にて評
価し、該切削後の表面状態にて表面仕上げ性を評価し
た。これらの測定結果を表２に示す。

【００３８】

【表２】

【００３９】表２より、本発明の試料Ｎｏ．１〜１２
は、比較試料Ｎｏ．１３〜１５に比べて、介在物が微細
・均一に分散しており、更には、アスペクト比も小さ
く、被削性に優れることがわかる。その中でも、本発明
の好ましい条件を満たす試料Ｎｏ．１、３、５、１１、
特に試料Ｎｏ．１１は、良好な表面仕上げ性に加えて、
逃げ面摩耗幅が小さく、優れた被削性を達成するもので
ある。また、溶製工程において撹拌鋳造を適用した試料
Ｎｏ．２は、介在物のアスペクト比は試料Ｎｏ．８と同
等であるが、その分散度に優れるため、逃げ面摩耗幅が
小さく、被削性が改善されている。

【００４０】比較試料Ｎｏ．１４、１５は、Ｃａあるい
はＺｒの含有量が少ないことにより、本発明のＣａ／Ｓ
比あるいＺｒ／Ｓ比を下回るものである。つまり、この
場合は、本発明の介在物形態への制御が完全でないこと
から、介在物に求められるの諸特性を満足せず、逃げ面
摩耗幅は比較試料Ｎｏ．１３と同等程度である。

【００４１】

【発明の効果】以上に述べてきた本発明のプラスチック
成形金型用鋼であれば、優れた被削性はもちろん、その
プラスチック成形金型として求められる強度といった諸
特性をも満足し得るので、例えば、３７ＨＲＣ以上のプ
リハードン状態（焼入れ後、４８０℃以上の焼戻し）に
て本発明のプラスチック成形金型用鋼を供給すれば、そ
のまま型彫加工を施し、続く研磨加工、さらには鏡面仕
上やシボ加工処理を施して使用することが可能である。
よって、切削工具の寿命延長に加え、切削率の増加に伴
う生産性の向上が可能なことから、大幅なコスト削減を
達成しつつ、仕上性や強度に優れたプラスチック成形金
型の製造が達成できるため、工業上の価値は大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明および比較例であるプラスチック成形金
型用鋼について、その介在物形態を示す金属ミクロ組織
写真である。

フロントページの続き (72)発明者村川義行島根県安来市安来町2107番地２日立金属株式会社冶金研究所内 (72)発明者遠山文夫島根県安来市安来町2107番地２日立金属株式会社安来工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．１７
％、Ｓｉ≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、
Ｍｏ：０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０〜３．５
０％、Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：１．８０〜
２．８０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であると共に、
ＣａがＣａ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．００５〜
０．０５０であって、残部が実質的にＦｅからなること
を特徴とする被削性に優れたプラスチック成形金型用
鋼。
【請求項２】重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．１７
％、Ｓｉ≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、
Ｍｏ：０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０〜３．５
０％、Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：１．８０〜
２．８０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であると共に、
ＺｒがＺｒ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．５０〜
２．００であって、残部が実質的にＦｅからなることを
特徴とする被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼。
【請求項３】重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．１７
％、Ｓｉ≦０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、
Ｍｏ：０．１０〜０．７０％、Ｎｉ：２．５０〜３．５
０％、Ａｌ：０．８５〜１．５０％、Ｃｕ：１．８０〜
２．８０％、Ｓ：０．０５〜０．１５％であると共に、
ＣａがＣａ（重量％）／Ｓ（重量％）にて０．００５〜
０．０５０、ＺｒがＺｒ（重量％）／Ｓ（重量％）にて
０．５０〜２．００であって、残部が実質的にＦｅから
なることを特徴とする被削性に優れたプラスチック成形
金型用鋼。
【請求項４】重量％にて、Ｃｒ＜０．５０％であるこ
とを特徴とする請求項１ないし３に記載の被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼。
【請求項５】重量％にて、Ｖ＜０．０３％であること
を特徴とする請求項１ないし４に記載の被削性に優れた
プラスチック成形金型用鋼。
【請求項６】重量％にて、（Ｍｏ＋Ｗ／２）：０．１
０〜０．７０％の範囲で、Ｍｏの一部をＷと置換するこ
とを特徴とする請求項１ないし５に記載の被削性に優れ
たプラスチック成形金型用鋼。