JPH11293425A - 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 - Google Patents
疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板Info
- Publication number
- JPH11293425A JPH11293425A JP11007210A JP721099A JPH11293425A JP H11293425 A JPH11293425 A JP H11293425A JP 11007210 A JP11007210 A JP 11007210A JP 721099 A JP721099 A JP 721099A JP H11293425 A JPH11293425 A JP H11293425A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- ppm
- iron loss
- oriented electrical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた磁気特性（低鉄損、高磁束密度）を保
ち、かつ疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板を提供す
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：4.0％
以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）を含有し、残部が実質的にFeからなる疲労
特性に優れた無方向性電磁鋼板
ち、かつ疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板を提供す
る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：4.0％
以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）を含有し、残部が実質的にFeからなる疲労
特性に優れた無方向性電磁鋼板
Description
【０００１】
【従来の技術】従来における一般の産業用モータにおい
ては、加減速の回数が少ないため、モータのコア材が疲
労破壊を起こすことは少なく、これまで、疲労特性に注
目した電磁鋼板の検討は、なされていなかった。
ては、加減速の回数が少ないため、モータのコア材が疲
労破壊を起こすことは少なく、これまで、疲労特性に注
目した電磁鋼板の検討は、なされていなかった。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、電気自
動車用モータのような、車の加減速にともないモータの
回転数が大きく変動するモータにおいては、コア材とし
て使用される電磁鋼板の疲労特性が優れていることが要
求されている。また、一方でモータ高効率化の観点から
低鉄損であることも求められている。このような特性
は、電気自動車用モータだけでなくインバータにより可
変速運転が行われる高効率エアコン用モータ等において
も要求されている。
動車用モータのような、車の加減速にともないモータの
回転数が大きく変動するモータにおいては、コア材とし
て使用される電磁鋼板の疲労特性が優れていることが要
求されている。また、一方でモータ高効率化の観点から
低鉄損であることも求められている。このような特性
は、電気自動車用モータだけでなくインバータにより可
変速運転が行われる高効率エアコン用モータ等において
も要求されている。
【０００３】疲労特性を向上させるためには、結晶粒の
細粒化が有効であるが、細粒化は鉄損を増大させるため
電磁鋼板における疲労特性の改善手法としては望ましく
ない。このため、磁気特性を劣化させることなく疲労特
性を改善する手法が望まれている。
細粒化が有効であるが、細粒化は鉄損を増大させるため
電磁鋼板における疲労特性の改善手法としては望ましく
ない。このため、磁気特性を劣化させることなく疲労特
性を改善する手法が望まれている。
【０００４】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たもので、優れた磁気特性（低鉄損、高磁束密度）を保
ち、かつ疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板を提供する
ことを課題とする。
たもので、優れた磁気特性（低鉄損、高磁束密度）を保
ち、かつ疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板を提供する
ことを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、鋼中の
Ｓ含有量を0.0009％以下とすることにより、磁気特性を
劣化させること無く、疲労特性を改善することにある。
Ｓ含有量を0.0009％以下とすることにより、磁気特性を
劣化させること無く、疲労特性を改善することにある。
【０００６】すなわち、前記課題は、重量％で、Ｃ：0.
005％以下、Si：4.0％以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2
％以下、Ｎ：0.005％以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0
％、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）を含有し、残部が実
質的にFeからなる疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板
（請求項１）により解決される。
005％以下、Si：4.0％以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2
％以下、Ｎ：0.005％以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0
％、Ｓ：0.0009％以下（０を含む）を含有し、残部が実
質的にFeからなる疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板
（請求項１）により解決される。
【０００７】ここに、「残部が実質的にFeからなる」と
は、本発明の作用効果を無くさない限り、不可避不純物
をはじめ、他の微量元素を含有するものが本発明の範囲
内に含まれることを意味する。なお、本明細書におい
て、鋼の成分を表わす％は、特に断らない限り重量％を
意味し、ppmも重量ppmを意味する。
は、本発明の作用効果を無くさない限り、不可避不純物
をはじめ、他の微量元素を含有するものが本発明の範囲
内に含まれることを意味する。なお、本明細書におい
て、鋼の成分を表わす％は、特に断らない限り重量％を
意味し、ppmも重量ppmを意味する。
【０００８】さらに、この無方向性電磁鋼板に、SbとSn
の少なくとも一方をSb＋Sn/2で0.001〜0.05％含有させ
ることにより（請求項２）、より優れた磁気特性（低鉄
損）が得られる。
の少なくとも一方をSb＋Sn/2で0.001〜0.05％含有させ
ることにより（請求項２）、より優れた磁気特性（低鉄
損）が得られる。
【０００９】さらに、これらの無方向性電磁鋼板におい
て、SiとAlの含有量の和を3.5％以下に制限することに
より、疲労特性がより優れたものが得られる。
て、SiとAlの含有量の和を3.5％以下に制限することに
より、疲労特性がより優れたものが得られる。
【００１０】（発明に至る経緯と、Sb、Sn含有量の限定
理由）本発明者らは、磁気特性を劣化させることなく疲
労特性の優れた無方向性電磁鋼板を得るために、鋭意検
討を行った。以下、本発明を実験結果に基づいて詳細に
説明する。
理由）本発明者らは、磁気特性を劣化させることなく疲
労特性の優れた無方向性電磁鋼板を得るために、鋭意検
討を行った。以下、本発明を実験結果に基づいて詳細に
説明する。
【００１１】電磁鋼板の疲労特性を向上させるために
は、疲労亀裂のイニシエーションサイトとなる介在物、
析出物の総量を低減することが有効であると考えられ
る。そこで、まず、最初に析出物量低減の観点からＳ量
を低下させることについて検討した。
は、疲労亀裂のイニシエーションサイトとなる介在物、
析出物の総量を低減することが有効であると考えられ
る。そこで、まず、最初に析出物量低減の観点からＳ量
を低下させることについて検討した。
【００１２】はじめに、Ｃ：0.0020％、Si：2.86％、M
n：0.18％、Ｐ：0.01％、Al：0.30％、Ｎ：0.0015％と
し、Ｓ量をtr.〜20ppmの範囲で変化させた鋼を実験室に
て真空溶解し、熱延後、酸洗し、830℃×３hrの熱延板
焼鈍を行い、板厚0.35mmまで冷間圧延を行った。引き続
き10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気にて２min間、仕上焼鈍を行っ
た。仕上焼鈍温度は材料の鉄損特性を同一とするため、
Ｓ量に応じて850〜1000℃の範囲で変化させた。このた
め、結晶粒径はＳ量によらず約120μｍとなっている。
疲労試験は仕上焼鈍材より平行部の幅５mm、長さ150mm
のサンプルを切り出し、平行部を800番のエメリー紙で
研磨したのち、応力比0.1、周波数20Hzの部分片振り
（引張り-引張り）で行った。
n：0.18％、Ｐ：0.01％、Al：0.30％、Ｎ：0.0015％と
し、Ｓ量をtr.〜20ppmの範囲で変化させた鋼を実験室に
て真空溶解し、熱延後、酸洗し、830℃×３hrの熱延板
焼鈍を行い、板厚0.35mmまで冷間圧延を行った。引き続
き10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気にて２min間、仕上焼鈍を行っ
た。仕上焼鈍温度は材料の鉄損特性を同一とするため、
Ｓ量に応じて850〜1000℃の範囲で変化させた。このた
め、結晶粒径はＳ量によらず約120μｍとなっている。
疲労試験は仕上焼鈍材より平行部の幅５mm、長さ150mm
のサンプルを切り出し、平行部を800番のエメリー紙で
研磨したのち、応力比0.1、周波数20Hzの部分片振り
（引張り-引張り）で行った。
【００１３】図１に、このようにして得られたサンプル
のＳ量と疲労限の関係を示す（○印）。(グラフ上の○
印の点のＳ量は、左から、１、３、６、８、９、11、1
3、14ppmである。)ここで、疲労限は繰り返し数107回に
おいて破壊が生じない応力振幅とした。図１より、Ｓ量
が９ppm以下となった場合に疲労限が向上し、Ｓ量が９p
pmを超えると、疲労限が急激に低下することがわかる。
すなわち、Ｓ量が９ppmを境に、予期できなかった臨界
性が現れている。
のＳ量と疲労限の関係を示す（○印）。(グラフ上の○
印の点のＳ量は、左から、１、３、６、８、９、11、1
3、14ppmである。)ここで、疲労限は繰り返し数107回に
おいて破壊が生じない応力振幅とした。図１より、Ｓ量
が９ppm以下となった場合に疲労限が向上し、Ｓ量が９p
pmを超えると、疲労限が急激に低下することがわかる。
すなわち、Ｓ量が９ppmを境に、予期できなかった臨界
性が現れている。
【００１４】この原因を調査するためＳＥＭにて鋼板断
面の鋼中介在物、析出物の観察を行った。その結果、S
＞９ppmの材料では粗大なMnＳが多数認められた。これ
に対し、S≦10ppmの材料ではMnＳはほとんど認められな
かった。このことから、Ｓ≦９ppm材で疲労特性が向上
した原因は、疲労亀裂のイニシエーションサイトとなる
MnＳが減少したためと考えられる。以上のことより，本
発明においては、Ｓ量は９ppm以下に限定するが、でき
れば５ppm以下とすることが好ましい。
面の鋼中介在物、析出物の観察を行った。その結果、S
＞９ppmの材料では粗大なMnＳが多数認められた。これ
に対し、S≦10ppmの材料ではMnＳはほとんど認められな
かった。このことから、Ｓ≦９ppm材で疲労特性が向上
した原因は、疲労亀裂のイニシエーションサイトとなる
MnＳが減少したためと考えられる。以上のことより，本
発明においては、Ｓ量は９ppm以下に限定するが、でき
れば５ppm以下とすることが好ましい。
【００１５】次に極低Ｓ鋼の鉄損を低減させるためSbの
添加について検討した。ここでは、Ｃ：0.0017％、Si：
2.85％、Mn：0.17％、Ｐ：0.010％、Al：0.30％、Ｓ：
0.0004％、Ｎ：0.0017％としSb量をtr.〜600ppmの範囲
で変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延後、酸洗
し、830℃×３hrの熱延板焼鈍を行い、板厚0.35mmまで
冷間圧延を行った。引き続き10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気に
て900℃×２min間の仕上焼鈍を行った。
添加について検討した。ここでは、Ｃ：0.0017％、Si：
2.85％、Mn：0.17％、Ｐ：0.010％、Al：0.30％、Ｓ：
0.0004％、Ｎ：0.0017％としSb量をtr.〜600ppmの範囲
で変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延後、酸洗
し、830℃×３hrの熱延板焼鈍を行い、板厚0.35mmまで
冷間圧延を行った。引き続き10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気に
て900℃×２min間の仕上焼鈍を行った。
【００１６】図２にSb量と鉄損との関係を示す。グラフ
において、Sb無添加の場合の鉄損の値は2.35(Ｗ／kg)で
あり、○印で表される点のSb量は、左から、12、26、3
4、45、62、98、220、300、470、650ppmである。図２よ
り、Sb量が10ppm以上の領域で鉄損が低下していること
がわかる。このSb添加による鉄損低下の原因を調査する
ため、ＳＥＭによる鋼板断面の観察を行った。その結果
Sb free鋼では鋼板表層部が激しく窒化されているのに
対し、Sb添加鋼では窒化が軽微となっていた。
において、Sb無添加の場合の鉄損の値は2.35(Ｗ／kg)で
あり、○印で表される点のSb量は、左から、12、26、3
4、45、62、98、220、300、470、650ppmである。図２よ
り、Sb量が10ppm以上の領域で鉄損が低下していること
がわかる。このSb添加による鉄損低下の原因を調査する
ため、ＳＥＭによる鋼板断面の観察を行った。その結果
Sb free鋼では鋼板表層部が激しく窒化されているのに
対し、Sb添加鋼では窒化が軽微となっていた。
【００１７】これは、Sbが表面偏析型の元素であること
から、焼鈍時に鋼板表面に偏析し、窒素原子の吸着を抑
制したためと考えられる。以上のことから図２に示す鉄
損低減はSbによる窒化抑制効果によるものと考えられ
る。
から、焼鈍時に鋼板表面に偏析し、窒素原子の吸着を抑
制したためと考えられる。以上のことから図２に示す鉄
損低減はSbによる窒化抑制効果によるものと考えられ
る。
【００１８】しかし、Sbをさらに添加し、Sb＞50ppmと
なった場合には、鉄損は再び増大する。このSb＞50ppm
の領域での鉄損増大原因を調査するため、光学顕微鏡に
よる組織観察を行った。その結果、表層細粒組織は認め
られなかったものの、平均結晶粒径が若干小さくなって
いた。この原因は明確ではないが、Sbが粒界に偏析しや
すい元素であるため、Sbの粒界ドラッグ効果により粒成
長性が低下したものと考えられる。但し、Sbを600ppmま
で添加してもSbフリー鋼と比べると鉄損は良好である。
なった場合には、鉄損は再び増大する。このSb＞50ppm
の領域での鉄損増大原因を調査するため、光学顕微鏡に
よる組織観察を行った。その結果、表層細粒組織は認め
られなかったものの、平均結晶粒径が若干小さくなって
いた。この原因は明確ではないが、Sbが粒界に偏析しや
すい元素であるため、Sbの粒界ドラッグ効果により粒成
長性が低下したものと考えられる。但し、Sbを600ppmま
で添加してもSbフリー鋼と比べると鉄損は良好である。
【００１９】以上のことより、Sbは10ppm以上含有させ
ることが好ましく、コストの問題から上限を500ppmとす
る。また鉄損の観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm
以下とする。以上の鉄損低減効果はSbと同様な表面偏析
型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で鉄損が若干増大した。このこと
よりSnは20ppm以上含有させることが好ましく、コスト
の問題から上限を1000ppmとする。また鉄損の観点よ
り、望ましくは20ppm以上、100ppm以下とする。
ることが好ましく、コストの問題から上限を500ppmとす
る。また鉄損の観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm
以下とする。以上の鉄損低減効果はSbと同様な表面偏析
型元素であるSnを20ppm以上添加した場合にも認めら
れ、100ppm以上の添加で鉄損が若干増大した。このこと
よりSnは20ppm以上含有させることが好ましく、コスト
の問題から上限を1000ppmとする。また鉄損の観点よ
り、望ましくは20ppm以上、100ppm以下とする。
【００２０】さらに、SbとSnを複合添加した場合にも、
Sb＋Sn/2で10ppm以上添加した場合に鉄損が低下し、Sb
＋Sn/2で50ppm以上添加した場合に若干の鉄損増大が認
められた。このことよりSbとSnを複合して含有させる場
合には、Sb＋Sn/2で10ppm以上含有させることが好まし
く、コストの問題から上限を500ppmとする。また鉄損の
観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm以下とする。
Sb＋Sn/2で10ppm以上添加した場合に鉄損が低下し、Sb
＋Sn/2で50ppm以上添加した場合に若干の鉄損増大が認
められた。このことよりSbとSnを複合して含有させる場
合には、Sb＋Sn/2で10ppm以上含有させることが好まし
く、コストの問題から上限を500ppmとする。また鉄損の
観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm以下とする。
【００２１】（その他の成分の限定理由）次に、その他
の成分の限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは含有量が多い場合には炭化物を形成し、磁気
特性を劣化させるだけでなく疲労特性も劣化させるため
0.005％以下とする。 Si： Siは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素で
あるが、4.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁
束密度が低下するため上限を4.0％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.5％以上になると磁束密度を
低下させるので0.05〜1.5％とする。 Ｐ：Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元素
であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化するた
め0.2％以下とする。
の成分の限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは含有量が多い場合には炭化物を形成し、磁気
特性を劣化させるだけでなく疲労特性も劣化させるため
0.005％以下とする。 Si： Siは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素で
あるが、4.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁
束密度が低下するため上限を4.0％とする。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.5％以上になると磁束密度を
低下させるので0.05〜1.5％とする。 Ｐ：Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元素
であるが、0.2％を超えて添加すると鋼板が脆化するた
め0.2％以下とする。
【００２２】Ｎ： Ｎは含有量が多い場合にはAlＮの析
出量が多くなり、鉄損を増大させるだけでなく疲労特性
も劣化させるため0.005％以下とする。 Al： AlはSiと同様、固有抵抗を上げるために有効な元
素であるが、1.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴
い磁束密度が低下するため上限を1.0％とする。また、
0.1％未満の場合にはAlＮが微細化し粒成長性が低下す
るため、下限を0.1％とする。 Si＋Al： SiとAlの含有量の和が、3.5％を超えた場合
には、図３に示すように疲労特性が低下するので、好ま
しい範囲としての上限を3.5％とする。（なお、図３に
おいて、○印で示される実測点のSi＋Al量は、左から、
2.7、2.93、3.12、3.3、3.68、3.85、3.90％である。）
出量が多くなり、鉄損を増大させるだけでなく疲労特性
も劣化させるため0.005％以下とする。 Al： AlはSiと同様、固有抵抗を上げるために有効な元
素であるが、1.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴
い磁束密度が低下するため上限を1.0％とする。また、
0.1％未満の場合にはAlＮが微細化し粒成長性が低下す
るため、下限を0.1％とする。 Si＋Al： SiとAlの含有量の和が、3.5％を超えた場合
には、図３に示すように疲労特性が低下するので、好ま
しい範囲としての上限を3.5％とする。（なお、図３に
おいて、○印で示される実測点のSi＋Al量は、左から、
2.7、2.93、3.12、3.3、3.68、3.85、3.90％である。）
【００２３】（製造方法）本発明においては、Ｓをはじ
めとする所定の成分が所定の範囲内であれば、製造方法
は通常の無方向性電磁鋼板を製造する方法でかまわな
い。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し所定
の成分に調整し、引き続き鋳造、熱間圧延を行う。熱間
圧延時の仕上温度、巻取り温度は特に規定する必要はな
く、通常の無方向性電磁鋼板を製造する温度でかまわな
い。また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須で
はない。次いで、一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍を
はさんだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後
に、仕上焼鈍を行う。
めとする所定の成分が所定の範囲内であれば、製造方法
は通常の無方向性電磁鋼板を製造する方法でかまわな
い。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し所定
の成分に調整し、引き続き鋳造、熱間圧延を行う。熱間
圧延時の仕上温度、巻取り温度は特に規定する必要はな
く、通常の無方向性電磁鋼板を製造する温度でかまわな
い。また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須で
はない。次いで、一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍を
はさんだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後
に、仕上焼鈍を行う。
【００２４】
【実施例】表１に示す鋼を用い、転炉で吹練した後に脱
ガス処理を行うことにより所定の成分（表１の成分値は
重量％）に調整後鋳造し、スラブを1140℃で１hr加熱し
た後、板厚2.0mmまで熱間圧延を行った。熱延仕上げ温
度は800℃とした。巻取り温度は610℃とし、巻取り後、
830℃×3hrの熱延板焼鈍を施した。その後、酸洗を行
い、板厚0.35mmまで冷間圧延を行い、表１に示す仕上焼
鈍条件で焼鈍を行った。
ガス処理を行うことにより所定の成分（表１の成分値は
重量％）に調整後鋳造し、スラブを1140℃で１hr加熱し
た後、板厚2.0mmまで熱間圧延を行った。熱延仕上げ温
度は800℃とした。巻取り温度は610℃とし、巻取り後、
830℃×3hrの熱延板焼鈍を施した。その後、酸洗を行
い、板厚0.35mmまで冷間圧延を行い、表１に示す仕上焼
鈍条件で焼鈍を行った。
【００２５】磁気測定は25cmエプスタイン試験片を用い
て行った。疲労試験は平行部の幅５mm、長さ150mmのサ
ンプルを切り出し、平行部を800番のエメリー紙で研磨
したのち、応力比0.1、周波数20Hzの部分片振り（引張
り-引張り）で行った。各鋼板の磁気特性および疲労特
性を表１に併せて示す。
て行った。疲労試験は平行部の幅５mm、長さ150mmのサ
ンプルを切り出し、平行部を800番のエメリー紙で研磨
したのち、応力比0.1、周波数20Hzの部分片振り（引張
り-引張り）で行った。各鋼板の磁気特性および疲労特
性を表１に併せて示す。
【００２６】これより、鋼板成分を本発明のＳ含有量を
はじめとして請求項１に規定の成分を規定値以内とした
鋼板である本発明鋼（No.１〜No.15）においては、疲労
特性に優れかつ鉄損Ｗ15/50が低く、磁束密度Ｂ50の高
い鋼板が得られることがわかる。そして、特に、SbとSn
を請求項２に規定する範囲とした場合に、特に鉄損Ｗ
15/50が低い鋼板が得られることがわかる。また、No.14
とNo.15の鋼板は、Si＋Aｌ量が3.5％を超えているの
で、本発明鋼中の他の鋼板に対して疲労限が低くなって
いる。
はじめとして請求項１に規定の成分を規定値以内とした
鋼板である本発明鋼（No.１〜No.15）においては、疲労
特性に優れかつ鉄損Ｗ15/50が低く、磁束密度Ｂ50の高
い鋼板が得られることがわかる。そして、特に、SbとSn
を請求項２に規定する範囲とした場合に、特に鉄損Ｗ
15/50が低い鋼板が得られることがわかる。また、No.14
とNo.15の鋼板は、Si＋Aｌ量が3.5％を超えているの
で、本発明鋼中の他の鋼板に対して疲労限が低くなって
いる。
【００２７】これに対し、No.16の鋼板は、Ｓ含有量が
本発明の範囲を超えているので、疲労限が低いと同時に
鉄損Ｗ15/50が高い。No.17の鋼板は、Ｃ含有量が本発明
の範囲を超えているので、やはり、疲労限が低いと同時
に鉄損Ｗ15/50が高い。No.18の鋼板は、Si含有量が本発
明の範囲を超えているので、疲労限は低くならないもの
の、磁束密度Ｂ50が低くなっている。No.19の鋼板は、M
n含有量が本発明の範囲を超えているので、疲労限は低
くならないものの、やはり、磁束密度Ｂ50が低くなって
いる。
本発明の範囲を超えているので、疲労限が低いと同時に
鉄損Ｗ15/50が高い。No.17の鋼板は、Ｃ含有量が本発明
の範囲を超えているので、やはり、疲労限が低いと同時
に鉄損Ｗ15/50が高い。No.18の鋼板は、Si含有量が本発
明の範囲を超えているので、疲労限は低くならないもの
の、磁束密度Ｂ50が低くなっている。No.19の鋼板は、M
n含有量が本発明の範囲を超えているので、疲労限は低
くならないものの、やはり、磁束密度Ｂ50が低くなって
いる。
【００２８】No.20の鋼板は、Al含有量が本発明の範囲
を下回っているので、疲労限は低くならないものの、鉄
損Ｗ15/50が高く、磁束密度Ｂ50が低くなっている。No.
21の鋼板は、逆にAl含有量が本発明の範囲を超えている
ので、疲労限は低くならないものの、磁束密度Ｂ50が低
くなっている。No.22の鋼板は、Ｎ含有量が本発明の範
囲を超えているので、疲労限は低くならないものの、磁
束密度Ｂ50が低くなっている。
を下回っているので、疲労限は低くならないものの、鉄
損Ｗ15/50が高く、磁束密度Ｂ50が低くなっている。No.
21の鋼板は、逆にAl含有量が本発明の範囲を超えている
ので、疲労限は低くならないものの、磁束密度Ｂ50が低
くなっている。No.22の鋼板は、Ｎ含有量が本発明の範
囲を超えているので、疲労限は低くならないものの、磁
束密度Ｂ50が低くなっている。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のうち請求
項１にかかる無方向性電磁鋼板は、重量％で、Ｃ：0.00
5％以下、Si：4.0％以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％
以下、Ｎ：0.005％以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0％、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）を含有し、残部が実質的
にFeからなるものであるので、優れた磁気特性（低鉄
損、高磁束密度）を保ち、かつ疲労特性に優れている。
項１にかかる無方向性電磁鋼板は、重量％で、Ｃ：0.00
5％以下、Si：4.0％以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％
以下、Ｎ：0.005％以下(０を含む)、Al：0.1〜1.0％、
Ｓ：0.0009％以下（０を含む）を含有し、残部が実質的
にFeからなるものであるので、優れた磁気特性（低鉄
損、高磁束密度）を保ち、かつ疲労特性に優れている。
【００３１】また、請求項２に係る無方向性電磁鋼板
は、これに加え、SbとSnの少なくとも一方をSb＋Sn/2で
0.001〜0.05％含有しているので、より優れた磁気特性
（低鉄損）を有する。さらに、請求項３に係る無方向性
電磁鋼板は、SiとAlの含有量の和が3.5％以下であるの
で、疲労特性に特に優れている。
は、これに加え、SbとSnの少なくとも一方をSb＋Sn/2で
0.001〜0.05％含有しているので、より優れた磁気特性
（低鉄損）を有する。さらに、請求項３に係る無方向性
電磁鋼板は、SiとAlの含有量の和が3.5％以下であるの
で、疲労特性に特に優れている。
【００３２】これら、本発明の無方向性電磁鋼板は、電
気自動車用モータのコア材等、優れた疲労特性を必要と
する電気材料に広く使用するのに好適である。
気自動車用モータのコア材等、優れた疲労特性を必要と
する電気材料に広く使用するのに好適である。
【図１】 Ｓ量と疲労限との関係を示す図である。
【図２】 Sb量と仕上焼鈍後の鉄損の関係を示す図であ
る。
る。
【図３】(Si+Al)量と疲労限との関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：4.0％
以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）を含有し、残部が実質的にFeからなる疲労
特性に優れた無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：4.0％
以下、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.0009％以下
（０を含む）、SbとSnの少なくとも一方をSb＋Sn/2で0.
001〜0.05％含有し、残部が実質的にFeからなる疲労特
性に優れた無方向性電磁鋼板。 - 【請求項３】 SiとAlの含有量の和が3.5％以下である
請求項１又は請求項２に記載の疲労特性に優れた無方向
性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11007210A JPH11293425A (ja) | 1998-02-13 | 1999-01-14 | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-46306 | 1998-02-13 | ||
| JP4630698 | 1998-02-13 | ||
| JP11007210A JPH11293425A (ja) | 1998-02-13 | 1999-01-14 | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293425A true JPH11293425A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=26341477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11007210A Pending JPH11293425A (ja) | 1998-02-13 | 1999-01-14 | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11293425A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1966403A4 (en) * | 2005-12-27 | 2010-07-14 | Posco Co Ltd | NON-ORIENTED ELECTRIC STEEL PLATE WITH IMPROVED MAGNETIC PROPERTY AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
-
1999
- 1999-01-14 JP JP11007210A patent/JPH11293425A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1966403A4 (en) * | 2005-12-27 | 2010-07-14 | Posco Co Ltd | NON-ORIENTED ELECTRIC STEEL PLATE WITH IMPROVED MAGNETIC PROPERTY AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102315078B1 (ko) | 무방향성 전자 강판과 그의 제조 방법 | |
| JP7222444B1 (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JP7056745B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| CN113166823A (zh) | 无方向性电磁钢板 | |
| JPWO2020136993A1 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| KR102961099B1 (ko) | 무방향성 전자 강판과 그의 제조 방법 | |
| WO2025104474A1 (en) | A non-oriented electrical steel and a method of manufacturing non-oriented electrical steel thereof | |
| JP2008202070A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH1192891A (ja) | 電気自動車のモータ用電磁鋼板 | |
| JP4613436B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| JPH11293426A (ja) | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JP2888229B2 (ja) | 高周波用無方向性電磁鋼板 | |
| JP4244393B2 (ja) | 表面性状と鉄損特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法及び表面性状と鉄損特性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH11233328A (ja) | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JP2888227B2 (ja) | 高周波モータ用電磁鋼板 | |
| KR100398389B1 (ko) | 자기적특성이우수한무방향성전기강판의제조방법 | |
| JPH11302741A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法及び鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP2002212689A (ja) | 電磁鋼板 | |
| JPH1112701A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| KR20250105221A (ko) | 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법 | |
| KR20250103904A (ko) | 무방향성 전기강판 및 무방향성 전기강판 제조 방법 | |
| JP2000282190A (ja) | 磁気特性に優れたオルタネータコア用鋼板 | |
| JP4019559B2 (ja) | 電動パワーステアリングモータコア | |
| JP2001131642A (ja) | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法及び磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH1046245A (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041227 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050218 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050617 |