JPH1129823A

JPH1129823A - 中・高炭素鋼板の軟質化方法

Info

Publication number: JPH1129823A
Application number: JP20266397A
Authority: JP
Inventors: Daiki Akami; 大樹赤見; Hiroshi Murakami; 寛村上
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1997-07-14
Filing date: 1997-07-14
Publication date: 1999-02-02
Anticipated expiration: 2017-07-14
Also published as: JP3747982B2

Abstract

(57)【要約】【課題】中・高炭素鋼の熱延鋼板の焼鈍材を極軟質化
する。【解決手段】Ｃ：０．１〜０．８質量％を含有する亜
共析鋼の熱延鋼板に１５％を超え３０％以下の軽圧下冷
間圧延を施し、次いで、Ａc₁−５０℃〜Ａc₁未満の温度
範囲で０．５時間以上保持する１段目の加熱を行った
後、Ａc₁〜Ａc₁＋１００℃の温度範囲で０．５〜２０時
間保持する２段目の加熱およびＡr₁−５０℃〜Ａr₁の温
度範囲で２〜２０時間保持する３段目の加熱を連続して
行い、かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度へ
の冷却速度を５〜３０℃／ｈとする３段階焼鈍を施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、中・高炭素亜共析
鋼熱延鋼板の軟質化方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼中のＣ含有量が概ね０．２〜０．８質
量％の、いわゆる中・高炭素鋼は、焼入れ強化が可能で
あると共に、焼入れ前の焼鈍状態ではある程度の加工性
も有している。このため、その熱延鋼板は自動車部品を
はじめ各種機械部品や軸受け部品の素材として広く使用
されている。部品の製造にあたっては、一般的には打抜
加工や曲げ成形が施され、さらに比較的軽度な絞り加
工，伸びフランジ成形が施されることもある。また、部
品形状が複雑な場合は、二ないし三部品を溶接して製造
される場合も多い。ところが、近年部品の製造コストを
低減すべく、部品の一体成形や、加工工程の簡略化が進
められている。このことは素材側から見ればより加工率
の高い（＝塑性変形量の大きい）加工に耐えなくてはな
らないことを意味する。つまり、加工技術の高度化に伴
い、素材である中・高炭素鋼板自体にもより高い延性が
要求されるようになってきた。

【０００３】鋼材に高い延性を付与するためには、より
一層の「軟質化」を図ることが基本となる。従来より中
・高炭素鋼材の軟質化には炭化物の球状化が有効である
ことが知られており、そのためには例えば次のような熱
処理方法が採用されている。Ａ₁変態点直下に長時間保持する方法。この方法は冷
間加工後の球状化に適する。Ａ₁変態点とＡ₃変態点の間の温度で一定時間保持した
後、Ａ₁変態点直下まで徐冷する方法。この方法はパー
ライト組織の球状化に適し、短時間で球状化が完了する
という利点がある。Ａ₁変態点を挟んで、Ａ₁変態点直下の温度での加熱
と、Ａ₁変態点とＡ₃変態点の間の温度での加熱を繰り返
し実施する方法。この方法は炭化物粒径の均一化に適
し、球状化も短時間で完了するという利点がある反面、
厳密な温度管理が要求され、コスト面から工業化には必
ずしも適さない。また一般的に、冷間加工を加えた鋼材
に熱処理を施せば、冷間加工を加えずに熱処理した場合
に比べ、鋼材はより一層軟質になることが知られてい
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、中・高
炭素鋼の熱延鋼板を高度の一体成形加工のような、加工
度の大きい加工に供するためには、上記〜の熱処理
では十分な軟質化が達成できない。冷間加工と上記〜
の熱処理を組み合わせた場合であっても未だ満足でき
る軟質化のレベルには届かない。そこで本発明は、従来
から広く用いられている中・高炭素鋼の熱延鋼板を、そ
の焼入れ性を維持しながら、加工度の高い一体成形加工
にも十分供し得るように軟質化することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的は、請求項１の
発明、すなわち、Ｃ：０．１〜０．８質量％を含有する
亜共析鋼の熱延鋼板に１５％を超え３０％以下の軽圧下
冷間圧延を施し、次いで、Ａc₁−５０℃〜Ａc₁未満の温
度範囲で０．５時間以上保持する１段目の加熱を行った
後、Ａc₁〜Ａc₁＋１００℃の温度範囲で０．５〜２０時
間保持する２段目の加熱およびＡr₁−５０℃〜Ａr₁の温
度範囲で２〜２０時間保持する３段目の加熱を連続して
行い、かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度へ
の冷却速度を５〜３０℃／ｈとする３段階焼鈍を施す中
・高炭素鋼板の軟質化方法によって達成できる。ここ
で、Ａc₁は昇温過程における鋼のＡ₁変態点（℃）、Ａr
₁は降温過程におけるＡ₁変態点（℃）を意味する。

【０００６】請求項２の発明は、請求項１の発明におけ
る亜共析鋼を特に、Ｃ：０．１〜０．８質量％を含有
し、Ｓを０．０１質量％以下の含有量に制限した鋼に規
定したものである。

【０００７】請求項３の発明は、請求項１の発明におけ
る亜共析鋼を特に、質量％でＣ：０．１〜０．８％，Ｓ
ｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％を
含有し、Ｐを０．０３％以下，Ｓを０．０１％以下，
Ｔ．Ａｌを０．１％以下の含有量に制限し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなる鋼に規定したものであ
る。ここで、Ｔ．Ａｌとは鋼中のトータルＡｌ量を意味
する。

【０００８】請求項４の発明は、請求項１の発明におけ
る亜共析鋼を特に、質量％でＣ：０．１〜０．８％，Ｓ
ｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，
Ｃｕ：０〜０．３０％（無添加を含む），Ｎｉ：０〜
０．２５％（無添加を含む），Ｃｒ：０〜０．２％（無
添加を含む）を含有し、Ｐを０．０３％以下，Ｓを０．
０１％以下，Ｔ．Ａｌを０．１％以下の含有量に制限
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼に規定
したものである。ここで、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒの下限の０
％はその元素が無添加である場合を意味する。

【０００９】請求項５の発明は、請求項１の発明におけ
る亜共析鋼を特に、質量％でＣ：０．１〜０．８％，Ｓ
ｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，
Ｃｕ：０〜０．３０％（無添加を含む），Ｎｉ：０〜
２．０％（無添加を含む），Ｃｒ：０〜１．２％（無添
加を含む），Ｍｏ：０〜０．３％（無添加を含む）を含
有し、Ｐを０．０３％以下，Ｓを０．０１％以下，Ｔ．
Ａｌを０．１％以下の含有量に制限し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼に規定したものである。こ
こで、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏの下限の０％はその元素
が無添加である場合を意味する。

【００１０】請求項６の発明は、請求項１，２，３また
は４の発明において、軽圧下冷間圧延の圧延率を特に２
０％以上３０％以下に規定し、かつ鋼板の硬さをＨｖ１
３０以下の極軟質にすることを規定したものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明者らの研究によれば、中・
高炭素鋼の熱延鋼板に対して特定圧下率範囲での「軽圧
下冷間圧延」を施し、次いで鋼のＡ₁点を挟んだ特定条
件下での「３段階焼鈍」を施したところ、中・高炭素鋼
が本来有している焼入れ性を損なわずに従来実現し難か
った極軟質化を図ることができた。以下、本発明を特定
するための事項について説明する。

【００１２】本発明では、Ｃ：０．１〜０．８質量％を
含有する亜共析鋼を対象とする。Ｃは炭素鋼においては
最も基本となる合金元素であり、その含有量によって焼
入れ硬さおよび炭化物量が大きく変動する。Ｃ含有量が
０．１質量％以下の亜共析鋼では、各種機械構造用部品
に適用するうえで十分な焼入れ硬さが得られない。一
方、Ｃ含有量が０．８質量％を超えると、熱間圧延後の
靭性が低下して鋼帯の製造性・取扱い性が悪くなるとと
もに、焼鈍後においても十分な延性が得られないため、
加工度の高い部品への適用が困難になる。したがって、
本発明では適度な焼入れ硬さと加工性を兼ね備えた素材
鋼板を提供する観点から、Ｃ含有量が０．１〜０．８質
量％の範囲の鋼を対象とする。

【００１３】Ｓは、ＭｎＳ系介在物を形成する元素であ
る。この介在物の量が多くなると局部延性が劣化するの
で、特に伸びフランジ加工等に供する用途では鋼中のＳ
含有量は０．０１質量％以下に低減するのがよい。局部
延性はＳの他、Ｃ含有量にも左右され、Ｃ含有量が多い
ほど局部延性は悪くなる。Ｃ含有量が０．８質量％近く
まで高くなった場合でも良好な局部延性を維持するため
には、Ｓ含有量はさらに０．００５質量％以下にまで低
減することが望ましい。

【００１４】Ｐは、延性や靭性を劣化させるので、その
含有量は０．０３質量％以下とすることが望ましい。Ａ
ｌは、溶鋼の脱酸剤として添加されるが、鋼中のＴ．Ａ
ｌ量が０．１質量％を超えると鋼の清浄度が損なわれて
表面疵が発生し易くなり、鋼板の表面品質を低下させ
る。したがって、Ｔ．Ａｌは０．１質量％以下とするこ
とが望ましい。

【００１５】Ｓｉは、溶鋼の脱酸のためには０．１５質
量％以上の含有が望ましい。しかし、Ｓｉは固溶強化作
用によってフェライトを硬化させ、また多量の含有によ
り鋼板表面にスケール疵の発生を招く。さらに靭性低下
の原因にもなる。そこで、Ｓｉは０．１５〜０．４０質
量％の範囲で含有させることが望ましい。Ｍｎは、鋼板
の焼入れ性を高め、強靭化にも有効な添加元素である。
十分な焼入れ性を得るためには０．３質量％以上の含有
が望ましい。しかし、１．０質量％を超えて多量に含有
させるとフェライトが硬化し、加工性が劣化するように
なる。そこで、Ｍｎは０．３〜１．０質量％の範囲で含
有させることが望ましい。

【００１６】また本発明では必要に応じてＣｕ，Ｎｉ，
Ｃｒ，Ｍｏ等の元素を添加して各特性の改善を図った鋼
に適用できる。Ｃｕは、熱延中に生成する酸化スケール
の剥離性を向上させるので、鋼板の表面性状の改善に有
効である。しかし、０．３質量％以上含有させると溶融
金属脆化により鋼板表面に微細なクラックが生じやすく
なるので、Ｃｕは０．３質量％以下の範囲で添加でき
る。Ｃｕ含有量の好ましい範囲は０．１０〜０．１５質
量％である。Ｎｉは、焼入れ性を改善するとともに低温
脆性を防止する合金成分である。またＮｉは、Ｃｕ添加
によって問題となる溶融金属脆化の悪影響を打ち消す作
用を示すので、特にＣｕを約０．２％以上添加する場合
にはＣｕ添加量と同程度のＮｉを添加することが極めて
効果的である。しかし、２．０質量％を超える多量のＮ
ｉが含まれると３段階焼鈍を施して軟質化を図っても焼
入れ前のプレス成形性や加工性が劣化するようになる。
したがってＮｉを添加する場合は２．０質量％以下の範
囲とする。

【００１７】Ｃｒは、焼入れ性を改善するとともに焼戻
し軟化抵抗を大きくする元素である。しかし、１．２質
量％を超える多量のＣｒが含まれると３段階焼鈍を施し
て軟質化を図っても焼入れ前のプレス成形性や加工性が
劣化するようになる。したがってＣｒを添加する場合は
１．２質量％以下の範囲とする。Ｍｏは、少量の添加で
Ｃｒと同様に焼入れ性・焼戻し軟化抵抗の改善に寄与す
る。しかし、０．３質量％を超える多量のＭｏが含まれ
ると３段階焼鈍を施して軟質化を図っても焼入れ前のプ
レス成形性や加工性が劣化するようになる。したがって
Ｍｏを添加する場合は０．３質量％以下の範囲とする。

【００１８】本発明では、Ａ₁点を挟んだ３段階焼鈍に
先だって熱延鋼板に軽圧下冷間圧延を施す点に特徴があ
る。一般的に、焼鈍前に冷間加工を施した鋼では、導入
された加工歪みによって焼鈍時に再結晶化が促進され、
その結果冷間加工を施さなかった場合に比較して軟質な
ものが得られる。しかし、本発明で対象とするような中
・高炭素鋼は強度が高いだけに、一般的な冷間加工と焼
鈍を組み合わせて得られる軟質化の程度では、普通鋼に
対してなされているような加工度の大きい一体成形加工
に供するには不十分であった。ところが、本発明で規定
する３段階焼鈍を施す場合に限っては、予め特定範囲の
圧下率で軽圧下冷間圧延を施すことによって、焼鈍後の
硬さをさらに顕著に低減することができたのである。

【００１９】具体的には、３段階焼鈍前に行う冷間圧延
の圧下率が１５％を超えると、焼鈍後の硬さは急激に低
下するとともに従来の焼鈍方法（先述の〜の方法）
を用いた場合との硬度差も顕著になる。つまり、圧下率
が１５％を超えるようになると３段階焼鈍の効果が顕著
に現れるようになるのである。そして冷間圧延率が大き
くなるにつれて炭化物の分断化が進み、２０〜３０％の
冷間圧延率において３段階焼鈍後の硬さは最も低くな
る。しかし冷間圧延率が３０％を超えるようになると３
段階焼鈍後の金属組織はフェライト結晶粒のサイズが不
揃いの、いわゆる混粒組織を呈するようになり、硬度も
少しずつ上昇するようになる。したがって、本発明では
３段階焼鈍の前に行う冷間圧延は圧下率が１５％を超え
３０％以下の軽圧下冷間圧延とした。

【００２０】このうち特に圧下率が２０〜３０％の範囲
においては、中・高炭素鋼でありながらＨｖ１３０以下
という非常に軟質なものを得ることができる。Ｈｖ値が
１３０以下になれば、普通鋼の熱延鋼板に対して行われ
ている一般的な一体成形加工のうち多くのものが適用で
きるようになる。つまり、従来普通鋼にしか適用できな
かった比較的高度の加工が中・高炭素鋼板に対しても適
用できるようになり、中・高炭素鋼の熱延鋼板における
部品加工の設計自由度が大きく改善されることになるの
である。

【００２１】次に、３段階焼鈍について述べる。本発明
で対象とするような中・高炭素鋼においては単に再結晶
化を促進させるだけでは十分に軟化を図ることはでき
ず、焼鈍後における炭化物の分散形態をコントロールす
ることが重要となる。一般的に、鋼をＡc₁点以上の温度
に加熱すると炭化物のうち微細なものはオーステナイト
中に固溶し、その後Ａr₁点以下の温度に冷却すると再び
炭化物として析出する。その際、Ａc₁点以上の温度域で
未溶解炭化物をある程度多く残存させることができた場
合には、冷却速度を遅くすると、オーステナイト中に固
溶したＣはパーライトを生成せずに未溶解炭化物を核と
して析出するので、焼鈍後の炭化物の球状化率は高くな
る。またこの場合、Ａc₁点以上の加熱によって炭化物の
数は焼鈍前より減少し、しかも冷却速度が遅いときは冷
却時に新たに核生成しないので、結果的に焼鈍後の炭化
物数は焼鈍前より減少する。炭化物数が減少すること
は、トータル炭素量は一定だから、粒径の大きい炭化物
を含む金属組織が得られることを意味する。そして特
に、核となる未溶解炭化物が場所的に均一に残存してい
たときには炭化物間距離も長くなる。このような金属組
織が得られると鋼の延性は向上する。

【００２２】しかしＡc₁点以上の温度域は、平衡的には
亜共析鋼の炭化物がすべて固溶する領域である。このた
め通常は、Ａc₁点以上の温度域に加熱すると未溶解炭化
物の個数は少なくなり、その後Ａr₁点以下の温度への冷
却過程でオーステナイト中に固溶したＣはラメラ間隔の
広い再生パーライトとして析出する。その結果、炭化物
の球状化率は極めて低くなり、延性の高い鋼板は得られ
ない。

【００２３】そこで、本発明者らは検討を重ねた結果、
鋼板をＡc₁点以上へ加熱する前に、予めＡc₁点未満の特
定温度域で一定時間以上加熱する処理を行えば、亜共析
鋼であっても、Ａc₁点以上の温度域において未溶解炭化
物を適切量残存させることが可能であることを知見し
た。加えて、Ａr₁点以下への冷却後に特定温度域で特定
時間保持することによって、軟質化に最適な炭化物分散
形態を得ることが可能になることもわかった。以下、本
発明の３段階焼鈍の条件について説明する。

【００２４】〔１段目の加熱〕１段目の加熱の目的は、
Ａc₁点未満の温度に鋼板を保持し、熱間圧延で生成した
パーライトを分断して、炭化物（セメンタイト）の球状
化を図ることである。分断された炭化物は比較的細かい
ものの、球状化の進行より炭化物単位体積当たりの表面
積が減少するので、結果的に２段目のＡc₁点以上の加熱
時に、炭化物／オーステナイト界面面積の減少効果で炭
化物の固溶を遅らせることができる。熱延パーライトの
分断・球状化反応促進のためにはＡc₁点未満の範囲でな
るべく高温が望ましい。Ａc₁−５０℃より低温では球状
化が十分に進まない。一方、Ａc₁点以上になると界面面
積の大きい熱延パーライトは容易にオーステナイトに固
溶してしまうので目的が達成できない。したがって１段
目の加熱温度はＡc₁−５０℃〜Ａc₁未満の温度範囲とし
た。また、その温度範囲での保持時間が０．５時間未満
では球状化が十分に図れないので、１段目の加熱保持時
間は０．５時間以上とした。保持時間の上限は特に規定
する必要はないが、工業的な実施を考慮したとき８時間
以内とすることが望ましい。なお、この１段目の加熱を
行った後は、そのまま昇温して２段目の加熱を実施して
もよいし、一旦常温まで冷却したのち改めて昇温して２
段目の加熱に供してもよい。設備の都合等により１回の
加熱で０．５時間以上の保持時間を確保できないとき
は、この１段目の加熱を複数回に分けて行ってもよい。
その場合は上記温度範囲内での保持時間がトータル０．
５時間以上となるようにする。

【００２５】〔２段目の加熱〕２段目の加熱の目的は、
１段目の加熱を経た鋼板をＡc₁点以上の温度に保持し、
オーステナイト化した部分において微細な炭化物を固溶
・消失させるとともに比較的大きな球状炭化物を未溶解
のまま残すこと、および、フェライトが存在する場合に
はその部分の炭化物をオストワルド成長させることであ
る。つまり、３段目の加熱で炭化物析出の核となるべき
未溶解炭化物の数および分散状態を決定付ける工程であ
る。加熱温度がＡc₁点未満ではオーステナイトが生成し
ない。一方、Ａc₁＋１００℃の温度を超えると、１段目
の加熱で炭化物が球状化されていても、その多くはオー
ステナイト中に固溶・消失し、未溶解炭化物の数が少な
くなりすぎるか、または存在しなくなる。そうなると３
段目への冷却過程で再生パーライトが生成し、十分に軟
質化を図ることができない。加熱保持時間が０．５時間
未満ではオーステナイト中への微細炭化物の固溶が不十
分であり、２０時間を超える長時間加熱ではより平衡状
態に近づくため未溶解炭化物の数が減少しすぎる。した
がって、２段目の加熱はＡc₁〜Ａc₁＋１００℃の温度範
囲で０．５〜２０時間保持することとした。

【００２６】〔３段目の加熱〕３段目の加熱の目的は、
１段目〜２段目の加熱を経た鋼板をＡr₁点以下の温度に
保持し、２段目の温度からの冷却でオーステナイト→フ
ェライト変態に伴ってオーステナイトから吐き出される
Ｃを未溶解炭化物を核として析出させるとともに、これ
らの炭化物をオストワルド成長させることである。つま
り、炭化物の数は２段目の加熱で残存させた未溶解炭化
物の数をほぼそのまま維持し、かつ炭化物の球状化率を
高める工程である。保持温度がＡr₁点以下でないとオー
ステナイト→フェライト変態が起こらない。また、保持
温度がＡr₁−５０℃より低温の場合や、保持時間が２時
間未満では、オストワルド成長が十分進まない。ただ
し、保持時間が２０時間を超えてもその効果が飽和し、
工業的なメリットはない。したがって、３段目の加熱は
Ａr₁−５０℃〜Ａr₁の温度範囲で２〜２０時間保持する
こととした。

【００２７】〔２段目の保持温度から３段目の保持温度
への冷却速度〕この冷却速度が速いとオーステナイトの
過冷度が大きくなり、再生パーライトが生成しやすくな
る。再生パーライトの生成を十分抑制するためには冷却
速度を３０℃／ｈ以下とする必要がある。一方、冷却速
度を５℃／ｈより遅くしても再生パーライト抑制効果は
飽和し、工業的メリットがない。したがって、当該冷却
速度は５〜３０℃／ｈに規定した。

【００２８】

【実施例】質量％で、Ｃ：０．３５％，Ｓｉ：０．２２
％，Ｍｎ：０．７２％，Ｐ：０．０１２％，Ｓ：０．０
１１％，Ｃｕ：０．１％，Ｎｉ：０．０２％，Ｔ．Ａ
ｌ：０．００７％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼を溶製し、板厚４ｍｍの熱延鋼板を得
た。この熱延ままの鋼板に対して種々の圧下率で冷間圧
延を行い、それぞれ従来の焼鈍、および本発明に係る３
段階焼鈍に供した。焼鈍条件は次のとおりである。〔従来の焼鈍〕７１０℃×５ｈｒ保持→冷却速度１０℃
／ｈｒで６２０℃まで冷却→空冷〔３段階焼鈍〕６９０℃×４ｈｒ保持→７３０℃×４ｈ
ｒ保持→冷却速度１０℃／ｈｒで６９０℃まで冷却→６
９０℃×４ｈｒ保持→冷却速度１０℃／ｈｒで６２０℃
まで冷却→空冷なお、この鋼のＡc₁点は７２７℃、Ａr₁点は７３８℃で
ある。

【００２９】焼鈍後の各鋼板について断面の硬さを測定
した。その結果を図１に示す。本発明の３段階焼鈍を施
したものは焼鈍前の冷間圧延率が１５％を超えると急激
に軟化が促進し、従来の焼鈍を施したものと比較すると
軟化の程度が著しいことがわかる。また、本発明の３段
階焼鈍によると、焼鈍前の冷間圧延率が２０〜３０％の
範囲で硬さがＨｖ１３０以下となり、従来の焼鈍による
ものよりＨｖ値で１０以上もの顕著な軟化が見られた。
これらＨｖ値が１３０以下となった本発明による鋼板の
金属組織は、フェライト結晶がFGS.No：８〜８．５の整
粒組織であり、炭化物は十分に球状化しており、パーラ
イトの残留は認められなかった。また、本発明によって
得られた鋼板はいずれも良好な焼入れ性を維持してい
た。

【００３０】

【発明の効果】本発明によれば、中・高炭素鋼の熱延鋼
板の硬さを従来と比べ著しく低下させることが可能にな
り、中・高炭素鋼でありながらＨｖ１３０以下のものも
製造できるようになった。その結果、従来普通鋼にしか
適用できなかった高度の加工が中・高炭素鋼の熱延鋼板
にも適用できるようになり、例えば一体成形加工で複雑
形状の部品を低コストで生産することが可能になった。
しかも、部品加工後の焼入れ性は従来どおり維持され
る。さらに、本発明では軽圧下冷間圧延を付与するの
で、本発明に係る鋼板は良好な表面肌や板形状が要求さ
れる用途にも好適に使用できる。したがって、本発明は
中・高炭素鋼の用途拡大および製造コストの低減に寄与
するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】焼鈍前に行う冷間圧延の圧下率と焼鈍後の硬さ
の関係を表すグラフ。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．１〜０．８質量％を含有する亜
共析鋼の熱延鋼板に１５％を超え３０％以下の軽圧下冷
間圧延を施し、次いで、Ａc₁−５０℃〜Ａc₁未満の温度
範囲で０．５時間以上保持する１段目の加熱を行った
後、Ａc₁〜Ａc₁＋１００℃の温度範囲で０．５〜２０時
間保持する２段目の加熱およびＡr₁−５０℃〜Ａr₁の温
度範囲で２〜２０時間保持する３段目の加熱を連続して
行い、かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度へ
の冷却速度を５〜３０℃／ｈとする３段階焼鈍を施す中
・高炭素鋼板の軟質化方法。
【請求項２】亜共析鋼は、Ｃ：０．１〜０．８質量％
を含有し、Ｓを０．０１質量％以下の含有量に制限した
ものである請求項１に記載の中・高炭素鋼板の軟質化方
法。
【請求項３】亜共析鋼は、質量％でＣ：０．１〜０．
８％，Ｓｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜
１．０％を含有し、Ｐを０．０３％以下，Ｓを０．０１
％以下，Ｔ．Ａｌを０．１％以下の含有量に制限し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼である請求項
１に記載の中・高炭素鋼板の軟質化方法。
【請求項４】亜共析鋼は、質量％でＣ：０．１〜０．
８％，Ｓｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜
１．０％，Ｃｕ：０〜０．３０％（無添加を含む），Ｎ
ｉ：０〜０．２５％（無添加を含む），Ｃｒ：０〜０．
２％（無添加を含む）を含有し、Ｐを０．０３％以下，
Ｓを０．０１％以下，Ｔ．Ａｌを０．１％以下の含有量
に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
である請求項１に記載の中・高炭素鋼板の軟質化方法。
【請求項５】亜共析鋼は、質量％でＣ：０．１〜０．
８％，Ｓｉ：０．１５〜０．４０％，Ｍｎ：０．３〜
１．０％，Ｃｕ：０〜０．３０％（無添加を含む），Ｎ
ｉ：０〜２．０％（無添加を含む），Ｃｒ：０〜１．２
％（無添加を含む），Ｍｏ：０〜０．３％（無添加を含
む）を含有し、Ｐを０．０３％以下，Ｓを０．０１％以
下，Ｔ．Ａｌを０．１％以下の含有量に制限し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼である請求項１に
記載の中・高炭素鋼板の軟質化方法。
【請求項６】請求項１，２，３または４に記載の亜共
析鋼の熱延鋼板に２０％以上３０％以下の軽圧下冷間圧
延を施し、次いで、Ａc₁−５０℃〜Ａc₁未満の温度範囲
で０．５時間以上保持する１段目の加熱を行った後、Ａ
c₁〜Ａc₁＋１００℃の温度範囲で０．５〜２０時間保持
する２段目の加熱およびＡr₁−５０℃〜Ａr₁の温度範囲
で２〜２０時間保持する３段目の加熱を連続して行い、
かつ、２段目の保持温度から３段目の保持温度への冷却
速度を５〜３０℃／ｈとする３段階焼鈍を施して鋼板の
硬さをＨｖ１３０以下にする中・高炭素鋼板の軟質化方
法。