JPH11311459A

JPH11311459A - 吸収ヒートトランスフォーマ

Info

Publication number: JPH11311459A
Application number: JP10118679A
Authority: JP
Inventors: Tatsuro Fujii; 達郎藤居; Tomihisa Ouchi; 富久大内; Kazuo Watase; 一雄渡瀬
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1998-04-28
Filing date: 1998-04-28
Publication date: 1999-11-09

Abstract

(57)【要約】【課題】二段型サイクルないしそれ以上で運転した際
に成績係数がいたずらに低くなるとか、また低温サイク
ル側で発生した吸収熱を高温サイクル側へ搬送するため
に専用のポンプなどを必要とする、などの従来の吸収ヒ
ートトランスフォーマにおける問題点の効果的な解消。【解決手段】温熱を外部に取り出すための熱媒体を低
温吸収器２から高温吸収器３の順に通過させて加熱する
ことで、熱媒体の温度を十分高くできるようにし、低温
吸収器２の加熱だけで十分なときは、三方弁５２を切り
替えて熱媒体を低温再生器から直接外部へ取り出す。ま
た、高温再生器４を低温吸収器２で加熱された熱媒体を
分岐して加熱する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば工業プロセ
スにおける排熱回収等に用いられる吸収ヒートトランス
フォーマすなわち第二種吸収ヒートポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】吸収冷凍サイクルの原理を応用して、低
温の熱源温度と冷却水との温度差を駆動源とすることで
熱源温度よりも高い温度を得る、所謂吸収ヒートトラン
スフォーマは、省エネルギー機器として工業プロセス等
に応用されている。また、かかる吸収ヒートトランスフ
ォーマについては、一つの吸収器からなる単効用の吸収
ヒートトランスフォーマに加え、吸収器を高温と低温の
二段で構成した二段型の吸収ヒートトランスフォーマ
も、その昇温幅を向上した吸収ヒートトランスフォーマ
として提案されている。

【０００３】このような二段型の吸収ヒートトランスフ
ォーマとしては、例えば特開昭５２−７６７５８号公報
に記載のものが知られている。この従来の二段型吸収ヒ
ートトランスフォーマにおける主な構成を概説すると以
下の通りである。．高温、低温の各吸収器をそれぞれ
圧力レベルの異なる別個の蒸発器と連通する構造とし、
高温側の吸収器のみを用いて温熱取出し用の熱媒体の加
熱を行っている。．低温吸収器で発生した吸収熱を高
温側サイクルの高温吸収器に供給する手段として、低温
吸収器内と高温蒸発器内とを連絡する搬熱管を無端状に
配設し、この管内に循環水を循環させている。．凝縮
器で凝縮した冷媒は、単に冷媒ポンプを用いて直接蒸発
器に送り、また熱源流体は再生器と第一蒸発器に供給し
てこれらにおける加熱を行った後に直接外部に排出して
いる。．蒸発器内の液面を検出する液面検出器と、こ
の液面検出器からの信号によって蒸発器に流入する冷媒
の流量を制御する制御弁を設置して、蒸発器底部の保有
液量を制御している。．吸収器から再生器への溶液の
搬送を、吸収器と再生器の圧力差のみを駆動力としてい
る。すなわち吸収器から再生器への溶液の搬送を、例え
ば先ず第二の吸収器で使用した溶液を再び第一の吸収器
で使用した後に、この第一の吸収器から溶液を再生器へ
送るとか、第一、第二の各吸収器で別々に使用した溶液
を各吸収器から再生器へ送るとか、高圧な第二の吸収器
から再生器へ溶液を送ると共に、この第二の吸収器から
再生器へ送られる溶液を駆動流体とするジェットポンプ
を用いて第一の吸収器からの溶液を再生器へ送るとか、
さらに電動式のポンプを用いて第一の吸収器の溶液を一
旦高圧の第二の吸収器に送った後に、第二の吸収器から
溶液を再生器へ送るなど種々の方式で行っているが、こ
れらは何れも吸収器と再生器の圧力差のみを駆動力とし
ている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記のような構成によ
る従来の吸収ヒートトランスフォーマには以下のような
問題点がある。

【０００５】．温熱の取出しを高温側の吸収器からの
み行っているため、単効用のヒートトランスフォーマで
も目的の温度を得られる場合、つまり例えば冷却水の温
度が十分に低い場合においても、単効用サイクルに比べ
成績係数が低い二段型サイクルでの運転となる。すなわ
ち冷却水の温度が十分に低い条件において成績係数がい
たずらに低くなる。

【０００６】．低温吸収器で発生した吸収熱を独立の
搬熱管による循環水ループで高温側サイクルの高温蒸発
器に供給しているため、その循環水ループの循環用とし
て専用のポンプなどを必要とする。

【０００７】．凝縮器で凝縮した冷媒を、単に冷媒ポ
ンプを用いて直接蒸発器に送っているだけであるため、
蒸発器における冷媒の加熱に際し、蒸発に必要な熱量の
みならず、冷媒を蒸発温度まで加熱するための、所謂顕
熱分の熱量が必要になり、全体効率すなわち成績係数の
低下をきたす。

【０００８】．蒸発器の底に滞留する冷媒液量が不安
定であることから、蒸発器内に液面検出器を設置し、こ
の液面検出器からの信号によって制御弁を制御して蒸発
器内の保有液量を制御しており、このために装置や制御
系統が複雑になり、装置全体がコストアップする。

【０００９】．吸収器から再生器への溶液の搬送を、
吸収器と再生器の圧力差のみを駆動力としてなしている
ため、吸収器と再生器の間に溶液熱交換器を設置する場
合、圧力損失の大きい熱交換器を使用できず、圧力損失
の小さい大型の熱交換器を使用せざるをえない。もっと
も、例えば高圧な第二の吸収器からのみ溶液を再生器に
送るようにした場合のように、吸収器と再生器の圧力差
が十分に大きければ、それに応じて熱交換器を小型にす
ることができる。しかしこのことは、高圧の第二の吸収
器を備えており、熱サイクルの圧力レベルが再生器、第
一の吸収器及び第二の吸収器の三段階からなっているこ
と、つまり高圧な第二の吸収器を作動させる二段型の吸
収ヒートトランスフォーマであることが前提になり、圧
力レベルが二段階である単効用の吸収ヒートトランスフ
ォーマや、圧力が同じレベルで温度と濃度だけが高い第
二の吸収器を作動させる二段型の吸収ヒートトランスフ
ォーマには適用できない。

【００１０】本発明は、以上のような事情を背景になさ
れたものであり、上記した従来の吸収ヒートトランスフ
ォーマにおける種々の問題点の効果的な解消を目的とし
ている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的のために本発明
では、液冷媒を外部熱源で加熱蒸発させる蒸発器と、こ
の蒸発器で生じた冷媒蒸気を吸収溶液に吸収させること
で発生する吸収熱により前記外部熱源よりも高い温度を
得る低温吸収器と、この低温吸収器からの吸収溶液を前
記外部熱源で加熱濃縮する低温再生器と、前記低温吸収
器で発生した吸収熱を利用して吸収溶液を前記低温再生
器におけるよりも高濃度に加熱濃縮する高温再生器と、
前記冷媒蒸気を前記高温再生器からの吸収溶液に吸収さ
せることで発生する吸収熱により前記低温吸収器におけ
るよりも高い温度を得る高温吸収器と、前記各再生器に
おける吸収溶液の加熱濃縮により発生した冷媒蒸気を冷
却水との熱交換により凝縮させて液冷媒としこれを前記
蒸発記へ供給する凝縮器とを少なくとも備えた吸収ヒー
トトランスフォーマにおいて、温熱を外部へ取り出すた
めの熱媒体を前記低温吸収器から前記高温吸収器の順に
通過させて加熱できるように構成したことを特徴とする
吸収ヒートトランスフォーマが提案されている。

【００１２】また本発明では、低温吸収器で加熱された
熱媒体が高温吸収器に至る流路中に分岐点を設け、当該
熱媒体の一部を分岐して高温吸収器に送ることにより、
低温吸収器における吸収熱を高温再生器に供給するよう
に構成し、またこの高温再生器で加熱源として使用した
後の熱媒体を、低温吸収器へ入る熱媒体に合流させる
か、あるいは前記分岐点より下流側に設けた合流点で高
温吸収器へ入る熱媒体と合流させるように構成した吸収
ヒートトランスフォーマが提案されている。

【００１３】また本発明では、前記低温吸収器で加熱さ
れた熱媒体が高温吸収器へ送られる流路の途中で熱媒体
経路を切換または分岐するための三方弁と、この三方弁
で切換または分岐された熱媒体を直接外部に導くための
バイパス配管とを設けたことを特徴とする吸収ヒートト
ランスフォーマが提案されている。

【００１４】また本発明では、液冷媒を外部熱源で加熱
蒸発させる蒸発器と、この蒸発器で生じた冷媒蒸気を吸
収溶液に吸収させることで発生する吸収熱により前記外
部熱源よりも高い温度を得る低温吸収器と、この低温吸
収器からの吸収溶液を前記外部熱源で加熱濃縮する低温
再生器と、この低温再生器における吸収溶液の加熱濃縮
により発生した冷媒蒸気を冷却水との熱交換によって凝
縮させて液冷媒としこれを前記蒸発器へ供給する凝縮器
とを少なくも備えた吸収ヒートトランスフォーマにおい
て、蒸発器および低温再生器の双方または一方の加熱に
使用した後の外部熱源流体の少なくとも一部を用いて前
記凝縮器からの液冷媒を予備加熱して蒸発器へ送る冷媒
予熱用熱交換器と、この冷媒予熱用熱交換器へ液冷媒を
搬送する冷媒搬送手段とを設けたことを特徴とする吸収
ヒートトランスフォーマが提案されている。

【００１５】また、本発明では、液冷媒を外部熱源で加
熱蒸発させる蒸発器と、この蒸発器で生じた冷媒蒸気を
吸収溶液に吸収させることで発生する吸収熱により前記
外部熱源よりも高い温度を得る低温吸収器と、この低温
吸収器からの吸収溶液を前記外部熱源で加熱濃縮する低
温再生器と、この低温再生器における吸収溶液の加熱濃
縮により発生した冷媒蒸気を冷却水との熱交換によって
凝縮させて液冷媒としこれを前記蒸発器へ供給する凝縮
器と、この凝縮器から前記蒸発器に液冷媒を搬送する冷
媒搬送手段とを少なくとも備えた吸収ヒートトランスフ
ォーマにおいて、前記冷媒搬送手段により送られる液冷
媒を駆動流体とし、前記蒸発器の底部に滞留している液
冷媒を吸入流体とする冷媒ジェットポンプを設け、この
冷媒ジェットポンプから吐出される液冷媒を前記蒸発器
に供給するようにしたことを特徴とする吸収ヒートトラ
ンスフォーマが提案されている。

【００１６】また本発明では、高温再生器の底部から高
温吸収器に吸収溶液を搬送する高温溶液搬送手段と、こ
の高温溶液搬送手段から吐出される吸収溶液の一部を駆
動流体とし高温吸収器から高温再生器に送られる吸収溶
液を吸入流体とする溶液ジェットポンプを設け、この溶
液ジェットポンプから吐出される吸収溶液を高温再生器
に供給するように構成し、また、低温再生器の底部から
低温吸収器に吸収溶液を搬送する低温溶液搬送手段と、
この低温溶液搬送手段から吐出される吸収溶液の一部を
駆動流体とし低温吸収器から低温再生器に送られる吸収
溶液を吸入流体とする溶液ジェットポンプを設け、この
溶液ジェットポンプから吐出される吸収溶液を低温再生
器に供給するように構成した吸収ヒートトランスフォー
マが提案されている。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、添付の図面を参照しながら、詳細に説明する。第１
の実施形態による吸収ヒートトランスフォーマは、図１
に示すように、主には蒸発器１、低温吸収器２、高温吸
収器３、高温再生器４、低温再生器５、凝縮器６、高温
熱交換器７及び低温熱交換器８から構成されている。

【００１８】蒸発器１の内部には、その管外で冷媒が蒸
発する蒸発伝熱管９が設置され、また蒸発伝熱管９の表
面に上方から冷媒を供給する冷媒供給装置１０が設置さ
れている。一方、蒸発器１の外部には、冷媒ジェットポ
ンプ１１が設置されている。この冷媒ジェットポンプ１
１は、蒸発伝熱管９の表面で蒸発しきれなかった冷媒
を、凝縮器６から搬送されてくる冷媒の運動エネルギー
によって再び冷媒供給装置１０へ搬送する。そのために
蒸発器１の底部に流下して滞留する冷媒を冷媒再循環配
管１２を介して冷媒ジェットポンプ１１へ導く一方で、
冷媒ジェットポンプ１１から吐出する冷媒を冷媒配管１
３にて冷媒供給装置１０へ導くようにしてある。なお図
中に示した矢印は、配管内の液体が流れる方向を表して
いる。

【００１９】低温吸収器２は、蒸発器１に連接して設け
られており、両者の間には蒸発器１から冷媒の液滴が飛
散するのを防止するエリミネータ１６が設置されてい
る。この低温吸収器２は、その内部に吸収伝熱管１４と
溶液供給装置１５が設置されている。そして吸収伝熱管
１４にその上方から溶液供給装置１５で供給する吸収溶
液（以下「溶液」と略記）が吸収伝熱管１４の外表面で
液膜を形成し、この溶液が蒸発器１で蒸発した冷媒蒸気
を吸収する。溶液供給装置１５が吸収伝熱管１４へ供給
する溶液は、低温再生器５から低温熱交換器８を経て導
かれる濃溶液であり、この濃溶液は濃溶液配管１７を介
して導かれている。また低温吸収器２は、その底部から
稀溶液配管１８が延びており、冷媒蒸気を吸収して薄く
なった稀溶液をこの稀溶液配管１８で低温熱交換器８へ
導くようになっている。

【００２０】高温吸収器３は、低温吸収器２に連接して
おり、その内部には、低温吸収器２と同様に、吸収伝熱
管１９と溶液供給装置２０が設置されている。そして同
じく、吸収伝熱管１９にその上方から溶液供給装置２０
で供給する溶液が吸収伝熱管１４の外表面で液膜を形成
し、この溶液が、蒸発器１からの冷媒蒸気で低温吸収器
２において吸収されなかった残りの冷媒蒸気を吸収す
る。その溶液供給装置２０には、高温再生器４から高温
熱交換器７を経た濃溶液が濃溶液配管２１を介して導か
れる。また高温吸収器３は、その底部から稀溶液配管２
２が延びており、冷媒蒸気を吸収して薄くなった希溶液
をこの稀溶液配管２２で高温熱交換器７へ導くようにな
っている。

【００２１】高温再生器４は、その内部に、高温吸収器
３からの希溶液を再び加熱濃縮する伝熱管２３と、この
伝熱管表面に稀溶液を供給する溶液供給装置２４が設置
されている。その溶液供給装置２４には、高温吸収器３
から高温熱交換器７を経た稀溶液が稀溶液配管２５を介
して導かれている。また高温再生器４は、その下部に、
伝熱管２３の表面で加熱濃縮された濃溶液を送液する溶
液ポンプ２６が設置されている。そしてこの溶液ポンプ
２６から吐出される濃溶液が濃溶液配管２７を介して高
温熱交換器７へ導かれ、さらに高温吸収器３へと導かれ
ている。

【００２２】低温再生器５は、高温再生器４に連接して
おり、その内部に、高温再生器４と同様に、低温吸収器
２からの希溶液を再び加熱濃縮する伝熱管２８と、この
伝熱管表面に稀溶液を供給する溶液供給装置２９が設置
されている。その溶液供給装置２９には、低温吸収器２
から低温熱交換器８を経た稀溶液が稀溶液配管３０を介
して導かれている。また低温再生器５は、高温再生器４
と同様その下部に、伝熱管２８の表面で加熱濃縮された
濃溶液を送液する溶液ポンプ３１が設置され、この溶液
ポンプ３１から吐出される濃溶液が濃溶液配管３２を介
して低温熱交換器８へ導かれ、さらに低温吸収器２へと
導かれている。

【００２３】凝縮器６は、低温再生器５に連接して設け
られており、両者の間には低温再生器５から溶液の液滴
が凝縮器６へ飛散するのを防止するエリミネータ３４が
設置されている。この凝縮器６は、その内部に、高温再
生器４や低温再生器５で溶液を加熱濃縮した際に発生し
た冷媒蒸気を管外で凝縮させる凝縮伝熱管３３が設置さ
れている。また凝縮器６は、その下部に、凝縮伝熱管３
３の表面で凝縮して流下した冷媒を送液する冷媒ポンプ
３５が設置されている。この冷媒ポンプ３５から吐出さ
れる液状の冷媒は、冷媒配管３６に導かれて冷媒予熱用
熱交換器３７を経た後、冷媒ジェットポンプ１１へ導か
れ、冷媒ジェットポンプ１１の駆動流体として蒸発器１
の底部からの液冷媒を吸引混合した後、冷媒配管１３を
介して蒸発器１へ導かれている。

【００２４】ここで、冷媒予熱用熱交換器３７は、外部
からの熱源流体を蒸発器１と低温再生器５のそれぞれで
加熱に使用した後のドレンを熱源として冷媒の予備加熱
を行うもので、ドレンクーラとしても機能する。この冷
媒予熱用熱交換器３７は、その加熱側流路に、蒸発器１
の蒸発伝熱管９の管内を流れた熱源流体を導く熱源流体
配管３８、低温再生器５の伝熱管２８の管内を流れた熱
源流体を導く熱源流体配管３９及び加熱側流路を通った
熱源流体を外部へ導く熱源流体配管４０がそれぞれ接続
され、またその被加熱側流路の入口に冷媒配管３６が接
続され、その被加熱側流路の出口側に冷媒配管３６を介
して冷媒ジェットポンプ１１が接続されている。

【００２５】本実施形態では、熱源温度に対して高温の
熱エネルギーを外部に取り出す熱媒体として温水を使用
している。また本実施形態では、この温水をその全量に
ついて、搬送手段である温水循環ポンプ５１により低温
吸収器２に先ず導くようにしてある。すなわち外部から
供給されて温水循環ポンプ５１から吐出される温水は、
その全量が低温吸収器２を通過した後に三方弁５２に導
かれる。この三方弁は２つの出口を有している。そして
一方の出口には温水を直接温水出口へ導くバイパス温水
配管５３が延び、またもう一方の出口に接続された配管
は、温水配管５４と５５に分岐している。温水配管５４
は、流量調整用の絞り５６により調整される流量で温水
の一部を高温再生器４に導く。この温水は、高温再生器
４を通過した後、温水配管５７を介して温水循環ポンプ
５１の吸込み側に導かれ、そこで負荷系からの温水と合
流する。一方、温水配管５５は、高温吸収器３に接続さ
れている。そして温水配管５５で導かれて高温吸収器３
を通過した温水は温水出口から取り出さられる。

【００２６】以上のような本実施形態における吸収ヒー
トトランスフォーマの動作を以下に説明する。なお本実
施形態では、熱源流体として低圧の水蒸気を用いてお
り、蒸発器１における蒸発伝熱管９と低温再生器５にお
ける伝熱管２８それぞれの内部でこの水蒸気が凝縮する
ことにより、熱エネルギーを供給している。以下、この
水蒸気を熱源蒸気と呼び、冷媒蒸気と区別する。

【００２７】凝縮器６では、高温再生器４や低温再生器
５で溶液が加熱濃縮される際に発生した冷媒蒸気が、凝
縮伝熱管３３の内部を流れる冷却水によって冷却されて
管外に凝縮する。この凝縮した冷媒は、冷媒ポンプ３５
で昇圧されて冷媒予熱用熱交換器３７の被加熱側流路に
搬送され、そこで蒸発器１と低温再生器５のそれぞれで
発生したドレンと熱交換して予備的に加熱される。冷媒
予熱用熱交換器３７で加熱された冷媒は、冷媒ジェット
ポンプ１１において蒸発器１の底部からの液冷媒を吸引
混合した後、冷媒配管１３を介して蒸発器１へ導かれ
る。

【００２８】蒸発器１に流入した冷媒は、冷媒供給装置
１０によって蒸発伝熱管９の表面に供給され、伝熱管内
部で生じる熱源蒸気の凝縮により加熱されて蒸発する。
このようにして冷媒が蒸発して発生した冷媒蒸気は、低
温吸収器２および高温吸収器３のそれぞれで吸収され
る。一方、伝熱管内部で熱源蒸気が凝縮して生じたドレ
ンは、熱源流体配管３８によって冷媒予熱用熱交換器３
７の加熱側流路に導かれる。

【００２９】低温吸収器２では、低温再生器５で加熱濃
縮された後に低温熱交換器８で稀溶液と熱交換してさら
に加熱された濃溶液が溶液供給装置１５から吸収伝熱管
１４の表面に供給される。この濃溶液は、吸収伝熱管１
４の表面に流下液膜を形成して蒸発器１からの冷媒蒸気
を吸収する。吸収伝熱管１４の管内には熱媒体である温
水が流れており、冷媒蒸気の吸収によって発生した吸収
熱によってこの温水が加熱される。冷媒蒸気を吸収した
稀溶液は、低温熱交換器８で低温再生器５からの濃溶液
と熱交換して温度を下げた後に再び低温再生器５に導か
れる。この際、低温吸収器２の出口における温水の温度
が目的とする温度に達している場合は、温水の全量を三
方弁５２によってバイパス温水配管５３に導くことで直
接外部に取り出して利用する。

【００３０】一方、低温吸収器出口における温水の温度
が目的とする温度に達していない場合は、三方弁５２に
よって高温吸収器３と高温再生器４に温水を導く。高温
吸収器３では、高温再生器４において後述のようにして
低温再生器５におけるよりも高濃度に加熱濃縮されると
共に、高温熱交換器７で高温吸収器からの稀溶液と熱交
換してさらに加熱された濃溶液が溶液供給装置２０から
吸収伝熱管１９の表面に供給される。この濃溶液も低温
吸収器と同様に吸収伝熱管の表面に流下液膜を形成して
蒸発器１からの冷媒蒸気を吸収し、この際に低温再生器
５におけるよりも高温の吸収熱を発生する。そして吸収
伝熱管１９の管内を流れる温水をこの吸収熱がさらに加
熱し、この加熱を受けた温水を外部に導いて利用する。
一方、冷媒蒸気を吸収して薄くなった稀溶液は、高温熱
交換器７で高温再生器４からの濃溶液と熱交換して温度
を下げた後に再び高温再生器４に導かれる。

【００３１】高温再生器４では、上記のように高温吸収
器３から高温熱交換器７を経てそこに導かれた稀溶液が
再生される。そのために高温吸収器３からの稀溶液は、
伝熱管２３の表面に流下液膜を形成し、低温吸収器２か
ら供給されて伝熱管２３を流れている温水により加熱濃
縮されて濃溶液となる。この濃溶液は、溶液搬送手段で
ある溶液ポンプ２６で昇圧され、濃溶液配管２７から高
温熱交換器７を経て再び高温吸収器３へと送られる。一
方、溶液の濃縮で発生する冷媒蒸気は、高温再生器４と
連接している低温再生器５を通って凝縮器６に至り、そ
こで凝縮する。また溶液を加熱濃縮して温度を下げた温
水は、温水配管５７を通って温水循環ポンプ５１の吸込
み側に導かれ、負荷系から還流してきた温水と合流して
再び低温吸収器２に供給される。

【００３２】以上の高温吸収器３や高温再生器４におけ
る動作は、低温吸収器２の出口における温水の温度が目
的とする温度に達している場合にはなされない。すなわ
ちその場合には、上記のように温水の全量が三方弁５２
によってバイパス温水配管５３に導かれ、高温吸収器３
の吸収伝熱管１９の管内には温水が流れず、高温再生器
４からの濃溶液の供給もなく、冷媒蒸気の吸収もない。
また高温再生器４でもその伝熱管２３に温水が流れない
し、高温吸収器３からの稀溶液の流下もなく、これらの
熱交換および稀溶液の加熱濃縮なども起こらない。

【００３３】低温再生器５では、上記のように低温吸収
器２から低温熱交換器８を経てそこに導かれた溶液が再
生される。そのために低温吸収器２からの溶液は、高温
再生器４におけると同様に、伝熱管２８の表面に流下液
膜を形成する。そして伝熱管２８の内部ではそこを流れ
る熱源蒸気が凝縮し、その際に発生する凝縮熱により溶
液が加熱濃縮されて濃溶液となる。この濃溶液は、溶液
搬送手段である溶液ポンプ３１で昇圧され、濃溶液配管
３２から低温熱交換器８を経て再び低温吸収器２へと送
られる。一方、溶液の濃縮で発生する冷媒蒸気は、低温
再生器５と連接している凝縮器６に至って凝縮する。ま
た熱源蒸気の凝縮で生じたドレンは、熱源流体配管３９
へ導かれ、上述のように蒸発器１で発生したドレンと合
流した後に冷媒予熱用熱交換器３７の加熱側流路へ導か
れる。

【００３４】以上説明した吸収ヒートトランスフォーマ
のサイクルにおける各要素の温度および圧力の関係を図
２に示す。外部からの熱源流体である熱源蒸気で加熱さ
れる蒸発器１および低温再生器５は、それぞれ熱源温度
よりやや低いｔＥ、ｔＬＧｏまで加熱される。低温再生
器５で加熱濃縮された溶液が、低温吸収器２において冷
媒蒸気を吸収してその吸収熱で温水を加熱する際に、温
水は、ｔＬＡｏよりもやや低い温度まで加熱され、その
温度は図２から明らかなように熱源温度よりも高い温度
となる。従ってこの温水によって加熱濃縮される高温再
生器の溶液もまた、熱源蒸気で加熱される低温再生器の
溶液よりも高温で濃縮される。

【００３５】このとき、低温再生器５と高温再生器４は
図２に示すように同じ圧力レベルＰＣで作動するため、
高温で濃縮される高温再生器の方が高い濃度が得られ
る。従って高温吸収器３の溶液濃度もまた低温吸収器２
の溶液濃度よりも高くなる。これらは同じ圧力レベルＰ
Ｅで作動するため、図２に示すように、高温吸収器３の
吸収温度ｔＨＡｏは低温吸収器２の吸収温度ｔＬＡｏよ
りも高くなり、従って高温吸収器３では低温吸収器で加
熱された温水をさらに加熱することができる。

【００３６】このような第１の実施形態の吸収ヒートト
ランスフォーマにおける低温吸収器２による温水の加熱
は、熱源流体によって加熱濃縮された濃溶液を直接用い
ることから、単効用サイクルによる温水の加熱と見なす
ことができ、高温吸収器３による温水の加熱は、単効用
サイクルで得られた熱源流体よりも高温の温水によって
加熱濃縮された濃溶液を用いることから、二段型サイク
ルによる温水の加熱と見なすことができる。

【００３７】次に、第１の実施形態の吸収ヒートトラン
スフォーマにおける外部条件と温水出口温度との関係
を、外部条件として冷却水温度を例にとり、図３を用い
て説明する。図３において、横軸は外部条件の一例であ
る冷却水の入口温度、縦軸は温水の出口温度である。図
中に破線で示した曲線は単効用サイクルの場合の特性で
あり、これは本実施形態における低温吸収器２の温水出
口温度に相当する。また実線で表した曲線は二段型サイ
クルの場合の特性を示しており、本実施形態における高
温吸収器３の温水出口温度に相当する。なおこれら図３
に示した特性は、理想的な特性を示したものではなく、
吸収器と再生器の間の溶液の濃度差及び各熱交換器のア
プローチ温度等を考慮した現実的な計算結果である。ま
た計算条件として、熱源蒸気の凝縮温度を６０℃として
いる。

【００３８】図３に示すように、温水出口温度において
は、単効用サイクルよりも二段型サイクルの方が高い温
度が得られる。一方、理論成績係数の比較においては、
単効用サイクルは０．５であるのに対して、二段型サイ
クルは約０．３３と低くなっている。従って目的とする
温水取出し温度が単効用サイクルで得られる場合には、
単効用サイクルを用いる方が有利となるが、この有利性
を有効に活用できることに本発明による吸収ヒートトラ
ンスフォーマの特徴の一つがある。すなわち目的とする
温水取出し温度が単効用サイクルでも得られる場合、つ
まり低温吸収器２のみで得られる場合には、上述のよう
に、高温吸収器３を介さずに低温吸収器２で加熱された
温水を三方弁５２の切替えで直接温水出口へ導けるよう
していることである。

【００３９】また目的とする温水取出し温度が単効用サ
イクルでは得られない場合でも、温水の加熱を出来るだ
け成績係数の大きい単効用サイクルで賄う方が有利であ
る。この有利性も本発明による吸収ヒートトランスフォ
ーマでは有効に活かすことができる。すなわち本発明で
は、負荷系から供給される温水の全量を先ず成績係数の
高い単効用サイクル、すなわち低温吸収器２で加熱した
後に、成績係数の低い二段型サイクル、すなわち高温吸
収器３でさらに加熱する構成としているので、単効用サ
イクルでは目的とする温水取出し温度を得られない場合
でも、単効用サイクルにおける高い成績係数を寄与させ
ることができ、全体として通常の二段型に比べ高い成績
係数とすることができる。具体的には、仮に低温吸収器
２と高温吸収器３の加熱量を１：１とすると、理論成績
係数は単効用サイクルと二段型サイクルの中央の値、す
なわち約０．４２となり、通常の二段型サイクルの０．
３３よりも高い値が得られる。

【００４０】ここで、三方弁５２の設定方法について、
目的とする温水取出し温度が７５℃であり、吸収ヒート
トランスフォーマが図３の特性を示す場合を例として説
明する。冷却水温度が約２１．５℃以下の場合には、図
３から単効用サイクル、すなわち低温吸収器２で温水温
度７５℃が得られるので、低温吸収器２を経た温水を三
方弁５２によりバイパス温水配管５３に通して直接温水
出口へ導く。冷却水温度が上昇すると、図３における単
効用サイクル、すなわち低温吸収器２からの温水出口温
度が７５℃に達しないので、三方弁５２によりこの温水
を高温吸収器３に導いてさらに加熱する。このとき、低
温吸収器２で加熱された温水の一部は高温吸収器３と連
動する高温再生器４に導かれてそこの溶液を加熱濃縮
し、この濃溶液が高温吸収器３へ送られて加熱に働くこ
とは上述の通りである。

【００４１】以上説明した第１の実施形態における吸収
ヒートトランスフォーマがもたらすことのできる主な効
果は以下の通りである。温水を低温吸収器２で先ず加熱
してから必要に応じて高温吸収器３で加熱できるように
構成したので、温水の加熱が理論成績係数の高い単効用
サイクルと昇温幅の大きい二段型サイクルの二段階で行
われ、通常の二段型サイクルに対して理論成績係数が高
い。

【００４２】温水を低温吸収器２と高温吸収器３の二段
階で加熱する際に、その一部を、低温吸収器２から三方
弁５２を経た後に、高温吸収器３に至る経路内で分岐し
て、その一方を高温再生器の加熱源としている、つまり
常に負荷系からの温水の全量が低温吸収器２で加熱を受
けるようになっているので、低温吸収器内の吸収伝熱管
１４は、二段型運転時にも全体が有効に作用し、二段型
運転時の性能が向上する。

【００４３】高温再生器４での加熱用に分岐した温水を
再び低温吸収器の温水入口に合流させているので、高温
吸収器の入口、あるいは温水の取出口の水温に影響を与
えないで済む。

【００４４】高温再生器４で使用した温水を低温吸収器
２に戻すについて、この温水を温水循環ポンプ５１の吸
込み側に合流させるようにしているので、低温吸収器２
で発生する吸収熱の高温側サイクルへの搬送に関して、
別途にポンプなどの搬送手段を設ける必要がなく、それ
だけ装置構造を簡易にできる。

【００４５】温水の分岐箇所から温水循環ポンプ吸込側
の合流箇所に至る流路内の高温再生器入口の部分に、こ
の流路の温水流量を調整する抵抗要素である絞り５６を
設置しているので、高温再生器へ分岐する温水流量を、
高温再生器の加熱に必要な最小限の流量に調整すること
ができるので、温水の搬送手段である温水循環ポンプ５
１の容量もまた、必要最小限の吐出量で済む。

【００４６】低温吸収器２から高温吸収器３に至る温水
流路から分岐するバイパス温水配管５３を設け、このバ
イパス温水配管５３により高温吸収器３をバイパスして
直接温水出口へ温水を導くようにすると共に、バイパス
温水配管５３の分岐箇所に、三方弁５２を設置している
ので、この三方弁５２を用いて、温水を高温吸収器３と
高温再生器４のそれぞれへ導く二段型運転と、バイパス
温水配管５３を介して直接温水出口に導く単効用運転と
で、選択的に切替えることができる。従って、冷却水温
度などの外部条件と必要な温水取出温度に応じて、最適
な運転が可能になる。すなわち冷却水温度が低く単効用
サイクルで所望の温水温度が得られる場合には成績係数
が高い単効用運転を行い、冷却水温度が高く単効用サイ
クルで所望の温水温度が得られない場合は昇温幅が大き
い二段型サイクルでの運転を行うことができる。

【００４７】蒸発器１および低温再生器５の加熱に用い
られた後の熱源流体、すなわち熱源蒸気が凝縮して生じ
たドレンを熱源とする冷媒予熱用熱交換器３７を、凝縮
器６から蒸発器１に至る冷媒流路内に設け、蒸発器に送
られる冷媒をこの冷媒予熱用熱交換器３７により予め加
熱するようにしているので、熱源蒸気による加熱量を顕
熱分に関して軽減できる。

【００４８】凝縮器６から蒸発器１への冷媒の搬送手段
である冷媒ポンプ３５を、冷媒予熱用熱交換器３７の入
口側に設けたので、冷媒ポンプ３５が搬送する冷媒の温
度を冷媒予熱用熱交換器３７によって過熱される前の凝
縮温度付近とすることができ、ポンプの過熱による不具
合が生じず、あるいはポンプの過熱防止手段が不要とす
ることができる。

【００４９】冷媒ポンプ３５から吐出される冷媒を駆動
流体とし、蒸発器１の底部に滞留する冷媒を吸入流体と
する冷媒ジェットポンプ１１から吐出される冷媒を冷媒
供給装置１０へ供給するようにしているので、蒸発器１
における保有冷媒量の変動を小さすることができる。す
なわち蒸発器内の保有冷媒量が多い時には、底部に滞留
する冷媒の液面が上昇して冷媒ジェットポンプ１１の吸
込み流量が増加し、このために蒸発伝熱管９の表面に供
給される冷媒の流量も増加するので、蒸発が促進されて
蒸発器の保有冷媒量が減少する。逆に保有冷媒量が少な
い時には蒸発器内の液面が低下して冷媒ジェットポンプ
１１の吸込み流量が減少し、このために蒸発伝熱管９の
表面に供給される冷媒の流量も減少して蒸発量も減少す
るので、蒸発しきれなかった冷媒が蒸発器１の底部に滞
留して、保有冷媒量が増加する。このため保有冷媒量の
自動的な調節がなされ、蒸発器の保有冷媒量の変動が小
さくなる。

【００５０】本発明の第２の実施形態について、図４を
用いて説明する。本実施形態における構成は、以下の点
で異なっている他は上記第１の実施形態と同じである。
相違点の一つは、図からも明らかなように、高温再生器
加熱用に分岐された温水が、高温再生器４で溶液を加熱
濃縮して温度を下げた後に、前記分岐箇所から高温吸収
器３に至る温水配管５５に合流していることである。ま
たこれに伴って、温水の分岐位置における分配量を調整
する抵抗要素５６ａを、低温吸収器２から高温吸収器３
へ直接に入る温水の流路中に設けている。他の相違点
は、高温熱交換器７の加熱側の流路から高温再生器４の
溶液供給装置２４に至る稀溶液配管２５にＵ字部２５ｕ
を設けてあることである。

【００５１】かかる構成になる第２の実施形態では、高
温再生器４からの温水を高温吸収器３の温水入口に合流
させてあるので、上記第１の実施形態と比較して、高温
吸収器３の温水入口温度が低下して高温吸収器での必要
加熱量が増加するものの、温水循環ポンプ５１が負担す
る温水の量が高温再生器３の温水循環量の分だけ少なく
て済み、温水循環ポンプ５１の小形化および消費電力低
減が可能になる。

【００５２】また第２の実施形態によれば、第１の実施
形態において負荷系に送る温水の流量が二段型運転時に
単効用運転時よりも少なくなるのに対し、単効用運転で
も二段型運転でも負荷系に送る温水の流量がほぼ等しく
なる。

【００５３】さらに第２の実施形態によれば、稀溶液配
管２５にＵ字部２５ｕを設けてあるので、単効用運転時
に溶液ポンプ２６を停止して高温吸収器３に溶液が送ら
れなくなった場合に、Ｕ字部２５ｕに溶液を残留させる
ことができ、この残留溶液により、高温吸収器３を含む
高圧部と高温再生器４を含む低圧部を仕切ることになる
ので、冷媒蒸気の吹き抜けによる性能低下を防止でき
る。

【００５４】本発明の第３の実施形態による吸収ヒート
トランスフォーマでは、図５にその要部を示すように、
稀溶液配管２５にＵ字部２５ｕを設けるのに加えて、さ
らに低温吸収器から低温熱交換器８を経た後に低温再生
器５へ至る稀溶液配管３０にもＵ字部３０ｕを設けてい
る。この第３の実施形態における他の構成は第１の実施
形態と基本的に同じである。

【００５５】本実施形態においては、第２の実施形態と
同様に、単効用運転時の蒸気の吹き抜けによる性能低下
を防止できるだけでなく、緊急停止時や停電時のように
装置全体が一時的に停止した後に再起動する際の性能回
復を速くすることもできる。すなわち装置全体が停止し
た際には、高温側サイクルだけでなく当然に低温側サイ
クルも停止し、これら両方に冷媒蒸気の吹き抜けを生じ
る可能性があり、これらが再起動時の性能回復を遅らせ
る要因となるが、これをＵ字部２５ｕとＵ字部３０ｕの
それぞれに残留する溶液で防止することができる。

【００５６】本発明の第４の実施形態による吸収ヒート
トランスフォーマでは、図６にその要部を示すように、
高温熱交換器７の加熱側流路の出口から高温再生器４に
至る稀溶液流路内に、溶液ポンプ２６から吐出される濃
溶液の一部によって駆動される溶液ジェットポンプ４１
を設置し、また低温熱交換器８の加熱側流路の出口から
低温再生器５に至る稀溶液流路内に、溶液ポンプ３１か
ら吐出される濃溶液の一部によって駆動される溶液ジェ
ットポンプ４２を設置している。このようにすること
で、各溶液ジェットポンプ４１、４２が高温吸収器や低
温吸収器から低温熱交換器７や低温熱交換器８を経て稀
溶液を吸引する作用により、低温熱交換器７や低温熱交
換器８の圧力損失の許容値が大きくなり、熱交換器を小
形化できる。

【００５７】また図６に見られるように、これらの溶液
ジェットポンプ４１、４２をそれぞれ、溶液供給装置２
４や溶液供給装置２９よりも低い位置に設置すること
で、上記第３の実施形態におけるＵ字部２５ｕやＵ字部
３０ｕと同様に機能させることができる。

【００５８】以上の説明では、三方弁５２を用いて、単
効用運転と二段型運転を二者択一的に切替えて運転する
ことを前提にしていたが、この他に、低温吸収器を経た
温水を温水出口温度に応じて適当に分流させて、その一
部をバイパス温水配管５３に通し、残りを高温吸収器で
再加熱するようにすることも可能であり、この場合には
三方弁５２を連続的に制御することで分流割合を連続的
に変えることもできる。このようにすると、冷却水温度
の変動に対する温水出口温度の挙動がさらに安定する。

【００５９】また以上の各実施形態は、何れも二段型運
転までを可能とする例であったが、必要に応じてさらに
高温となるサイクルを付加することで、三段型運転やそ
れ以上の運転を必要に応じてできるようにすることも勿
論可能である。

【００６０】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、従来の吸収ヒートトランスフォーマにおける種々の
問題点を効果的に解消することができ、より優れた性能
の吸収ヒートトランスフォーマを実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態による吸収ヒートトランスフォ
ーマの系統図である。

【図２】図１の吸収ヒートトランスフォーマにおける温
度と圧力の相互関係をデューリング線図上に表したグラ
フである。

【図３】図１の吸収ヒートトランスフォーマにおける冷
却水温度と温水出口温度との関係を、単効用サイクルと
二段型サイクルで比較したグラフである。

【図４】第２の実施形態による吸収ヒートトランスフォ
ーマの要部系統図である。

【図５】第３の実施形態による吸収ヒートトランスフォ
ーマの要部系統図である。

【図６】第４の実施形態による吸収ヒートトランスフォ
ーマの要部系統図である。

【符号の説明】

１蒸発器２低温吸収器３高温吸収器４高温再生器５低温再生器６凝縮器７高温熱交換器８低温熱交換器９蒸発伝熱管１０冷媒供給装置１１冷媒ジェットポンプ１２冷媒再循環配管１３冷媒配管１４，１９吸収伝熱管１５，２０，２４，２９溶液供給装置１７，２１，２７，３２濃溶液配管１８，２２，２５，３０稀溶液配管２５ｕ，３０ｕＵ字部２３，２８伝熱管２６，３１溶液ポンプ３３凝縮伝熱管３５冷媒ポンプ３６冷媒配管３７冷媒予熱用熱交換器３８，３９，４０熱源流体配管４１，４２溶液ジェットポンプ５１温水循環ポンプ５２三方弁５３バイパス温水配管５４，５５，５７温水配管５６，５６ａ絞り

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】液冷媒を外部熱源で加熱蒸発させる蒸発
器と、この蒸発器で生じた冷媒蒸気を吸収溶液に吸収さ
せることで発生する吸収熱により前記外部熱源よりも高
い温度を得る低温吸収器と、この低温吸収器からの吸収
溶液を前記外部熱源で加熱濃縮する低温再生器と、前記
低温吸収器で発生した吸収熱を利用して吸収溶液を前記
低温再生器におけるよりも高濃度に加熱濃縮する高温再
生器と、前記冷媒蒸気を前記高温再生器からの吸収溶液
に吸収させることで発生する吸収熱により前記低温吸収
器におけるよりも高い温度を得る高温吸収器と、前記各
再生器における吸収溶液の加熱濃縮により発生した冷媒
蒸気を冷却水との熱交換により凝縮させて液冷媒としこ
れを前記蒸発記へ供給する凝縮器とを少なくとも備えた
吸収ヒートトランスフォーマにおいて、温熱を外部へ取り出すための熱媒体を前記低温吸収器か
ら前記高温吸収器の順に通過させて加熱できるように構
成したことを特徴とする吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項２】低温吸収器で加熱された熱媒体が高温吸
収器に至る流路中に分岐点を設け、当該熱媒体の一部を
分岐して高温吸収器に送ることにより、低温吸収器にお
ける吸収熱を高温再生器に供給するように構成したこと
を特徴とする請求項１に記載の吸収ヒートトランスフォ
ーマ。
【請求項３】前記高温再生器で加熱源として使用した
後の熱媒体を、低温吸収器へ入る熱媒体に合流させるよ
うに構成したことを特徴とする請求項２に記載の吸収ヒ
ートトランスフォーマ。
【請求項４】低温吸収器の熱媒体入口に熱媒体循環用
ポンプを設置するとともに、前記高温再生器からの熱媒
体を前記熱媒体循環用ポンプの吸入側へ合流させるよう
に構成したことを特徴とする請求項３に記載の吸収ヒー
トトランスフォーマ。
【請求項５】前記分岐点の下流側に高温再生器に送ら
れる熱媒体の流量を調整する抵抗要素を設けたことを特
徴とする請求項２に記載の吸収ヒートトランスフォー
マ。
【請求項６】前記高温再生器で加熱源として使用した
後の熱媒体を、前記分岐点より下流側に設けた合流点で
高温吸収器へ入る熱媒体と合流させるように構成したこ
とを特徴とする請求項２に記載の吸収ヒートトランスフ
ォーマ。
【請求項７】前記熱媒体の分岐点とその下流の前記合
流点の間に、前記分岐点に於ける分配量を調整する抵抗
要素を設けたことを特徴とする請求項６に記載の吸収ヒ
ートトランスフォーマ。
【請求項８】前記低温吸収器で加熱された熱媒体が高
温吸収器へ送られる流路の途中で熱媒体経路を切換また
は分岐するための三方弁と、この三方弁で切換または分
岐された熱媒体を直接外部に導くためのバイパス配管と
を設けたことを特徴とする請求項１〜７の内の１つに記
載の吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項９】液冷媒を外部熱源で加熱蒸発させる蒸発
器と、この蒸発器で生じた冷媒蒸気を吸収溶液に吸収さ
せることで発生する吸収熱により前記外部熱源よりも高
い温度を得る低温吸収器と、この低温吸収器からの吸収
溶液を前記外部熱源で加熱濃縮する低温再生器と、この
低温再生器における吸収溶液の加熱濃縮により発生した
冷媒蒸気を冷却水との熱交換によって凝縮させて液冷媒
としこれを前記蒸発器へ供給する凝縮器とを少なくも備
えた吸収ヒートトランスフォーマにおいて、蒸発器および低温再生器の双方または一方の加熱に使用
した後の外部熱源流体の少なくとも一部を用いて前記凝
縮器からの液冷媒を予備加熱して蒸発器へ送る冷媒予熱
用熱交換器と、この冷媒予熱用熱交換器へ液冷媒を搬送
する冷媒搬送手段とを設けたことを特徴とする吸収ヒー
トトランスフォーマ。
【請求項１０】外部熱源流体が蒸気であり、その凝縮
熱により蒸発器および低温再生器における加熱を行うと
ともに、この加熱によって生じたドレンの少なくとも一
部を前記冷媒予熱用熱交換器における加熱源としたこと
を特徴とする請求項９に記載の吸収ヒートトランスフォ
ーマ。
【請求項１１】液冷媒を外部熱源で加熱蒸発させる蒸
発器と、この蒸発器で生じた冷媒蒸気を吸収溶液に吸収
させることで発生する吸収熱により前記外部熱源よりも
高い温度を得る低温吸収器と、この低温吸収器からの吸
収溶液を前記外部熱源で加熱濃縮する低温再生器と、こ
の低温再生器における吸収溶液の加熱濃縮により発生し
た冷媒蒸気を冷却水との熱交換によって凝縮させて液冷
媒としこれを前記蒸発器へ供給する凝縮器と、この凝縮
器から前記蒸発器に液冷媒を搬送する冷媒搬送手段とを
少なくとも備えた吸収ヒートトランスフォーマにおい
て、前記冷媒搬送手段により送られる液冷媒を駆動流体と
し、前記蒸発器の底部に滞留している液冷媒を吸入流体
とする冷媒ジェットポンプを設け、この冷媒ジェットポ
ンプから吐出される液冷媒を前記蒸発器に供給するよう
にしたことを特徴とする吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項１２】高温吸収器から高温再生器に至る溶液
流路内、もしくは高温吸収器から高温再生器に至る溶液
流路内と低温吸収器から低温再生器に至る溶液流路内の
双方に、Ｕ字管を設けたことを特徴とする請求項１〜請
求項８の内の１つに記載の吸収ヒートトランスフォー
マ。
【請求項１３】低温吸収器から低温再生器に至る溶液
流路内にＵ字管を設けたことを特徴とする請求項９〜１
１の内の１つに記載の吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項１４】高温再生器の底部から高温吸収器に吸
収溶液を搬送する高温溶液搬送手段と、この高温溶液搬
送手段から吐出される吸収溶液の一部を駆動流体とし高
温吸収器から高温再生器に送られる吸収溶液を吸入流体
とする溶液ジェットポンプを設け、この溶液ジェットポ
ンプから吐出される吸収溶液を高温再生器に供給するよ
うに構成したことを特徴とする請求項１〜８の内の１つ
に記載の吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項１５】前記溶液ジェットポンプを、その吸込
口が高温再生器における溶液供給装置の溶液放出レベル
よりも低い位置になるように設けたことを特徴とする請
求項１４に記載の吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項１６】低温再生器の底部から低温吸収器に吸
収溶液を搬送する低温溶液搬送手段と、この低温溶液搬
送手段から吐出される吸収溶液の一部を駆動流体とし低
温吸収器から低温再生器に送られる吸収溶液を吸入流体
とする溶液ジェットポンプを設け、この溶液ジェットポ
ンプから吐出される吸収溶液を低温再生器に供給するよ
うに構成したことを特徴とする請求項１〜１１の内の１
つに記載の吸収ヒートトランスフォーマ。
【請求項１７】前記溶液ジェットポンプを、その吸込
口が低温再生器における溶液供給装置の溶液放出レベル
よりも低い位置になるように設けたことを特徴とする請
求項１６に記載の吸収ヒートトランスフォーマ。