JPH11343480A - シールリング - Google Patents
シールリングInfo
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- JPH11343480A JPH11343480A JP10152886A JP15288698A JPH11343480A JP H11343480 A JPH11343480 A JP H11343480A JP 10152886 A JP10152886 A JP 10152886A JP 15288698 A JP15288698 A JP 15288698A JP H11343480 A JPH11343480 A JP H11343480A
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Landscapes
- Sealing Devices (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軟質軽金属に対して耐摩耗性とシール性に優
れたシールリングを開発する。 【解決手段】 ポリエーテルエーテルケトン樹脂にアモ
ルファス系カーボン粉を充填剤として混入させる。
れたシールリングを開発する。 【解決手段】 ポリエーテルエーテルケトン樹脂にアモ
ルファス系カーボン粉を充填剤として混入させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はシールリングに関
し、特に、オートマチックトランスミッション（以下Ａ
Ｔ）に使用されているアルミニウム合金製の部材と摺接
させシールを保つのに好適なシールリングに関する。
し、特に、オートマチックトランスミッション（以下Ａ
Ｔ）に使用されているアルミニウム合金製の部材と摺接
させシールを保つのに好適なシールリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車のＡＴに多用されているアルミニ
ウム合金ＡＤＣ−１０材及び１２材製の部品に取り付け
られる又は該部品に対するシール部材としてのシールリ
ングは、通常、ＪＩＳ、ＦＣ２５０相当の鋳鉄リング、
又は４フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥ）製リングが
使われている。鋳鉄リングはＡＤＣ−１０材及び１２材
製との相関性に優れ、相手材であるＡＤＣ−１０材及び
１２材製を摩耗させることも少なく、又自己の摩耗も少
ないという長所を有するが、柔軟性に欠け、シール性が
悪い。これに対し、ＰＴＦＥ製リングは、シール性は良
好であるが、ＡＤＣ−１０材及び１２材製との相関性が
悪く、さらに、相手材を著しく摩耗させるという欠点が
ある。
ウム合金ＡＤＣ−１０材及び１２材製の部品に取り付け
られる又は該部品に対するシール部材としてのシールリ
ングは、通常、ＪＩＳ、ＦＣ２５０相当の鋳鉄リング、
又は４フッ化エチレン樹脂（以下ＰＴＦＥ）製リングが
使われている。鋳鉄リングはＡＤＣ−１０材及び１２材
製との相関性に優れ、相手材であるＡＤＣ−１０材及び
１２材製を摩耗させることも少なく、又自己の摩耗も少
ないという長所を有するが、柔軟性に欠け、シール性が
悪い。これに対し、ＰＴＦＥ製リングは、シール性は良
好であるが、ＡＤＣ−１０材及び１２材製との相関性が
悪く、さらに、相手材を著しく摩耗させるという欠点が
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
に鑑みなされたものであって、アルミニウム合金等の軟
質軽金属を摺動相手材とした場合に、相手部材との相関
性に優れ、相手部材を摩耗させることがなく、自己の耐
摩耗性に優れた、且つ、シール性に優れたシールリング
を提供することを課題としている。
に鑑みなされたものであって、アルミニウム合金等の軟
質軽金属を摺動相手材とした場合に、相手部材との相関
性に優れ、相手部材を摩耗させることがなく、自己の耐
摩耗性に優れた、且つ、シール性に優れたシールリング
を提供することを課題としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本発明では、ポリエーテルエーテルケトン樹脂とア
モルファス系カーボン粉を主要構成成分とし、該ポリエ
ーテルエーテルケトン樹脂（以下ＰＥＥＫ）が８０〜５
０ｗｔ％、アモルファス系カーボン粉を、２０〜５０ｗ
ｔ％有するシールリングとした。好ましくは、アモルフ
ァス系カーボン粉はビッカース硬度４００〜５００Ｈｍ
ｖであり、平均粒径２０〜３０μｍ、粒度範囲１〜１２
０μｍ、３μｍ以下の微細粉が１０％以下とする。
め、本発明では、ポリエーテルエーテルケトン樹脂とア
モルファス系カーボン粉を主要構成成分とし、該ポリエ
ーテルエーテルケトン樹脂（以下ＰＥＥＫ）が８０〜５
０ｗｔ％、アモルファス系カーボン粉を、２０〜５０ｗ
ｔ％有するシールリングとした。好ましくは、アモルフ
ァス系カーボン粉はビッカース硬度４００〜５００Ｈｍ
ｖであり、平均粒径２０〜３０μｍ、粒度範囲１〜１２
０μｍ、３μｍ以下の微細粉が１０％以下とする。
【０００５】従来からシールリングに多用されているＰ
ＴＦＥ材は、充填材を選択・配合しても、熱によって軟
化し、相手部材への凝着性が増して、相手材のアルミニ
ウム合金材を摩耗させるばかりでなく、自身も凝着摩耗
を生じる。従来の熱軟化性の激しい直鎖状高分子に対
し、本発明ではシールリングをＰＥＥＫ樹脂製としたこ
とから、同じ熱可塑性樹脂でもベンゼン環を持ち、硬度
のあるＰＥＥＫ樹脂をベース材として選択し、充填材を
最適化することで、アルミニウム合金材を攻撃せず、高
いシール性を有する摺動部材が得られる。一般に、シー
ル性を改善すると、接触面でのオイル切れが生じやす
く、摺動面では両部材が直接接触しやすくなり相手攻撃
性が強まる。そこで、シールリングベース材に充填材を
加え、凝着摩耗を起こしやすいベース樹脂とアルミニウ
ム合金材との直接接触を減少させるが、一般的に、２材
料間の硬度差を小さくすることで凝着摩耗を軽減できる
と言われている。
ＴＦＥ材は、充填材を選択・配合しても、熱によって軟
化し、相手部材への凝着性が増して、相手材のアルミニ
ウム合金材を摩耗させるばかりでなく、自身も凝着摩耗
を生じる。従来の熱軟化性の激しい直鎖状高分子に対
し、本発明ではシールリングをＰＥＥＫ樹脂製としたこ
とから、同じ熱可塑性樹脂でもベンゼン環を持ち、硬度
のあるＰＥＥＫ樹脂をベース材として選択し、充填材を
最適化することで、アルミニウム合金材を攻撃せず、高
いシール性を有する摺動部材が得られる。一般に、シー
ル性を改善すると、接触面でのオイル切れが生じやす
く、摺動面では両部材が直接接触しやすくなり相手攻撃
性が強まる。そこで、シールリングベース材に充填材を
加え、凝着摩耗を起こしやすいベース樹脂とアルミニウ
ム合金材との直接接触を減少させるが、一般的に、２材
料間の硬度差を小さくすることで凝着摩耗を軽減できる
と言われている。
【０００６】以上のことを考慮して、本発明では、ＰＥ
ＥＫ樹脂に含有させる充填材に求められる条件として、
基材との絡みが良く、脱落しにくいこと、相手材の
アルミニウム合金材と同程度の硬さを有すること、潤
滑効果のあること、化学的、熱的に安定であること等
を選択し、その結果、本発明では充填材にアモルファス
系カーボン粉を用いることとした。ＰＥＥＫ材は樹脂材
の中では硬い方に属するが、軟らかいとされるＡＤＣ−
１０、１２材に比較するとまだ柔らかく硬度差が大き
い。しかし、潤滑性のあるカーボン粉のなかでも、硬度
の高い（硬い）アモルファス系カーボンを充填材として
添加することで、アルミニウム合金材との硬度差を小さ
くできる。ＰＥＥＫ材に良く充填されるカーボン繊維は
繊維表面がなめらかで、また硬度もあるが、基材から抜
け落ちやすく、アブレシブ摩耗が生じるので好ましくな
い。しかし、アルミニウム合金とＰＥＥＫ材の摩擦摩耗
にはアモルファス系カーボン粉が最適であることを本発
明者は認めた。
ＥＫ樹脂に含有させる充填材に求められる条件として、
基材との絡みが良く、脱落しにくいこと、相手材の
アルミニウム合金材と同程度の硬さを有すること、潤
滑効果のあること、化学的、熱的に安定であること等
を選択し、その結果、本発明では充填材にアモルファス
系カーボン粉を用いることとした。ＰＥＥＫ材は樹脂材
の中では硬い方に属するが、軟らかいとされるＡＤＣ−
１０、１２材に比較するとまだ柔らかく硬度差が大き
い。しかし、潤滑性のあるカーボン粉のなかでも、硬度
の高い（硬い）アモルファス系カーボンを充填材として
添加することで、アルミニウム合金材との硬度差を小さ
くできる。ＰＥＥＫ材に良く充填されるカーボン繊維は
繊維表面がなめらかで、また硬度もあるが、基材から抜
け落ちやすく、アブレシブ摩耗が生じるので好ましくな
い。しかし、アルミニウム合金とＰＥＥＫ材の摩擦摩耗
にはアモルファス系カーボン粉が最適であることを本発
明者は認めた。
【０００７】黒鉛化の進んだニードル系カーボンなどは
３００Ｈｍｖ程度であり、充填量を増やしても目的の硬
度が得られない。また、劈開しやすいことから、自身の
耐摩耗性が充分でないために、ベース樹脂とアルミニウ
ム合金材との直接接触が生じやすくなり、凝着摩耗の防
止が充分でない。
３００Ｈｍｖ程度であり、充填量を増やしても目的の硬
度が得られない。また、劈開しやすいことから、自身の
耐摩耗性が充分でないために、ベース樹脂とアルミニウ
ム合金材との直接接触が生じやすくなり、凝着摩耗の防
止が充分でない。
【０００８】添加するアモルファス系カーボン粉の量
は、３０ｗｔ％以下では添加の効果が得られないこと、
又５０ｗｔ％以上では、樹脂の割合が少なくなるために
成形性が悪いことから３０〜５０ｗｔ％とした。尚、上
記のこと以外に、硬度が高すぎると相手材を摩耗させる
ことから、使用するアモルファス系カーボンの硬度は４
００〜５００Ｈｍｖとし、又、粒度はベース材への分散
性から平均粒径は２０〜３０μｍ、微細粒子による強度
低下を防ぐため３μｍ以下の粒子が１０％以下となるよ
うにカットしたものを用いる。
は、３０ｗｔ％以下では添加の効果が得られないこと、
又５０ｗｔ％以上では、樹脂の割合が少なくなるために
成形性が悪いことから３０〜５０ｗｔ％とした。尚、上
記のこと以外に、硬度が高すぎると相手材を摩耗させる
ことから、使用するアモルファス系カーボンの硬度は４
００〜５００Ｈｍｖとし、又、粒度はベース材への分散
性から平均粒径は２０〜３０μｍ、微細粒子による強度
低下を防ぐため３μｍ以下の粒子が１０％以下となるよ
うにカットしたものを用いる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下の方法により、シールリング
を製造し試験機により性能を確認した。ビクトレックス
社のＰＥＥＫ材とアモルファス系カーボン、ニードル系
カーボンを表１の組成で配合し、押し出し機にかけ混練
した。混合はヒーター温度４００℃、スクリュー回転数
５０ｒｐｍ、粉体供給回転数６５ｒｐｍで行い、３φ棒
状に押し出した。この混練材を自動カッター機を用いて
長さ３〜４ｍｍのペレット状にし、射出成型機によって
供試片を成形した。成形条件は射出成形圧１３０ＭＰ
ａ、ノズル温度４００℃、型温１７０℃、射出速度６０
％の条件である。カーボンの粒度分布はＣｉｌａｓ社製
高分解能サブミクロン粒度分布装置で計測し、３０重量
％をＰＥＥＫ材に配合して最適粒度を求めた。カーボン
の粒度は平均粒径である。図１にＤ材の組織写真を示
す。白く点在するものが、アモルファス系カーボン粉末
である。尚、供試片の形状はリング状である。製作した
供試片の組成と硬度を表１に記載する。尚、硬度はロッ
クウェル硬さである。
を製造し試験機により性能を確認した。ビクトレックス
社のＰＥＥＫ材とアモルファス系カーボン、ニードル系
カーボンを表１の組成で配合し、押し出し機にかけ混練
した。混合はヒーター温度４００℃、スクリュー回転数
５０ｒｐｍ、粉体供給回転数６５ｒｐｍで行い、３φ棒
状に押し出した。この混練材を自動カッター機を用いて
長さ３〜４ｍｍのペレット状にし、射出成型機によって
供試片を成形した。成形条件は射出成形圧１３０ＭＰ
ａ、ノズル温度４００℃、型温１７０℃、射出速度６０
％の条件である。カーボンの粒度分布はＣｉｌａｓ社製
高分解能サブミクロン粒度分布装置で計測し、３０重量
％をＰＥＥＫ材に配合して最適粒度を求めた。カーボン
の粒度は平均粒径である。図１にＤ材の組織写真を示
す。白く点在するものが、アモルファス系カーボン粉末
である。尚、供試片の形状はリング状である。製作した
供試片の組成と硬度を表１に記載する。尚、硬度はロッ
クウェル硬さである。
【００１０】
【表１】 注）１：アモルファス系カーボンの硬度は約４０６Ｈｍ
ｖ、ニードル系カーボンの硬度は約３２０Ｈｍｖ ２：試験片リングの大きさは外径５９φ、内径５４.４
φ、厚さ２.４ｍｍ
ｖ、ニードル系カーボンの硬度は約３２０Ｈｍｖ ２：試験片リングの大きさは外径５９φ、内径５４.４
φ、厚さ２.４ｍｍ
【００１１】表１の組成で好適な組成割合を絞り込むた
めに表２の条件で摩耗テストを行った。図２に摩耗テス
ト機の要部断面図を示す。
めに表２の条件で摩耗テストを行った。図２に摩耗テス
ト機の要部断面図を示す。
【００１２】
【表２】
【００１３】図２を参照してテスト機の構造を説明す
る。ケーシング５内に対のホルダー１、２とを対向さ
せ、一方のホルダー１に外径７．０φ、厚さ１０mmのＡ
ＤＣ−１２材３を保持し、他方のホルダー２に供試リン
グ（５９φ）４を装着し、両者を一定圧力（Ｐ）下で接
触回転させる。これは、一方のホルダー１に圧力（Ｐ）
を加え、他方のホルダー２を回転させることで可能であ
る。ケーシング５内にオイルを充満させる。前述のテス
ト機を用いてのＳＴＤ〜Ｊ材の摩耗試験の結果を表３に
示す。
る。ケーシング５内に対のホルダー１、２とを対向さ
せ、一方のホルダー１に外径７．０φ、厚さ１０mmのＡ
ＤＣ−１２材３を保持し、他方のホルダー２に供試リン
グ（５９φ）４を装着し、両者を一定圧力（Ｐ）下で接
触回転させる。これは、一方のホルダー１に圧力（Ｐ）
を加え、他方のホルダー２を回転させることで可能であ
る。ケーシング５内にオイルを充満させる。前述のテス
ト機を用いてのＳＴＤ〜Ｊ材の摩耗試験の結果を表３に
示す。
【００１４】
【表３】
【００１５】この結果より、相手材としてのＡＤＣ−１
２材に最適なリング材は、Ｃ、Ｄ、Ｅ材の組成であるこ
とが判明した。カーボンの好適粒度は平均粒径２０〜３
０μｍ範囲にあった。２０μｍ以下の粒度のカーボンは
耐荷重性が無く、自身の摩耗も多くなり、ＡＤＣ−１２
材との摺接面の油滑保持能力が小さく、ＡＤＣ−１２材
の摩耗も増加する。カーボン粒度１０μｍ以下のものは
更にその影響が大で、シールリング自身は溶損に至って
相手ＡＤＣ−１２材も課題摩耗となる。カーボンがオイ
ルだまりとなり得ることが電子顕微鏡により推察でき
た。これによると、配合したカーボンはベース樹脂に対
し最大１．４μｍの高さで凸となり第１摺動面を形成し
ＡＤＣ−１２材と摺接しており、カーボンの孔は深さで
ＭＡＸ ｄｚ＝１．４μｍ、平均で約１μｍであった。
本発明材のＰＥＥＫ＋アモルファス系カーボン組成材中
に更に固体潤滑剤の内一種又は数種を加えることで摺動
初期特性も向上可能と判断される。Ｇは、微細粒子をカ
ットしなかったものであり、Ｃ、Ｄより相手材のアルミ
材を摩耗させていることから、微細粒子をカットするこ
とで、相手材の摩耗を減らすことが出来ることが解る。
尚、微細粒子をカットすることで、材料強度が向上する
ことは周知のことである。Ｊ、Ｋはニードル系カーボン
が入ったものである。本発明材と、ニードル系カーボン
が入ったリングとを比較すると、リング材が本発明材の
場合のほうがアルミ軸摩耗量が少ないことが解る。これ
はニードル系カーボンの硬度が低いためにリング材自身
の硬度が上がらないこと、また、ニードル系カーボンが
劈開しやすいことから、ＰＥＥＫ材とアルミニウム合金
材が直接摺接することになり、ＰＥＥＫ材がアルミ軸を
摩耗させるためであろうと思われる。
２材に最適なリング材は、Ｃ、Ｄ、Ｅ材の組成であるこ
とが判明した。カーボンの好適粒度は平均粒径２０〜３
０μｍ範囲にあった。２０μｍ以下の粒度のカーボンは
耐荷重性が無く、自身の摩耗も多くなり、ＡＤＣ−１２
材との摺接面の油滑保持能力が小さく、ＡＤＣ−１２材
の摩耗も増加する。カーボン粒度１０μｍ以下のものは
更にその影響が大で、シールリング自身は溶損に至って
相手ＡＤＣ−１２材も課題摩耗となる。カーボンがオイ
ルだまりとなり得ることが電子顕微鏡により推察でき
た。これによると、配合したカーボンはベース樹脂に対
し最大１．４μｍの高さで凸となり第１摺動面を形成し
ＡＤＣ−１２材と摺接しており、カーボンの孔は深さで
ＭＡＸ ｄｚ＝１．４μｍ、平均で約１μｍであった。
本発明材のＰＥＥＫ＋アモルファス系カーボン組成材中
に更に固体潤滑剤の内一種又は数種を加えることで摺動
初期特性も向上可能と判断される。Ｇは、微細粒子をカ
ットしなかったものであり、Ｃ、Ｄより相手材のアルミ
材を摩耗させていることから、微細粒子をカットするこ
とで、相手材の摩耗を減らすことが出来ることが解る。
尚、微細粒子をカットすることで、材料強度が向上する
ことは周知のことである。Ｊ、Ｋはニードル系カーボン
が入ったものである。本発明材と、ニードル系カーボン
が入ったリングとを比較すると、リング材が本発明材の
場合のほうがアルミ軸摩耗量が少ないことが解る。これ
はニードル系カーボンの硬度が低いためにリング材自身
の硬度が上がらないこと、また、ニードル系カーボンが
劈開しやすいことから、ＰＥＥＫ材とアルミニウム合金
材が直接摺接することになり、ＰＥＥＫ材がアルミ軸を
摩耗させるためであろうと思われる。
【００１６】次ぎに、シール性について確認するため、
実機レベルの評価でオイルシール性を鋳鉄リングと比較
することにした。上記テストにより結果の良かった、
Ｂ、Ｅ材を対象とした。このテストに用いたテスト機を
図３に示す。シリンダ８を回転自在なそのホルダー７に
支持させ、シリンダ８内にＡＤＣ−１２材の軸部材を嵌
入し、軸部材９の外周面の対の離間したリング溝に供試
用のシールリング１０、１１を配す。両リング１０、１
１間の空間に油圧を通路１２、１３を介して供給・排出
する。シールリング１０、１１より洩れたオイルは、ド
レーン孔１４、および軸部材９の先端からカバー１６内
に入り、次いで、弁１５を介してメスシリンダ１７に入
り、測量される。テスト条件を表４に示す。
実機レベルの評価でオイルシール性を鋳鉄リングと比較
することにした。上記テストにより結果の良かった、
Ｂ、Ｅ材を対象とした。このテストに用いたテスト機を
図３に示す。シリンダ８を回転自在なそのホルダー７に
支持させ、シリンダ８内にＡＤＣ−１２材の軸部材を嵌
入し、軸部材９の外周面の対の離間したリング溝に供試
用のシールリング１０、１１を配す。両リング１０、１
１間の空間に油圧を通路１２、１３を介して供給・排出
する。シールリング１０、１１より洩れたオイルは、ド
レーン孔１４、および軸部材９の先端からカバー１６内
に入り、次いで、弁１５を介してメスシリンダ１７に入
り、測量される。テスト条件を表４に示す。
【００１７】
【表４】
【００１８】図４は従来技術の鋳鉄リングと本発明材シ
ールリングの内、Ｂ、Ｅ材について油温変化とオイル漏
れについて計測した結果を示すグラフである。ケース回
転７００ｒｐｍ、油圧１．２５ＭＰａで計測した値であ
る。図４より明らかに本発明材はシール性も良く（湯温
８０℃で、鋳鉄材の１／２４）鋳鉄リングを凌いでい
た。ＰＥＥＫ樹脂ベースにアモルファス系カーボンを充
填することで、まず、基材のＰＥＥＫの硬度が上がり凝
着摩耗を防ぐ。更に、表面に適度に凹凸があるためＰＥ
ＥＫとの絡みが良く、軟化や摺動に際しての基材からの
脱落が生じにくくアブレシブ摩耗を防ぎ、カーボン特有
の気孔にＡＴ用の潤滑油が溜まり適度な潤滑作用を生ず
る。従って、従来の鋳鉄シールリングやＰＴＦＥのシー
ルリングに比較して極めて高いシール性を有するととも
に、摩擦摩耗特性も優れており、軟質なＡＤＣ−１０、
１２材といったアルミニウム合金を傷めない。
ールリングの内、Ｂ、Ｅ材について油温変化とオイル漏
れについて計測した結果を示すグラフである。ケース回
転７００ｒｐｍ、油圧１．２５ＭＰａで計測した値であ
る。図４より明らかに本発明材はシール性も良く（湯温
８０℃で、鋳鉄材の１／２４）鋳鉄リングを凌いでい
た。ＰＥＥＫ樹脂ベースにアモルファス系カーボンを充
填することで、まず、基材のＰＥＥＫの硬度が上がり凝
着摩耗を防ぐ。更に、表面に適度に凹凸があるためＰＥ
ＥＫとの絡みが良く、軟化や摺動に際しての基材からの
脱落が生じにくくアブレシブ摩耗を防ぎ、カーボン特有
の気孔にＡＴ用の潤滑油が溜まり適度な潤滑作用を生ず
る。従って、従来の鋳鉄シールリングやＰＴＦＥのシー
ルリングに比較して極めて高いシール性を有するととも
に、摩擦摩耗特性も優れており、軟質なＡＤＣ−１０、
１２材といったアルミニウム合金を傷めない。
【図１】ＰＥＥＫベースにアモルファス系カーボン４０
％を充填した組成の４００倍組織写真である。カーボン
の平均粒度は約４０μｍの粉体が５０％を占めており、
白く点在する部分がアモルファス系カーボンである。
％を充填した組成の４００倍組織写真である。カーボン
の平均粒度は約４０μｍの粉体が５０％を占めており、
白く点在する部分がアモルファス系カーボンである。
【図２】摩耗試験機の側断面図である。
【図３】実機レベルのテスト機の断面図である。
【図４】テスト結果を示すグラフ図である。
４、１０、１１ シールリング
Claims (3)
- 【請求項１】 ポリエーテルエーテルケトン樹脂とアモ
ルファス系カーボン粉を主要構成成分としたシールリン
グであって、該ポリエーテルエーテルケトン樹脂（以下
ＰＥＥＫ）８０〜５０ｗｔ％に、アモルファス系カーボ
ン粉が、２０〜５０ｗｔ％で有ることを特徴とするシー
ルリング。 - 【請求項２】 アモルファス系カーボン粉がビッカース
硬度４００〜５００Ｈｍｖであり、平均粒径２０〜３０
μｍ、粒度範囲１〜１２０μｍ、３μｍ以下の微細粉が
１０％以下であることを特徴とする請求項１記載のシー
ルリング。 - 【請求項３】 相対材がアルミニウム合金からなる請求
項１記載のシールリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10152886A JPH11343480A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | シールリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10152886A JPH11343480A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | シールリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11343480A true JPH11343480A (ja) | 1999-12-14 |
Family
ID=15550280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10152886A Pending JPH11343480A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | シールリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11343480A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014192947A1 (ja) | 2013-05-31 | 2014-12-04 | 三菱電線工業株式会社 | 樹脂組成物およびそれを用いたシール部材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361685A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Petrochem Co Ltd | スクロール型圧縮機または真空ポンプにおけるシール部材 |
| JPH09100919A (ja) * | 1995-05-31 | 1997-04-15 | Ntn Corp | シールリング |
| JPH09286915A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-11-04 | Ntn Corp | ベーンモータの羽根 |
-
1998
- 1998-06-02 JP JP10152886A patent/JPH11343480A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361685A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Petrochem Co Ltd | スクロール型圧縮機または真空ポンプにおけるシール部材 |
| JPH09100919A (ja) * | 1995-05-31 | 1997-04-15 | Ntn Corp | シールリング |
| JPH09286915A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-11-04 | Ntn Corp | ベーンモータの羽根 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014192947A1 (ja) | 2013-05-31 | 2014-12-04 | 三菱電線工業株式会社 | 樹脂組成物およびそれを用いたシール部材 |
| US10189992B2 (en) | 2013-05-31 | 2019-01-29 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Resin composition and seal member using same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050322 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20050920 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070529 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071005 |