JPH11348711A - エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 - Google Patents
エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置Info
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Landscapes
- Air Bags (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】作動初期の段階に於いては、乗員に対してでき
る限り衝撃を与えないで作動し、その後急速にガス圧を
増大することにより乗員を確実に保護することのできる
簡易な構造のエアバッグ用ガス発生器を提供する。 【解決手段】ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃
によって作動する単一の点火手段と、該点火手段により
着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤と、前
記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフ
ィルタ手段とを含んで収容して成るエアバッグ用ガス発
生器であって、その作動性能は、タンク燃焼試験に於け
る所望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上が
り開始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミ
リ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×
Ｐ(kPa)以下となるように調整されているエアバッグ用
ガス発生器。
る限り衝撃を与えないで作動し、その後急速にガス圧を
増大することにより乗員を確実に保護することのできる
簡易な構造のエアバッグ用ガス発生器を提供する。 【解決手段】ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃
によって作動する単一の点火手段と、該点火手段により
着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤と、前
記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフ
ィルタ手段とを含んで収容して成るエアバッグ用ガス発
生器であって、その作動性能は、タンク燃焼試験に於け
る所望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上が
り開始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミ
リ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×
Ｐ(kPa)以下となるように調整されているエアバッグ用
ガス発生器。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、衝撃から乗員を保
護するエアバッグ用ガス発生器であって、特にその作動
性能に特徴を有するエアバッグ用ガス発生器に関する。
護するエアバッグ用ガス発生器であって、特にその作動
性能に特徴を有するエアバッグ用ガス発生器に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の車両には、該車両が高速で衝
突した際に、慣性により搭乗者がハンドルや前面ガラス
等の車両内部の硬い部分に激突して負傷又は死亡するこ
とを防ぐために、ガスによりバッグを急速に膨張させ、
搭乗者の危険な箇所への衝突を防ぐエアバッグシステム
が搭載されている。
突した際に、慣性により搭乗者がハンドルや前面ガラス
等の車両内部の硬い部分に激突して負傷又は死亡するこ
とを防ぐために、ガスによりバッグを急速に膨張させ、
搭乗者の危険な箇所への衝突を防ぐエアバッグシステム
が搭載されている。
【０００３】かかるエアバッグシステムは、乗員の体格
（例えば座高の高い人若しくは低い人、又は大人若しく
は子供等）や、その搭乗姿勢（例えばハンドルにしがみ
ついた姿勢）等が異なる場合であっても、乗員を安全に
拘束可能であることが望ましい。そこで従来、作動時初
期の段階に於いて、乗員に対してできる限り衝撃を与え
ないで作動する様なエアバッグシステムの提案がなされ
ている。
（例えば座高の高い人若しくは低い人、又は大人若しく
は子供等）や、その搭乗姿勢（例えばハンドルにしがみ
ついた姿勢）等が異なる場合であっても、乗員を安全に
拘束可能であることが望ましい。そこで従来、作動時初
期の段階に於いて、乗員に対してできる限り衝撃を与え
ないで作動する様なエアバッグシステムの提案がなされ
ている。
【０００４】特開平8−207696号公報においては、二段
階でガスを発生させ、一段目で比較的ゆっくりバッグを
膨張させ、二段目で迅速なガス発生を行わせるため、２
種類のガス発生剤のカプセルを用いることが提案されて
いるが、ガス発生器内の構造が複雑であり、容器の大き
さが大きくなりコスト高の要因となるという欠点を有す
る。
階でガスを発生させ、一段目で比較的ゆっくりバッグを
膨張させ、二段目で迅速なガス発生を行わせるため、２
種類のガス発生剤のカプセルを用いることが提案されて
いるが、ガス発生器内の構造が複雑であり、容器の大き
さが大きくなりコスト高の要因となるという欠点を有す
る。
【０００５】又、米国特許第4,998,751号や、米国特許
第4,950,458号に於いても、ガス発生器の作動機能を規
制するため二つの燃焼室を設けてガス発生剤を二段階に
燃焼させることが提案されているが、その構造が複雑で
あり、未だ充分なものとはいえない。
第4,950,458号に於いても、ガス発生器の作動機能を規
制するため二つの燃焼室を設けてガス発生剤を二段階に
燃焼させることが提案されているが、その構造が複雑で
あり、未だ充分なものとはいえない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、簡易な構造
でありながらも、その作動初期の段階に於いて、乗員に
対してできる限り衝撃を与えないで作動し、且つ引続く
作動段階において、乗員を確実に保護し得るエアバッグ
用ガス発生器を提供するものであり、例えば運転席用の
ガス発生器では、ガス発生器作動開始から10ミリ秒の間
のエアバッグの膨張速度を従来よりもより緩やかにする
と共に、30乃至50ミリ秒後においては十分に乗員を拘束
するような作動性能を示すエアバッグ用ガス発生器を提
供する。
でありながらも、その作動初期の段階に於いて、乗員に
対してできる限り衝撃を与えないで作動し、且つ引続く
作動段階において、乗員を確実に保護し得るエアバッグ
用ガス発生器を提供するものであり、例えば運転席用の
ガス発生器では、ガス発生器作動開始から10ミリ秒の間
のエアバッグの膨張速度を従来よりもより緩やかにする
と共に、30乃至50ミリ秒後においては十分に乗員を拘束
するような作動性能を示すエアバッグ用ガス発生器を提
供する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、ガ
ス排出口を有するハウジング内に、衝撃によって作動す
る単一の点火手段と、該点火手段により着火されて燃焼
し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを含んで収容して成
るエアバッグ用ガス発生器であって、該ガス発生器の作
動性能が、タンク燃焼試験に於ける所望のタンク最大圧
をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大
圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×
Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下となるよ
うに調整されていることを特徴とするエアバッグ用ガス
発生器により達成される。上記作動性能は、更に0.80×
Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(kPa)以上となるよ
うに調整されている事が望ましい。
ス排出口を有するハウジング内に、衝撃によって作動す
る単一の点火手段と、該点火手段により着火されて燃焼
し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを含んで収容して成
るエアバッグ用ガス発生器であって、該ガス発生器の作
動性能が、タンク燃焼試験に於ける所望のタンク最大圧
をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大
圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×
Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下となるよ
うに調整されていることを特徴とするエアバッグ用ガス
発生器により達成される。上記作動性能は、更に0.80×
Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(kPa)以上となるよ
うに調整されている事が望ましい。
【０００８】特に本発明によれば、該ガス発生器の作動
時に於ける燃焼最大内圧のピークが、着火電流印加後、
10〜20ミリ秒に現れることを特徴とするエアバッグ用ガ
ス発生器が提供される。
時に於ける燃焼最大内圧のピークが、着火電流印加後、
10〜20ミリ秒に現れることを特徴とするエアバッグ用ガ
ス発生器が提供される。
【０００９】このガス発生器の作動時に於ける燃焼最大
内圧のピークは、着火電流印加後12〜16ミリ秒に現れる
ことが望ましく、更に、13〜15ミリ秒に前記燃焼最大内
圧のピークが現れることが望ましい。本発明のガス発生
器においてはハウジング内の燃焼最大内圧がピークにな
る着火電流印加後10〜20ミリ秒までは、ガス排出口から
徐々にガス発生剤の燃焼ガスを排出してガス発生器の圧
力を上昇させると共に、前記タンク内の圧力を緩やかに
上昇させる。そして該ガス発生器のハウジング内の圧力
がピークとなった後に於いて、乗員を拘束するのに満足
な量のガスを前記ガス排出口から急速に排出し、ガス発
生器内圧力を下げると共にタンク内の圧力を一気に上昇
させる。その結果上記の如くタンク燃焼試験に於ける所
望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒
とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(k
Pa)以下となるように作動性能が調整されたエアバッグ
用ガス発生器が実現する。このような作動性能を示す本
発明のガス発生器では、作動初期の段階での出力が抑え
られるため、モジュール内に収容されているエアバッグ
（袋体）が、初期の段階で急速に膨張することなく、乗
員に対して過剰な衝撃を与えることを抑制し得る。これ
に対し、上記0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ
(kPa)以上の場合には、バッグがモジュールを破って出
てきた時の勢いが強くなりすぎ、本発明の目的とする効
果を得ることが困難である。
内圧のピークは、着火電流印加後12〜16ミリ秒に現れる
ことが望ましく、更に、13〜15ミリ秒に前記燃焼最大内
圧のピークが現れることが望ましい。本発明のガス発生
器においてはハウジング内の燃焼最大内圧がピークにな
る着火電流印加後10〜20ミリ秒までは、ガス排出口から
徐々にガス発生剤の燃焼ガスを排出してガス発生器の圧
力を上昇させると共に、前記タンク内の圧力を緩やかに
上昇させる。そして該ガス発生器のハウジング内の圧力
がピークとなった後に於いて、乗員を拘束するのに満足
な量のガスを前記ガス排出口から急速に排出し、ガス発
生器内圧力を下げると共にタンク内の圧力を一気に上昇
させる。その結果上記の如くタンク燃焼試験に於ける所
望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒
とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(k
Pa)以下となるように作動性能が調整されたエアバッグ
用ガス発生器が実現する。このような作動性能を示す本
発明のガス発生器では、作動初期の段階での出力が抑え
られるため、モジュール内に収容されているエアバッグ
（袋体）が、初期の段階で急速に膨張することなく、乗
員に対して過剰な衝撃を与えることを抑制し得る。これ
に対し、上記0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ
(kPa)以上の場合には、バッグがモジュールを破って出
てきた時の勢いが強くなりすぎ、本発明の目的とする効
果を得ることが困難である。
【００１０】特に本発明によれば、ガス排出口を有する
ハウジング内に、衝撃によって作動する単一の点火手段
と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼ガスを発生
するガス発生剤とを含んで収容して成るエアバッグ用ガ
ス発生器であって、該ガス発生器の作動性能が、タンク
燃焼試験に於ける所望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タン
ク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達ま
での時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタン
ク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下となるように調整され、望
ましくは更に0.80×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ
(kPa)以上となるように調整されており、且つその作動
時に於ける燃焼最大内圧のピークが、着火電流印加後、
10〜20ミリ秒、望ましくは12〜16ミリ秒、更に望ましく
は13〜15ミリ秒に現れることを特徴とするエアバッグ用
ガス発生器が提供される。
ハウジング内に、衝撃によって作動する単一の点火手段
と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼ガスを発生
するガス発生剤とを含んで収容して成るエアバッグ用ガ
ス発生器であって、該ガス発生器の作動性能が、タンク
燃焼試験に於ける所望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タン
ク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達ま
での時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタン
ク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下となるように調整され、望
ましくは更に0.80×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ
(kPa)以上となるように調整されており、且つその作動
時に於ける燃焼最大内圧のピークが、着火電流印加後、
10〜20ミリ秒、望ましくは12〜16ミリ秒、更に望ましく
は13〜15ミリ秒に現れることを特徴とするエアバッグ用
ガス発生器が提供される。
【００１１】尚、本発明においてタンク燃焼試験とは以
下に示す方法により行った試験である。 ＜タンク燃焼試験＞内容積60リットルのSUS（ステンレ
ス鋼）製タンク内に、エアバッグ用ガス発生器を固定
し、室温においてタンクを密閉後、外部着火電気回路に
接続する。別にタンクに設置された圧力トランスデュー
サーにより、着火電気回路スイッチを入れた（着火電流
印加）時間を０として、タンク内の圧力上昇変化を時間
０〜200ミリ秒の間測定する。各測定データをコンピュ
ータ処理により最終的にタンク圧力／時間曲線として、
ガス発生剤成型体の性能を評価する曲線（以下「タンク
カーブ」とする）を得る。燃焼終了後はタンク内のガス
を一部抜き取り、CO及びNOx等のガス分析に供すること
もできる。
下に示す方法により行った試験である。 ＜タンク燃焼試験＞内容積60リットルのSUS（ステンレ
ス鋼）製タンク内に、エアバッグ用ガス発生器を固定
し、室温においてタンクを密閉後、外部着火電気回路に
接続する。別にタンクに設置された圧力トランスデュー
サーにより、着火電気回路スイッチを入れた（着火電流
印加）時間を０として、タンク内の圧力上昇変化を時間
０〜200ミリ秒の間測定する。各測定データをコンピュ
ータ処理により最終的にタンク圧力／時間曲線として、
ガス発生剤成型体の性能を評価する曲線（以下「タンク
カーブ」とする）を得る。燃焼終了後はタンク内のガス
を一部抜き取り、CO及びNOx等のガス分析に供すること
もできる。
【００１２】本発明に於けるタンク最大圧力とは、この
タンク燃焼試験に於けるSUS製タンク内の最大圧力のこ
とであり、また燃焼最大内圧とはガス発生器を作動させ
た際のハウジング内の最大圧力のことである。
タンク燃焼試験に於けるSUS製タンク内の最大圧力のこ
とであり、また燃焼最大内圧とはガス発生器を作動させ
た際のハウジング内の最大圧力のことである。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の上記性能を具備したエア
バッグ用ガス発生器は、以下に記載する様な種々の実施
態様において実現可能である。
バッグ用ガス発生器は、以下に記載する様な種々の実施
態様において実現可能である。
【００１４】（実施態様１）本発明のエアバッグ用ガス
発生器の好ましい第１の実施態様は、ガス発生器のハウ
ジング内には、ガス発生剤が燃焼する燃焼室が設けら
れ、該ガス発生器の作動時又はガス発生剤の燃焼時に該
燃焼室の容積が拡大することにより、ガス発生剤の着火
・燃焼のタイミングを調整するエアバッグ用ガス発生器
である。このような燃焼室の容積拡大を達成させるため
の手段は、ガス発生剤燃焼の際に外殻容器全体が膨張す
る、特に軸方向に膨張することによって燃焼室の容積を
増加させる他、例えば燃焼室内に所定容積のガス発生剤
の存在しない空間部を確保し、ガス発生剤の着火・燃焼
時にガス発生剤の燃焼容積を該空間部まで拡大すること
により実現することができる。
発生器の好ましい第１の実施態様は、ガス発生器のハウ
ジング内には、ガス発生剤が燃焼する燃焼室が設けら
れ、該ガス発生器の作動時又はガス発生剤の燃焼時に該
燃焼室の容積が拡大することにより、ガス発生剤の着火
・燃焼のタイミングを調整するエアバッグ用ガス発生器
である。このような燃焼室の容積拡大を達成させるため
の手段は、ガス発生剤燃焼の際に外殻容器全体が膨張す
る、特に軸方向に膨張することによって燃焼室の容積を
増加させる他、例えば燃焼室内に所定容積のガス発生剤
の存在しない空間部を確保し、ガス発生剤の着火・燃焼
時にガス発生剤の燃焼容積を該空間部まで拡大すること
により実現することができる。
【００１５】上記燃焼室内の空間部は、例えば、ガス発
生剤を燃焼室内の上下何れか一方に固形状に偏在させる
か、又は燃焼室内を仕切部材で仕切ることにより確保す
る事ができる。該空間部はガス発生剤が燃焼する為の空
間としても機能するから、少なくともガス発生剤が着火
・燃焼する何れかのタイミングに於いて、ガス発生剤収
容部と連通し、ガス発生剤の燃焼容積を増大させる機能
を果たす必要がある。従って、前記仕切部材で燃焼室内
を仕切って該空間部を形成する場合には、該仕切部材
は、ガス発生剤の燃焼により変形及び／又は変位及び／
又は破壊するか、或いは燃焼し、ガス発生剤収容部と空
間部とを連通させる。
生剤を燃焼室内の上下何れか一方に固形状に偏在させる
か、又は燃焼室内を仕切部材で仕切ることにより確保す
る事ができる。該空間部はガス発生剤が燃焼する為の空
間としても機能するから、少なくともガス発生剤が着火
・燃焼する何れかのタイミングに於いて、ガス発生剤収
容部と連通し、ガス発生剤の燃焼容積を増大させる機能
を果たす必要がある。従って、前記仕切部材で燃焼室内
を仕切って該空間部を形成する場合には、該仕切部材
は、ガス発生剤の燃焼により変形及び／又は変位及び／
又は破壊するか、或いは燃焼し、ガス発生剤収容部と空
間部とを連通させる。
【００１６】このようなガス発生剤の燃焼により変形及
び／又は変位及び／又は破壊する仕切部材としては、例
えば該仕切部材の全体が変形及び／又は変位及び／又は
破壊するか、或いは該仕切部材中の一部、例えばガス発
生剤に接する受圧面を、ガス発生剤の燃焼によって変形
及び／又は破壊するように形成させる。ガス発生剤の燃
焼による仕切部材の全体、又は一部の変形及び／又は破
壊は、仕切部材中の何れかの箇所（例えば、受圧部な
ど）に、ガス発生剤が燃焼することによって変形及び／
又は破壊し、ガス発生剤収容部と空間部とを連通する脆
弱部を形成することによっても実現可能である。受圧面
に脆弱部を形成する場合には、例えば、該受圧部に孔部
を設けると共に、該孔部の上部及び／又は下部をシート
部材で閉塞し、該シート部材で閉塞した部分を脆弱部と
する事ができる。その他にも該受圧部の表面又は裏面に
ガス発生剤の燃焼により切断する切り欠き溝を設け、該
切り欠き溝を脆弱部とすることもできる。
び／又は変位及び／又は破壊する仕切部材としては、例
えば該仕切部材の全体が変形及び／又は変位及び／又は
破壊するか、或いは該仕切部材中の一部、例えばガス発
生剤に接する受圧面を、ガス発生剤の燃焼によって変形
及び／又は破壊するように形成させる。ガス発生剤の燃
焼による仕切部材の全体、又は一部の変形及び／又は破
壊は、仕切部材中の何れかの箇所（例えば、受圧部な
ど）に、ガス発生剤が燃焼することによって変形及び／
又は破壊し、ガス発生剤収容部と空間部とを連通する脆
弱部を形成することによっても実現可能である。受圧面
に脆弱部を形成する場合には、例えば、該受圧部に孔部
を設けると共に、該孔部の上部及び／又は下部をシート
部材で閉塞し、該シート部材で閉塞した部分を脆弱部と
する事ができる。その他にも該受圧部の表面又は裏面に
ガス発生剤の燃焼により切断する切り欠き溝を設け、該
切り欠き溝を脆弱部とすることもできる。
【００１７】また仕切部材の変位により、ガス発生剤収
容部と空間部とを連通し、ガス発生剤燃焼容積を増加す
る場合には、該仕切部材を燃焼室内に移動可能なように
配設し、前記ガス発生剤の燃焼により該仕切部材を空間
部側に移動（変位）させて、ガス発生剤収容部の容積を
増加させることができる。
容部と空間部とを連通し、ガス発生剤燃焼容積を増加す
る場合には、該仕切部材を燃焼室内に移動可能なように
配設し、前記ガス発生剤の燃焼により該仕切部材を空間
部側に移動（変位）させて、ガス発生剤収容部の容積を
増加させることができる。
【００１８】又この仕切部材は、受圧面をガス発生剤に
接触させて支持することにより、振動でガス発生剤が移
動・粉砕する事態を防止することができる。
接触させて支持することにより、振動でガス発生剤が移
動・粉砕する事態を防止することができる。
【００１９】上記本発明のエアバッグ用ガス発生器の第
１の実施態様の例を図１〜７に示す。図１は、本発明の
エアバッグ用ガス発生器の一つの実施例の縦断面図であ
る。この図に示すガス発生器は、ディフューザシェル１
とクロージャシェル２とからなるハウジング３内を、内
筒部材16により点火手段収容室23と、ガス発生剤燃焼室
28との２室に画成している。そして点火手段収容室23内
には、衝撃により作動してガス発生剤６を着火・燃焼さ
せる点火手段（本実施例に於いては点火器４及び伝火薬
５とを含む点火手段）を収容し、燃焼室28内には、前記
点火手段により着火・燃焼され燃焼ガスを発生するガス
発生剤６と、該ガス発生剤６を支持し、その移動を阻止
すると共に、該燃焼室28内を仕切り、ガス発生剤の存在
しない空間部100を形成する環状仕切部材110が配設され
ている。ディフューザシェル1は、鋳造、鍛造又はプレ
ス加工等の何れによっても形成することができるが、こ
の実施例に於いては、ステンレス鋼板をプレス加工によ
り成形している。該ディフューザシェル１は、円形部12
と、該円形部12の外周に形成される周壁部10と、この周
壁部10の先端部に半径方向外側に延在するフランジ部19
とを有している。周壁部10には、本実施例では3mm径の
ガス排出口11が、周方向に18個等間隔に配設されてお
り、該ガス排出口11は、シールテープ52により閉塞され
ている。このディフューザシェル１は、その円形部12の
中央部に補強段部49により外側に突出した突出円形部13
が形成され、該補強段部49は、ハウジング３、特にその
天井部を形成するディフューザシェル円形部12に剛性を
与えると共に、収容空間の容積増大を果たしている。突
出円形部13と点火器４との間に伝火薬５を収容する伝火
薬容器53が挟持されている。ディフューザシェル１のフ
ランジ部19は、パットモジュールの取付金具への取付部
98を有している。この取付部98は、フランジ部19の周方
向に90度の間隔をおいて配設されており、螺着用の取付
孔99を有している。
１の実施態様の例を図１〜７に示す。図１は、本発明の
エアバッグ用ガス発生器の一つの実施例の縦断面図であ
る。この図に示すガス発生器は、ディフューザシェル１
とクロージャシェル２とからなるハウジング３内を、内
筒部材16により点火手段収容室23と、ガス発生剤燃焼室
28との２室に画成している。そして点火手段収容室23内
には、衝撃により作動してガス発生剤６を着火・燃焼さ
せる点火手段（本実施例に於いては点火器４及び伝火薬
５とを含む点火手段）を収容し、燃焼室28内には、前記
点火手段により着火・燃焼され燃焼ガスを発生するガス
発生剤６と、該ガス発生剤６を支持し、その移動を阻止
すると共に、該燃焼室28内を仕切り、ガス発生剤の存在
しない空間部100を形成する環状仕切部材110が配設され
ている。ディフューザシェル1は、鋳造、鍛造又はプレ
ス加工等の何れによっても形成することができるが、こ
の実施例に於いては、ステンレス鋼板をプレス加工によ
り成形している。該ディフューザシェル１は、円形部12
と、該円形部12の外周に形成される周壁部10と、この周
壁部10の先端部に半径方向外側に延在するフランジ部19
とを有している。周壁部10には、本実施例では3mm径の
ガス排出口11が、周方向に18個等間隔に配設されてお
り、該ガス排出口11は、シールテープ52により閉塞され
ている。このディフューザシェル１は、その円形部12の
中央部に補強段部49により外側に突出した突出円形部13
が形成され、該補強段部49は、ハウジング３、特にその
天井部を形成するディフューザシェル円形部12に剛性を
与えると共に、収容空間の容積増大を果たしている。突
出円形部13と点火器４との間に伝火薬５を収容する伝火
薬容器53が挟持されている。ディフューザシェル１のフ
ランジ部19は、パットモジュールの取付金具への取付部
98を有している。この取付部98は、フランジ部19の周方
向に90度の間隔をおいて配設されており、螺着用の取付
孔99を有している。
【００２０】クロージャシェル２も、ディフューザシェ
ル１と同様に鋳造、鍛造又はプレス加工等により形成す
ることができるが、この実施例に於いてはステンレス鋼
板をプレス加工して成形している。該クロージャシェル
２は、円形部30と、その中央部に形成される中央孔15
と、前記円形部30の外周部に形成される周壁部47と、こ
の周壁部47の先端部に半径方向外側に延在するフランジ
部20とを有している。中央孔15はその孔縁部に軸方向曲
折部14を有している。この曲折部14は、中央孔15の孔縁
部に剛性を与えると共に、内筒部材16との間に比較的大
きな接合面を提供している。この中央孔15に嵌合するよ
うに内筒部材16を配置している。ディフューザシェル１
とクロージャシェル２は、ハウジング３の軸方向中央横
断面上の位置近辺で、それぞれのフランジ部19、20を重
ね合わせて、レーザ溶接21で両者を接合しハウジング３
を形成している。これらフランジ部19、20は、ハウジン
グ、特にその外周壁8に剛性を与え、ガス圧によるハウ
ジングの変形を阻止している。
ル１と同様に鋳造、鍛造又はプレス加工等により形成す
ることができるが、この実施例に於いてはステンレス鋼
板をプレス加工して成形している。該クロージャシェル
２は、円形部30と、その中央部に形成される中央孔15
と、前記円形部30の外周部に形成される周壁部47と、こ
の周壁部47の先端部に半径方向外側に延在するフランジ
部20とを有している。中央孔15はその孔縁部に軸方向曲
折部14を有している。この曲折部14は、中央孔15の孔縁
部に剛性を与えると共に、内筒部材16との間に比較的大
きな接合面を提供している。この中央孔15に嵌合するよ
うに内筒部材16を配置している。ディフューザシェル１
とクロージャシェル２は、ハウジング３の軸方向中央横
断面上の位置近辺で、それぞれのフランジ部19、20を重
ね合わせて、レーザ溶接21で両者を接合しハウジング３
を形成している。これらフランジ部19、20は、ハウジン
グ、特にその外周壁8に剛性を与え、ガス圧によるハウ
ジングの変形を阻止している。
【００２１】この実施例に於いては、該ハウジング内に
略円筒形状の内筒部材16を配設し、その内側を点火手段
収容室23、外側をガス発生剤燃焼室28とする。この内筒
部材16は、鋳造、鍛造若しくはプレス加工又は切削加工
等の何れか、或いはそれらの組み合わせにより形成する
ことができる。プレス加工により形成する場合には、例
えばＵＯプレス方式（板をＵ形に成形した後、Ｏ形に成
形し、継目を溶接するもの）、または電縫管方式（板を
円形に成形し、継目に圧力を加えながら大電流を流して
抵抗熱で溶接するもの）等により形成することができ
る。この内筒部材16の点火器４を収容する側の端部に
は、かしめ部27が形成され、該かしめ部27により点火器
４を固定している。また内筒部材16の周壁には、燃焼室
28への貫通孔54を有している。本実施例の場合、直径2.
5mmの貫通孔54が周方向に6個等間隔に配設されており、
該貫通孔54は、シールテープ52’により塞がれている。
本実施例では、ガス発生剤６の着火・燃焼により発生す
るガスを浄化・冷却する為にハウジング１内に配設され
るクーラント・フィルタ７は、該ガス発生剤６を取り囲
んで配設され、内筒部材16の周囲に環状の室、即ちガス
発生剤燃焼室28を画成する。該クーラント・フィルタ７
は、ステンレス鋼製平編の金網を半径方向に重ね、半径
方向及び軸方向に圧縮してなる。この様に形成したクー
ラント・フィルタ７は、各層においてループ状の編目が
押し潰されたような形をしており、それが半径方向に層
をなしている。従って、このクーラント・フィルタ７
は、発生した燃焼ガスを冷却する他、空隙構造が複雑と
なるため、優れた捕集効果をも有することができる。本
実施例では、更にクーラント・フィルタ７の外側には、
該クーラント・フィルタの膨出を抑止する抑止手段とし
て機能する外層29が形成されている。この外層29は、例
えば、積層金網体を用いて形成する他、周壁面に複数の
貫通孔を有する多孔円筒状部材、或いは所定巾の帯状部
材を環状にしたベルト状抑止層を用いて形成することも
できる。積層金網体を用いて外層29を形成した場合、該
外層29は冷却機能も有することができる。クーラント・
フィルタ７により、ガス発生剤燃焼室28内で発生した燃
焼ガスが冷却され、そして燃焼残渣が捕集される。該ク
ーラント・フィルタ７は、クロージャシェル２の円形部
30を取り囲んで周方向に形成される傾斜部31により、そ
の移動が阻止され、ハウジング３の外周壁8とクーラン
ト・フィルタ７との間に確実に間隙９が形成される。該
間隙９は、ガス流路として機能する。
略円筒形状の内筒部材16を配設し、その内側を点火手段
収容室23、外側をガス発生剤燃焼室28とする。この内筒
部材16は、鋳造、鍛造若しくはプレス加工又は切削加工
等の何れか、或いはそれらの組み合わせにより形成する
ことができる。プレス加工により形成する場合には、例
えばＵＯプレス方式（板をＵ形に成形した後、Ｏ形に成
形し、継目を溶接するもの）、または電縫管方式（板を
円形に成形し、継目に圧力を加えながら大電流を流して
抵抗熱で溶接するもの）等により形成することができ
る。この内筒部材16の点火器４を収容する側の端部に
は、かしめ部27が形成され、該かしめ部27により点火器
４を固定している。また内筒部材16の周壁には、燃焼室
28への貫通孔54を有している。本実施例の場合、直径2.
5mmの貫通孔54が周方向に6個等間隔に配設されており、
該貫通孔54は、シールテープ52’により塞がれている。
本実施例では、ガス発生剤６の着火・燃焼により発生す
るガスを浄化・冷却する為にハウジング１内に配設され
るクーラント・フィルタ７は、該ガス発生剤６を取り囲
んで配設され、内筒部材16の周囲に環状の室、即ちガス
発生剤燃焼室28を画成する。該クーラント・フィルタ７
は、ステンレス鋼製平編の金網を半径方向に重ね、半径
方向及び軸方向に圧縮してなる。この様に形成したクー
ラント・フィルタ７は、各層においてループ状の編目が
押し潰されたような形をしており、それが半径方向に層
をなしている。従って、このクーラント・フィルタ７
は、発生した燃焼ガスを冷却する他、空隙構造が複雑と
なるため、優れた捕集効果をも有することができる。本
実施例では、更にクーラント・フィルタ７の外側には、
該クーラント・フィルタの膨出を抑止する抑止手段とし
て機能する外層29が形成されている。この外層29は、例
えば、積層金網体を用いて形成する他、周壁面に複数の
貫通孔を有する多孔円筒状部材、或いは所定巾の帯状部
材を環状にしたベルト状抑止層を用いて形成することも
できる。積層金網体を用いて外層29を形成した場合、該
外層29は冷却機能も有することができる。クーラント・
フィルタ７により、ガス発生剤燃焼室28内で発生した燃
焼ガスが冷却され、そして燃焼残渣が捕集される。該ク
ーラント・フィルタ７は、クロージャシェル２の円形部
30を取り囲んで周方向に形成される傾斜部31により、そ
の移動が阻止され、ハウジング３の外周壁8とクーラン
ト・フィルタ７との間に確実に間隙９が形成される。該
間隙９は、ガス流路として機能する。
【００２２】クーラント・フィルタ７の内周には、ガス
発生剤の燃焼による火炎から該フィルタ７を保護し、ま
たガス発生剤６と該フィルタ７との直接接触を防止する
略多孔円筒形状のパーフォレーテッドバスケット32を配
設している。
発生剤の燃焼による火炎から該フィルタ７を保護し、ま
たガス発生剤６と該フィルタ７との直接接触を防止する
略多孔円筒形状のパーフォレーテッドバスケット32を配
設している。
【００２３】ハウジング３内に配設される内筒部材16の
内側に画成された点火手段収容室23内には、点火器４と
伝火薬５とを含んで構成される電気着火式点火手段が配
設されている。
内側に画成された点火手段収容室23内には、点火器４と
伝火薬５とを含んで構成される電気着火式点火手段が配
設されている。
【００２４】上記ハウジング中、内筒部材16の外側に画
成されるガス発生剤燃焼室28内には、ガス発生剤６の
他、該ガス発生剤６を支持してその移動を阻止すると共
に、該ガス発生剤燃焼室28内をガス発生剤収容部24とガ
ス発生剤の存在しない空間部100とに仕切る仕切部材110
が配設されている。このガス発生剤燃焼室28は、ガス発
生剤収容部24と、空間部100とからなり、この燃焼室28
に占める空間部100の割合は、18％未満が好ましい。空
間部100は、少なくともガス発生剤の燃焼開始後、ガス
発生剤収容部24と連通し、ガス発生剤の燃焼容積を増大
させるように機能する。
成されるガス発生剤燃焼室28内には、ガス発生剤６の
他、該ガス発生剤６を支持してその移動を阻止すると共
に、該ガス発生剤燃焼室28内をガス発生剤収容部24とガ
ス発生剤の存在しない空間部100とに仕切る仕切部材110
が配設されている。このガス発生剤燃焼室28は、ガス発
生剤収容部24と、空間部100とからなり、この燃焼室28
に占める空間部100の割合は、18％未満が好ましい。空
間部100は、少なくともガス発生剤の燃焼開始後、ガス
発生剤収容部24と連通し、ガス発生剤の燃焼容積を増大
させるように機能する。
【００２５】仕切部材110は、ガス発生器の組立に際し
て、前記ガス発生剤をガス発生剤収容部24内に収容した
後、ガス発生剤６を支持するように押し込んで燃焼室28
内に配設される。従って、該仕切部材110は、図１に示
すように、収容されたガス発生剤６を均等に支持可能な
様に、ガス発生剤６に当接する受圧面111は平坦に形成
され、またその内周112及び外周113は空間部100を形成
する方向、即ちクロージャシェル２側に曲折されている
ことが望ましい。この仕切部材110によりガス発生剤６
が支持されていることから、該ガス発生剤はその移動が
阻止され、振動により砕け、表面積が変化するおそれを
なくすことができる。
て、前記ガス発生剤をガス発生剤収容部24内に収容した
後、ガス発生剤６を支持するように押し込んで燃焼室28
内に配設される。従って、該仕切部材110は、図１に示
すように、収容されたガス発生剤６を均等に支持可能な
様に、ガス発生剤６に当接する受圧面111は平坦に形成
され、またその内周112及び外周113は空間部100を形成
する方向、即ちクロージャシェル２側に曲折されている
ことが望ましい。この仕切部材110によりガス発生剤６
が支持されていることから、該ガス発生剤はその移動が
阻止され、振動により砕け、表面積が変化するおそれを
なくすことができる。
【００２６】仕切部材110として、図１の他にも図２(a)
(b)に示すように、ガス発生剤との接触面、即ち受圧面1
11に適宜大の孔部114を形成し、該孔部114を、金属、プ
ラスチック又は紙等、ガス発生剤の燃焼時の圧力により
破裂するシート部材115で閉塞し、その閉塞した部分を
脆弱部116として形成する事もできる。図２(a)は鋳造な
どにより形成した仕切部材を示し、図２(b)はプレス加
工によって形成した仕切部材を示す。図２(b)に示す仕
切部材の様にプレス加工によって形成した場合にはコス
ト上有利となる。この様にして形成した脆弱部116は、
ガス発生剤の燃焼によって破壊（若しくは破裂）され、
図１中、ガス発生剤収容部24と空間部100とを連通し、
該ガス発生剤の燃焼容積を増加させる。このシート部材
115による孔部114の閉塞は、該孔部114の上部又は下部
の何れからも行うことができ、該シート部材115を貼付
する他、該シート部材115を仕切部材110とガス発生剤６
との間で挟持することも可能である。又孔部114の形状
としては、図２(a)(b)に示すように略扇形に穿孔する
他、図３に示すように略円形の孔部117を多数穿孔する
こともできる。図３に示す仕切部材は、その内周112が
壁状に曲折され、該内周112で内筒部材16を挟持し、ハ
ウジング内所定箇所に固定できる。
(b)に示すように、ガス発生剤との接触面、即ち受圧面1
11に適宜大の孔部114を形成し、該孔部114を、金属、プ
ラスチック又は紙等、ガス発生剤の燃焼時の圧力により
破裂するシート部材115で閉塞し、その閉塞した部分を
脆弱部116として形成する事もできる。図２(a)は鋳造な
どにより形成した仕切部材を示し、図２(b)はプレス加
工によって形成した仕切部材を示す。図２(b)に示す仕
切部材の様にプレス加工によって形成した場合にはコス
ト上有利となる。この様にして形成した脆弱部116は、
ガス発生剤の燃焼によって破壊（若しくは破裂）され、
図１中、ガス発生剤収容部24と空間部100とを連通し、
該ガス発生剤の燃焼容積を増加させる。このシート部材
115による孔部114の閉塞は、該孔部114の上部又は下部
の何れからも行うことができ、該シート部材115を貼付
する他、該シート部材115を仕切部材110とガス発生剤６
との間で挟持することも可能である。又孔部114の形状
としては、図２(a)(b)に示すように略扇形に穿孔する
他、図３に示すように略円形の孔部117を多数穿孔する
こともできる。図３に示す仕切部材は、その内周112が
壁状に曲折され、該内周112で内筒部材16を挟持し、ハ
ウジング内所定箇所に固定できる。
【００２７】上記仕切部材は、少なくともガス発生剤の
燃焼する何れかの時点においてガス発生剤収容部24と該
仕切部材により画成される空間部100とを連通し、該ガ
ス発生剤の燃焼容積を増大させるように機能する。この
ような機能を有する仕切部材は、図２(a)(b)及び図３に
示す態様の他に、更に図４〜７に示すような態様に形成
することも可能である。
燃焼する何れかの時点においてガス発生剤収容部24と該
仕切部材により画成される空間部100とを連通し、該ガ
ス発生剤の燃焼容積を増大させるように機能する。この
ような機能を有する仕切部材は、図２(a)(b)及び図３に
示す態様の他に、更に図４〜７に示すような態様に形成
することも可能である。
【００２８】図４(a）に示す態様の仕切部材120には、
その受圧部121上に、内周122方向を残して扇形に切り欠
いたスリット123を形成している。このスリット123の形
状としては、扇形の他、該スリットに囲まれた部分124
が、空間部方向に屈曲するような適宜形状とすることが
できる。この態様に於いては、該スリット123に囲まれ
た部分124はガス発生剤の燃焼により、図４(b）に示す
ように空間部側に屈曲して実質的に拡がり、仕切部材12
0の一部（この実施例では、スリットに囲まれた部分）
が変形する。その結果、図１において、ガス発生剤収容
部24と空間部とが連通し、該ガス発生剤の燃焼容積を増
加させる。この図４(a)(b)に示す仕切部材120では、そ
の外周125が壁状に曲折され、例えばクーラント・フィ
ルタ内面などに嵌入してハウジング内所定箇所に固定す
ることができる図５は、ガス発生剤６の燃焼により、そ
の全体形状を変化せしめられる仕切部材130の態様を示
している。即ちこの態様に於ける仕切部材130は、ガス
発生剤収容室24内に配設されたガス発生剤６を支持して
空間部100を画成し、該ガス発生剤６の燃焼時の圧力に
よって潰れる等、適宜変形可能な強度を有する材質、形
状及び厚さが適宜選択された上で形成されている。その
結果、この仕切部材130は、ガス発生剤６の燃焼によ
り、該仕切部材130全体が変形し、ガス発生剤の燃焼容
積を増加させることができる。この仕切部材130の変形
により燃焼室容積を増加させる場合には、前述の仕切部
材の破壊、移動等による燃焼室の拡大に比べると、その
容積の増加量が比較的少ないため、より効果的な燃焼特
性を得る上では、ガス発生剤の燃焼時に更に外殻容器も
膨張させることもできる。またこの場合、外殻容器の膨
張のみにより該容積を増加させることもできる。
その受圧部121上に、内周122方向を残して扇形に切り欠
いたスリット123を形成している。このスリット123の形
状としては、扇形の他、該スリットに囲まれた部分124
が、空間部方向に屈曲するような適宜形状とすることが
できる。この態様に於いては、該スリット123に囲まれ
た部分124はガス発生剤の燃焼により、図４(b）に示す
ように空間部側に屈曲して実質的に拡がり、仕切部材12
0の一部（この実施例では、スリットに囲まれた部分）
が変形する。その結果、図１において、ガス発生剤収容
部24と空間部とが連通し、該ガス発生剤の燃焼容積を増
加させる。この図４(a)(b)に示す仕切部材120では、そ
の外周125が壁状に曲折され、例えばクーラント・フィ
ルタ内面などに嵌入してハウジング内所定箇所に固定す
ることができる図５は、ガス発生剤６の燃焼により、そ
の全体形状を変化せしめられる仕切部材130の態様を示
している。即ちこの態様に於ける仕切部材130は、ガス
発生剤収容室24内に配設されたガス発生剤６を支持して
空間部100を画成し、該ガス発生剤６の燃焼時の圧力に
よって潰れる等、適宜変形可能な強度を有する材質、形
状及び厚さが適宜選択された上で形成されている。その
結果、この仕切部材130は、ガス発生剤６の燃焼によ
り、該仕切部材130全体が変形し、ガス発生剤の燃焼容
積を増加させることができる。この仕切部材130の変形
により燃焼室容積を増加させる場合には、前述の仕切部
材の破壊、移動等による燃焼室の拡大に比べると、その
容積の増加量が比較的少ないため、より効果的な燃焼特
性を得る上では、ガス発生剤の燃焼時に更に外殻容器も
膨張させることもできる。またこの場合、外殻容器の膨
張のみにより該容積を増加させることもできる。
【００２９】図６に示す態様の仕切部材140は、該仕切
部材の受圧面141の裏側に、ガス発生剤６の燃焼により
切断される程度の切り欠き溝を形成し、該切り欠き溝を
脆弱部142として、ガス発生剤の燃焼により切断されも
のとしている。この脆弱部の切断により、受圧部は図中
矢印で示す方向に移動し、ガス発生剤収容部24と空間部
100とを連通する。その結果、該ガス発生剤６の燃焼に
よりガス発生剤収容部24の容積を増加させることが可能
となる。この脆弱部142に形成は、受圧部141の裏側に限
ることなく、その他にも例えば該受圧部141の表側、又
は内周若しくは外周の屈曲脚部143に形成することもで
きる。この脆弱部142はガス発生剤６の燃焼により切断
され、その結果ガス発生剤の燃焼容積を増加することが
可能であれば、適宜形状に形成することができる。
部材の受圧面141の裏側に、ガス発生剤６の燃焼により
切断される程度の切り欠き溝を形成し、該切り欠き溝を
脆弱部142として、ガス発生剤の燃焼により切断されも
のとしている。この脆弱部の切断により、受圧部は図中
矢印で示す方向に移動し、ガス発生剤収容部24と空間部
100とを連通する。その結果、該ガス発生剤６の燃焼に
よりガス発生剤収容部24の容積を増加させることが可能
となる。この脆弱部142に形成は、受圧部141の裏側に限
ることなく、その他にも例えば該受圧部141の表側、又
は内周若しくは外周の屈曲脚部143に形成することもで
きる。この脆弱部142はガス発生剤６の燃焼により切断
され、その結果ガス発生剤の燃焼容積を増加することが
可能であれば、適宜形状に形成することができる。
【００３０】図７に示す仕切部材の態様は、ガス発生剤
６の燃焼により仕切部材150が、図面中矢印で示す方向
に変位（移動）して、ガス発生剤収容部24の容積を増加
するものである。即ちこの実施例では、仕切部材150は
その端縁部151が内筒部材に圧入することによって固定
されており、ガス発生剤６を支持する。そしてガス発生
剤６の燃焼により、仕切部材150は空間部100側、即ち図
中矢印で示す方向に押し下げられ、その結果としてガス
発生剤収容部24の容積を増加させる。従って、この実施
例に於いては、該仕切部材150は、ガス発生器が作動し
ていない状態においては確実に固定されており、ガス発
生剤６の燃焼により変位（移動）可能な程度にその固定
の程度が調整される必要がある。
６の燃焼により仕切部材150が、図面中矢印で示す方向
に変位（移動）して、ガス発生剤収容部24の容積を増加
するものである。即ちこの実施例では、仕切部材150は
その端縁部151が内筒部材に圧入することによって固定
されており、ガス発生剤６を支持する。そしてガス発生
剤６の燃焼により、仕切部材150は空間部100側、即ち図
中矢印で示す方向に押し下げられ、その結果としてガス
発生剤収容部24の容積を増加させる。従って、この実施
例に於いては、該仕切部材150は、ガス発生器が作動し
ていない状態においては確実に固定されており、ガス発
生剤６の燃焼により変位（移動）可能な程度にその固定
の程度が調整される必要がある。
【００３１】なお、上記仕切部材は、ガス発生剤の燃焼
により、ガス発生剤収容室24の容積を増加させることに
鑑みれば、上記図２〜７に基づいて説明した形態以外に
も、例えば仕切部材を容易に燃焼する材質（例えば紙
等）を用いて形成し、ガス発生剤の燃焼により、該仕切
部材をも燃焼させるように形成することも可能である。
により、ガス発生剤収容室24の容積を増加させることに
鑑みれば、上記図２〜７に基づいて説明した形態以外に
も、例えば仕切部材を容易に燃焼する材質（例えば紙
等）を用いて形成し、ガス発生剤の燃焼により、該仕切
部材をも燃焼させるように形成することも可能である。
【００３２】（実施態様２）本発明のエアバッグ用ガス
発生器の好ましい第２の実施態様はガス排出口を有する
ハウジング内に衝撃によって作動する点火手段と、該点
火手段により点火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス
発生剤とを含んで収容して成るエアバッグ用ガス発生器
に於いて、そのガス排出口がシールテープにより閉塞さ
れており、該シールテープが、ガス発生器作動初期の段
階で破裂されるエアバッグ用ガス発生器である。
発生器の好ましい第２の実施態様はガス排出口を有する
ハウジング内に衝撃によって作動する点火手段と、該点
火手段により点火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス
発生剤とを含んで収容して成るエアバッグ用ガス発生器
に於いて、そのガス排出口がシールテープにより閉塞さ
れており、該シールテープが、ガス発生器作動初期の段
階で破裂されるエアバッグ用ガス発生器である。
【００３３】かかるガス発生器作動初期の段階でシール
テープを破裂させるガス発生器として、例えば、ガス発
生器の内部構造により２段階でガスを発生させてガス発
生器作動初期の段階でシールテープを破裂させる場合、
具体的には、ガス発生器作動初期の段階で第１段の燃焼
ガスを発生させ、その燃焼ガスによりシールテープを破
裂させた後、第２段目のガスをガス排出口から排出する
場合、ガス発生器作動初期の段階に於けるシールテープ
の破裂により、ガス発生器の作動性能は、前記の如く調
整することができる。
テープを破裂させるガス発生器として、例えば、ガス発
生器の内部構造により２段階でガスを発生させてガス発
生器作動初期の段階でシールテープを破裂させる場合、
具体的には、ガス発生器作動初期の段階で第１段の燃焼
ガスを発生させ、その燃焼ガスによりシールテープを破
裂させた後、第２段目のガスをガス排出口から排出する
場合、ガス発生器作動初期の段階に於けるシールテープ
の破裂により、ガス発生器の作動性能は、前記の如く調
整することができる。
【００３４】このような２段階でガスを発生させるエア
バッグ用ガス発生器は、例えば、ガス発生剤を着火・燃
焼させる為の伝火薬を含んで前記点火手段を形成すると
共に、前記ハウジング内に、該伝火薬の燃焼によって生
じる燃焼ガスが通過する第一の流路と、該伝火薬の燃焼
ガスによって燃焼されたガス発生剤の燃焼ガスが通過す
る第二の流路とを形成し、該第一の流路を通過する伝火
薬の燃焼ガスをそのまま排出するエアバッグ用ガス発生
器によっても実現可能である。かかるガス発生器に於い
ては、伝火薬の燃焼ガスをそのままハウジング外に放出
するためのバイパスを形成し、該バイパスを第一の流路
とし、該第一の流路を通過する燃焼ガスを迅速にシール
テープ（即ちガス排出口）に到達するものとした場合に
は、該第一の流路を通過した燃焼ガスによって、ガス発
生器作動初期の段階でシールテープを破裂することがで
きる。第二の流路は、第一の流路を通過しない伝火薬の
燃焼ガスによって着火されたガス発生剤の燃焼ガスの流
路であり、この燃焼ガスがエアバッグ（袋体）を十分な
程度にまで膨張させる。この時、先に第一の流路を通っ
てガス発生器外部に放出されたガス量よりも大量のガス
が放出される。第二の流路を通過する燃焼ガスは、第一
の流路を通過して放出された燃焼ガスに続いて放出され
る。この様な構造により、タンク燃焼試験に於けるタン
クカーブが、所望のタンク最大圧力をＰ(kPa)、タンク
圧の立ち上がり開始からタンク最大圧力Ｐ(kPa)到達ま
での時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタン
ク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下で、燃焼最大内圧のピーク
が着火電流印加後、10〜20ミリ秒に現れるガス発生器を
構成することが出来、ガス発生器作動初期の段階に於け
る乗員に対しての過剰な衝撃の付加を抑止することがで
きる。
バッグ用ガス発生器は、例えば、ガス発生剤を着火・燃
焼させる為の伝火薬を含んで前記点火手段を形成すると
共に、前記ハウジング内に、該伝火薬の燃焼によって生
じる燃焼ガスが通過する第一の流路と、該伝火薬の燃焼
ガスによって燃焼されたガス発生剤の燃焼ガスが通過す
る第二の流路とを形成し、該第一の流路を通過する伝火
薬の燃焼ガスをそのまま排出するエアバッグ用ガス発生
器によっても実現可能である。かかるガス発生器に於い
ては、伝火薬の燃焼ガスをそのままハウジング外に放出
するためのバイパスを形成し、該バイパスを第一の流路
とし、該第一の流路を通過する燃焼ガスを迅速にシール
テープ（即ちガス排出口）に到達するものとした場合に
は、該第一の流路を通過した燃焼ガスによって、ガス発
生器作動初期の段階でシールテープを破裂することがで
きる。第二の流路は、第一の流路を通過しない伝火薬の
燃焼ガスによって着火されたガス発生剤の燃焼ガスの流
路であり、この燃焼ガスがエアバッグ（袋体）を十分な
程度にまで膨張させる。この時、先に第一の流路を通っ
てガス発生器外部に放出されたガス量よりも大量のガス
が放出される。第二の流路を通過する燃焼ガスは、第一
の流路を通過して放出された燃焼ガスに続いて放出され
る。この様な構造により、タンク燃焼試験に於けるタン
クカーブが、所望のタンク最大圧力をＰ(kPa)、タンク
圧の立ち上がり開始からタンク最大圧力Ｐ(kPa)到達ま
での時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタン
ク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下で、燃焼最大内圧のピーク
が着火電流印加後、10〜20ミリ秒に現れるガス発生器を
構成することが出来、ガス発生器作動初期の段階に於け
る乗員に対しての過剰な衝撃の付加を抑止することがで
きる。
【００３５】第一及び第二の２つの流路の形成態様とし
ては、例えば、ハウジング内に内筒部材を配設して、そ
の内側を点火手段収容室、外側をガス発生剤の燃焼室と
し、点火手段収容室内に配設される点火手段が、ガス発
生剤を着火・燃焼する伝火薬を含んでエアバッグ用ガス
発生器を構成する場合、該内筒部材の周方向に穿設され
た貫通孔列を異なる高さの水平面上に形成し、何れか一
の水平面上に形成された貫通孔列（望ましくはディフュ
ーザシェル側の水平面上に形成された貫通孔列）には、
該貫通孔列から排出される伝火薬の燃焼により発生する
ガスを、ガス発生剤収容部を経由させずそのままフィル
タ手段等に導くために、燃焼室内を仕切り板で仕切って
第一の流路を画成するか、或いは該貫通孔列に接続する
パイプ状のものを配設して第一の流路を確保することが
できる。その他にも、点火手段収容室内の伝火薬収容箇
所に相当するハウジング所定箇所に開口部を設け、該伝
火薬の燃焼によるガスをそのまま該開口部から排出する
ことも可能である。この場合該開口部はシールテープで
塞がれることが望ましい。
ては、例えば、ハウジング内に内筒部材を配設して、そ
の内側を点火手段収容室、外側をガス発生剤の燃焼室と
し、点火手段収容室内に配設される点火手段が、ガス発
生剤を着火・燃焼する伝火薬を含んでエアバッグ用ガス
発生器を構成する場合、該内筒部材の周方向に穿設され
た貫通孔列を異なる高さの水平面上に形成し、何れか一
の水平面上に形成された貫通孔列（望ましくはディフュ
ーザシェル側の水平面上に形成された貫通孔列）には、
該貫通孔列から排出される伝火薬の燃焼により発生する
ガスを、ガス発生剤収容部を経由させずそのままフィル
タ手段等に導くために、燃焼室内を仕切り板で仕切って
第一の流路を画成するか、或いは該貫通孔列に接続する
パイプ状のものを配設して第一の流路を確保することが
できる。その他にも、点火手段収容室内の伝火薬収容箇
所に相当するハウジング所定箇所に開口部を設け、該伝
火薬の燃焼によるガスをそのまま該開口部から排出する
ことも可能である。この場合該開口部はシールテープで
塞がれることが望ましい。
【００３６】上記の如き本発明のエアバッグ用ガス発生
器の第２の実施態様の例を図８〜10に示す。図８は本発
明のエアバッグ用ガス発生器の第２の実施態様の好まし
い実施例を示す。この図に示したガス発生器は、ガス発
生剤６を着火・燃焼させる為の伝火薬５を含んで前記点
火手段を形成すると共に、前記ハウジング３内に、該伝
火薬５の燃焼によって生じる燃焼ガスが通過する第一の
流路34、及び伝火薬の燃焼によって、着火・燃焼された
ガス発生剤６から発生する燃焼ガスが通過する第二の流
路35を形成する。この第一の流路34を通過する燃焼ガス
は、ガス発生剤６を着火・燃焼させることなくそのまま
排出される。従って該第一の流路34を通過するガスは、
迅速に（ガス発生器作動初期の段階で）ガス排出口11に
到達して、該ガス排出口11を閉塞するシールテープ52を
破裂させ、ハウジング３外に排出される。本実施例にお
いて、伝火薬５としては、伝火薬５中にガス発生剤６を
混在させて使用するか、或いは該伝火薬５の全てをガス
発生剤６に置き換えて使用することもできる。この場
合、伝火薬として置き換えられたガス発生剤は、その燃
焼ガスが、前記第一の流路を通過し、ガス発生器作動初
期の段階でガス排出口11を閉塞するシールテープ52を破
裂させる点において、予めガス発生剤収燃焼室28内に収
容されたガス発生剤６とは区別される。また、ガス発生
剤６としても、前記図１に示した中空円筒体以外の形状
としたものも使用可能である。即ち本実施例のガス発生
器は、２つの流路を形成し、第一の流路を通過する燃焼
ガスで、ガス発生器作動初期の段階でシールテープ52を
破って少量のガスをハウジング外に放出し、その後第二
の流路を通過する大量の燃焼ガスを放出することから、
ガス発生剤６は、その形状が中空円柱状以外であっても
本発明の効果を得ることができる。
器の第２の実施態様の例を図８〜10に示す。図８は本発
明のエアバッグ用ガス発生器の第２の実施態様の好まし
い実施例を示す。この図に示したガス発生器は、ガス発
生剤６を着火・燃焼させる為の伝火薬５を含んで前記点
火手段を形成すると共に、前記ハウジング３内に、該伝
火薬５の燃焼によって生じる燃焼ガスが通過する第一の
流路34、及び伝火薬の燃焼によって、着火・燃焼された
ガス発生剤６から発生する燃焼ガスが通過する第二の流
路35を形成する。この第一の流路34を通過する燃焼ガス
は、ガス発生剤６を着火・燃焼させることなくそのまま
排出される。従って該第一の流路34を通過するガスは、
迅速に（ガス発生器作動初期の段階で）ガス排出口11に
到達して、該ガス排出口11を閉塞するシールテープ52を
破裂させ、ハウジング３外に排出される。本実施例にお
いて、伝火薬５としては、伝火薬５中にガス発生剤６を
混在させて使用するか、或いは該伝火薬５の全てをガス
発生剤６に置き換えて使用することもできる。この場
合、伝火薬として置き換えられたガス発生剤は、その燃
焼ガスが、前記第一の流路を通過し、ガス発生器作動初
期の段階でガス排出口11を閉塞するシールテープ52を破
裂させる点において、予めガス発生剤収燃焼室28内に収
容されたガス発生剤６とは区別される。また、ガス発生
剤６としても、前記図１に示した中空円筒体以外の形状
としたものも使用可能である。即ち本実施例のガス発生
器は、２つの流路を形成し、第一の流路を通過する燃焼
ガスで、ガス発生器作動初期の段階でシールテープ52を
破って少量のガスをハウジング外に放出し、その後第二
の流路を通過する大量の燃焼ガスを放出することから、
ガス発生剤６は、その形状が中空円柱状以外であっても
本発明の効果を得ることができる。
【００３７】本実施例に於いて第一の流路34は、伝火薬
５の燃焼によって生じる発生ガスを、そのままハウジン
グ３外に放出する様に機能するバイパスとして形成され
ている。図８に示すように、異なる高さの平面上に存在
する周壁部分に貫通孔54列を有する内筒部材16をハウジ
ング３内に配設して、その内側を点火手段収容室23、外
側をガス発生剤６の燃焼室28とし、該点火手段収容室内
には、ガス発生剤６を着火・燃焼する伝火薬５を含む点
火手段を配設してエアバッグ用ガス発生器を構成する場
合には、該バイパス（第一の流路34）は、該内筒部材の
異なる水平面上の貫通孔列中、何れか一の水平面上（図
8中では、ディフューザシェル１側の水平面上）に形成
された貫通孔列54'から排出される伝火薬５の燃焼ガス
を、ガス発生剤６の燃焼を行うことなく、そのままクー
ラント・フィルタ７に導く事ができるように、該燃焼室
28内を仕切り板36で仕切って第一の流路34を形成するこ
とができる。
５の燃焼によって生じる発生ガスを、そのままハウジン
グ３外に放出する様に機能するバイパスとして形成され
ている。図８に示すように、異なる高さの平面上に存在
する周壁部分に貫通孔54列を有する内筒部材16をハウジ
ング３内に配設して、その内側を点火手段収容室23、外
側をガス発生剤６の燃焼室28とし、該点火手段収容室内
には、ガス発生剤６を着火・燃焼する伝火薬５を含む点
火手段を配設してエアバッグ用ガス発生器を構成する場
合には、該バイパス（第一の流路34）は、該内筒部材の
異なる水平面上の貫通孔列中、何れか一の水平面上（図
8中では、ディフューザシェル１側の水平面上）に形成
された貫通孔列54'から排出される伝火薬５の燃焼ガス
を、ガス発生剤６の燃焼を行うことなく、そのままクー
ラント・フィルタ７に導く事ができるように、該燃焼室
28内を仕切り板36で仕切って第一の流路34を形成するこ
とができる。
【００３８】この第一の流路の形成に関しては、その他
にも図９に示すように、何れか一の水平面上に形成され
た貫通孔54の列から排出される伝火薬５の燃焼ガスを、
そのままクーラント・フィルタ７に導くための放射状に
数本のパイプ状部37を内筒部材16に一体形成し、該パイ
プ状部37の内部中空を第一の流路34とすることもでき
る。
にも図９に示すように、何れか一の水平面上に形成され
た貫通孔54の列から排出される伝火薬５の燃焼ガスを、
そのままクーラント・フィルタ７に導くための放射状に
数本のパイプ状部37を内筒部材16に一体形成し、該パイ
プ状部37の内部中空を第一の流路34とすることもでき
る。
【００３９】また、図10に示すように、ハウジング内に
燃焼室28と点火手段収容室23とを画成する内筒部材16に
形成する貫通孔列が、水平方向略一列の場合（千鳥状に
形成した場合も含む）、ハウジング中、点火手段収容室
23内の伝火薬を収容する箇所に相当する範囲に開口部38
を設け、該開口部38から伝火薬５の燃焼によって生じる
燃焼ガスを直接排出することも可能である。この場合該
開口部38はシールテープ52"で閉塞されることが望まし
い。
燃焼室28と点火手段収容室23とを画成する内筒部材16に
形成する貫通孔列が、水平方向略一列の場合（千鳥状に
形成した場合も含む）、ハウジング中、点火手段収容室
23内の伝火薬を収容する箇所に相当する範囲に開口部38
を設け、該開口部38から伝火薬５の燃焼によって生じる
燃焼ガスを直接排出することも可能である。この場合該
開口部38はシールテープ52"で閉塞されることが望まし
い。
【００４０】上記図８〜10に示すエアバッグ用ガス発生
器に於いて、第二の流路35はガス発生剤６の燃焼によっ
て発生する燃焼ガスの流路であり、伝火薬５の燃焼ガス
は、前記内筒部材16中、内部を点火手段収容室23、外部
を燃焼室28とする範囲に形成された貫通孔54から排出さ
れる。またガス発生剤６の燃焼によって生じた燃焼ガス
は、クーラント・フィルタ７により冷却・浄化されてガ
ス排出口11から排出される。
器に於いて、第二の流路35はガス発生剤６の燃焼によっ
て発生する燃焼ガスの流路であり、伝火薬５の燃焼ガス
は、前記内筒部材16中、内部を点火手段収容室23、外部
を燃焼室28とする範囲に形成された貫通孔54から排出さ
れる。またガス発生剤６の燃焼によって生じた燃焼ガス
は、クーラント・フィルタ７により冷却・浄化されてガ
ス排出口11から排出される。
【００４１】上記図８〜９に示す実施例においては、前
記第一の流路34を通過する伝火薬５の燃焼ガスは、第二
の流路35を通過するガス発生剤６の燃焼ガスよりも早く
シールテープ52（即ちガス排出口11）に到達し、該シー
ルテープ52をガス発生器作動初期の段階で破裂させる。
その後、第二の流路35を通過する伝火薬５の火炎で着火
・燃焼されたガス発生剤６の燃焼ガスが、ガス排出口11
に到達し、該排出口11からハウジング３外に排出され、
二段階でガスを排出するガス発生器となる。
記第一の流路34を通過する伝火薬５の燃焼ガスは、第二
の流路35を通過するガス発生剤６の燃焼ガスよりも早く
シールテープ52（即ちガス排出口11）に到達し、該シー
ルテープ52をガス発生器作動初期の段階で破裂させる。
その後、第二の流路35を通過する伝火薬５の火炎で着火
・燃焼されたガス発生剤６の燃焼ガスが、ガス排出口11
に到達し、該排出口11からハウジング３外に排出され、
二段階でガスを排出するガス発生器となる。
【００４２】その結果、これらの実施例に示すエアバッ
グ用ガス発生器は、タンク燃焼試験に於ける所望のタン
ク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始からタ
ンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした
時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下となるように、その作動性能が調整されたエアバッグ
用ガス発生器となる。本実施例を示す図８〜10中、図１
と同一部材については、同一の符号を付してその説明を
省略する。
グ用ガス発生器は、タンク燃焼試験に於ける所望のタン
ク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始からタ
ンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした
時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下となるように、その作動性能が調整されたエアバッグ
用ガス発生器となる。本実施例を示す図８〜10中、図１
と同一部材については、同一の符号を付してその説明を
省略する。
【００４３】（実施態様３）ガス排出口を閉塞している
シールテープを、ガス発生器作動初期の段階で破裂させ
るエアバッグ用ガス発生器としては、上記実施態様２の
他にも、ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃によ
って作動する点火手段と、該点火手段により着火されて
燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤と、前記燃焼ガス
の冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフィルタ手段
とを含んで収容し、該点火手段の作動に起因して発生す
る燃焼ガスは、そのままフィルタ手段を通過して排出さ
れ、該ガスの流路にはフィルタ手段以外存在しないエア
バッグ用ガス発生器としても実現可能である。ここでフ
ィルタ手段には、従来のガス発生剤の燃焼による燃焼ガ
スを浄化する為のフィルタの他、該ガスを冷却するクー
ラント、及びこれら２つの機能（即ち、ガスの浄化及び
冷却機能）を併せ持つクーラント・フィルタも含まれ
る。このような本発明のガス発生器は、例えばハウジン
グ内に内筒部材を配設して、内側に点火手段収容室、外
側に燃焼室を画成し、更に点火手段はガス発生剤を着火
・燃焼する伝火薬を含んで構成したエアバッグ用ガス発
生器の場合には、該内筒部材の貫通孔から噴出する伝火
薬の火炎から、燃焼室の周りに配設されるフィルタ手段
を保護する為に、フィルタ手段の内側に配設されるクー
ラントサポート（又はクーラント支持部材）は、少なく
とも貫通孔からガス排出口に至るまでのガス流路におい
て、障害とならないように形成されているか、或いは省
略して形成される必要がある。前記点火手段の作動に起
因して、発生する燃焼ガスとは、点火器と伝火薬とによ
り点火手段を構成した場合には、点火器の作動によって
着火・燃焼する伝火薬からの燃焼ガスが該当する。
シールテープを、ガス発生器作動初期の段階で破裂させ
るエアバッグ用ガス発生器としては、上記実施態様２の
他にも、ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃によ
って作動する点火手段と、該点火手段により着火されて
燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤と、前記燃焼ガス
の冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフィルタ手段
とを含んで収容し、該点火手段の作動に起因して発生す
る燃焼ガスは、そのままフィルタ手段を通過して排出さ
れ、該ガスの流路にはフィルタ手段以外存在しないエア
バッグ用ガス発生器としても実現可能である。ここでフ
ィルタ手段には、従来のガス発生剤の燃焼による燃焼ガ
スを浄化する為のフィルタの他、該ガスを冷却するクー
ラント、及びこれら２つの機能（即ち、ガスの浄化及び
冷却機能）を併せ持つクーラント・フィルタも含まれ
る。このような本発明のガス発生器は、例えばハウジン
グ内に内筒部材を配設して、内側に点火手段収容室、外
側に燃焼室を画成し、更に点火手段はガス発生剤を着火
・燃焼する伝火薬を含んで構成したエアバッグ用ガス発
生器の場合には、該内筒部材の貫通孔から噴出する伝火
薬の火炎から、燃焼室の周りに配設されるフィルタ手段
を保護する為に、フィルタ手段の内側に配設されるクー
ラントサポート（又はクーラント支持部材）は、少なく
とも貫通孔からガス排出口に至るまでのガス流路におい
て、障害とならないように形成されているか、或いは省
略して形成される必要がある。前記点火手段の作動に起
因して、発生する燃焼ガスとは、点火器と伝火薬とによ
り点火手段を構成した場合には、点火器の作動によって
着火・燃焼する伝火薬からの燃焼ガスが該当する。
【００４４】図11は、上記実施態様３のエアバッグ用ガ
ス発生器の一つの実施例の縦断面図である。本実施例に
示すエアバッグ用ガス発生器は、ガス排出口11を有する
ハウジング３内に、衝撃によって作動し、燃焼ガスを発
生する点火手段と、該点火手段の燃焼ガスにより着火さ
れて燃焼し、燃焼ガスを発生するガス発生剤６と、前記
燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフィ
ルタ手段、即ちクーラント・フィルタ７とを含んで収容
してなり、該点火手段の作動によって発生する燃焼ガス
は、そのままクーラント・フィルタ７を通過して排出さ
れ、該燃焼ガスの流路にはクーラント・フィルタ７以外
は存在しないガス発生器である。
ス発生器の一つの実施例の縦断面図である。本実施例に
示すエアバッグ用ガス発生器は、ガス排出口11を有する
ハウジング３内に、衝撃によって作動し、燃焼ガスを発
生する点火手段と、該点火手段の燃焼ガスにより着火さ
れて燃焼し、燃焼ガスを発生するガス発生剤６と、前記
燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフィ
ルタ手段、即ちクーラント・フィルタ７とを含んで収容
してなり、該点火手段の作動によって発生する燃焼ガス
は、そのままクーラント・フィルタ７を通過して排出さ
れ、該燃焼ガスの流路にはクーラント・フィルタ７以外
は存在しないガス発生器である。
【００４５】即ち本実施例に示すガス発生器は、点火手
段の作動によって発生する燃焼ガスは、その流れがクー
ラント・フィルタ７以外の部材によって妨げられること
はない為、迅速にガス排出口11に到達し、該排出口11を
閉塞するシールテープ52をガス発生器作動初期の段階で
破裂させることができる。
段の作動によって発生する燃焼ガスは、その流れがクー
ラント・フィルタ７以外の部材によって妨げられること
はない為、迅速にガス排出口11に到達し、該排出口11を
閉塞するシールテープ52をガス発生器作動初期の段階で
破裂させることができる。
【００４６】点火手段の作動によって発生する燃焼ガス
とは、例えば図11に示す様に、衝撃によって作動する点
火器４と、該点火器の作動によって着火され燃焼し燃焼
ガスを発生させる伝火薬５とを組み合わせて点火手段と
した場合には、該伝火薬の燃焼によって発生する燃焼ガ
スが該当する。
とは、例えば図11に示す様に、衝撃によって作動する点
火器４と、該点火器の作動によって着火され燃焼し燃焼
ガスを発生させる伝火薬５とを組み合わせて点火手段と
した場合には、該伝火薬の燃焼によって発生する燃焼ガ
スが該当する。
【００４７】クーラント・フィルタ７は、従来、ガス発
生剤の燃焼によるガスを浄化する為に使用されている公
知のフィルタや、該ガスを冷却する為に使用されている
公知のクーラント、及びこれら2つの機能（ガスの浄化
及び冷却機能）を併せ持つものを使用することができ
る。但し、このクーラント・フィルタ７は、ガス発生剤
として、燃焼しても燃焼残渣を生じさせず、またその燃
焼ガスを冷却する必要のないものを用いた場合には省略
することもできる。
生剤の燃焼によるガスを浄化する為に使用されている公
知のフィルタや、該ガスを冷却する為に使用されている
公知のクーラント、及びこれら2つの機能（ガスの浄化
及び冷却機能）を併せ持つものを使用することができ
る。但し、このクーラント・フィルタ７は、ガス発生剤
として、燃焼しても燃焼残渣を生じさせず、またその燃
焼ガスを冷却する必要のないものを用いた場合には省略
することもできる。
【００４８】図11に示すガス発生器では、ハウジング３
内に内筒部材16を配設して、その内側に点火手段収容室
23、外側に燃焼室28を画成し、該点火手段収容室23内に
配設される点火手段はガス発生剤を着火・燃焼する伝火
薬５を含んで構成されている。そして該内筒部材16に
は、該伝火薬５の燃焼による火炎を燃焼室28に通すため
の貫通孔54が複数形成され、この貫通孔54から噴出され
る燃焼ガス（又は火炎）は、その流路付近のガス発生剤
６を着火すると共に、迅速にガス排出口11を閉塞するシ
ールテープ52に到達し、ガス発生器作動初期の段階で該
シールテープ52を破裂させる。そして、該貫通孔54から
噴出する燃焼ガスによって着火されたガス発生剤６の火
炎は、その後周辺にあるガス発生剤６を着火させ、大量
の燃焼ガスを発生させる。伝火薬５及びガス発生剤６の
燃焼によって発生した燃焼ガスは、クーラント・フィル
タ７を通過した後、該フィルタ７の外側に形成される間
隙９を通過し、ガス排出口11から排出される。この場
合、該間隙９はガス流路として機能する。
内に内筒部材16を配設して、その内側に点火手段収容室
23、外側に燃焼室28を画成し、該点火手段収容室23内に
配設される点火手段はガス発生剤を着火・燃焼する伝火
薬５を含んで構成されている。そして該内筒部材16に
は、該伝火薬５の燃焼による火炎を燃焼室28に通すため
の貫通孔54が複数形成され、この貫通孔54から噴出され
る燃焼ガス（又は火炎）は、その流路付近のガス発生剤
６を着火すると共に、迅速にガス排出口11を閉塞するシ
ールテープ52に到達し、ガス発生器作動初期の段階で該
シールテープ52を破裂させる。そして、該貫通孔54から
噴出する燃焼ガスによって着火されたガス発生剤６の火
炎は、その後周辺にあるガス発生剤６を着火させ、大量
の燃焼ガスを発生させる。伝火薬５及びガス発生剤６の
燃焼によって発生した燃焼ガスは、クーラント・フィル
タ７を通過した後、該フィルタ７の外側に形成される間
隙９を通過し、ガス排出口11から排出される。この場
合、該間隙９はガス流路として機能する。
【００４９】この図11に示すガス発生器は、特にガス発
生器作動初期の段階で、ガス排出口11を閉塞するシール
テープ52を破裂させることを目的とする為、燃焼ガスの
流れの障害となる部材は、クーラント・フィルタ７を除
き、内筒部材16に形成された貫通孔54から発生した燃焼
ガスがガス排出口11へ排出されるまでの流路中に存在し
ないことが必要となる。
生器作動初期の段階で、ガス排出口11を閉塞するシール
テープ52を破裂させることを目的とする為、燃焼ガスの
流れの障害となる部材は、クーラント・フィルタ７を除
き、内筒部材16に形成された貫通孔54から発生した燃焼
ガスがガス排出口11へ排出されるまでの流路中に存在し
ないことが必要となる。
【００５０】従って、図12に示すガス発生器のように、
燃焼室28内のディフューザシェル１内側に、クーラント
・フィルタ７の移動を阻止すると共に、燃焼ガスがクー
ラント・フィルタ７とディフューザシェル１内面との間
を通過するショートパスを防止する目的でクーラント支
持部材55を配設した場合には、該支持部材55中、クーラ
ント・フィルタ７の内面に当接する壁面部56は、内筒部
材16の貫通孔54とガス排出口11とを結ぶ線γを遮ること
のない様に、その長さαが規制される必要がある。この
図12に示すガス発生器では、ガス発生剤燃焼室内を仕切
部材110でガス発生剤収容部24と空間部100とに画成し、
ガス発生剤の燃焼によって、その燃焼容積を空間部100
に拡大し得るように形成している。
燃焼室28内のディフューザシェル１内側に、クーラント
・フィルタ７の移動を阻止すると共に、燃焼ガスがクー
ラント・フィルタ７とディフューザシェル１内面との間
を通過するショートパスを防止する目的でクーラント支
持部材55を配設した場合には、該支持部材55中、クーラ
ント・フィルタ７の内面に当接する壁面部56は、内筒部
材16の貫通孔54とガス排出口11とを結ぶ線γを遮ること
のない様に、その長さαが規制される必要がある。この
図12に示すガス発生器では、ガス発生剤燃焼室内を仕切
部材110でガス発生剤収容部24と空間部100とに画成し、
ガス発生剤の燃焼によって、その燃焼容積を空間部100
に拡大し得るように形成している。
【００５１】図11及び12に示すガス発生器においては、
伝火薬５から発生した燃焼ガスは、そのままクーラント
・フィルタ７だけを通過し、迅速にガス排出口11に到達
する。そして、ガス発生器作動開始後初期の段階で該排
出口11を閉塞するシールテープ52を破裂させ、該排出口
11から排出される。
伝火薬５から発生した燃焼ガスは、そのままクーラント
・フィルタ７だけを通過し、迅速にガス排出口11に到達
する。そして、ガス発生器作動開始後初期の段階で該排
出口11を閉塞するシールテープ52を破裂させ、該排出口
11から排出される。
【００５２】本実施例にかかるエアバッグ用ガス発生器
も、その作動性能が、タンク燃焼試験に於ける所望のタ
ンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始から
タンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした
時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下で、且つ燃焼最大内圧のピークが着火電流印加後、10
〜20ミリ秒に現れるエアバッグ用ガス発生器となし得
る。
も、その作動性能が、タンク燃焼試験に於ける所望のタ
ンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始から
タンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒とした
時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下で、且つ燃焼最大内圧のピークが着火電流印加後、10
〜20ミリ秒に現れるエアバッグ用ガス発生器となし得
る。
【００５３】本実施例にかかる図11及び12中、図１に基
づき説明したものと同一部材については、同一の符号を
付してその説明を省略する。図11中、符号18は、ガス発
生剤６を支持する略円盤形状のアンダープレートを示
す。
づき説明したものと同一部材については、同一の符号を
付してその説明を省略する。図11中、符号18は、ガス発
生剤６を支持する略円盤形状のアンダープレートを示
す。
【００５４】（実施態様４）本発明のガス発生器は、前
記の如く、タンク燃焼試験に於けるタンクカーブが、所
望のタンク最大圧力をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり
開始からタンク最大圧力Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミ
リ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×
Ｐ(kPa)以下となる様に作動性能が調整され、着火電流
印加後10〜20ミリ秒に於て燃焼内圧が最大になった後に
タンク内の圧力が一気に上昇するという所謂Ｓ字形のタ
ンクカーブを描くが、この際、更に前記ハウジング内の
ガス発生剤をハウジング外部雰囲気から遮断する遮断手
段を点火手段の出力を向上させることにより急速に破裂
させれば更にガス発生器の作動性能を向上させ得ること
が見出された。
記の如く、タンク燃焼試験に於けるタンクカーブが、所
望のタンク最大圧力をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり
開始からタンク最大圧力Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミ
リ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×
Ｐ(kPa)以下となる様に作動性能が調整され、着火電流
印加後10〜20ミリ秒に於て燃焼内圧が最大になった後に
タンク内の圧力が一気に上昇するという所謂Ｓ字形のタ
ンクカーブを描くが、この際、更に前記ハウジング内の
ガス発生剤をハウジング外部雰囲気から遮断する遮断手
段を点火手段の出力を向上させることにより急速に破裂
させれば更にガス発生器の作動性能を向上させ得ること
が見出された。
【００５５】上記遮断手段としては、例えばハウジング
に形成されたガス排出口を閉塞するシールテープが該当
する。本実施態様に於いて、このシールテープは例えば
アルミテープを用いて形成した厚さ50μmのものが使用
され、ガス発生器作動初期の段階で常温、例えば摂氏２
０度の雰囲気のときに着火電流印加後３ミリ秒以内に破
裂せしめられ、ガスを放出させてタンクカーブを上昇さ
せる。
に形成されたガス排出口を閉塞するシールテープが該当
する。本実施態様に於いて、このシールテープは例えば
アルミテープを用いて形成した厚さ50μmのものが使用
され、ガス発生器作動初期の段階で常温、例えば摂氏２
０度の雰囲気のときに着火電流印加後３ミリ秒以内に破
裂せしめられ、ガスを放出させてタンクカーブを上昇さ
せる。
【００５６】「遮断手段の破裂」とは、ガス発生器ハウ
ジング内の圧力が上昇するにつれて外部の湿気からガス
発生剤を保護するために、ガス排出口をふさいでいる遮
断手段、例えばシールテープなどがその圧力に耐えられ
なくなり破れるという物理的な変形だけでなく、所定の
位置に貼付された遮断手段がはがれることで、ガス排出
口を開孔させ、ハウジング外部と内部の雰囲気が連通し
た状態になることをも含む。また該遮断手段は外部湿度
を遮断するため、ガス排出口に対して適当な大きさの貼
付代をもって貼付されるが、この貼付代を比較的小さく
した場合など、ハウジング内圧の上昇とともにその圧力
に耐えかねて遮断手段が外部に押し出されるようにして
はがれ、ハウジング外部と内部の雰囲気が連通した状態
になることが考えられる。この様なシールテープのガス
排出口からの離脱も遮断手段の破裂に含まれることは勿
論である。
ジング内の圧力が上昇するにつれて外部の湿気からガス
発生剤を保護するために、ガス排出口をふさいでいる遮
断手段、例えばシールテープなどがその圧力に耐えられ
なくなり破れるという物理的な変形だけでなく、所定の
位置に貼付された遮断手段がはがれることで、ガス排出
口を開孔させ、ハウジング外部と内部の雰囲気が連通し
た状態になることをも含む。また該遮断手段は外部湿度
を遮断するため、ガス排出口に対して適当な大きさの貼
付代をもって貼付されるが、この貼付代を比較的小さく
した場合など、ハウジング内圧の上昇とともにその圧力
に耐えかねて遮断手段が外部に押し出されるようにして
はがれ、ハウジング外部と内部の雰囲気が連通した状態
になることが考えられる。この様なシールテープのガス
排出口からの離脱も遮断手段の破裂に含まれることは勿
論である。
【００５７】この様なガス発生器は、例えば、ガス排出
口を有するハウジング内に、衝撃によって作動する単一
の点火手段と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼
ガスを発生するガス発生剤とを含んで収容してなり、前
記点火手段は点火器を含んで構成されたエアバッグ用ガ
ス発生器において、該点火器として、該点火器単体を容
積10ccの密閉ボンブ中で燃焼させたとき、常温（20℃）
雰囲気下で700psi以上、好ましくは1000〜1500psiの作
動出力を有する点火器を使用したガス発生器によって実
現可能である。
口を有するハウジング内に、衝撃によって作動する単一
の点火手段と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼
ガスを発生するガス発生剤とを含んで収容してなり、前
記点火手段は点火器を含んで構成されたエアバッグ用ガ
ス発生器において、該点火器として、該点火器単体を容
積10ccの密閉ボンブ中で燃焼させたとき、常温（20℃）
雰囲気下で700psi以上、好ましくは1000〜1500psiの作
動出力を有する点火器を使用したガス発生器によって実
現可能である。
【００５８】図13は本発明のエアバッグ用ガス発生器の
第４の実施態様の好ましい実施例を示す。図13におい
て、ガス発生器は、ガス排出口を有するハウジング内
に、衝撃により作動する単一の点火手段と、該点火手段
により着火されて燃焼し燃焼ガスを生成するガス発生手
段を含んでおり、ガス発生剤６を着火する点火手段は伝
火薬５と点火器４とから構成されているが、該点火器４
は、図14に示すような容積10ccの密閉ボンブ301内で燃
焼させたとき、常温（20℃）の雰囲気のときその出力が
700psi以上、好ましくは1000〜1500psiのものを使用す
ることにより、シールテープを３ミリ秒以内に破裂させ
てガスを放出し、上記せる如きＳ字形のタンクカーブを
実現することができる。この点火器４の出力は、該密閉
ボンブ内に取り付けられた圧力計302により測定するこ
とができる。この様な高出力を有する点火器４は、例え
ばジルコニウムと過塩素酸カリウムとからなる薬剤（ZP
P）を260〜280mg使用したものとすることができる。ハ
ウジングには例えば内径2.7mmのガス排出口11が周方向
に16個形成されている。
第４の実施態様の好ましい実施例を示す。図13におい
て、ガス発生器は、ガス排出口を有するハウジング内
に、衝撃により作動する単一の点火手段と、該点火手段
により着火されて燃焼し燃焼ガスを生成するガス発生手
段を含んでおり、ガス発生剤６を着火する点火手段は伝
火薬５と点火器４とから構成されているが、該点火器４
は、図14に示すような容積10ccの密閉ボンブ301内で燃
焼させたとき、常温（20℃）の雰囲気のときその出力が
700psi以上、好ましくは1000〜1500psiのものを使用す
ることにより、シールテープを３ミリ秒以内に破裂させ
てガスを放出し、上記せる如きＳ字形のタンクカーブを
実現することができる。この点火器４の出力は、該密閉
ボンブ内に取り付けられた圧力計302により測定するこ
とができる。この様な高出力を有する点火器４は、例え
ばジルコニウムと過塩素酸カリウムとからなる薬剤（ZP
P）を260〜280mg使用したものとすることができる。ハ
ウジングには例えば内径2.7mmのガス排出口11が周方向
に16個形成されている。
【００５９】上記の如き高出力の点火器を用いた本実施
態様のガス発生器は、点火器の出力を上げることにより
熱によるハウジング内の空気の膨脹によるハウジング内
圧の上昇を早く生じさせ、該ハウジングのガス排出口を
閉塞するシールテープ５２を、摂氏２０度の雰囲気下に
於いて着火電流印加後３ミリ秒以内、例えば2.5ミリ秒
で破裂させる。このシールテープ５２の破裂は、ガス発
生剤の燃焼開始直後、即ち伝火薬からの火炎がガス発生
剤に回る時に起こるため、ガス発生剤の燃焼が一時妨げ
られ、内圧上昇が瞬時に衰えるが、タンク内に放出され
た少量のガスによりタンク圧は上昇し始める。そしてそ
の後ガス発生剤全体に火が回って該ガス発生剤が着火
し、大量のガスを放出する。従って、このような燃焼形
態により0.25×Ｔ(ms)のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下となる所謂Ｓ字形のタンク圧力カーブを可能とし、こ
れによりエアバッグの作動初期に乗員への衝撃を緩和さ
せるエアバッグの展開が行われ、かつその直後発生され
る充分量のガスにより乗員を確実に拘束するガス発生器
となる。この際タンク燃焼試験に於てタンク圧カーブは
３ミリ秒以内で立上がり、0.25×Ｔ(ms)後の圧力はタン
ク最大圧Ｐの７％以上25％以下である。このようなガス
発生器のタンク燃焼試験での測定結果の一例を図15に示
す。図15ａは該タンク燃焼試験におけるハウジング内圧
の経時変化を、図15ｂは該タンク燃焼試験でのタンク圧
カーブをそれぞれ示している。この図15の試験では、図
13中において符号４で示す点火器の出力を、従来の700p
si以下のものから、1300psiとしたガス発生器の60Ｌタ
ンク燃焼結果を示している。図15に示す様に、点火後、
インフレータ内圧は2.5ミリ秒でシールテープを破るま
でに立上がる。ついで10ミリ秒後のタンク圧力は10〜60
kPa、好ましくは10〜50kPa、更に好ましくは10〜40kPa
である。この時、ガス発生剤には伝火薬からの炎が回り
始めたばかりであり、このタイミングでシールテープが
破れて内圧が解放されることにより、ガス発生剤の燃焼
は一時妨げられる。よって、内圧上昇も一時衰えるが、
タンク圧力は解放されたガスにより圧力が上昇し始め
る。その後、インフレータ内圧が最大となったときタン
ク圧力カーブに変曲点が生じる。
態様のガス発生器は、点火器の出力を上げることにより
熱によるハウジング内の空気の膨脹によるハウジング内
圧の上昇を早く生じさせ、該ハウジングのガス排出口を
閉塞するシールテープ５２を、摂氏２０度の雰囲気下に
於いて着火電流印加後３ミリ秒以内、例えば2.5ミリ秒
で破裂させる。このシールテープ５２の破裂は、ガス発
生剤の燃焼開始直後、即ち伝火薬からの火炎がガス発生
剤に回る時に起こるため、ガス発生剤の燃焼が一時妨げ
られ、内圧上昇が瞬時に衰えるが、タンク内に放出され
た少量のガスによりタンク圧は上昇し始める。そしてそ
の後ガス発生剤全体に火が回って該ガス発生剤が着火
し、大量のガスを放出する。従って、このような燃焼形
態により0.25×Ｔ(ms)のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以
下となる所謂Ｓ字形のタンク圧力カーブを可能とし、こ
れによりエアバッグの作動初期に乗員への衝撃を緩和さ
せるエアバッグの展開が行われ、かつその直後発生され
る充分量のガスにより乗員を確実に拘束するガス発生器
となる。この際タンク燃焼試験に於てタンク圧カーブは
３ミリ秒以内で立上がり、0.25×Ｔ(ms)後の圧力はタン
ク最大圧Ｐの７％以上25％以下である。このようなガス
発生器のタンク燃焼試験での測定結果の一例を図15に示
す。図15ａは該タンク燃焼試験におけるハウジング内圧
の経時変化を、図15ｂは該タンク燃焼試験でのタンク圧
カーブをそれぞれ示している。この図15の試験では、図
13中において符号４で示す点火器の出力を、従来の700p
si以下のものから、1300psiとしたガス発生器の60Ｌタ
ンク燃焼結果を示している。図15に示す様に、点火後、
インフレータ内圧は2.5ミリ秒でシールテープを破るま
でに立上がる。ついで10ミリ秒後のタンク圧力は10〜60
kPa、好ましくは10〜50kPa、更に好ましくは10〜40kPa
である。この時、ガス発生剤には伝火薬からの炎が回り
始めたばかりであり、このタイミングでシールテープが
破れて内圧が解放されることにより、ガス発生剤の燃焼
は一時妨げられる。よって、内圧上昇も一時衰えるが、
タンク圧力は解放されたガスにより圧力が上昇し始め
る。その後、インフレータ内圧が最大となったときタン
ク圧力カーブに変曲点が生じる。
【００６０】本実施態様では、イニシエータ（点火器）
出力を上げることで、インフレータ内圧を早期に立上げ
ており、所望の変曲点を有するＳ字形のタンク出力カー
ブを得ることができる。この際、従来のイニシエータ出
力と比較した場合に於ける本実施態様のイニシエータの
出力アップ分は、主として更なる熱あるいは高温ガスを
発生させ、しかもガス発生剤への着火性能には影響を与
えず、純粋に初期内圧だけを早く上昇させるものであ
る。また、上記の効果は伝火薬の燃焼によって熱あるい
は高温ガスを発生させることによっても実現可能であ
る。しかし、従来より伝火薬として用いられているＢ／
ＫＮＯ3（ボロン硝石）は燃焼時に熱残渣（熱ミスト）
を発生するため、この伝火薬量を増加させることは、熱
残渣によるガス発生剤への着火性を上げることになり、
目的とするＳ字形の出力カーブを得ることが困難であ
る。従って、伝火薬によりＳ字形のタンク出力カーブを
得るためには燃焼時に高温ガスあるいは熱が主体となっ
て発生する伝火薬を用い、その量を増加させて点火手段
の出力をアップさせればよい。この様に燃焼時に発生す
るものが熱ガスあるいは熱が主体である伝火薬として
は、例えば、ニトログアニジン／硝酸アンモニウムベー
スの非アジドガス発生剤があげられる。
出力を上げることで、インフレータ内圧を早期に立上げ
ており、所望の変曲点を有するＳ字形のタンク出力カー
ブを得ることができる。この際、従来のイニシエータ出
力と比較した場合に於ける本実施態様のイニシエータの
出力アップ分は、主として更なる熱あるいは高温ガスを
発生させ、しかもガス発生剤への着火性能には影響を与
えず、純粋に初期内圧だけを早く上昇させるものであ
る。また、上記の効果は伝火薬の燃焼によって熱あるい
は高温ガスを発生させることによっても実現可能であ
る。しかし、従来より伝火薬として用いられているＢ／
ＫＮＯ3（ボロン硝石）は燃焼時に熱残渣（熱ミスト）
を発生するため、この伝火薬量を増加させることは、熱
残渣によるガス発生剤への着火性を上げることになり、
目的とするＳ字形の出力カーブを得ることが困難であ
る。従って、伝火薬によりＳ字形のタンク出力カーブを
得るためには燃焼時に高温ガスあるいは熱が主体となっ
て発生する伝火薬を用い、その量を増加させて点火手段
の出力をアップさせればよい。この様に燃焼時に発生す
るものが熱ガスあるいは熱が主体である伝火薬として
は、例えば、ニトログアニジン／硝酸アンモニウムベー
スの非アジドガス発生剤があげられる。
【００６１】図13中、符号17は溝18を有する筒状カラー
部材を示し、符号22は該溝18内に収容されるＯ−リング
を示し、符号55はクーラント支持部材55を示す。図13
中、図１と同一部材については同一符号を付してその説
明を省略する。
部材を示し、符号22は該溝18内に収容されるＯ−リング
を示し、符号55はクーラント支持部材55を示す。図13
中、図１と同一部材については同一符号を付してその説
明を省略する。
【００６２】（実施態様５）上記実施態様４に示したシ
ールテープの急速な破裂（摂氏２０度の雰囲気のとき、
着火電流印加後３ミリ秒以内に破裂）を達成するガス発
生器は、点火手段の出力向上の他、ガス排出口を閉塞す
るシールテープの厚さ或いは（及び）ガス排出口の内径
の大きさを規制することによっても実現可能である。
ールテープの急速な破裂（摂氏２０度の雰囲気のとき、
着火電流印加後３ミリ秒以内に破裂）を達成するガス発
生器は、点火手段の出力向上の他、ガス排出口を閉塞す
るシールテープの厚さ或いは（及び）ガス排出口の内径
の大きさを規制することによっても実現可能である。
【００６３】次に図13に示したエアバッグ用ガス発生器
について本実施態様を説明する。図13において、エアバ
ッグ用ガス発生器のハウジング３のガス排出口11はシー
ルテープ52により閉塞されており、該シールテープ52と
して、着火電流印加後、３ミリ秒以内に破裂してガスを
放出する様に厚さを規制したものを使用する。該シール
テープ11が着火電流印加後３ミリ秒以内に破裂してガス
を放出することにより、開始し始めようとしたガス発生
剤の燃焼が一時衰え、内圧上昇も一時衰えるが、タンク
圧は放出された伝火薬の燃焼ガスにより上昇し始める。
そして、その後ガス発生剤全体に火が回って、大量のガ
スを放出させ、上記の如き作動性能を示すガス発生器と
なる。
について本実施態様を説明する。図13において、エアバ
ッグ用ガス発生器のハウジング３のガス排出口11はシー
ルテープ52により閉塞されており、該シールテープ52と
して、着火電流印加後、３ミリ秒以内に破裂してガスを
放出する様に厚さを規制したものを使用する。該シール
テープ11が着火電流印加後３ミリ秒以内に破裂してガス
を放出することにより、開始し始めようとしたガス発生
剤の燃焼が一時衰え、内圧上昇も一時衰えるが、タンク
圧は放出された伝火薬の燃焼ガスにより上昇し始める。
そして、その後ガス発生剤全体に火が回って、大量のガ
スを放出させ、上記の如き作動性能を示すガス発生器と
なる。
【００６４】点火器４としては、従来使用されている点
火器、即ち、即ち20℃の雰囲気下に於ける出力が700psi
以下の従来仕様の通常出力の点火器を使用し得る。
火器、即ち、即ち20℃の雰囲気下に於ける出力が700psi
以下の従来仕様の通常出力の点火器を使用し得る。
【００６５】図16に、このシールテープ52の断面図を示
す。このシールテープ52は、ハウジング内への湿気の進
入を阻止するシール層303と、該シール層をハウジング
に接着するための接着層又は粘着層304とからなる。シ
ール層は、20〜200μmの厚さを有し、好ましくはアルミ
ニウム箔その他の金属箔により形成され、より好ましく
は、該金属箔の上に樹脂シートをラミネートして使用さ
れる。このシール層の厚さが20μm以下の場合には、組
立時や輸送時の接触で破損するおそれがあることから、
所望のタイミングで破れることを考慮して50μm程度の
厚さとすることが好ましい。また接着層又は粘着層は、
20〜100μmの厚さを有しており、加圧型接着剤、ホット
メルト系接着剤など、各種接着剤或いは粘着剤を使用す
る事ができるが、中でもアクリル系接着剤が好ましい。
接着層又は粘着層は図16の如く通常シール層全面にわた
って存在しているが、ガス排出口に対応する部分のみ存
在しない様に設定することもできる。
す。このシールテープ52は、ハウジング内への湿気の進
入を阻止するシール層303と、該シール層をハウジング
に接着するための接着層又は粘着層304とからなる。シ
ール層は、20〜200μmの厚さを有し、好ましくはアルミ
ニウム箔その他の金属箔により形成され、より好ましく
は、該金属箔の上に樹脂シートをラミネートして使用さ
れる。このシール層の厚さが20μm以下の場合には、組
立時や輸送時の接触で破損するおそれがあることから、
所望のタイミングで破れることを考慮して50μm程度の
厚さとすることが好ましい。また接着層又は粘着層は、
20〜100μmの厚さを有しており、加圧型接着剤、ホット
メルト系接着剤など、各種接着剤或いは粘着剤を使用す
る事ができるが、中でもアクリル系接着剤が好ましい。
接着層又は粘着層は図16の如く通常シール層全面にわた
って存在しているが、ガス排出口に対応する部分のみ存
在しない様に設定することもできる。
【００６６】尚、更に点火器として実施態様４で述べた
ように高出力型のものを使用することで更に効果が得ら
れる。
ように高出力型のものを使用することで更に効果が得ら
れる。
【００６７】又ガス排出口の内径を、摂氏２０度の雰囲
気のとき、該排出口を閉塞するシールテープが着火電流
印加後３ミリ秒以内に破裂するように大きさを規制して
もよい。この際、上記ガス排出口11の内径は、1.5〜10m
mの範囲内で、点火器４の出力、シールテープの材質と
厚さを考慮して決定される。
気のとき、該排出口を閉塞するシールテープが着火電流
印加後３ミリ秒以内に破裂するように大きさを規制して
もよい。この際、上記ガス排出口11の内径は、1.5〜10m
mの範囲内で、点火器４の出力、シールテープの材質と
厚さを考慮して決定される。
【００６８】このようにシールテープは上記の如くガス
発生剤の点火後発生する燃焼ガスによりガス発生器の内
圧が上昇し、その圧力により破裂し、シールテープの破
裂部から燃焼ガスが外部に放出されるが、そのシールテ
ープが破裂する破裂圧力をある好ましい範囲に設定する
ことが必要で、破裂圧力を設定することにより、着火電
流印加後３ミリ秒以内にシールテープを破り、ガスを放
出することが可能である。その手段として上記の如くシ
ールテープの厚さや、ガス排出口の径が調節される。即
ち破裂圧は同じ厚さのシールテープを使った場合、ガス
排出口の径が大きいほど低くなり、また同じ大きさのガ
ス排出口ではシールテープの厚さが薄いほど低くなるた
めこれら両者を組み合わせて所望の破裂圧を得ることが
出来る。この破裂圧は100kg／cm2以下であり、望ましく
は70〜40kg／cm2に設定する。この圧力を満すノズル径
／シールテープ厚みの関係は、軟質アルミ材を用いてシ
ールテープ厚み50ミクロンではノズル径1.5〜３mm、100
ミクロンでは４mm程度、200ミクロンでは10mm程度であ
る。その圧力は低すぎると着火が安定せず、高すぎると
ガス発生剤への着火が進行しすぎ、目的とするタンク特
性を得にくい。
発生剤の点火後発生する燃焼ガスによりガス発生器の内
圧が上昇し、その圧力により破裂し、シールテープの破
裂部から燃焼ガスが外部に放出されるが、そのシールテ
ープが破裂する破裂圧力をある好ましい範囲に設定する
ことが必要で、破裂圧力を設定することにより、着火電
流印加後３ミリ秒以内にシールテープを破り、ガスを放
出することが可能である。その手段として上記の如くシ
ールテープの厚さや、ガス排出口の径が調節される。即
ち破裂圧は同じ厚さのシールテープを使った場合、ガス
排出口の径が大きいほど低くなり、また同じ大きさのガ
ス排出口ではシールテープの厚さが薄いほど低くなるた
めこれら両者を組み合わせて所望の破裂圧を得ることが
出来る。この破裂圧は100kg／cm2以下であり、望ましく
は70〜40kg／cm2に設定する。この圧力を満すノズル径
／シールテープ厚みの関係は、軟質アルミ材を用いてシ
ールテープ厚み50ミクロンではノズル径1.5〜３mm、100
ミクロンでは４mm程度、200ミクロンでは10mm程度であ
る。その圧力は低すぎると着火が安定せず、高すぎると
ガス発生剤への着火が進行しすぎ、目的とするタンク特
性を得にくい。
【００６９】破裂圧を測定するには、ハウジング内圧を
計測するための圧力計をガス発生器にとりつける。そし
て点火器に電流を流した点を０として時間とハウジング
内圧との関係を計測し、図15aに例示した如き圧力曲線
を得る。遮断手段、例えばシールテープはガス排出口に
対して適当な貼付代をもって貼付されているため、ハウ
ジング内圧が上昇してもすぐには破裂、破壊等を起こさ
ず、ある程度の圧力上昇に耐える。この耐圧性はある有
限の時間が続くが、ある時点で圧力上昇に耐えかねて該
遮断手段が破裂、破壊等を起こし、ハウジング内部の圧
力を解放する。この圧力解放によって、ハウジング内圧
が変化するため、ガス発生剤の燃焼性能が急激に変化す
る。時間に対するハウジング内圧の変化では、連続的／
直線的に上昇変化してきた内圧値がある点をもって急激
な変化を呈する。この点（図15aのＢ）をまさにシール
テープが破裂、破壊した点と見なすことができる。これ
以前にタンク圧力が上昇した部分があれば、それはここ
で言うハウジング内圧力上昇によって破裂したものでな
く、偶発的なシールテープの破損によるものとみなす。
また急激な変化とはいえないまでも、着火電流印加後、
発生したガスにより燃焼内圧曲線が時間とともに直線的
に変化してきた点から、非直線的な変化を呈する点があ
る。この点もシールテープが破れた点と見なす。これ
は、発生ガスの圧力に抗してシールしていたシールテー
プがその圧力に耐えかねて破裂することで、ハウジング
内圧を解放する。そのためハウジング内圧がそれまでと
は異なった変化を呈し始める点が燃焼内圧曲線上で確認
できるためである。
計測するための圧力計をガス発生器にとりつける。そし
て点火器に電流を流した点を０として時間とハウジング
内圧との関係を計測し、図15aに例示した如き圧力曲線
を得る。遮断手段、例えばシールテープはガス排出口に
対して適当な貼付代をもって貼付されているため、ハウ
ジング内圧が上昇してもすぐには破裂、破壊等を起こさ
ず、ある程度の圧力上昇に耐える。この耐圧性はある有
限の時間が続くが、ある時点で圧力上昇に耐えかねて該
遮断手段が破裂、破壊等を起こし、ハウジング内部の圧
力を解放する。この圧力解放によって、ハウジング内圧
が変化するため、ガス発生剤の燃焼性能が急激に変化す
る。時間に対するハウジング内圧の変化では、連続的／
直線的に上昇変化してきた内圧値がある点をもって急激
な変化を呈する。この点（図15aのＢ）をまさにシール
テープが破裂、破壊した点と見なすことができる。これ
以前にタンク圧力が上昇した部分があれば、それはここ
で言うハウジング内圧力上昇によって破裂したものでな
く、偶発的なシールテープの破損によるものとみなす。
また急激な変化とはいえないまでも、着火電流印加後、
発生したガスにより燃焼内圧曲線が時間とともに直線的
に変化してきた点から、非直線的な変化を呈する点があ
る。この点もシールテープが破れた点と見なす。これ
は、発生ガスの圧力に抗してシールしていたシールテー
プがその圧力に耐えかねて破裂することで、ハウジング
内圧を解放する。そのためハウジング内圧がそれまでと
は異なった変化を呈し始める点が燃焼内圧曲線上で確認
できるためである。
【００７０】（実施態様６）本発明者等は更に研究の結
果、上記実施態様１〜５に例示した如きガス発生器にお
いて、ディフューザハウジングに形成するガス排出口の
形成に当たり、異なる内径及び／又は開口面積とした２
種以上のガス排出口を組み合わせることにより、早期の
シールテープの破裂とそれによる上記したＳ字形タンク
圧カーブの実現が安定して再現性良く達成し得ることを
見出した。この様なガス発生器は、例えば、ディフュー
ザハウジングに大径のガス排出口と小径のガス排出口を
組み合わせ形成して、それらをシールテープで閉塞して
構成することができる。
果、上記実施態様１〜５に例示した如きガス発生器にお
いて、ディフューザハウジングに形成するガス排出口の
形成に当たり、異なる内径及び／又は開口面積とした２
種以上のガス排出口を組み合わせることにより、早期の
シールテープの破裂とそれによる上記したＳ字形タンク
圧カーブの実現が安定して再現性良く達成し得ることを
見出した。この様なガス発生器は、例えば、ディフュー
ザハウジングに大径のガス排出口と小径のガス排出口を
組み合わせ形成して、それらをシールテープで閉塞して
構成することができる。
【００７１】ハウジングに大径のガス排出口と小径のガ
ス排出口を形成する場合、大径のガス排出口／小径のガ
ス排出口の孔径比は４／１〜1.1／１が適当であり、又
大径のガス排出口／小径のガス排出口の開口面積比は97
／３〜３／97の範囲で選定される。
ス排出口を形成する場合、大径のガス排出口／小径のガ
ス排出口の孔径比は４／１〜1.1／１が適当であり、又
大径のガス排出口／小径のガス排出口の開口面積比は97
／３〜３／97の範囲で選定される。
【００７２】具体例について説明すると、図13に示した
如きガス発生器のハウジングに、内径６mmとした大径の
ガス排出口を５個、内径３mmとした小径のガス排出口を
15個、それぞれ周方向に等間隔で形成し、これらガス排
出口をシールテープで閉塞する。作動の際このガス発生
器では、内径６mmとした大径のガス排出口を閉塞するシ
ールテープが、初期に破裂し、燃焼が進行してさらに内
圧上昇した段階で小径のノズルを閉塞するシールテープ
が破れる。この様に大径及び小径の２種のガス排出口を
形成した場合、ガス排出口開口部総面積は、内径４mmの
ガス排出口を２０個形成した場合とほぼ同じであるが、
しかし、内径６mmの大径のガス排出口は、内径が大き
く、数も少ないことから、内径４mmのガス排出口を２０
個形成したときよりも、それを閉塞するシールテープが
破れやすく、また比較的全数が破れやすくなる。大径の
ガス排出口を閉塞するシールテープが破裂した後、続い
て更なるガス発生剤の燃焼と共にハウジング内圧が上が
り、小径のガス排出口を閉塞するシールテープが破裂す
る。この様に、大径のガス排出口を閉塞するシールテー
プが比較的再現性よく全数破れることにより、その後、
内圧が上昇し小径ノズルを覆うシールテープが破れる際
のガス発生剤燃焼圧力が比較的一定となる。それゆえ、
上記所望のＳ字形タンク出力カーブが再現性よく現れ
る。
如きガス発生器のハウジングに、内径６mmとした大径の
ガス排出口を５個、内径３mmとした小径のガス排出口を
15個、それぞれ周方向に等間隔で形成し、これらガス排
出口をシールテープで閉塞する。作動の際このガス発生
器では、内径６mmとした大径のガス排出口を閉塞するシ
ールテープが、初期に破裂し、燃焼が進行してさらに内
圧上昇した段階で小径のノズルを閉塞するシールテープ
が破れる。この様に大径及び小径の２種のガス排出口を
形成した場合、ガス排出口開口部総面積は、内径４mmの
ガス排出口を２０個形成した場合とほぼ同じであるが、
しかし、内径６mmの大径のガス排出口は、内径が大き
く、数も少ないことから、内径４mmのガス排出口を２０
個形成したときよりも、それを閉塞するシールテープが
破れやすく、また比較的全数が破れやすくなる。大径の
ガス排出口を閉塞するシールテープが破裂した後、続い
て更なるガス発生剤の燃焼と共にハウジング内圧が上が
り、小径のガス排出口を閉塞するシールテープが破裂す
る。この様に、大径のガス排出口を閉塞するシールテー
プが比較的再現性よく全数破れることにより、その後、
内圧が上昇し小径ノズルを覆うシールテープが破れる際
のガス発生剤燃焼圧力が比較的一定となる。それゆえ、
上記所望のＳ字形タンク出力カーブが再現性よく現れ
る。
【００７３】これに対し、内径４mmのガス排出口を２０
個形成したガス発生器の場合には、ガス発生剤の燃焼初
期にシールテープが破れて20個全数が同時に開口すると
は限らず、シールテープの破れ方にムラが生じやすい。
ガス排出口を閉塞するシールテープの破れ方にムラがあ
る場合、ガス発生剤の燃焼初期のハウジング内圧は、シ
ールテープが多く破れてノズルの開口総面積が大きくな
ると低くなり、またシールテープの破れ方が少なくノズ
ルの開口総面積が小さいと高くなる。その結果、シール
テープが破れた後のハウジング内圧に再現性が得られ
ず、その後に続いて起こるガス発生剤への初期燃焼性に
も影響を与え、上記所望のタンク出力カーブの再現性が
低下する。
個形成したガス発生器の場合には、ガス発生剤の燃焼初
期にシールテープが破れて20個全数が同時に開口すると
は限らず、シールテープの破れ方にムラが生じやすい。
ガス排出口を閉塞するシールテープの破れ方にムラがあ
る場合、ガス発生剤の燃焼初期のハウジング内圧は、シ
ールテープが多く破れてノズルの開口総面積が大きくな
ると低くなり、またシールテープの破れ方が少なくノズ
ルの開口総面積が小さいと高くなる。その結果、シール
テープが破れた後のハウジング内圧に再現性が得られ
ず、その後に続いて起こるガス発生剤への初期燃焼性に
も影響を与え、上記所望のタンク出力カーブの再現性が
低下する。
【００７４】従って、上記の如く、大小異なった２種の
ガス排出口とすることにより、大径のガス排出口を閉塞
するシールテープは比較的全数破れ、この時の開口面積
が一定となる。その結果、その後、小径のガス排出口が
開口するまでのガス発生剤の燃焼に与える影響も一定と
なり、安定したＳ字形のタンク出力カーブを示す作動性
能を有するガス発生器が得られる。
ガス排出口とすることにより、大径のガス排出口を閉塞
するシールテープは比較的全数破れ、この時の開口面積
が一定となる。その結果、その後、小径のガス排出口が
開口するまでのガス発生剤の燃焼に与える影響も一定と
なり、安定したＳ字形のタンク出力カーブを示す作動性
能を有するガス発生器が得られる。
【００７５】上記の如く複数の大きさのガス排出口を併
設することにより、更に外気温度に影響されることなく
安定した圧力立ち上がり性能を呈したガス発生器とな
る。即ち、低温雰囲気中（或いは高温雰囲気中）で、例
えば60リットルタンク内においてガス発生器を作動させ
た場合に於いても、そのタンク圧力カーブの立ち上がり
性能は、常温に於けるものとほぼ同等の安定したＳ字形
のタンク出力カーブを示す。このことは、通常ガス発生
器はエアバックシステムとして車に搭載されるため、使
用される地域により気温が様々である。一般にガス発生
器の作動時の雰囲気温度が低くなると、ガス発生剤の燃
焼が常温時に比べ緩やかになる。このためガス発生器の
燃焼内圧も全体的に低下するので、タンク圧力カーブの
立ち上がりが常温時と比較して遅れたり、作動初期(0.2
5×Ｔミリ秒後）のタンク出力カーブが、0.07×Ｐ(kPa)
以上0.25×Ｐ(kPa)以下の範囲外の性能となるなど、常
温時の圧力の立ち上がり性能と異なったものとなり得
る。またガス発生器の出力や最大圧力も雰囲気温度に影
響されて、大きく変わりうる。しかし複数、例えば大小
２種類の大きさのガス排出口を併設すると、常温時では
その２種類の大きさのノズルを覆うシールテープがすべ
て破れるのに対して、低温雰囲気中では破裂圧力の低い
大きなガス排出口を覆うシールテープのみがイニシエー
タ作動直後に破れる傾向になる。上述の通り、低温雰囲
気中では常温時よりも燃焼内圧が低くなるため、本方法
によりガス排出口の開孔面積を絞り、ガス発生器作動初
期の燃焼内圧の低下を抑えることができる（この場合ガ
ス発生剤の燃焼が進むにつれて燃焼内圧が上昇し、全て
のノズルを覆うシールテープが破れるようになる。）。
したがって本発明によれば、雰囲気温度低温から高温ま
でで燃焼内圧の差を抑える様にはたらくため、ガス発生
器出力の最大値の各雰囲気温度での差を小さくすること
ができ、且つ、タンク出力カーブの立ち上がり性能は、
ガス発生器が作動する何れの環境温度（雰囲気温度）で
も0.25×Ｔミリ秒後で0.07×Ｐ(kPa)以上0.25×Ｐ(kPa)
以下の範囲を満たしたＳ字状のタンク出力カーブを示す
作動性能を有するガス発生器を得ることが可能である。
更に例えばガス排出口の大きさの種類を３種類とする
と、同様な原理により、高温雰囲気での作動時に燃焼内
圧が高くなり、ガス発生器出力が強いインフレータとな
ることを抑制できる。この様に排出口の大きさの種類を
増やせば、燃焼内圧を更に細かく調整でき、各雰囲気温
度での燃焼性能差をより小さく抑えたＳ字カーブが得ら
れる。
設することにより、更に外気温度に影響されることなく
安定した圧力立ち上がり性能を呈したガス発生器とな
る。即ち、低温雰囲気中（或いは高温雰囲気中）で、例
えば60リットルタンク内においてガス発生器を作動させ
た場合に於いても、そのタンク圧力カーブの立ち上がり
性能は、常温に於けるものとほぼ同等の安定したＳ字形
のタンク出力カーブを示す。このことは、通常ガス発生
器はエアバックシステムとして車に搭載されるため、使
用される地域により気温が様々である。一般にガス発生
器の作動時の雰囲気温度が低くなると、ガス発生剤の燃
焼が常温時に比べ緩やかになる。このためガス発生器の
燃焼内圧も全体的に低下するので、タンク圧力カーブの
立ち上がりが常温時と比較して遅れたり、作動初期(0.2
5×Ｔミリ秒後）のタンク出力カーブが、0.07×Ｐ(kPa)
以上0.25×Ｐ(kPa)以下の範囲外の性能となるなど、常
温時の圧力の立ち上がり性能と異なったものとなり得
る。またガス発生器の出力や最大圧力も雰囲気温度に影
響されて、大きく変わりうる。しかし複数、例えば大小
２種類の大きさのガス排出口を併設すると、常温時では
その２種類の大きさのノズルを覆うシールテープがすべ
て破れるのに対して、低温雰囲気中では破裂圧力の低い
大きなガス排出口を覆うシールテープのみがイニシエー
タ作動直後に破れる傾向になる。上述の通り、低温雰囲
気中では常温時よりも燃焼内圧が低くなるため、本方法
によりガス排出口の開孔面積を絞り、ガス発生器作動初
期の燃焼内圧の低下を抑えることができる（この場合ガ
ス発生剤の燃焼が進むにつれて燃焼内圧が上昇し、全て
のノズルを覆うシールテープが破れるようになる。）。
したがって本発明によれば、雰囲気温度低温から高温ま
でで燃焼内圧の差を抑える様にはたらくため、ガス発生
器出力の最大値の各雰囲気温度での差を小さくすること
ができ、且つ、タンク出力カーブの立ち上がり性能は、
ガス発生器が作動する何れの環境温度（雰囲気温度）で
も0.25×Ｔミリ秒後で0.07×Ｐ(kPa)以上0.25×Ｐ(kPa)
以下の範囲を満たしたＳ字状のタンク出力カーブを示す
作動性能を有するガス発生器を得ることが可能である。
更に例えばガス排出口の大きさの種類を３種類とする
と、同様な原理により、高温雰囲気での作動時に燃焼内
圧が高くなり、ガス発生器出力が強いインフレータとな
ることを抑制できる。この様に排出口の大きさの種類を
増やせば、燃焼内圧を更に細かく調整でき、各雰囲気温
度での燃焼性能差をより小さく抑えたＳ字カーブが得ら
れる。
【００７６】従って実際にエアバッグ作動の必要な事故
が発生したときにもその周囲の温度に影響されず、かつ
乗員の姿勢により著しい傷害を与えない目的のエアバッ
グを得ることが出来る。
が発生したときにもその周囲の温度に影響されず、かつ
乗員の姿勢により著しい傷害を与えない目的のエアバッ
グを得ることが出来る。
【００７７】尚上記実施例ではノズル径の種類を２種類
としたが、３種類以上とすることも出来る。その場合隣
り合う大きさの２種類のノズルについて上記と同様大径
のガス排出口／小径のガス排出口の孔径比は４／１〜1.
1／１が適当であり、又開口面積比も同様大径のガス排
出口／小径のガス排出口が97／３〜３／97の範囲で選定
し得る。
としたが、３種類以上とすることも出来る。その場合隣
り合う大きさの２種類のノズルについて上記と同様大径
のガス排出口／小径のガス排出口の孔径比は４／１〜1.
1／１が適当であり、又開口面積比も同様大径のガス排
出口／小径のガス排出口が97／３〜３／97の範囲で選定
し得る。
【００７８】上記実施例に示した如く、本発明のエアバ
ッグ用ガス発生器は、ガス排出口を有するハウジング内
に、衝撃によって作動する点火手段と、該点火手段によ
り着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを
含んで収容してなり、更に必要に応じて該ハウジング内
には、前記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を
果たすフィルタ手段も収容される。
ッグ用ガス発生器は、ガス排出口を有するハウジング内
に、衝撃によって作動する点火手段と、該点火手段によ
り着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを
含んで収容してなり、更に必要に応じて該ハウジング内
には、前記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を
果たすフィルタ手段も収容される。
【００７９】このガス排出口を有するハウジングは、鋳
造、鍛造又はプレス加工などにより形成することが可能
であり、望ましくはガス排出口を有するディフューザシ
ェルと点火手段収容口を有するクロージャシェルとを溶
接して形成する。両シェルの接合は各種溶接法、例えば
電子ビーム溶接、レーザ溶接、ティグ溶接、プロセクシ
ョン溶接などにより行うことができる。このディフュー
ザシェルとクロージャシェルとは、ステンレス銅板等の
各種鋼板をプレス加工して形成した場合には、両シェル
の製造が容易になると共に、製造コストの低減も達成さ
れる。また両シェルを円筒形の単純、簡単な形状に形成
することによりそのプレス加工が容易となる。ディフュ
ーザシェルとクロージャシェルの材料に関しては、ステ
ンレス鋼板が望ましいが、鋼板にニッケルメッキを施し
たものでもよい。またこのハウジング内には内筒部材を
配設してハウジング内空間を２室以上に画成した上で、
各部材を適宜収容することもできる。
造、鍛造又はプレス加工などにより形成することが可能
であり、望ましくはガス排出口を有するディフューザシ
ェルと点火手段収容口を有するクロージャシェルとを溶
接して形成する。両シェルの接合は各種溶接法、例えば
電子ビーム溶接、レーザ溶接、ティグ溶接、プロセクシ
ョン溶接などにより行うことができる。このディフュー
ザシェルとクロージャシェルとは、ステンレス銅板等の
各種鋼板をプレス加工して形成した場合には、両シェル
の製造が容易になると共に、製造コストの低減も達成さ
れる。また両シェルを円筒形の単純、簡単な形状に形成
することによりそのプレス加工が容易となる。ディフュ
ーザシェルとクロージャシェルの材料に関しては、ステ
ンレス鋼板が望ましいが、鋼板にニッケルメッキを施し
たものでもよい。またこのハウジング内には内筒部材を
配設してハウジング内空間を２室以上に画成した上で、
各部材を適宜収容することもできる。
【００８０】また、上記の衝撃により作動する点火手段
は、衝撃を感知した衝撃センサから伝達される電気信号
により作動する電気着火式点火手段の使用が好ましい。
この電気着火式点火手段は、専ら電気的な機構により衝
撃を感知する電気式センサと、衝撃を感知した該センサ
から伝達される電気信号で作動する点火器と、該点火器
の作動により着火・燃焼する伝火薬とからなる。この電
気式センサとしては例えば半導体式加速度センサなどが
ある。この半導体式加速度センサは、加速度が加わると
撓むようにされたシリコン基板のビーム上に４個の半導
体歪みゲージが形成され、これら半導体歪みゲージはブ
リッジ接続されている。加速度が加わるとビームが撓
み、表面に歪みが発生する。この歪みにより半導体歪み
ゲージの抵抗が変化し、その抵抗変化を加速度に比例し
た電圧信号として検出するようになっている。特に電気
着火式点火手段には、更に点火判定回路を備えるコント
ロールユニットも含むことができる。この場合、前記半
導体式加速度センサからの信号が点火判定回路に入力
し、その衝撃信号がある値を越えた時点でコントロール
ユニットは演算を開始し、演算した結果がある値を越え
たときガス発生器に作動信号を出力する。
は、衝撃を感知した衝撃センサから伝達される電気信号
により作動する電気着火式点火手段の使用が好ましい。
この電気着火式点火手段は、専ら電気的な機構により衝
撃を感知する電気式センサと、衝撃を感知した該センサ
から伝達される電気信号で作動する点火器と、該点火器
の作動により着火・燃焼する伝火薬とからなる。この電
気式センサとしては例えば半導体式加速度センサなどが
ある。この半導体式加速度センサは、加速度が加わると
撓むようにされたシリコン基板のビーム上に４個の半導
体歪みゲージが形成され、これら半導体歪みゲージはブ
リッジ接続されている。加速度が加わるとビームが撓
み、表面に歪みが発生する。この歪みにより半導体歪み
ゲージの抵抗が変化し、その抵抗変化を加速度に比例し
た電圧信号として検出するようになっている。特に電気
着火式点火手段には、更に点火判定回路を備えるコント
ロールユニットも含むことができる。この場合、前記半
導体式加速度センサからの信号が点火判定回路に入力
し、その衝撃信号がある値を越えた時点でコントロール
ユニットは演算を開始し、演算した結果がある値を越え
たときガス発生器に作動信号を出力する。
【００８１】必要に応じてハウジング内に収容・配置さ
れるフィルタ手段は、ガス発生剤の燃焼によって燃焼残
渣が発生する場合には、かかる残渣の除去、及び／又は
燃焼ガスを冷却する目的でハウジング内に配設される。
燃焼残渣を発生させないガス発生剤を用いた場合には、
このフィルタ手段は省略することができる。このフィル
タ手段は、多くの場合、略円筒形状で、ガス発生剤が収
容される箇所の外側に配設される。このようなものとし
ては、例えば従来使用されている発生ガスを浄化する為
のフィルタ及び／又は発生したガスを冷却するクーラン
トを使用する他、適宜材料からなる金網を環状の積層体
とし、圧縮成形した積層金網フィルタ等も使用できる。
この積層金網フィルタに関してより具体的には、平編の
ステンレス鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体の一
端部を外側に繰り返し折り曲げて環状の積層体を形成
し、この積層体を型内で圧縮成形するか、或いは平編の
ステンレス鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体を半
径方向に押圧して板体を形成し、該板体を筒状に多重に
巻回して積層体を形成して、これを型内で圧縮成形する
等によって成形することができる。金網の材料として
は、SUS304、SUS310S、SUS316（JIS規格記号）などのス
テンレス鋼を使用することができる。SUS304（18Cr−8N
i−0.06C）のステンレス鋼は、オーステナイト系ステン
レス鋼として優れた耐食性を示す。このフィルタ手段は
また、その内側又は外側に積層金網体からなる層を有す
る二重構造とすることができる。内側の層は、フィルタ
手段に向け噴出される点火手段の火炎、及びこの火炎に
より点火されて燃焼するガス発生剤の燃焼ガスからフィ
ルタ手段を保護するフィルタ手段保護機能を有すること
ができる。また外側の層は、ガス発生器作動時にガス圧
によりフィルタ手段が膨出して該フィルタ手段とハウジ
ング周壁との間に形成される間隙を塞ぐことのないよう
に、フィルタ手段の膨出を抑止する抑止手段として機能
することができる。なお、このフィルタ手段の膨出を抑
止する機能に関しては、該フィルタ手段の外周を、積層
金網体、多孔円筒体又は環状ベルト体等からなる外層で
支持することによっても実現可能である。
れるフィルタ手段は、ガス発生剤の燃焼によって燃焼残
渣が発生する場合には、かかる残渣の除去、及び／又は
燃焼ガスを冷却する目的でハウジング内に配設される。
燃焼残渣を発生させないガス発生剤を用いた場合には、
このフィルタ手段は省略することができる。このフィル
タ手段は、多くの場合、略円筒形状で、ガス発生剤が収
容される箇所の外側に配設される。このようなものとし
ては、例えば従来使用されている発生ガスを浄化する為
のフィルタ及び／又は発生したガスを冷却するクーラン
トを使用する他、適宜材料からなる金網を環状の積層体
とし、圧縮成形した積層金網フィルタ等も使用できる。
この積層金網フィルタに関してより具体的には、平編の
ステンレス鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体の一
端部を外側に繰り返し折り曲げて環状の積層体を形成
し、この積層体を型内で圧縮成形するか、或いは平編の
ステンレス鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体を半
径方向に押圧して板体を形成し、該板体を筒状に多重に
巻回して積層体を形成して、これを型内で圧縮成形する
等によって成形することができる。金網の材料として
は、SUS304、SUS310S、SUS316（JIS規格記号）などのス
テンレス鋼を使用することができる。SUS304（18Cr−8N
i−0.06C）のステンレス鋼は、オーステナイト系ステン
レス鋼として優れた耐食性を示す。このフィルタ手段は
また、その内側又は外側に積層金網体からなる層を有す
る二重構造とすることができる。内側の層は、フィルタ
手段に向け噴出される点火手段の火炎、及びこの火炎に
より点火されて燃焼するガス発生剤の燃焼ガスからフィ
ルタ手段を保護するフィルタ手段保護機能を有すること
ができる。また外側の層は、ガス発生器作動時にガス圧
によりフィルタ手段が膨出して該フィルタ手段とハウジ
ング周壁との間に形成される間隙を塞ぐことのないよう
に、フィルタ手段の膨出を抑止する抑止手段として機能
することができる。なお、このフィルタ手段の膨出を抑
止する機能に関しては、該フィルタ手段の外周を、積層
金網体、多孔円筒体又は環状ベルト体等からなる外層で
支持することによっても実現可能である。
【００８２】ガス発生剤は、本発明に於いては、特に非
アジド系ガス発生剤を用いることが好ましい。この非ア
ジド系ガス発生剤としては、以下の含窒素化合物、酸化
剤、スラグ形成剤及びバインダーから成るものが好まし
い。又、必要に応じ下記のスラグ形成剤を配合し得る。
アジド系ガス発生剤を用いることが好ましい。この非ア
ジド系ガス発生剤としては、以下の含窒素化合物、酸化
剤、スラグ形成剤及びバインダーから成るものが好まし
い。又、必要に応じ下記のスラグ形成剤を配合し得る。
【００８３】含窒素化合物としては、トリアゾール誘導
体、テトラゾール誘導体、グアニジン誘導体、アゾジカ
ルボンアミド誘導体、ヒドラジン誘導体から成る群から
選ばれる１種又は２種以上の混合物が挙げられる。これ
らの具体例としては、5−オキソ−1，2，4−トリアゾー
ル、テトラゾール、5−アミノテトラゾール、5，5’−
ビ-1H−テトラゾール、グアニジン、ニトログアニジ
ン、シアノグアニジン、トリアミノグアニジン硝酸塩、
硝酸グアニジン、炭酸グアニジン、ビウレット、アゾジ
カルボンアミド、カルボヒドラジド、カルボヒドラジド
硝酸塩錯体、蓚酸ジヒドラジド、ヒドラジン硝酸塩錯体
等を挙げることができる。
体、テトラゾール誘導体、グアニジン誘導体、アゾジカ
ルボンアミド誘導体、ヒドラジン誘導体から成る群から
選ばれる１種又は２種以上の混合物が挙げられる。これ
らの具体例としては、5−オキソ−1，2，4−トリアゾー
ル、テトラゾール、5−アミノテトラゾール、5，5’−
ビ-1H−テトラゾール、グアニジン、ニトログアニジ
ン、シアノグアニジン、トリアミノグアニジン硝酸塩、
硝酸グアニジン、炭酸グアニジン、ビウレット、アゾジ
カルボンアミド、カルボヒドラジド、カルボヒドラジド
硝酸塩錯体、蓚酸ジヒドラジド、ヒドラジン硝酸塩錯体
等を挙げることができる。
【００８４】これらの含窒素化合物の中ではテトラゾー
ル誘導体及びグアニジン誘導体から成る群から選ばれる
１種又は２種以上が好ましく、特にニトログアニジン、
シアノグアニジン、5−アミノテトラゾールが好まし
く、分子中の炭素数が少ない点からニトログアニジンが
最も好ましい。ニトログアニジンとして針状結晶状の低
比重ニトログアニジンと塊状結晶の高比重ニトログアニ
ジンがあり、いずれでも使用できるが、少量の水存在下
での製造時の安全性及び取扱容易性の点では、高比重ニ
トログアニジンの使用が好ましい。この含窒素化合物の
ガス発生剤中の配合割合は、分子式中の炭素元素、水素
元素及びその他の酸化される元素の数によって異なる
が、通常25〜56重量％の範囲が好ましく、30〜40重量％
の範囲が特に好ましい。
ル誘導体及びグアニジン誘導体から成る群から選ばれる
１種又は２種以上が好ましく、特にニトログアニジン、
シアノグアニジン、5−アミノテトラゾールが好まし
く、分子中の炭素数が少ない点からニトログアニジンが
最も好ましい。ニトログアニジンとして針状結晶状の低
比重ニトログアニジンと塊状結晶の高比重ニトログアニ
ジンがあり、いずれでも使用できるが、少量の水存在下
での製造時の安全性及び取扱容易性の点では、高比重ニ
トログアニジンの使用が好ましい。この含窒素化合物の
ガス発生剤中の配合割合は、分子式中の炭素元素、水素
元素及びその他の酸化される元素の数によって異なる
が、通常25〜56重量％の範囲が好ましく、30〜40重量％
の範囲が特に好ましい。
【００８５】ガス発生剤中の酸化剤の種類により、含窒
素化合物の配合割合の絶対数値は異なるが、完全酸化理
論量より多いと発生ガス中の微量CO濃度が増大し、完全
酸化理論量及びそれ以下になると発生ガス中の微量NOx
濃度が増大する。従って両者の最適バランスが保たれる
範囲が最も好ましい。
素化合物の配合割合の絶対数値は異なるが、完全酸化理
論量より多いと発生ガス中の微量CO濃度が増大し、完全
酸化理論量及びそれ以下になると発生ガス中の微量NOx
濃度が増大する。従って両者の最適バランスが保たれる
範囲が最も好ましい。
【００８６】また上記ガス発生剤に用いられる酸化剤と
しては種々のものが使用できるが、アルカリ金属又はア
ルカリ土類金属から選ばれたカチオンを含む硝酸塩の少
なくとも１種から選ばれた酸化剤が好ましい。硝酸塩以
外の酸化剤、即ち亜硝酸塩、過塩素酸塩等のエアバッグ
インフレータ分野で多用されている酸化剤も用い得る
が、硝酸塩に比べて亜硝酸塩分子中の酸素数が減少する
こと又はバッグ外へ放出されやすい微粉状ミストの生成
を減少させる等の観点から硝酸塩が好ましい。アルカリ
金属又はアルカリ土類金属から選ばれたカチオンを含む
硝酸塩としては、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸
マグネシウム、硝酸ストロンチウム等が挙げられ、硝酸
ストロンチウムが特に好ましい。この酸化剤のガス発生
剤中の配合割合は、用いられるガス発生剤化合物の種類
と量により絶対数値は異なるが40〜65重量％の範囲が好
ましく、特に上記のCO及びNOx濃度に関連して45〜60重
量％の範囲が好ましい。
しては種々のものが使用できるが、アルカリ金属又はア
ルカリ土類金属から選ばれたカチオンを含む硝酸塩の少
なくとも１種から選ばれた酸化剤が好ましい。硝酸塩以
外の酸化剤、即ち亜硝酸塩、過塩素酸塩等のエアバッグ
インフレータ分野で多用されている酸化剤も用い得る
が、硝酸塩に比べて亜硝酸塩分子中の酸素数が減少する
こと又はバッグ外へ放出されやすい微粉状ミストの生成
を減少させる等の観点から硝酸塩が好ましい。アルカリ
金属又はアルカリ土類金属から選ばれたカチオンを含む
硝酸塩としては、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸
マグネシウム、硝酸ストロンチウム等が挙げられ、硝酸
ストロンチウムが特に好ましい。この酸化剤のガス発生
剤中の配合割合は、用いられるガス発生剤化合物の種類
と量により絶対数値は異なるが40〜65重量％の範囲が好
ましく、特に上記のCO及びNOx濃度に関連して45〜60重
量％の範囲が好ましい。
【００８７】前記必要に応じて配合されるスラグ形成剤
の機能は、ガス発生剤中の特に酸化剤成分の分解によっ
て生成するアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物
をミストとしてインフレータ外へ放出することを避ける
ため液状から固体状に変えて燃焼室内に止める機能であ
り、金属成分の違いによって最適化されたスラグ形成剤
を選ぶことができる。このスラグ形成剤の具体例として
は、酸性白土、シリカ、ベントナイト系、カオリン系等
のアルミノケイ酸塩を主成分とする天然に産する粘土並
びに合成マイカ、合成カオリナイト、合成スメクタイト
等の人工的粘土及び含水マグネシウムケイ酸塩鉱物の１
種であるタルク等の少なくとも１種から選ばれたスラグ
形成剤が挙げられ、これらの中では酸性白土又はシリカ
が好ましく、特に酸性白土が好ましい。
の機能は、ガス発生剤中の特に酸化剤成分の分解によっ
て生成するアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物
をミストとしてインフレータ外へ放出することを避ける
ため液状から固体状に変えて燃焼室内に止める機能であ
り、金属成分の違いによって最適化されたスラグ形成剤
を選ぶことができる。このスラグ形成剤の具体例として
は、酸性白土、シリカ、ベントナイト系、カオリン系等
のアルミノケイ酸塩を主成分とする天然に産する粘土並
びに合成マイカ、合成カオリナイト、合成スメクタイト
等の人工的粘土及び含水マグネシウムケイ酸塩鉱物の１
種であるタルク等の少なくとも１種から選ばれたスラグ
形成剤が挙げられ、これらの中では酸性白土又はシリカ
が好ましく、特に酸性白土が好ましい。
【００８８】例えば、硝酸カルシウムから発生する酸化
カルシウム、粘土中の主成分である酸化アルミニウム及
び酸化ケイ素の三成分系における酸化混合物の粘度及び
融点は各々その組成比によって1350℃から1550℃の範囲
で粘度が3.1ポイズから約1000ポイズまで変化し、融点
は組成により1350℃から1450℃に変化する。これらの性
質を利用してガス発生剤の混合組成比に応じたスラグ形
成能を発揮することができる。このスラグ形成剤のガス
発生剤中の配合割合は1〜20重量％の範囲で変えること
ができるが、好ましくは3〜10重量％の範囲である。多
すぎると線燃焼速度の低下及びガス発生効率の低下をも
たらし、少なすぎるとスラグ形成能を十分発揮すること
ができない。
カルシウム、粘土中の主成分である酸化アルミニウム及
び酸化ケイ素の三成分系における酸化混合物の粘度及び
融点は各々その組成比によって1350℃から1550℃の範囲
で粘度が3.1ポイズから約1000ポイズまで変化し、融点
は組成により1350℃から1450℃に変化する。これらの性
質を利用してガス発生剤の混合組成比に応じたスラグ形
成能を発揮することができる。このスラグ形成剤のガス
発生剤中の配合割合は1〜20重量％の範囲で変えること
ができるが、好ましくは3〜10重量％の範囲である。多
すぎると線燃焼速度の低下及びガス発生効率の低下をも
たらし、少なすぎるとスラグ形成能を十分発揮すること
ができない。
【００８９】バインダーは所望の成型体を得るための必
須成分であり、水及び溶媒等の存在下で粘性を示し、且
つ組成物の燃焼挙動に大幅な悪影響を与えないものであ
れば何れでも使用可能である。かかるバインダーの具体
例としては、カルボキシメチルセルロースの金属塩、ヒ
ドロキシエチルセルロース、酢酸セルロース、プロピオ
ン酸セルロース、酢酸酪酸セルロース、ニトロセルロー
ス、澱粉等の多糖誘導体が挙げられる。内でも製造上の
安全性と取り扱い易さから水溶性のバインダーが好まし
く、カルボキシメチルセルロースの金属塩、特にナトリ
ウム塩が最も好ましい例として挙げられる。バインダー
のガス発生剤中の配合割合は3〜12重量％の範囲が好ま
しく、4〜12重量％の範囲が更に好ましい。量的には多
い側でより成型体の破壊強度が強くなるが、量が多いほ
ど組成物中の炭素元素及び水素元素の数が増大し、炭素
元素の不完全燃焼生成物である微量COガスの濃度が増大
し、発生ガスの品質を低下させるため好ましくない。特
に12重量％を超える量では酸化剤の相対的存在割合の増
大を必要とし、ガス発生化合物の相対的割合が低下し、
実用できるガス発生器システムの成立が困難となる。
須成分であり、水及び溶媒等の存在下で粘性を示し、且
つ組成物の燃焼挙動に大幅な悪影響を与えないものであ
れば何れでも使用可能である。かかるバインダーの具体
例としては、カルボキシメチルセルロースの金属塩、ヒ
ドロキシエチルセルロース、酢酸セルロース、プロピオ
ン酸セルロース、酢酸酪酸セルロース、ニトロセルロー
ス、澱粉等の多糖誘導体が挙げられる。内でも製造上の
安全性と取り扱い易さから水溶性のバインダーが好まし
く、カルボキシメチルセルロースの金属塩、特にナトリ
ウム塩が最も好ましい例として挙げられる。バインダー
のガス発生剤中の配合割合は3〜12重量％の範囲が好ま
しく、4〜12重量％の範囲が更に好ましい。量的には多
い側でより成型体の破壊強度が強くなるが、量が多いほ
ど組成物中の炭素元素及び水素元素の数が増大し、炭素
元素の不完全燃焼生成物である微量COガスの濃度が増大
し、発生ガスの品質を低下させるため好ましくない。特
に12重量％を超える量では酸化剤の相対的存在割合の増
大を必要とし、ガス発生化合物の相対的割合が低下し、
実用できるガス発生器システムの成立が困難となる。
【００９０】更に、バインダーとしてカルボキシメチル
セルロースのナトリウム塩を用いた場合には副次的な効
果として水を使用した成型体製造時に硝酸塩との金属交
換反応によって生じる硝酸ナトリウムの分子オーダーの
ミクロな混合状態の存在により酸化剤である硝酸塩、特
に分解温度の高い硝酸ストロンチウムの分解温度をより
低温側に移行させ、燃焼性を向上させる効果を有する。
本発明のエアバッグ用ガス発生器の実施にあたって用い
られる好ましいガス発生剤は、 （a）約25〜56重量％、好ましくは30〜40重量％のニト
ログアニジン （b）約40〜65重量％、好ましくは45〜65重量％の酸化
剤 （c）約１〜20重量％、好ましくは3〜10重量％のスラグ
形成剤 （d）約３〜12重量％、好ましくは4〜12重量％のバイン
ダーから成るガス発生剤であり、特に好ましい組成物と
しては、 （a）約30〜40重量％のニトログアニジン （b）約40〜65重量％6の硝酸ストロンチウム （c）約３〜10重量％の酸性白土又はシリカ及び （d）約４〜12重量％のカルボキシメチルセルロースの
ナトリウム塩から成るガス発生剤である。
セルロースのナトリウム塩を用いた場合には副次的な効
果として水を使用した成型体製造時に硝酸塩との金属交
換反応によって生じる硝酸ナトリウムの分子オーダーの
ミクロな混合状態の存在により酸化剤である硝酸塩、特
に分解温度の高い硝酸ストロンチウムの分解温度をより
低温側に移行させ、燃焼性を向上させる効果を有する。
本発明のエアバッグ用ガス発生器の実施にあたって用い
られる好ましいガス発生剤は、 （a）約25〜56重量％、好ましくは30〜40重量％のニト
ログアニジン （b）約40〜65重量％、好ましくは45〜65重量％の酸化
剤 （c）約１〜20重量％、好ましくは3〜10重量％のスラグ
形成剤 （d）約３〜12重量％、好ましくは4〜12重量％のバイン
ダーから成るガス発生剤であり、特に好ましい組成物と
しては、 （a）約30〜40重量％のニトログアニジン （b）約40〜65重量％6の硝酸ストロンチウム （c）約３〜10重量％の酸性白土又はシリカ及び （d）約４〜12重量％のカルボキシメチルセルロースの
ナトリウム塩から成るガス発生剤である。
【００９１】上記ガス発生剤は、単孔円筒状又は多孔円
筒状等の有孔状成型体に形成されることが望ましい。特
に該有孔状成型体は、孔の内径dの値は0.2〜1.5（mm）
の範囲にあり、その長さをＬとした場合、L／dの値が3.
0以上であることが望ましい。有孔状成型体が着火シス
テムの熱エネルギーで着火するとき、内径部分の全内表
面積のうち初期に着火する内表面積の割合を制御してい
るためである。初期に着火されなかった部分は着火部分
の発生熱量により直ちに着火状態に移行する。このため
最大圧到達までの時間遅れがなく初期着火段階のみを制
御することができる。この技術は、この点でガス発生出
力全体を若千低下させ初期段階を制御するいわゆるデパ
ワー技術と根本的に異なると認識すべきものである。従
って、上記単孔円筒状又は多孔円筒状等の有孔状成型体
のガス発生剤は、単孔状態であっても良いし、小さな単
孔状態の集合体で結果として前記の制御に関わる結果が
得られる状態であればその形状は問わないが、成型コス
ト面からは単孔状態が好ましい。孔の内径ｄの値は0.2
〜1.5mmであるが、好ましくは0.4〜1.0mmである。ｄの
値が0.2mm未満であると着火システムの熱エネルギーに
よる有孔状成型体内面の初期着火面積が不足し、所望の
結果が得られず、1.5mmを超えると有孔状成型体内面全
体に熱エネルギーが到達し、結果として初期の着火燃焼
面積が多くなり所望のガス発生出力が得られない。ま
た、有孔状成型体のL／dの値は3.0以上であるが、当然
Ｌが長すぎると所望のガス発生容器内での充填効率が低
下するため適宜ガス発生容器の大きさに合わせて決定さ
れるべきであり、L／dの値の好ましい範囲は3.0〜10.0
である。L／dの値が3.0未満であると上記のようにガス
発生挙動を制御することができない。本発明の有孔状成
型体の長さＬは特に限定されないが、1.5〜30mmが好ま
しい。また外径Ｄも特に限定されないが、単孔形状の場
合1.5 〜5.0 mm、2.0〜5.0mm又は2.4 〜5.0 mmが好まし
い。
筒状等の有孔状成型体に形成されることが望ましい。特
に該有孔状成型体は、孔の内径dの値は0.2〜1.5（mm）
の範囲にあり、その長さをＬとした場合、L／dの値が3.
0以上であることが望ましい。有孔状成型体が着火シス
テムの熱エネルギーで着火するとき、内径部分の全内表
面積のうち初期に着火する内表面積の割合を制御してい
るためである。初期に着火されなかった部分は着火部分
の発生熱量により直ちに着火状態に移行する。このため
最大圧到達までの時間遅れがなく初期着火段階のみを制
御することができる。この技術は、この点でガス発生出
力全体を若千低下させ初期段階を制御するいわゆるデパ
ワー技術と根本的に異なると認識すべきものである。従
って、上記単孔円筒状又は多孔円筒状等の有孔状成型体
のガス発生剤は、単孔状態であっても良いし、小さな単
孔状態の集合体で結果として前記の制御に関わる結果が
得られる状態であればその形状は問わないが、成型コス
ト面からは単孔状態が好ましい。孔の内径ｄの値は0.2
〜1.5mmであるが、好ましくは0.4〜1.0mmである。ｄの
値が0.2mm未満であると着火システムの熱エネルギーに
よる有孔状成型体内面の初期着火面積が不足し、所望の
結果が得られず、1.5mmを超えると有孔状成型体内面全
体に熱エネルギーが到達し、結果として初期の着火燃焼
面積が多くなり所望のガス発生出力が得られない。ま
た、有孔状成型体のL／dの値は3.0以上であるが、当然
Ｌが長すぎると所望のガス発生容器内での充填効率が低
下するため適宜ガス発生容器の大きさに合わせて決定さ
れるべきであり、L／dの値の好ましい範囲は3.0〜10.0
である。L／dの値が3.0未満であると上記のようにガス
発生挙動を制御することができない。本発明の有孔状成
型体の長さＬは特に限定されないが、1.5〜30mmが好ま
しい。また外径Ｄも特に限定されないが、単孔形状の場
合1.5 〜5.0 mm、2.0〜5.0mm又は2.4 〜5.0 mmが好まし
い。
【００９２】本発明のガス発生剤成型体として好ましい
ものは、 （a）約25〜56重量％のニトログアニジン （b）約40〜65重量％の酸化剤 （c）約１〜20重量％のスラグ形成剤 （d）約３〜12重量％のバインダーから成る組成物を、
単孔円筒状に成型してなるものである。
ものは、 （a）約25〜56重量％のニトログアニジン （b）約40〜65重量％の酸化剤 （c）約１〜20重量％のスラグ形成剤 （d）約３〜12重量％のバインダーから成る組成物を、
単孔円筒状に成型してなるものである。
【００９３】本発明のガス発生器に於いては、ガス発生
器の作動に際して有利な構造や部材を適宜採用すること
ができる。ガス発生器の作動に際して有利な構造・部材
としては、例えば、内側に点火手段収容室を画成する内
筒部材とフィルタ手段との間に配設され、該フィルタ手
段を支持する「フィルタ支持部材」、フィルタ手段の内
周の上端及び／又は下端を包囲し、発生したガスがフィ
ルタ手段とハウジング内面との隙間を通過する事態を阻
止する「ショートパス防止手段」、ガス発生剤の上方及
び／又は下方に配設されガス発生剤の移動を阻止する
「クッション部材」、フィルタ手段の内側に配設されガ
ス発生剤とフィルタ手段との直接接触を防止し、更に該
フィルタ手段をガス発生剤の燃焼による火炎から保護す
る略多孔円筒形状の「パーフォレーテッドバスケッ
ト」、及びフィルタ手段の外面とハウジングの側壁内面
との間に確保されガス流路として機能する「間隙」等が
ある。
器の作動に際して有利な構造や部材を適宜採用すること
ができる。ガス発生器の作動に際して有利な構造・部材
としては、例えば、内側に点火手段収容室を画成する内
筒部材とフィルタ手段との間に配設され、該フィルタ手
段を支持する「フィルタ支持部材」、フィルタ手段の内
周の上端及び／又は下端を包囲し、発生したガスがフィ
ルタ手段とハウジング内面との隙間を通過する事態を阻
止する「ショートパス防止手段」、ガス発生剤の上方及
び／又は下方に配設されガス発生剤の移動を阻止する
「クッション部材」、フィルタ手段の内側に配設されガ
ス発生剤とフィルタ手段との直接接触を防止し、更に該
フィルタ手段をガス発生剤の燃焼による火炎から保護す
る略多孔円筒形状の「パーフォレーテッドバスケッ
ト」、及びフィルタ手段の外面とハウジングの側壁内面
との間に確保されガス流路として機能する「間隙」等が
ある。
【００９４】上記のエアバッグ用ガス発生器は、該ガス
発生器で発生するガスを導入して膨張するエアバッグ
（袋体）と共にモジュールケース内に収容され、エアバ
ッグ装置となる。
発生器で発生するガスを導入して膨張するエアバッグ
（袋体）と共にモジュールケース内に収容され、エアバ
ッグ装置となる。
【００９５】このエアバッグ装置は、衝撃センサが衝撃
を感知することに連動してガス発生器が作動し、ハウジ
ングのガス排出口から燃焼ガスを排出する。この燃焼ガ
スはエアバッグ内に流入し、これによりエアバッグはモ
ジュールカバーを破って膨出し、車両中の硬い構造物と
乗員との間に衝撃を吸収するクッションを形成する。
を感知することに連動してガス発生器が作動し、ハウジ
ングのガス排出口から燃焼ガスを排出する。この燃焼ガ
スはエアバッグ内に流入し、これによりエアバッグはモ
ジュールカバーを破って膨出し、車両中の硬い構造物と
乗員との間に衝撃を吸収するクッションを形成する。
【００９６】図17に、電気着火式点火手段を用いたガス
発生器を含んで構成した場合の本発明のエアバッグ装置
の実施例を示す。
発生器を含んで構成した場合の本発明のエアバッグ装置
の実施例を示す。
【００９７】このエアバッグ装置は、ガス発生器200
と、衝撃センサ201と、コントロールユニット202と、モ
ジュールケース203と、そしてエアバッグ204からなって
いる。ガス発生器200は、図１に基づいて説明したガス
発生器が使用されており、その作動性能は、ガス発生器
作動初期の段階において、乗員に対してできる限り衝撃
を与えないように調整されている。
と、衝撃センサ201と、コントロールユニット202と、モ
ジュールケース203と、そしてエアバッグ204からなって
いる。ガス発生器200は、図１に基づいて説明したガス
発生器が使用されており、その作動性能は、ガス発生器
作動初期の段階において、乗員に対してできる限り衝撃
を与えないように調整されている。
【００９８】衝撃センサ201は、例えば半導体式加速度
センサからなることができる。この半導体式加速度セン
サは、加速度が加わるとたわむようにされたシリコン基
板のビーム上に４個の半導体ひずみゲージが形成され、
これら半導体ひずみゲージはブリッジ接続されている。
加速度が加わるとビームがたわみ、表面にひずみが発生
する。このひずみにより半導体ひずみゲージの抵抗が変
化し、その抵抗変化を加速度に比例した電圧信号として
検出するようになっている。
センサからなることができる。この半導体式加速度セン
サは、加速度が加わるとたわむようにされたシリコン基
板のビーム上に４個の半導体ひずみゲージが形成され、
これら半導体ひずみゲージはブリッジ接続されている。
加速度が加わるとビームがたわみ、表面にひずみが発生
する。このひずみにより半導体ひずみゲージの抵抗が変
化し、その抵抗変化を加速度に比例した電圧信号として
検出するようになっている。
【００９９】コントロールユニット202は、点火判定回
路を備えており、この点火判定回路に前記半導体式加速
度センサからの信号が入力するようになっている。セン
サ201からの衝撃信号がある値を越えた時点でコントロ
ールユニット202は演算を開始し、演算した結果がある
値を越えたとき、ガス発生器200の点火器４に作動信号
を出力する。
路を備えており、この点火判定回路に前記半導体式加速
度センサからの信号が入力するようになっている。セン
サ201からの衝撃信号がある値を越えた時点でコントロ
ールユニット202は演算を開始し、演算した結果がある
値を越えたとき、ガス発生器200の点火器４に作動信号
を出力する。
【０１００】モジュールケース203は、例えばポリウレ
タンから形成され、モジュールカバー205を含んでい
る。このモジュールケース203内にエアバッグ204及びガ
ス発生器200が収容されてパッドモジュールとして構成
される。このパッドモジュールは、自動車の運転席側取
り付ける場合には、通常ステアリングホイール207に取
り付けられている。
タンから形成され、モジュールカバー205を含んでい
る。このモジュールケース203内にエアバッグ204及びガ
ス発生器200が収容されてパッドモジュールとして構成
される。このパッドモジュールは、自動車の運転席側取
り付ける場合には、通常ステアリングホイール207に取
り付けられている。
【０１０１】エアバッグ204は、ナイロン（例えばナイ
ロン66）、またはポリエステルなどから形成され、その
袋口206がガス発生器のガス排出口を取り囲み、折り畳
まれた状態でガス発生器のフランジ部に固定されてい
る。
ロン66）、またはポリエステルなどから形成され、その
袋口206がガス発生器のガス排出口を取り囲み、折り畳
まれた状態でガス発生器のフランジ部に固定されてい
る。
【０１０２】自動車の衝突時に衝撃を半導体式加速度セ
ンサ201が感知すると、その信号がコントロールユニッ
ト202に送られ、センサからの衝撃信号がある値を越え
た時点でコントロールユニット202は演算を開始する。
演算した結果がある値を越えたときガス発生器200の点
火器4に作動信号を出力する。これにより点火器4が作動
してガス発生剤に点火しガス発生剤は燃焼してガスを生
成する。このガスはエアバッグ204内に噴出し、これに
よりエアバッグはモジュールカバー205を破って膨出
し、ステアリングホイール207と乗員の間に衝撃を吸収
するクッションを形成する。
ンサ201が感知すると、その信号がコントロールユニッ
ト202に送られ、センサからの衝撃信号がある値を越え
た時点でコントロールユニット202は演算を開始する。
演算した結果がある値を越えたときガス発生器200の点
火器4に作動信号を出力する。これにより点火器4が作動
してガス発生剤に点火しガス発生剤は燃焼してガスを生
成する。このガスはエアバッグ204内に噴出し、これに
よりエアバッグはモジュールカバー205を破って膨出
し、ステアリングホイール207と乗員の間に衝撃を吸収
するクッションを形成する。
【０１０３】
【発明の効果】本発明のエアバッグ用ガス発生器は、作
動時初期の段階に於いて乗員に対してできる限り衝撃を
与えないで作動しながらも、その後急速にエアバッグを
膨張させることにより乗員を確実に保護することのでき
る簡易な構造のエアバッグ用ガス発生器を提供する。
動時初期の段階に於いて乗員に対してできる限り衝撃を
与えないで作動しながらも、その後急速にエアバッグを
膨張させることにより乗員を確実に保護することのでき
る簡易な構造のエアバッグ用ガス発生器を提供する。
【図１】本発明のガス発生器の好ましい実施態様を示す
縦断面図。
縦断面図。
【図２】図１中の仕切部材を示す斜視図。
【図３】仕切部材の他の形態を示す斜視図。
【図４】仕切部材の更に他の形態を示す斜視図。
【図５】仕切部材の更に他の形態を示す斜視図。
【図６】仕切部材の更に他の形態を示す斜視図。
【図７】仕切部材の更に他の形態を示す斜視図。
【図８】本発明のガス発生器の他の実施例を示す縦断面
図。
図。
【図９】本発明のガス発生器の更に他の実施例を示す縦
断面図。
断面図。
【図１０】本発明のガス発生器の更に他の実施例を示す
縦断面図。
縦断面図。
【図１１】本発明のガス発生器の更に他の実施例を示す
縦断面図。
縦断面図。
【図１２】本発明のガス発生器の更に他の実施例を示す
縦断面図。
縦断面図。
【図１３】本発明のガス発生器の更に他の実施例を示す
縦断面図。
縦断面図。
【図１４】ボンブ内に於ける点火器の出力試験を示す縦
断面略図。
断面略図。
【図１５】タンク燃焼試験で得られた圧力〜時間曲線。
(a)はハウジング内圧の経時変化を、(b)はタンク圧カー
ブをそれぞれ示す。
(a)はハウジング内圧の経時変化を、(b)はタンク圧カー
ブをそれぞれ示す。
【図１６】２層から成るシールテープの断面図。
【図１７】本発明のエアバッグ装置の構成図。
３ ハウジング ４ 点火器 ５ 伝火薬 ６ ガス発生剤 ７ クーラント・フィルタ １２，３０ 円形部 ２４ ガス発生剤収容箇所 ２８ ガス発生剤燃焼室 ３４ 第一の流路 ３５ 第二の流路 １００ 空間部 １１０，１２０，１３０，１４０，１５０ 仕
切部材
切部材
Claims (24)
- 【請求項１】ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃
によって作動する単一の点火手段と、該点火手段により
着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを含
んで収容して成るエアバッグ用ガス発生器であって、該
ガス発生器の作動性能は、タンク燃焼試験に於ける所望
のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開始
からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒と
した時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kP
a)以下 となるように調整されており、更にその作動時
に於けるガス発生器ハウジング内の燃焼最大内圧のピー
クが、着火電流印加後、10〜20ミリ秒に現れることを特
徴とするエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項２】前記作動性能は、更に、タンク燃焼試験に
於ける所望のタンク最大圧をＰ（kPa）、タンク圧の立
ち上がり開始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間
をＴミリ秒とした時、0.80×Ｔミリ秒後のタンク圧力が
0.70×Ｐ(kPa)以上となるように調整されている請求項
１記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項３】前記燃焼最大内圧のピークが、着火電流印
加後、12〜16ミリ秒に現れる請求項１又は２記載のエア
バッグ用ガス発生器。 - 【請求項４】前記燃焼最大内圧のピークが、着火電流印
加後、13〜15ミリ秒に現れる請求項１又は２記載のエア
バッグ用ガス発生器。 - 【請求項５】ガス発生器のハウジング内には、ガス発生
剤が燃焼する燃焼室が設けられており、該ガス発生器の
作動時又はガス発生剤の燃焼時に該燃焼室の容積が拡大
する請求項１〜４の何れか一項記載のエアバッグ用ガス
発生器。 - 【請求項６】ガス発生器のハウジング内には、ガス発生
剤が燃焼する燃焼室が設けられ、該燃焼室内には所定容
積のガス発生剤の存在しない空間部が確保され、ガス発
生剤の着火直後にガス発生剤の燃焼容積を該空間部まで
拡大する様にした請求項１〜５の何れか一項記載のエア
バッグ用ガス発生器。 - 【請求項７】前記空間は、前記燃焼室を仕切部材で仕切
ることにより確保される請求項６記載のエアバッグ用ガ
ス発生器。 - 【請求項８】前記点火手段はガス発生剤を着火・燃焼さ
せる為の伝火薬を含んで構成され、前記ハウジング内に
は、該伝火薬の燃焼によって生じる燃焼ガスがガス発生
剤収容部を経由せずに通過する第一の流路と、該伝火薬
の燃焼ガスによって燃焼されたガス発生剤の燃焼ガスが
通過する第二の流路とが形成されている請求項１〜４の
何れか一項記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項９】前記第一の流路は、伝火薬の燃焼ガスをそ
のままハウジング外に放出するためのバイパスであり、
該第一の流路を通過する伝火薬の燃焼ガスが、前記第二
の流路を通過して排出されるガス発生手段の燃焼ガスよ
りも、早く前記ハウジング外に排出される請求項８記載
のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１０】前記点火手段の作動によって発生するガ
スは、そのままフィルタ手段を通過して排出され、該ガ
スの流路にはフィルタ手段以外に存在しない請求項１〜
４の何れか一項記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１１】前記ガス発生器は前記ガス発生剤をハウ
ジング外部雰囲気から遮断する遮断手段を有し、破裂し
てガスを放出する該遮断手段の破裂するタイミングが、
摂氏２０度の雰囲気のときに着火電流印加後３ミリ秒以
内である請求項１〜４、８、９及び１０の何れか１項記
載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１２】着火電流印加後１３ミリ秒に於けるタン
ク圧力が１１kPa〜４５kPaである請求項１１記載のエア
バッグ用ガス発生器。 - 【請求項１３】前記点火手段は点火器を含んで構成さ
れ、該点火器は、容積10ccの密閉ボンブ内で燃焼させた
とき、常温(20℃)雰囲気下で出力が700psi以上である請
求項１１又は１２記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１４】前記点火手段は点火器を含んで構成さ
れ、該点火器は、容積10ccの密閉ボンブ内で燃焼させた
とき、常温(20℃)雰囲気下で出力が1000〜1800psiであ
る請求項１１又は１２記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１５】タンク燃焼試験に於けるタンク圧力立ち
上がり開始が着火電流印加後３ミリ秒以内であり、0.25
×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(kPa)以下で0.07
×Ｐ(kPa)以上である請求項１１〜１４何れか１項に記
載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１６】前記遮断手段はガス排出口を閉塞するシ
ールテープであり、その破裂圧が 100kg／cm2以下であ
る請求項１１〜１５の何れか１項記載のエアバッグ用ガ
ス発生器。 - 【請求項１７】前記破裂圧が70〜40kg／cm2に設定され
る請求項１６記載のエアバッグ用ガス発生器。 - 【請求項１８】前記ガス排出口の内径が1.5〜10mmの範
囲内であり、前記シールテープは20〜200μｍの厚さを
有するシール層と５〜100μｍの厚さを有する接着層又
は粘着層とからなる請求項１６又は１７記載のエアバッ
グ用ガス発生器。 - 【請求項１９】ガス排出口を有するハウジング内に、衝
撃によって作動する単一の点火手段と、該点火手段によ
り着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤とを
含んで収容して成るエアバッグ用ガス発生器であって、
該ガス発生器の作動性能は、タンク燃焼試験に於ける所
望のタンク最大圧をＰ(kPa)、タンク圧の立ち上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(kPa)到達までの時間をＴミリ秒
とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.25×Ｐ(k
Pa)以下となるように調整されており、前記ハウジング
は、異なる内径及び／又は開口面積からなる２種以上の
ガス排出口が形成されることを特徴とするエアバッグ用
ガス発生器。 - 【請求項２０】前記作動性能は、更にその作動時におけ
るガス発生器ハウジング内の燃焼最大内圧のピークが、
着火電流印加後、10〜20秒に現れる請求項１９記載のエ
アバッグ用ガス発生器。 - 【請求項２１】前記ハウジングに形成された２種類以上
のガス排出口のうち、内径の大きさが隣り合う２種類の
ノズルについて、大径のガス排出口／小径のガス排出口
の孔径比が４／１〜1.1／１であり、又、開口面積比が9
7／３〜３／97である請求項１９又は２０記載のエアバ
ッグ用ガス発生器。 - 【請求項２２】ガス排出口の孔径の大きさが大小異なる
２種のガス排出口からなる請求項２１記載のエアバッグ
用ガス発生器。 - 【請求項２３】エアバッグ用ガス発生器と、 衝撃を感知して前記ガス発生器を作動させる衝撃センサ
と、 前記ガス発生器で発生するガスを導入して膨張するエア
バッグと、 前記エアバッグを収容するモジュールケースとを含み、
前記エアバッグ用ガス発生器が請求項１〜２２の何れか
１項記載のエアバッグのガス発生器であることを特徴と
するエアバッグ装置。 - 【請求項２４】エアバッグ用ガス発生器と、 前記ガス発生器で発生するガスを導入して膨張するエア
バッグと、 前記エアバッグを収容するモジュールケースとをドライ
バー席のハンドルにとりつけ、前記エアバッグ用ガス発
生器が請求項１〜２２の何れか１項記載のエアバッグの
ガス発生器であることを特徴とする自動車。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11157707A JPH11348711A (ja) | 1997-12-26 | 1999-06-04 | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36053997 | 1997-12-26 | ||
| JP9-360539 | 1997-12-26 | ||
| JP10-81643 | 1998-03-27 | ||
| JP8164398 | 1998-03-27 | ||
| JP11157707A JPH11348711A (ja) | 1997-12-26 | 1999-06-04 | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10133221A Division JP2963086B1 (ja) | 1997-12-26 | 1998-05-15 | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11348711A true JPH11348711A (ja) | 1999-12-21 |
Family
ID=27303653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11157707A Pending JPH11348711A (ja) | 1997-12-26 | 1999-06-04 | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11348711A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002036395A1 (en) * | 2000-10-31 | 2002-05-10 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Gas generator for air bag and air bag device |
| WO2002051675A1 (en) * | 2000-12-27 | 2002-07-04 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Air bag-use gas generator and air bag device |
| JP2002193069A (ja) * | 2000-12-27 | 2002-07-10 | Daicel Chem Ind Ltd | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
| JP2002193068A (ja) * | 2000-12-27 | 2002-07-10 | Daicel Chem Ind Ltd | エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 |
| JP2002283946A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Takata Corp | ガス発生器及びエアバッグ装置 |
| JP2010167812A (ja) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Daicel Chem Ind Ltd | ガス発生器用リテーナ |
| US7806435B2 (en) | 2003-12-19 | 2010-10-05 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Gas generator |
| JP5611840B2 (ja) * | 2009-01-22 | 2014-10-22 | オートリブ エー・エス・ピー・インク | エアバッグ装置用ガス発生器 |
| JP2015024681A (ja) * | 2013-07-24 | 2015-02-05 | オートリブ ディベロップメント エービー | エアバッグ用インフレータ |
| WO2022264630A1 (ja) | 2021-06-17 | 2022-12-22 | 株式会社ダイセル | ガス発生器 |
-
1999
- 1999-06-04 JP JP11157707A patent/JPH11348711A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002036395A1 (en) * | 2000-10-31 | 2002-05-10 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Gas generator for air bag and air bag device |
| US7175197B2 (en) | 2000-10-31 | 2007-02-13 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Gas generator for air bag and air bag device |
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| US7806435B2 (en) | 2003-12-19 | 2010-10-05 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Gas generator |
| JP2010167812A (ja) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Daicel Chem Ind Ltd | ガス発生器用リテーナ |
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| JP2015024681A (ja) * | 2013-07-24 | 2015-02-05 | オートリブ ディベロップメント エービー | エアバッグ用インフレータ |
| WO2022264630A1 (ja) | 2021-06-17 | 2022-12-22 | 株式会社ダイセル | ガス発生器 |
| US12233812B2 (en) | 2021-06-17 | 2025-02-25 | Daicel Corporation | Gas generator |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050511 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A132 Effective date: 20070626 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091204 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20100126 |