JPH11350032A - 電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 圧延方向の磁気特性が従来の無方向性電磁鋼
板に比較して大幅に改善され、幅方向の磁気特性が従来
の方向性電磁鋼板よりも良好な、特に分割型鉄心の素材
として好適な電磁鋼板の安価な製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：２．０〜４．０
％、Ｍｎ≦０．５％、Ｓ≦０．０１０％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：０．００１〜０．
０１０％を含有するスラブを熱間圧延し焼鈍した後、４
０〜７０％圧下する一次冷間圧延、中間焼鈍、６５〜９
０％圧下する二次冷間圧延した後、急速加熱して８５０
〜９５０℃で５秒〜１０分保持する一次再結晶焼鈍し、
さらに１００％水素雰囲気中にて７５０〜１０００℃で
４〜１００時間保持する二次再結晶焼鈍を施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、モータや発電機等
の回転機の分割型のステータ鉄心や小型トランスのＥＩ
鉄心などの分割型鉄心に好適な電磁鋼板の製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】回転機のステータ鉄心は、環状のヨーク
部と、ヨーク部から内向きに突き出たティース部で構成
されている。ステータ鉄心が電気機器として作動する際
には、ヨーク部の円周方向とティース部の長手方向に磁
束が流れる。一般的には、ステータ鉄心はコイル状の電
磁鋼板から一体物として打ち抜き加工により成形される
ことが多いが、この場合には磁束は鋼板の板面内の種々
の方向にとうることになる。このため、磁化方向による
磁気特性の差異が方向性電磁鋼板に比較して小さい（異
方性が小さい）無方向性電磁鋼板が素材として使用され
る。しかしながら寸法制約があるために、大型の回転機
用の鉄心は、一体物として打ち抜くのが困難であり、複
数の鉄心片を組み立てて構成される分割型ステータ鉄心
が用いられる。

【０００３】図１（ａ）は、電磁鋼板６から鉄心片２を
採取する場合の板取方法を示す模式図であり、図１
（ｂ）は鉄心片２を組上げた分割型ステータ鉄心１を示
す模式図である。図１（ｂ）に示したように、鉄心片２
は環状に組み付けられてステータ鉄心１とされる（以
下、単に「分割型鉄心」とも記す）。最近では、鉄心組
立工程の合理化を目的に、小型モータでも分割型鉄心が
使われる場合がある。

【０００４】分割型鉄心では、ティース（歯）４方向
と、これに直交するヨーク３の周方向の二方向での磁気
特性が重要である。鉄心の性能を向上させるには、２極
や４極のタービン発電機のようにティース方向よりもヨ
ーク３の周方向の方が有効磁路長（磁束が通じる距離）
が長い場合には、ヨーク周方向に良好な磁気特性が得ら
れるように板取りするのがよく、８極以上のブラシレス
ＤＣモータのように、ヨーク３の周方向よりもティース
方向の有効磁路長が長い場合には、ティース方向が鋼板
の磁気特性の良好な方向（圧延方向）になるように板取
りするのがよい。同様の考え方で、小型変圧器のＥＩ鉄
心では、Ｅ鉄心の３本の足およびＩ鉄心が方向性電磁鋼
板の圧延方向になるように板取りして鉄心性能の向上を
図ることがある。

【０００５】これらの分割型鉄心では、圧延方向のみな
らず、それと直交する幅方向にも磁気特性が優れた電磁
鋼板が望まれている。従来の方向性電磁鋼板は磁気特性
の異方性が大きく幅方向での磁気特性がよくないうえ、
その製造に際しては脱炭焼鈍や１０００℃を超える高温
での二次再結晶焼鈍など特殊な工程が必要なために製造
コストも高く、分割型鉄心用の素材として満足できるも
のではなかった。また、無方向性電磁鋼板は方向性電磁
鋼板に比較すると安価であり、圧延方向と幅方向の磁気
特性バランスも良好であるが、方向性電磁鋼板に比較し
て圧延方向の磁気特性が劣るために、分割型鉄心の性能
は方向性電磁鋼板を用いる場合よりも劣るという問題が
あった。

【０００６】以上述べたような問題を解決するために、
いくつかの技術が開示されている。特開平５−７０８３
３号公報では、Ｃを０．０１〜０．１０重量％含有し、
Ｍｎ、Ｓおよび／またはＳｅを二次再結晶焼鈍時のイン
ヒビター用の元素として含有するスラブを熱間圧延し、
冷間圧延した後、脱炭焼鈍を施し、その後、９００〜１
２００℃の温度範囲で連続焼鈍する、磁気特性の異方性
のバランスが優れた電磁鋼板の製造方法が提案されてい
る。しかし、この方法では短時間の連続焼鈍で磁気特性
を得ようとするため磁気特性の変動が生じやすいうえ、
脱炭焼鈍が必須工程であるので必ずしも低コストとはな
らない。

【０００７】特開平７−１８３３４号公報には、重量％
でＣ：０．０１０％以下、Ｓｉ：１．５〜４％、Ｍｎ：
１〜４％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
０３〜０．０３％、Ｎ：０．００１〜０．０１％を含有
するスラブを、熱間圧延し、冷間圧延した後、連続焼鈍
して一次再結晶させた後水素雰囲気中で二次再結晶焼鈍
する、磁気特性の異方性が少ない電磁鋼板の製造方法が
提案されている。しかし、この方法ではＭｎを大量に含
有させるので製造コストが高くなるのが問題であった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、圧延方向の磁気特性が従来の無方向性電磁
鋼板に比較して大幅に改善され、幅方向の磁気特性が従
来の方向性電磁鋼板よりも良好な、特に分割型鉄心の素
材として好適な電磁鋼板の安価な製造方法を提供するこ
とにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】磁気特性の異方性の大き
さは、二次再結晶焼鈍時に形成される集合組織の発達状
況に大きく影響される。この二次再結晶は、一般にイン
ヒビターと称される析出物により結晶粒の成長が抑制さ
れた状況下で、ミラー指数の｛１１０｝＜００１＞で表
示されるゴス方位を有する再結晶粒が選択的に成長する
現象である。

【００１０】従来の方向性電磁鋼板においては、二次再
結晶焼鈍時に作用させるインヒビター効果が極めて強
く、ゴス方位（｛１１０｝＜００１＞）への集積度の高
い二次再結晶が生じる。この場合には、圧延方向の磁気
特性は著しく良好であるが、幅方向の磁気特性が劣り、
磁気特性の異方性が極めて大きくなる。

【００１１】本発明者らは二次再結晶焼鈍時のインヒビ
ター効果の大きさを制御する方法を中心に、上述の課題
を解決するための研究を鋭意おこなった結果、極低炭素
で特定範囲のＳｉ、ＡｌおよびＮを含有する鋼を熱間圧
延し、熱延板焼鈍を含む二回冷延法で製品板厚に圧延し
た後、特定の条件範囲で一次再結晶焼鈍と二次再結晶焼
鈍をおこなうことにより、インヒビター効果が比較的小
さい析出物を鋼中に分散させ、ゴス方位に適度に集積し
た二次再結晶を生じさせることが可能であることを見出
した。その結果、従来の無方向性電磁鋼板に比べて圧延
方向の磁気特性が大幅にすぐれ、しかも、圧延方向と幅
方向の磁気特性の差が少ない電磁鋼板の製造方法を完成
した。

【００１２】本発明の要旨は下記の電磁鋼板の製造方法
にある。重量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：２．０
〜４．０％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：
０．００１〜０．０１０％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる化学組成を有するスラブを熱間
圧延し、焼鈍した後、４０〜７０％の圧下率で一回目の
冷間圧延をおこない、中間焼鈍した後、６５〜９０％の
圧下率で二回目の冷間圧延をおこない、その後、急速加
熱して８５０〜９５０℃で５秒〜１０分保持する一次再
結晶焼鈍を施し、さらに１００％水素雰囲気中にて７５
０〜１０００℃で４〜１００時間保持する二次再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする、分割型鉄心に適した電磁鋼
板の製造方法。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を詳
細に説明する。なお、化学組成を表す％表示は重量％を
意味する。

【００１４】（１）鋼の化学組成 Ｃは鉄損を悪くするので少ないほどよい。しかしなが
ら、Ｃ含有量が０．０１％以下であれば磁気特性への悪
影響は小さいので、Ｃ含有量の上限は０．０１％以下と
する。望ましくは０．００５％以下である。

【００１５】Ｓｉは、鋼の電気抵抗を高め渦電流損を小
さくして鉄損を改善する作用を有する。この作用を利用
して鉄損を改善するために２．０％以上含有させる。し
かしながら、Ｓｉ含有量が４％を超えると著しく加工性
が低下して冷間圧延が困難となるため、その含有量の上
限は４．０％とする。

【００１６】Ｍｎは、安定して良好な二次再結晶を生じ
させる効果があるが、大量に含有させると製造コストが
高くなるので好ましくない。本発明では製造コストを低
減する目的でＭｎ含有量は０．５％以下とする。Ｍｎ含
有量の下限は特に限定するものではないが、Ｍｎ含有が
０．０５％に満たない場合には熱間脆性が生じることが
あるので、０．０５％以上含有させるのがよい。

【００１７】Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、磁
気特性を損なうので少ないほど好ましいので０．０１０
％以下とする。望ましくは０．００５％以下である。

【００１８】ｓｏｌ．Ａｌは、二次再結晶を生じさせる
のに重要な役割を果たす主要なインヒビターであるＡｌ
Ｎや、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎなどの窒化物を形成する重要な
元素である。ｓｏｌ．Ａｌの含有量が０．００３％に満
たない場合にはインヒビター効果が不足する。しかし、
０．０２０％を超えて含有させるとインヒビター量が過
剰になり、その分散状態も不適切になって二次再結晶が
不安定になる。このため、ｓｏｌ．Ａｌの含有量は０．
００３〜０．０２０％の範囲とする。望ましくは０．０
０５〜０．０１５％の範囲である。

【００１９】Ｎは、インヒビターとなる窒化物を形成す
るのに必要である。Ｎ含有量が０．００１％に満たない
場合には窒化物の析出量が少なすぎて所望のインヒビタ
ー効果が得られない。他方、０．０１％を超えて含有さ
せてもその効果は飽和する。このため、Ｎ含有量は０．
００１〜０．０１％の範囲とする。

【００２０】本発明の製造方法では上記の６元素の管理
が重要であるが、さらに磁気特性を向上させるためにＳ
ｂおよび／またはＳｎを合計で０．３％まで含有させて
もよい。残部はＦｅおよび不可避的不純物である。

【００２１】（２）圧延および焼鈍条件 熱延板の素材となるスラブは上記の化学組成を有する鋼
である。このスラブは、転炉、電気炉など公知の方法で
精錬し、必要があれば真空処理などを施して得た溶鋼を
連続鋳造してスラブとしたもの、または鋼塊にした後分
塊圧延してスラブとしたもののいずれでもよい。

【００２２】スラブの熱間圧延の条件については特に制
約はなく、一般的な条件でおこなえばよいが、例えば、
スラブの加熱温度は１０５０〜１２７０℃とし、７００
〜９５０℃の範囲で熱間圧延を終了する等の条件が好ま
しい。

【００２３】熱延板には冷間圧延に先立って焼鈍を施
す。本発明の製造方法において、熱延板焼鈍および後述
の中間焼鈍を挟んだ２回の冷間圧延を施すのは次の理由
による。つまり、本発明が規定するような極低炭素、高
Ｓｉ、低Ｍｎの化学組成を有する鋼では、鋼の凝固後に
α−γ変態が生じない。このため、熱延の板厚中央部に
は鋳造組織の影響が強い｛１００｝＜０１１＞方位に集
積した結晶組織（バンド組織）が残存しやすく、後工程
での二次再結晶が不安定になり、所望の磁気特性が得ら
れない場合がある。バンド組織を破壊し二次再結晶を安
定しておこなわせるために熱延板焼鈍および中間焼鈍を
挟んだ２回の冷間圧延を施すのである。

【００２４】熱延板焼鈍を施す時期は、熱間圧延時に生
じた表面の酸化皮膜を除去する前でも、除去した後で
も、いずれでもかまわない。焼鈍条件は、これを連続焼
鈍方式でおこなう場合には７５０〜１１００℃で１０秒
以上５分以下の均熱、箱焼鈍方式でおこなう場合には６
００〜８５０℃で３０分以上５０時間以下の均熱とする
のが望ましい。

【００２５】一次冷間圧延の圧下率は４０〜７０％の範
囲とする。これは、一次冷間圧延の圧下率が４０％に満
たない場合にはバンド組織の破壊が十分におこなわれな
いために二次再結晶が生じにくく、また、圧下率が７０
％を超えるとバンド組織の破壊効果が飽和するからであ
る。

【００２６】中間焼鈍は、上述の熱延板焼鈍と同様の均
熱条件で焼鈍するのがよい。二次冷間圧延の圧下率は６
５％以上、９０％以下である。二次冷間圧延の圧下率が
６５％に満たない場合には、後程おこなう一次再結晶焼
鈍に際して、ゴス方位を有する二次再結晶粒が成長する
のに好適な｛１１１｝面方位の強い一次再結晶集合組織
が形成できないために、二次再結晶が不安定となる。圧
下率が９０％を超えると一次再結晶集合組織中のゴス方
位が極端に少なくなり二次再結晶が不安定となる。これ
を避けるために二次冷間圧延の圧下率は９０％以下とす
る。好ましくは８５％以下である。

【００２７】二次冷間圧延後の鋼板の厚さは特に限定す
る必要はなく、一般的に電磁鋼板として使用されている
厚さであればよく、例えば０．２０〜０．６５ｍｍ程度
の厚さが好適である。

【００２８】一次再結晶焼鈍は連続焼鈍方式でおこなう
のがよい。これは、二次再結晶焼鈍に際して安定した二
次再結晶を生じさせるためには、一次再結晶焼鈍温度へ
の加熱速度を１℃／秒以上とする急速加熱とするのがよ
いからである。

【００２９】焼鈍温度は８５０〜９５０℃とし、この間
の所定温度に５秒以上１０分以下保持する。焼鈍温度が
８５０℃に満たない場合には、一次再結晶粒径が細かく
なりすぎ、以下に述べる二次再結晶焼鈍時にゴス方位に
集積した二次再結晶組織が得られない。焼鈍温度が９５
０℃を超えると、一次再結晶粒径が大きくなりすぎて、
二次再結晶焼鈍時に二次再結晶が生じにくい。均熱時間
が５秒に満たない場合には鋼板内での一次再結晶粒径が
均一にならないので安定した二次再結晶が生じにくい。
均熱時間は一次再結晶粒径が均一に成長するには１０分
間あれば十分であり、それを超えて均熱するのは経済性
を損なうので好ましくない。

【００３０】二次再結晶焼鈍の目的は、適度のゴス方位
集積度を持つ二次再結晶を生じさせることにある。この
ためには、二次再結晶が生じる温度域でインヒビターを
適切に制御することが重要である。二次再結晶焼鈍を７
５０〜１０００℃の温度域で４〜１００時間保持するの
は、この温度域で最も適切なインヒビターの効果が得ら
れ、適度にゴス方位に集積した二次再結晶が生じるから
である。焼鈍温度が７５０℃に満たない場合にはインヒ
ビターの効果が強すぎて二次再結晶は生じない。望まし
くは８００℃以上がよい。他方、焼鈍温度が１０００℃
を超えると焼鈍効果が飽和するうえ、経済性を損なうの
で好ましくない。望ましくは９５０℃以下がよい。

【００３１】均熱時間が４時間に満たない場合には、二
次再結晶が不十分になる場合があるのでよくない。他
方、二次再結晶は１００時間までで十分におこなわれる
ので、これを超えて均熱する必要はなく経済性を損なう
のでよくない。このため均熱時間は４時間以上、１００
時間以下とする。

【００３２】二次再結晶焼鈍の雰囲気は１００％水素
（工業的な意味での純水素雰囲気）とする必要がある。
雰囲気ガス中に窒素ガスが含有される場合には、窒素ガ
スによる鋼板の窒化が生じてインヒビター効果が過度に
強くなり、ゴス方位への集積度が高すぎる二次再結晶が
生じることがある。この場合には、圧延方向の磁気特性
は良好であるが、幅方向の磁気特性が損なわれ、磁気特
性の異方性が少ない鋼板が得られない。

【００３３】焼鈍雰囲気を１００％水素雰囲気とするこ
とにより、二次再結晶が生じる８００〜１０００℃の温
度域でインヒビター析出物が徐々に粗大化するととも
に、脱窒反応も生じてインヒビター効果が弱められるの
で適度なゴス方位への集積度を持つ二次再結晶が生じた
鋼板が得られる。

【００３４】焼鈍時の鋼板間での焼き付き不良を防ぐた
めに二次再結晶焼鈍の前に鋼板間に焼鈍分離剤を介在さ
せるのがよい。その方法は公知のものでよく、例えば耐
熱性のある物質などからなるスラリーを鋼板表面に塗布
する方法や、粉体を静電塗布する方法など、いずれの方
法でもかまわない。無機系の絶縁コーティングを鋼板の
片面あるいは両面に塗布して、焼鈍分離剤の機能を持た
せてもよい。

【００３５】二次再結晶焼鈍後の工程としては通常の方
向性電磁鋼板と同様に、焼鈍分離剤を除去した後、必要
に応じて絶縁コーティングを施したり平坦化焼鈍をおこ
なう。無機系の絶縁コーティングを焼鈍分離剤として使
用した場合には、二次再結晶焼鈍後にそのまま絶縁コー
ティングとして使用してもよいし、その上にさらに絶縁
コーティングを塗布してもよい。

【００３６】

【実施例】（実施例１）転炉で精錬し、真空脱ガス処理
を施して、連続鋳造して５種類の化学組成からなるスラ
ブを得た。これらのスラブを、１１３０℃に加熱して仕
上温度８４０℃で熱間圧延して厚さ２．９ｍｍの熱延板
とし、酸洗して表面のスケールを除去した後、７５０℃
で１０時間均熱する箱焼鈍方式での熱延板焼鈍を施し、
圧下率５２％での一次冷間圧延をおこなって厚さ１．４
ｍｍの冷延板とした。これらに７００℃で１０時間均熱
する箱焼鈍方式での中間焼鈍を施した後、圧下率７５％
での二次冷間圧延をおこなって厚さ０．３５ｍｍの冷延
板とし、１５℃／秒の加熱速度で加熱して９００℃で３
０秒間均熱する連続焼鈍方式での一次再結晶焼鈍を施し
た。その後、鋼板表面に焼鈍分離剤を塗布し、二次再結
晶焼鈍として１００％水素雰囲気中で４０℃／時の加熱
速度で８５０℃に加熱し、２４時間均熱した後炉冷し
た。焼鈍後の鋼板表面の焼鈍分離剤を除去した後、８２
０℃で３０秒均熱する平坦化のための連続焼鈍を施し、
絶縁コーティングを施して電磁鋼板を得た。

【００３７】これらの鋼板の圧延方向（Ｌ方向）と幅方
向（Ｃ方向）からエプスタイン試験片を採取し、通常の
フルプロセス無方向性電磁鋼板と同様に応力除去焼鈍を
施さないで磁気特性を測定した。表１に、これらの鋼板
の化学組成および磁気特性測定結果を示した。

【００３８】

【表１】

【００３９】表１に示されているように、本発明が規定
する範囲内の条件で製造された試験番号２、３および５
の鋼板は、Ｌ方向およびＣ方向とも良好な磁気特性が得
られた。これに対し、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が本発明が規
定する範囲から外れている試験番号１（鋼Ａ）および試
験番号６（鋼Ｅ）では、Ｌ方向およびＣ方向ともに磁気
特性が好ましくなかった。また、二次再結晶焼鈍雰囲気
が本発明が規定する範囲から外れた試験番号４では、Ｌ
方向の磁気特性は良好であるがＣ方向の磁気特性が極め
て悪く、異方性が大きくなり好ましくなかった。

【００４０】（実施例２）転炉で精錬し、真空脱ガス処
理を施して、連続鋳造して、化学組成が重量％でＣ：
０．００１９％、Ｓｉ：３．４％、Ｍｎ：０．２％、
Ｓ：０．００１％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００９％、Ｎ：
０．００４１％、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素
からなるスラブを得た。このスラブを１１５０℃に加熱
して仕上温度８２０℃で熱間圧延し、厚さが２．３ｍｍ
と２．９ｍｍの熱延板を得た。これらの鋼板を酸洗した
後、７５０℃で１０時間均熱する箱焼鈍方式での熱延板
焼鈍を施し、さらに、種々の圧下率の組み合わせでの２
回の冷間圧延をおこなって厚さが０．３５ｍｍの冷延板
とした。中間焼鈍は７００℃で１０時間均熱する箱焼鈍
方式で施した。その後、１５℃／秒の加熱速度で加熱す
る連続焼鈍方式での一次再結晶焼鈍を施し、コイル片面
に無機系のコーティング皮膜を塗布焼き付けし、１００
％水素雰囲気中で４０℃／時の加熱速度で８３０℃に昇
温し、４０時間均熱後炉冷する二次再結晶焼鈍を施し
た。

【００４１】二次再結晶焼鈍後の鋼板を、無機系のコー
ティング皮膜を酸洗して除去した後、８２０℃で３０秒
間均熱する平坦化のための連続焼鈍を施し、絶縁コーテ
ィングを施して電磁鋼板を得た。これらの鋼板からエプ
スタイン試験片を採取し、実施例１に記載したのと同様
の方法で磁気測定に供した。表２は上述の冷間圧延後の
製造条件および磁気特性測定結果を示したものである。

【００４２】

【表２】

【００４３】表２に示されている結果からわかるよう
に、本発明が規定する範囲内の条件で製造された試験番
号８および１０は、Ｌ方向およびＣ方向とも良好な磁気
特性が得られた。これに対し、製造条件が本発明が規定
する範囲から外れた試験番号７、９および１１〜１３で
は、安定した二次再結晶が生じなかったために、Ｌ方向
の磁気特性が好ましくなかった。

【００４４】

【発明の効果】本発明の製造方法によれば、圧延方向の
磁気特性が従来の無方向性電磁鋼板に比較して大幅に改
善され、しかも幅方向の磁気特性が従来の方向性電磁鋼
板よりも良好な電磁鋼板を安価に製造することができ
る。本発明の方法で製造された電磁鋼板は、特に性能が
優れた分割型鉄心用の素材として好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（ａ）は、電磁鋼板６から鉄心片２を採取
する場合の板取方法を示す模式図、図１（ｂ）は鉄心片
２を組上げた分割型ステータ鉄心１を示す模式図であ
る。

【符号の説明】

１・・・ステータ鉄心、 ２・・・鉄心片、 ３・・・
ヨーク、４・・・ティース、 ５・・・磁束の流れ、
６・・・鋼板。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：
   ２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓ：０．０１
   ０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜０．０２０％、
   Ｎ：０．００１〜０．０１０％を含有し、残部がＦｅお
   よび不可避的不純物からなる化学組成を有するスラブを
   熱間圧延し、焼鈍した後、４０〜７０％の圧下率で一回
   目の冷間圧延をおこない、中間焼鈍した後、６５〜９０
   ％の圧下率で二回目の冷間圧延をおこない、その後、急
   速加熱して８５０〜９５０℃で５秒〜１０分保持する一
   次再結晶焼鈍を施し、さらに１００％水素雰囲気中にて
   ７５０〜１０００℃で４〜１００時間保持する二次再結
   晶焼鈍を施すことを特徴とする、分割型鉄心に適した電
   磁鋼板の製造方法。