JPH1135362A - 高流動性コンクリート又はモルタルの流動性制御方法 - Google Patents
高流動性コンクリート又はモルタルの流動性制御方法Info
- Publication number
- JPH1135362A JPH1135362A JP21000197A JP21000197A JPH1135362A JP H1135362 A JPH1135362 A JP H1135362A JP 21000197 A JP21000197 A JP 21000197A JP 21000197 A JP21000197 A JP 21000197A JP H1135362 A JPH1135362 A JP H1135362A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cement
- fluidity
- parts
- mortar
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B24/00—Use of organic materials as active ingredients for mortars, concrete or artificial stone, e.g. plasticisers
- C04B24/24—Macromolecular compounds
- C04B24/28—Macromolecular compounds obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- C04B24/281—Polyepoxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/0045—Polymers chosen for their physico-chemical characteristics
- C04B2103/0053—Water-soluble polymers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/0068—Ingredients with a function or property not provided for elsewhere in C04B2103/00
- C04B2103/0079—Rheology influencing agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高流動性コンクリート又はモルタルを充填する
場合であっても型枠を組み立てるのにかかる手間と費用
とを軽減できる高流動性コンクリート又はモルタルの流
動性制御方法を提供する。 【解決手段】練り混ぜ直後のスランプフロー値が４０〜
７５cmとなる高流動性コンクリート又は練り混ぜ直後の
フロー値が２０〜４０cmとなる高流動性モルタルに、セ
メント１００重量部当たり水溶性エポキシ化合物を０．
０２〜３重量部の割合で含有させた。
場合であっても型枠を組み立てるのにかかる手間と費用
とを軽減できる高流動性コンクリート又はモルタルの流
動性制御方法を提供する。 【解決手段】練り混ぜ直後のスランプフロー値が４０〜
７５cmとなる高流動性コンクリート又は練り混ぜ直後の
フロー値が２０〜４０cmとなる高流動性モルタルに、セ
メント１００重量部当たり水溶性エポキシ化合物を０．
０２〜３重量部の割合で含有させた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高流動性を有するコ
ンクリート又はモルタルの流動性を制御する方法に関す
る。
ンクリート又はモルタルの流動性を制御する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、コンクリート又はモルタルを用い
た施工の合理化を図るため、作業性や充填性の良好な高
流動性を有するコンクリート又はモルタルの使用が普及
しつつある。ところが、高流動性を有するコンクリート
又はモルタルを型枠内に充填する場合、これらが長時間
に亘り高流動性を持続し、これにより充填後の型枠の側
面に大きな圧力負荷（以下、側圧という）がかかるた
め、充填後の高流動性コンクリート又はモルタルが型枠
から流れ出ないよう、通常のコンクリート又はモルタル
を充填する場合に比べて隙間の無い強固な型枠を組み立
てる必要がある。とりわけ、壁部型枠内に大量の高流動
性コンクリート又はモルタルを短時間に充填する場合に
は、側圧が非常に大きくなるため、予め充分な骨組みを
有する型枠を組み立てる必要があり、その作業に手間と
費用がかかるのである。
た施工の合理化を図るため、作業性や充填性の良好な高
流動性を有するコンクリート又はモルタルの使用が普及
しつつある。ところが、高流動性を有するコンクリート
又はモルタルを型枠内に充填する場合、これらが長時間
に亘り高流動性を持続し、これにより充填後の型枠の側
面に大きな圧力負荷（以下、側圧という）がかかるた
め、充填後の高流動性コンクリート又はモルタルが型枠
から流れ出ないよう、通常のコンクリート又はモルタル
を充填する場合に比べて隙間の無い強固な型枠を組み立
てる必要がある。とりわけ、壁部型枠内に大量の高流動
性コンクリート又はモルタルを短時間に充填する場合に
は、側圧が非常に大きくなるため、予め充分な骨組みを
有する型枠を組み立てる必要があり、その作業に手間と
費用がかかるのである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、従来のように高流動性コンクリート又はモ
ルタルをそのまま用いると、これらを型枠内に充填する
に先立ち、充分な骨組みを有する型枠を組み立てる必要
があり、その作業に手間と費用がかかるという点であ
る。
する課題は、従来のように高流動性コンクリート又はモ
ルタルをそのまま用いると、これらを型枠内に充填する
に先立ち、充分な骨組みを有する型枠を組み立てる必要
があり、その作業に手間と費用がかかるという点であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】しかして本発明者らは、
高流動性コンクリート又はモルタルの流動性をこれらに
所望される可使時間との関係で制御し、これらを型枠内
に充填し終わるまではその流動性を保持しつつ、これら
を型枠内に充填した後はこれらの流動性を速やかに抑制
することにより該型枠にかかる側圧を速やかに低下さ
せ、よって高流動性コンクリート又はモルタルを充填す
る場合であっても型枠を組み立てるのにかかる手間と費
用とを軽減できる方法を得るべく研究した結果、所定の
高流動性コンクリート又はモルタルに水溶性エポキシ化
合物を所定割合で含有させることが正しく好適であるこ
とを見出した。
高流動性コンクリート又はモルタルの流動性をこれらに
所望される可使時間との関係で制御し、これらを型枠内
に充填し終わるまではその流動性を保持しつつ、これら
を型枠内に充填した後はこれらの流動性を速やかに抑制
することにより該型枠にかかる側圧を速やかに低下さ
せ、よって高流動性コンクリート又はモルタルを充填す
る場合であっても型枠を組み立てるのにかかる手間と費
用とを軽減できる方法を得るべく研究した結果、所定の
高流動性コンクリート又はモルタルに水溶性エポキシ化
合物を所定割合で含有させることが正しく好適であるこ
とを見出した。
【０００５】すなわち本発明は、セメント、細骨材、粗
骨材、セメント分散剤及び水を含有し、練り混ぜ直後の
スランプフロー値が４０〜７５cmとなる高流動性コンク
リートに、セメント１００重量部当たり水溶性エポキシ
化合物を０．０２〜３重量部の割合で含有させることを
特徴とする高流動性コンクリートの流動性制御方法に係
る。また本発明は、セメント、細骨材、セメント分散剤
及び水を含有し、練り混ぜ直後のフロー値が２０〜４０
cmとなる高流動性モルタルに、セメント１００重量部当
たり水溶性エポキシ化合物を０．０２〜３重量部の割合
で含有させることを特徴とする高流動性モルタルの流動
性制御方法に係る。
骨材、セメント分散剤及び水を含有し、練り混ぜ直後の
スランプフロー値が４０〜７５cmとなる高流動性コンク
リートに、セメント１００重量部当たり水溶性エポキシ
化合物を０．０２〜３重量部の割合で含有させることを
特徴とする高流動性コンクリートの流動性制御方法に係
る。また本発明は、セメント、細骨材、セメント分散剤
及び水を含有し、練り混ぜ直後のフロー値が２０〜４０
cmとなる高流動性モルタルに、セメント１００重量部当
たり水溶性エポキシ化合物を０．０２〜３重量部の割合
で含有させることを特徴とする高流動性モルタルの流動
性制御方法に係る。
【０００６】本発明において、その流動性を制御する対
象となるのは、セメント、細骨材、粗骨材、セメント分
散剤及び水を含有する高流動性コンクリートであり、ま
たセメント、細骨材、セメント分散剤及び水を含有する
高流動性モルタルである。通常、上記のような高流動性
コンクリートは、セメントの単位量が３００〜７５０kg
／ｍ3、細骨材の単位量が６００〜１２００kg／ｍ3、粗
骨材の単位量が６００〜１１００kg／ｍ3、水の単位量
が１２０〜１８５kg／ｍ3の単位組成を有し、また上記
のような高流動性モルタルは、セメントの単位量が５０
０〜１２００kg／ｍ3、細骨材の単位量が９００〜１４
００kg／ｍ3、水の単位量が１８０〜３３０kg／ｍ3の単
位組成を有する。本発明では、かかる高流動性コンクリ
ートのうちで、練り混ぜ直後のスランプフロー値が４０
〜７５cmとなる高流動性コンクリートを制御対象とし、
またかかる高流動性モルタルのうちで、練り混ぜ直後の
フロー値が２０〜４０cmとなる高流動性モルタルを制御
対象とする。ここで、スランプフロー値とは、ＪＩＳ−
Ａ１１０１の方法で測定される値を意味し、またフロー
値とは、ＪＩＳ−Ｒ５２０１の方法で測定される値を意
味する。
象となるのは、セメント、細骨材、粗骨材、セメント分
散剤及び水を含有する高流動性コンクリートであり、ま
たセメント、細骨材、セメント分散剤及び水を含有する
高流動性モルタルである。通常、上記のような高流動性
コンクリートは、セメントの単位量が３００〜７５０kg
／ｍ3、細骨材の単位量が６００〜１２００kg／ｍ3、粗
骨材の単位量が６００〜１１００kg／ｍ3、水の単位量
が１２０〜１８５kg／ｍ3の単位組成を有し、また上記
のような高流動性モルタルは、セメントの単位量が５０
０〜１２００kg／ｍ3、細骨材の単位量が９００〜１４
００kg／ｍ3、水の単位量が１８０〜３３０kg／ｍ3の単
位組成を有する。本発明では、かかる高流動性コンクリ
ートのうちで、練り混ぜ直後のスランプフロー値が４０
〜７５cmとなる高流動性コンクリートを制御対象とし、
またかかる高流動性モルタルのうちで、練り混ぜ直後の
フロー値が２０〜４０cmとなる高流動性モルタルを制御
対象とする。ここで、スランプフロー値とは、ＪＩＳ−
Ａ１１０１の方法で測定される値を意味し、またフロー
値とは、ＪＩＳ−Ｒ５２０１の方法で測定される値を意
味する。
【０００７】本発明で用いるセメントとしては、１）普
通セメント、早強セメント、中庸熱セメント等の各種ポ
ルトランドセメント、２）高炉セメント、フライアッシ
ュセメント、シリカフュームセメント等の各種混合セメ
ント、３）ポルトランドセメントに任意に置換して用い
る高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、シリカフューム
微粉末等の水硬性微粉末等が挙げられる。
通セメント、早強セメント、中庸熱セメント等の各種ポ
ルトランドセメント、２）高炉セメント、フライアッシ
ュセメント、シリカフュームセメント等の各種混合セメ
ント、３）ポルトランドセメントに任意に置換して用い
る高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、シリカフューム
微粉末等の水硬性微粉末等が挙げられる。
【０００８】また細骨材としては、川砂、山砂、海砂等
が挙げられる。更に粗骨材としては、川砂利、砕石、軽
量骨材等が挙げられる。
が挙げられる。更に粗骨材としては、川砂利、砕石、軽
量骨材等が挙げられる。
【０００９】本発明で用いるセメント分散剤としては、
１）（メタ）アクリル酸系水溶性ビニル共重合体、マレ
イン酸系水溶性ビニル共重合体等のポリカルボン酸系水
溶性ビニル共重合体、２）ナフタレンスルホン酸ホルマ
リン縮合物、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物、ア
ミノスルホン酸フェノールホルマリン縮合物等のホルマ
リン縮合物及びこれらの塩類、３）フェノキシポリエチ
レングリコールと芳香族スルホン酸とのホルマリン共縮
合物、フェノキシポリエチレングリコールと芳香族スル
ホン酸及び芳香族カルボン酸とのホルマリン共縮合物等
の芳香族ホルマリン共縮合物及びこれらの塩類、４）リ
グニンスルホン酸、変性リグニン等のリグニン誘導体等
が挙げられるが、なかでも（メタ）アクリル酸系水溶性
ビニル共重合体が好ましい。
１）（メタ）アクリル酸系水溶性ビニル共重合体、マレ
イン酸系水溶性ビニル共重合体等のポリカルボン酸系水
溶性ビニル共重合体、２）ナフタレンスルホン酸ホルマ
リン縮合物、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物、ア
ミノスルホン酸フェノールホルマリン縮合物等のホルマ
リン縮合物及びこれらの塩類、３）フェノキシポリエチ
レングリコールと芳香族スルホン酸とのホルマリン共縮
合物、フェノキシポリエチレングリコールと芳香族スル
ホン酸及び芳香族カルボン酸とのホルマリン共縮合物等
の芳香族ホルマリン共縮合物及びこれらの塩類、４）リ
グニンスルホン酸、変性リグニン等のリグニン誘導体等
が挙げられるが、なかでも（メタ）アクリル酸系水溶性
ビニル共重合体が好ましい。
【００１０】上記の（メタ）アクリル酸系水溶性ビニル
共重合体は、（メタ）アクリル酸又はその塩と、これと
共重合可能なビニル単量体の１種又は２種以上とを共重
合して得られるものである。共重合可能なビニル単量体
としては、アルコキシポリエトキシエチル（メタ）アク
リレート、ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレート、
ポリエトキシエチルモノ（メタ）アリルエーテル、アル
キル（メタ）アクリレート、（メタ）アリルスルホン酸
塩、ｐ−（メタ）アリルオキシベンゼンスルホン酸塩等
が挙げられる。かかる（メタ）アクリル酸系水溶性ビニ
ル共重合体それ自体は公知であり、例えば特開平１−２
２６７５７号公報、特開平６−２０６７５０号公報に記
載されているが、なかでもメタクリル酸又はその塩と、
メトキシポリエトキシエチルメタクリレートと、メタリ
ルスルホン酸塩とを共重合して得られるメタクリル酸系
水溶性ビニル共重合体が好ましい。
共重合体は、（メタ）アクリル酸又はその塩と、これと
共重合可能なビニル単量体の１種又は２種以上とを共重
合して得られるものである。共重合可能なビニル単量体
としては、アルコキシポリエトキシエチル（メタ）アク
リレート、ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレート、
ポリエトキシエチルモノ（メタ）アリルエーテル、アル
キル（メタ）アクリレート、（メタ）アリルスルホン酸
塩、ｐ−（メタ）アリルオキシベンゼンスルホン酸塩等
が挙げられる。かかる（メタ）アクリル酸系水溶性ビニ
ル共重合体それ自体は公知であり、例えば特開平１−２
２６７５７号公報、特開平６−２０６７５０号公報に記
載されているが、なかでもメタクリル酸又はその塩と、
メトキシポリエトキシエチルメタクリレートと、メタリ
ルスルホン酸塩とを共重合して得られるメタクリル酸系
水溶性ビニル共重合体が好ましい。
【００１１】本発明によれば、上記のようなセメント分
散剤はセメント１００重量部当たり０．０４〜１．５重
量部の割合で含有させるのが好ましく、セメント１００
重量部当たり０．１０〜１．０重量部の割合で含有させ
るのが更に好ましい。
散剤はセメント１００重量部当たり０．０４〜１．５重
量部の割合で含有させるのが好ましく、セメント１００
重量部当たり０．１０〜１．０重量部の割合で含有させ
るのが更に好ましい。
【００１２】本発明で用いる水溶性エポキシ化合物とし
ては、１）グリセロールジグリシジルエーテル、グリセ
ロールトリグリシジルエーテル等のグリセロールポリグ
リシジルエーテル、２）ジグリセロールポリグリシジル
エーテル、トリグリセロールポリグリシジルエーテル等
のポリグリセロールポリグリシジルエーテル、３）ソル
ビトールジグリシジルエーテル、ソルビトールトリグリ
シジルエーテル等のソルビトールポリグリシジルエーテ
ル、４）エチレングリコールジグリシジルエーテル、プ
ロピレングリコールジグリシジルエーテル等のアルキレ
ングリコールジグリシジルエーテル、５）ポリエチレン
グリコールジグリシジルエーテル、ポリプロピレングリ
コールジグリシジルエーテル等のポリアルキレングリコ
ールジグリシジルエーテル、等が挙げられるが、なかで
もグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロ
ールポリグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシ
ジルエーテルから選ばれる単独物又はこれらの混合物が
好ましい。
ては、１）グリセロールジグリシジルエーテル、グリセ
ロールトリグリシジルエーテル等のグリセロールポリグ
リシジルエーテル、２）ジグリセロールポリグリシジル
エーテル、トリグリセロールポリグリシジルエーテル等
のポリグリセロールポリグリシジルエーテル、３）ソル
ビトールジグリシジルエーテル、ソルビトールトリグリ
シジルエーテル等のソルビトールポリグリシジルエーテ
ル、４）エチレングリコールジグリシジルエーテル、プ
ロピレングリコールジグリシジルエーテル等のアルキレ
ングリコールジグリシジルエーテル、５）ポリエチレン
グリコールジグリシジルエーテル、ポリプロピレングリ
コールジグリシジルエーテル等のポリアルキレングリコ
ールジグリシジルエーテル、等が挙げられるが、なかで
もグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロ
ールポリグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシ
ジルエーテルから選ばれる単独物又はこれらの混合物が
好ましい。
【００１３】本発明では、上記のような水溶性エポキシ
化合物をセメント１００重量部当たり０．０２〜３重量
部の割合となるように高流動性コンクリート又はモルタ
ルに含有させるが、セメント１００重量部当たり０．１
〜２．５重量部の割合となるように含有させるのが好ま
しく、セメント１００重量部当たり０．３〜１．５重量
部の割合となるように含有させるのが更に好ましい。
化合物をセメント１００重量部当たり０．０２〜３重量
部の割合となるように高流動性コンクリート又はモルタ
ルに含有させるが、セメント１００重量部当たり０．１
〜２．５重量部の割合となるように含有させるのが好ま
しく、セメント１００重量部当たり０．３〜１．５重量
部の割合となるように含有させるのが更に好ましい。
【００１４】本発明は水溶性エポキシ化合物を高流動性
コンクリート又はモルタルに含有させる方法及び時期を
特に制限するものではない。水溶性エポキシ化合物を含
有させる方法としては、原液のまま添加する方法、予め
水で希釈した水溶液又は水分散液として添加する方法等
が挙げられ、また水溶性エポキシ化合物を含有させる時
期としては、高流動性コンクリート又はモルタルの練り
混ぜ時に練り混ぜ水と一緒に添加することが挙げられ
る。水溶性エポキシ化合物は、これを添加した高流動性
コンクリート又はモルタルを専用プラントで練り混ぜて
施工現場まで運搬すると、運搬時間の遅れや型枠内への
充填時刻の調整等に対応する必要があるので、施工現場
で型枠内へ充填する直前に生コン車中の高流動性コンク
リート又はモルタルに添加するのが有利である。例え
ば、専用プラントで練り混ぜた高流動性コンクリートを
施工現場まで生コン車で運搬し、これを型枠内へ充填す
る直前に、水溶性エポキシ化合物の所定量を生コン車中
の高流動性コンクリートに加え、アジテートした後、ポ
ンプ車に移送し、型枠内に充填するのである。
コンクリート又はモルタルに含有させる方法及び時期を
特に制限するものではない。水溶性エポキシ化合物を含
有させる方法としては、原液のまま添加する方法、予め
水で希釈した水溶液又は水分散液として添加する方法等
が挙げられ、また水溶性エポキシ化合物を含有させる時
期としては、高流動性コンクリート又はモルタルの練り
混ぜ時に練り混ぜ水と一緒に添加することが挙げられ
る。水溶性エポキシ化合物は、これを添加した高流動性
コンクリート又はモルタルを専用プラントで練り混ぜて
施工現場まで運搬すると、運搬時間の遅れや型枠内への
充填時刻の調整等に対応する必要があるので、施工現場
で型枠内へ充填する直前に生コン車中の高流動性コンク
リート又はモルタルに添加するのが有利である。例え
ば、専用プラントで練り混ぜた高流動性コンクリートを
施工現場まで生コン車で運搬し、これを型枠内へ充填す
る直前に、水溶性エポキシ化合物の所定量を生コン車中
の高流動性コンクリートに加え、アジテートした後、ポ
ンプ車に移送し、型枠内に充填するのである。
【００１５】本発明において、水溶性エポキシ化合物を
高流動性コンクリート又はモルタルに含有させるに際し
ては、必要に応じて、他の剤を併用することができる。
かかる剤としては、空気連行剤、消泡剤、硬化促進剤、
その他の助剤等が挙げられる。
高流動性コンクリート又はモルタルに含有させるに際し
ては、必要に応じて、他の剤を併用することができる。
かかる剤としては、空気連行剤、消泡剤、硬化促進剤、
その他の助剤等が挙げられる。
【００１６】本発明によれば、高流動性コンクリート又
はモルタルに所定量の水溶性エポキシ化合物を含有させ
ることにより、該高流動性コンクリート又はモルタルを
型枠内に流し込んで充填し終わる迄の所要時間は該高流
動性コンクリート又はモルタル本来の流動性を損なうこ
となく、充填が終了したときからその流動性を抑制して
型枠にかかる側圧を低減する。水溶性エポキシ化合物が
所定時間経過後に高流動性コンクリート又はモルタルの
流動性を抑制する理由は、添加した水溶性エポキシ化合
物のエポキシ官能基が高流動性コンクリート又はモルタ
ル中の水酸化物イオンの影響により活性化され、水溶性
エポキシ化合物とセメント分散剤との架橋反応が助長さ
れることにより、該セメント分散剤による分散作用を低
下せしめるためと考えられる。
はモルタルに所定量の水溶性エポキシ化合物を含有させ
ることにより、該高流動性コンクリート又はモルタルを
型枠内に流し込んで充填し終わる迄の所要時間は該高流
動性コンクリート又はモルタル本来の流動性を損なうこ
となく、充填が終了したときからその流動性を抑制して
型枠にかかる側圧を低減する。水溶性エポキシ化合物が
所定時間経過後に高流動性コンクリート又はモルタルの
流動性を抑制する理由は、添加した水溶性エポキシ化合
物のエポキシ官能基が高流動性コンクリート又はモルタ
ル中の水酸化物イオンの影響により活性化され、水溶性
エポキシ化合物とセメント分散剤との架橋反応が助長さ
れることにより、該セメント分散剤による分散作用を低
下せしめるためと考えられる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明に係る高流動性コンクリー
トの流動性制御方法の実施形態としては次の１）〜６）
が挙げられ、また本発明に係る高流動性モルタルの流動
性制御方法の実施形態としては次の７）〜１１）が挙げ
られる。
トの流動性制御方法の実施形態としては次の１）〜６）
が挙げられ、また本発明に係る高流動性モルタルの流動
性制御方法の実施形態としては次の７）〜１１）が挙げ
られる。
【００１８】１）普通ポルトランドセメント（比重＝
３．１６、ブレーン値＝３３５０）４７１kg／ｍ3、細
骨材（大井川産川砂、比重＝２．６２）８４９kg／
ｍ3、粗骨材（岡崎産砕石、比重＝２．６８）７９９kg
／ｍ3及び水１６５kg／ｍ3の単位組成を有し、セメント
分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメタク
リル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重量部
当たり０．３４重量部の割合で含有する、練り混ぜ直後
のスランプフロー値が６５．５cmの高流動性コンクリー
トに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−１）としてジグリセ
ロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部当
たり０．６０重量部の割合で含有させる方法。
３．１６、ブレーン値＝３３５０）４７１kg／ｍ3、細
骨材（大井川産川砂、比重＝２．６２）８４９kg／
ｍ3、粗骨材（岡崎産砕石、比重＝２．６８）７９９kg
／ｍ3及び水１６５kg／ｍ3の単位組成を有し、セメント
分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメタク
リル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重量部
当たり０．３４重量部の割合で含有する、練り混ぜ直後
のスランプフロー値が６５．５cmの高流動性コンクリー
トに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−１）としてジグリセ
ロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部当
たり０．６０重量部の割合で含有させる方法。
【００１９】２）前記した１）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．３５重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６５．０cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリ
セロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．５０重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．３５重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６５．０cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリ
セロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．５０重量部の割合で含有させる方法。
【００２０】３）前記した１）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−２）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．３５重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．０cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−３）としてソル
ビトールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．８０重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−２）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．３５重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．０cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−３）としてソル
ビトールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．８０重量部の割合で含有させる方法。
【００２１】４）シリカフュームセメント（比重＝３．
０２、三菱マテリアル社製、ブレーン値＝６０００）６
８２kg／ｍ3、細骨材（大栄産山砂、比重＝２．５８）
７７０kg／ｍ3、粗骨材（葛生産砕石、比重＝２．６５
比重＝２．６８）８２２kg／ｍ3及び水１５０kg／ｍ3の
単位組成を有し、セメント分散剤（Ｂ−２）として詳し
くは後述するようなメタクリル酸系水溶性ビニル共重合
体をセメント１００重量部当たり０．６３重量部の割合
で含有する、練り混ぜ直後のスランプフロー値が６７．
５cmの高流動性コンクリートに、水溶性エポキシ化合物
（Ａ−１）としてジグリセロールジグリシジルエーテル
をセメント１００重量部当たり０．８０重量部の割合で
含有させる方法。
０２、三菱マテリアル社製、ブレーン値＝６０００）６
８２kg／ｍ3、細骨材（大栄産山砂、比重＝２．５８）
７７０kg／ｍ3、粗骨材（葛生産砕石、比重＝２．６５
比重＝２．６８）８２２kg／ｍ3及び水１５０kg／ｍ3の
単位組成を有し、セメント分散剤（Ｂ−２）として詳し
くは後述するようなメタクリル酸系水溶性ビニル共重合
体をセメント１００重量部当たり０．６３重量部の割合
で含有する、練り混ぜ直後のスランプフロー値が６７．
５cmの高流動性コンクリートに、水溶性エポキシ化合物
（Ａ−１）としてジグリセロールジグリシジルエーテル
をセメント１００重量部当たり０．８０重量部の割合で
含有させる方法。
【００２２】５）前記した４）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．６３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．５cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−４）としてグリ
セロールトリグリシジルエーテルをセメント１００重量
部当たり１．００重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．６３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．５cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−４）としてグリ
セロールトリグリシジルエーテルをセメント１００重量
部当たり１．００重量部の割合で含有させる方法。
【００２３】６）前記した４）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．６３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．９cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリ
セロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．６５重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．６３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のスランプフロー値が６６．９cmの高流動性コンク
リートに、水溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリ
セロールジグリシジルエーテルをセメント１００重量部
当たり０．６５重量部の割合で含有させる方法。
【００２４】７）普通ポルトランドセメント（比重＝
３．１６、ブレーン値＝３３５０）６８８kg／ｍ3、細
骨材（大井川産川砂、比重＝２．６２）１３７５kg／ｍ
3及び水２０７kg／ｍ3の単位組成を有し、セメント分散
剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメタクリル
酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重量部当た
り０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ直後のフ
ロー値が３１．６cmの高流動性モルタルに、水溶性エポ
キシ化合物（Ａ−１）としてジグリセロールジグリシジ
ルエーテルをセメント１００重量部当たり０．５０重量
部の割合で含有させる方法。
３．１６、ブレーン値＝３３５０）６８８kg／ｍ3、細
骨材（大井川産川砂、比重＝２．６２）１３７５kg／ｍ
3及び水２０７kg／ｍ3の単位組成を有し、セメント分散
剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメタクリル
酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重量部当た
り０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ直後のフ
ロー値が３１．６cmの高流動性モルタルに、水溶性エポ
キシ化合物（Ａ−１）としてジグリセロールジグリシジ
ルエーテルをセメント１００重量部当たり０．５０重量
部の割合で含有させる方法。
【００２５】８）前記した７）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−２）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のフロー値が３１．３cmの高流動性モルタルに、水
溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリセロールジグ
リシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．４
０重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−２）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のフロー値が３１．３cmの高流動性モルタルに、水
溶性エポキシ化合物（Ａ−２）としてグリセロールジグ
リシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．４
０重量部の割合で含有させる方法。
【００２６】９）前記した７）の単位組成を有し、セメ
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のフロー値が３１．０cmの高流動性モルタルに、水
溶性エポキシ化合物（Ａ−４）としてグリセロールトリ
グリシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．
４５重量部の割合で含有させる方法。
ント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するようなメ
タクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００重
量部当たり０．５３重量部の割合で含有する、練り混ぜ
直後のフロー値が３１．０cmの高流動性モルタルに、水
溶性エポキシ化合物（Ａ−４）としてグリセロールトリ
グリシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．
４５重量部の割合で含有させる方法。
【００２７】１０）前記した７）の単位組成を有し、セ
メント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するような
メタクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００
重量部当たり０．６０重量部の割合で含有する、練り混
ぜ直後のフロー値が３０．７cmの高流動性モルタルに、
水溶性エポキシ化合物（Ａ−３）としてソルビトールジ
グリシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．
６５重量部の割合で含有させる方法。
メント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するような
メタクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００
重量部当たり０．６０重量部の割合で含有する、練り混
ぜ直後のフロー値が３０．７cmの高流動性モルタルに、
水溶性エポキシ化合物（Ａ−３）としてソルビトールジ
グリシジルエーテルをセメント１００重量部当たり０．
６５重量部の割合で含有させる方法。
【００２８】１１）前記した７）の単位組成を有し、セ
メント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するような
メタクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００
重量部当たり０．６０重量部の割合で含有する、練り混
ぜ直後のフロー値が３０．５cmの高流動性モルタルに、
水溶性エポキシ化合物（Ａ−５）としてジグリセロール
ジグリシジルエーテル／グリセロールジグリシジルエー
テル＝５０／５０（重量比）の混合物をセメント１００
重量部当たり０．８０重量部の割合で含有させる方法。
メント分散剤（Ｂ−１）として詳しくは後述するような
メタクリル酸系水溶性ビニル共重合体をセメント１００
重量部当たり０．６０重量部の割合で含有する、練り混
ぜ直後のフロー値が３０．５cmの高流動性モルタルに、
水溶性エポキシ化合物（Ａ−５）としてジグリセロール
ジグリシジルエーテル／グリセロールジグリシジルエー
テル＝５０／５０（重量比）の混合物をセメント１００
重量部当たり０．８０重量部の割合で含有させる方法。
【００２９】
【実施例】以下、本発明の構成及び効果をより具体的に
するため、実施例等を挙げるが、本発明がこれらの実施
例に限定されるというものではない。尚、以下の実施例
及び比較例において、部は重量部を、また％は空気量を
除き重量％を意味する。
するため、実施例等を挙げるが、本発明がこれらの実施
例に限定されるというものではない。尚、以下の実施例
及び比較例において、部は重量部を、また％は空気量を
除き重量％を意味する。
【００３０】試験区分１（高流動性コンクリートの流動
性制御） 表１に記載の配合条件（ａ）でパン型強制ミキサーに普
通ポルトランドセメント（比重＝３．１６、ブレーン値
＝３３５０）、細骨材（大井川産川砂、比重＝２．６
２）、粗骨材（岡崎産砕石、比重＝２．６８）及び水を
投入し、更に各例いずれも練り混ぜ直後の目標スランプ
フロー値が６５±５cmの範囲に入るよう、セメント分散
剤をセメント１００部当たり表２に記載の割合で投入し
て練り混ぜた。そして練り混ぜた直後に、水溶性エポキ
シ化合物をセメント１００部当たり表２に記載の割合で
添加して練り混ぜた。尚、空気量調節は、各例いずれも
目標空気量が３．５±１％となるように空気量調節剤を
添加して行なった。各例で調製した高流動性コンクリー
トの内容を表２に示した。
性制御） 表１に記載の配合条件（ａ）でパン型強制ミキサーに普
通ポルトランドセメント（比重＝３．１６、ブレーン値
＝３３５０）、細骨材（大井川産川砂、比重＝２．６
２）、粗骨材（岡崎産砕石、比重＝２．６８）及び水を
投入し、更に各例いずれも練り混ぜ直後の目標スランプ
フロー値が６５±５cmの範囲に入るよう、セメント分散
剤をセメント１００部当たり表２に記載の割合で投入し
て練り混ぜた。そして練り混ぜた直後に、水溶性エポキ
シ化合物をセメント１００部当たり表２に記載の割合で
添加して練り混ぜた。尚、空気量調節は、各例いずれも
目標空気量が３．５±１％となるように空気量調節剤を
添加して行なった。各例で調製した高流動性コンクリー
トの内容を表２に示した。
【００３１】
【表１】
【００３２】各例の高流動性コンクリートについて、下
記の方法によりスランプフロー値、空気量、側圧、圧縮
強度を測定した。また下記の方法によりスランプフロー
値の低下率を算出した。結果を表２及び表３に示した。 スランプフロー値：練り混ぜ直後、６０分後及び９０分
後に、ＪＩＳ−Ａ１１０１に準拠して測定した。 空気量：ＪＩＳ−Ａ１１２８に準拠して測定した。 圧縮強度：ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定した。 側圧：縦１０cm×横１．５ｍ×高さ４ｍの壁部材模擬型
枠を作製し、練り混ぜた高流動性コンクリートを打ち上
がり速度が８ｍ／時の速度で管を通して連続的に４ｍの
高さまで充填した時の、型枠の最下部側面にかかる側圧
を該側面に取り付けた土圧計で連続的に測定した。表３
に記載の側圧値は、練り混ぜ後９０分経過したときの、
すなわち打設終了後６０分経過したときの値である。 スランプフロー値の低下率：６０分後と９０分後のスラ
ンプフロー値から次の式を用いてスランプフロー値の低
下率を算出し、流動性制御の目安とした。 スランプフロー値の低下率（％）＝｛（６０分後のスラ
ンプフロー値−９０分後のスランプフロー値）／６０分
後のスランプフロー値｝×１００
記の方法によりスランプフロー値、空気量、側圧、圧縮
強度を測定した。また下記の方法によりスランプフロー
値の低下率を算出した。結果を表２及び表３に示した。 スランプフロー値：練り混ぜ直後、６０分後及び９０分
後に、ＪＩＳ−Ａ１１０１に準拠して測定した。 空気量：ＪＩＳ−Ａ１１２８に準拠して測定した。 圧縮強度：ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定した。 側圧：縦１０cm×横１．５ｍ×高さ４ｍの壁部材模擬型
枠を作製し、練り混ぜた高流動性コンクリートを打ち上
がり速度が８ｍ／時の速度で管を通して連続的に４ｍの
高さまで充填した時の、型枠の最下部側面にかかる側圧
を該側面に取り付けた土圧計で連続的に測定した。表３
に記載の側圧値は、練り混ぜ後９０分経過したときの、
すなわち打設終了後６０分経過したときの値である。 スランプフロー値の低下率：６０分後と９０分後のスラ
ンプフロー値から次の式を用いてスランプフロー値の低
下率を算出し、流動性制御の目安とした。 スランプフロー値の低下率（％）＝｛（６０分後のスラ
ンプフロー値−９０分後のスランプフロー値）／６０分
後のスランプフロー値｝×１００
【００３３】
【表２】
【００３４】表２において、 ＊１：セメント１００部に対する含有量 ＊２：スランプフロー値が４００mm以下であったので測
定しなかった ＊３：６０分後と９０分後のスランプフロー値がないの
で計算しなかった Ａ−１：ジグリセロールジグリシジルエーテル Ａ−２：グリセロールジグリシジルエーテル Ａ−３：ソルビトールジグリシジルエーテル Ｂ−１：メタクリル酸ナトリウム／メトキシポリエトキ
シエチル（ｎ＝２３；ｎはエトキシ単位の繰り返し数、
以下同じ）メタクリレート／メタリルスルホン酸ナトリ
ウム＝６５／１０／２５（モル比）の割合で共重合して
得た数平均分子量１００００のメタクリル酸系水溶性ビ
ニル共重合体 Ｂ−２：メタクリル酸ナトリウム／メトキシポリエトキ
シエチル（ｎ＝２３）メタクリレート／メタリルスルホ
ン酸ナトリウム／メチルアクリレート／ｐ−メタリルオ
キシベンゼンスルホン酸ナトリウム／ポリエトキシエチ
ル（ｎ＝８）モノアリルエーテル＝５５／１０／１０／
１０／５／１０（モル比）の割合で共重合して得た数平
均分子量１２０００のメタクリル酸系水溶性ビニル共重
合体 これらは以下同じ
定しなかった ＊３：６０分後と９０分後のスランプフロー値がないの
で計算しなかった Ａ−１：ジグリセロールジグリシジルエーテル Ａ−２：グリセロールジグリシジルエーテル Ａ−３：ソルビトールジグリシジルエーテル Ｂ−１：メタクリル酸ナトリウム／メトキシポリエトキ
シエチル（ｎ＝２３；ｎはエトキシ単位の繰り返し数、
以下同じ）メタクリレート／メタリルスルホン酸ナトリ
ウム＝６５／１０／２５（モル比）の割合で共重合して
得た数平均分子量１００００のメタクリル酸系水溶性ビ
ニル共重合体 Ｂ−２：メタクリル酸ナトリウム／メトキシポリエトキ
シエチル（ｎ＝２３）メタクリレート／メタリルスルホ
ン酸ナトリウム／メチルアクリレート／ｐ−メタリルオ
キシベンゼンスルホン酸ナトリウム／ポリエトキシエチ
ル（ｎ＝８）モノアリルエーテル＝５５／１０／１０／
１０／５／１０（モル比）の割合で共重合して得た数平
均分子量１２０００のメタクリル酸系水溶性ビニル共重
合体 これらは以下同じ
【００３５】
【表３】
【００３６】試験区分２（高流動性コンクリートの流動
性制御） 表１に記載の配合条件（ｂ）でパン型強制ミキサーにシ
リカフュームセメント（三菱マテリアル社製、比重＝
３．０２、ブレーン値＝６０００）、細骨材（大栄産山
砂、比重＝２．５８）、粗骨材（葛生産砕石、比重＝
２．６５）及び水を投入し、更に各例いずれも練り混ぜ
直後の目標スランプフロー値が６５±５cmの範囲に入る
よう、セメント分散剤をセメント１００部に当たり表４
に記載の割合で投入して練り混ぜ、練り混ぜたものを可
傾式ミキサーに移し、２．０ｒｐｍの速度で緩やかに回
転しながら９０分間保存した。そして保存したものに水
溶性エポキシ化合物をセメント１００部当たり表４に記
載の割合で添加して練り混ぜた。尚、空気量調節は、各
例いずれも目標空気量が２．０±０．５％となるように
空気量調節剤を添加して行なった。各例で調製した高流
動性コンクリートの内容を表４に示した。
性制御） 表１に記載の配合条件（ｂ）でパン型強制ミキサーにシ
リカフュームセメント（三菱マテリアル社製、比重＝
３．０２、ブレーン値＝６０００）、細骨材（大栄産山
砂、比重＝２．５８）、粗骨材（葛生産砕石、比重＝
２．６５）及び水を投入し、更に各例いずれも練り混ぜ
直後の目標スランプフロー値が６５±５cmの範囲に入る
よう、セメント分散剤をセメント１００部に当たり表４
に記載の割合で投入して練り混ぜ、練り混ぜたものを可
傾式ミキサーに移し、２．０ｒｐｍの速度で緩やかに回
転しながら９０分間保存した。そして保存したものに水
溶性エポキシ化合物をセメント１００部当たり表４に記
載の割合で添加して練り混ぜた。尚、空気量調節は、各
例いずれも目標空気量が２．０±０．５％となるように
空気量調節剤を添加して行なった。各例で調製した高流
動性コンクリートの内容を表４に示した。
【００３７】各例の高流動性コンクリートについて、試
験区分１の場合と同様に、練り混ぜ直後、６０分後、１
５０分後、１８０分後のスランプフロー値、空気量、圧
縮強度、側圧を測定した。また下記の方法によりスラン
プフロー値の低下率を算出した。結果を表４及び表５に
示した。 スランプフロー値の低下率：１５０分後と１８０分後の
スランプフロー値から次の式を用いて、スランプフロー
値の低下率を算出し、流動性制御の目安とした。 スランプフロー値の低下率（％）＝｛（１５０分後のス
ランプフロー値−１８０分後のスランプフロー値）／１
５０分後のスランプフロー値｝×１００
験区分１の場合と同様に、練り混ぜ直後、６０分後、１
５０分後、１８０分後のスランプフロー値、空気量、圧
縮強度、側圧を測定した。また下記の方法によりスラン
プフロー値の低下率を算出した。結果を表４及び表５に
示した。 スランプフロー値の低下率：１５０分後と１８０分後の
スランプフロー値から次の式を用いて、スランプフロー
値の低下率を算出し、流動性制御の目安とした。 スランプフロー値の低下率（％）＝｛（１５０分後のス
ランプフロー値−１８０分後のスランプフロー値）／１
５０分後のスランプフロー値｝×１００
【００３８】
【表４】
【００３９】表４において、 Ａ−４：グリセロールトリグリシジルエーテル
【００４０】
【表５】
【００４１】試験区分３（高流動性モルタルの流動性制
御） ホバートミキサーに普通ポルトランドセメント（比重＝
３．１６、ブレーン値＝３３５０）４５５部、細骨材
（大井川産川砂、比重＝２．６２）９０９部、水１３１
部及びセメント分散剤をセメント１００部当たり表６に
記載の割合で投入して練り混ぜた。そして練り混ぜた直
後に、水溶性エポキシ化合物をセメント１００部当たり
表６に記載の割合で添加して練り混ぜた。各例で調製し
た高流動性モルタルの内容を表６に示した。
御） ホバートミキサーに普通ポルトランドセメント（比重＝
３．１６、ブレーン値＝３３５０）４５５部、細骨材
（大井川産川砂、比重＝２．６２）９０９部、水１３１
部及びセメント分散剤をセメント１００部当たり表６に
記載の割合で投入して練り混ぜた。そして練り混ぜた直
後に、水溶性エポキシ化合物をセメント１００部当たり
表６に記載の割合で添加して練り混ぜた。各例で調製し
た高流動性モルタルの内容を表６に示した。
【００４２】各例の高流動性モルタルについて、下記の
方法によりフロー値、側圧、圧縮強度を測定した。また
下記の方法によりフロー値の低下率を算出した。結果を
表６及び表７に示した。 フロー値：練り混ぜ直後、３０分後、６０分後、９０分
後及び１２０分後に、ＪＩＳ−Ｒ５２０１に準拠して測
定した。 側圧：試験区分１の場合と同様にして測定した。 圧縮強度：ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定した。 フロー値の低下率：６０分後と９０分後のフロー値から
次の式を用いてフロー値の低下率を算出し、流動性制御
の目安とした。 フロー値の低下率（％）＝｛（６０分後のフロー値−９
０分後のフロー値）／６０分後のフロー値｝×１００
方法によりフロー値、側圧、圧縮強度を測定した。また
下記の方法によりフロー値の低下率を算出した。結果を
表６及び表７に示した。 フロー値：練り混ぜ直後、３０分後、６０分後、９０分
後及び１２０分後に、ＪＩＳ−Ｒ５２０１に準拠して測
定した。 側圧：試験区分１の場合と同様にして測定した。 圧縮強度：ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定した。 フロー値の低下率：６０分後と９０分後のフロー値から
次の式を用いてフロー値の低下率を算出し、流動性制御
の目安とした。 フロー値の低下率（％）＝｛（６０分後のフロー値−９
０分後のフロー値）／６０分後のフロー値｝×１００
【００４３】
【表６】
【００４４】表６において、 ＊４：フロー値が１００mm以下であったので測定しなか
った ＊５：６０分後と９０分後のフロー値がないので計算し
なかった Ａ−５：ジグリセロールジグリシジルエーテル／グリセ
ロールジグリシジルエーテル＝５０／５０（重量比）の
混合物 これらは以下同じ
った ＊５：６０分後と９０分後のフロー値がないので計算し
なかった Ａ−５：ジグリセロールジグリシジルエーテル／グリセ
ロールジグリシジルエーテル＝５０／５０（重量比）の
混合物 これらは以下同じ
【００４５】
【表７】
【００４６】
【発明の効果】既に明らかなように、以上説明した本発
明には、高流動性コンクリート又はモルタルの流動性を
これらに所望される可使時間との関係で制御し、これら
を型枠内に充填し終わるまではその流動性を保持しつ
つ、これらを型枠内に充填した後はこれらの流動性を速
やかに抑制することにより該型枠にかかる側圧を速やか
に低下させ、よって高流動性コンクリート又はモルタル
を充填する場合であっても型枠を組み立てるのにかかる
手間と費用とを軽減できるという効果がある。
明には、高流動性コンクリート又はモルタルの流動性を
これらに所望される可使時間との関係で制御し、これら
を型枠内に充填し終わるまではその流動性を保持しつ
つ、これらを型枠内に充填した後はこれらの流動性を速
やかに抑制することにより該型枠にかかる側圧を速やか
に低下させ、よって高流動性コンクリート又はモルタル
を充填する場合であっても型枠を組み立てるのにかかる
手間と費用とを軽減できるという効果がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 24:26 24:28） 103:32 103:40 111:20 (72)発明者 木之下 光男 愛知県豊川市為当町椎木308番地 (72)発明者 飯田 昌宏 愛知県豊橋市弥生町字西豊和37番地の12
Claims (6)
- 【請求項１】 セメント、細骨材、粗骨材、セメント分
散剤及び水を含有し、練り混ぜ直後のスランプフロー値
が４０〜７５cmとなる高流動性コンクリートに、セメン
ト１００重量部当たり水溶性エポキシ化合物を０．０２
〜３重量部の割合で含有させることを特徴とする高流動
性コンクリートの流動性制御方法。 - 【請求項２】 セメント、細骨材、セメント分散剤及び
水を含有し、練り混ぜ直後のフロー値が２０〜４０cmと
なる高流動性モルタルに、セメント１００重量部当たり
水溶性エポキシ化合物を０．０２〜３重量部の割合で含
有させることを特徴とする高流動性モルタルの流動性制
御方法。 - 【請求項３】 高流動性コンクリート又はモルタルがセ
メント１００重量部当たりセメント分散剤を０．０４〜
１．５重量部の割合で含有するものである請求項１又は
２記載の高流動性コンクリート又はモルタルの流動性制
御方法。 - 【請求項４】 セメント分散剤が（メタ）アクリル酸系
水溶性ビニル共重合体である請求項３記載の高流動性コ
ンクリート又はモルタルの流動性制御方法。 - 【請求項５】 （メタ）アクリル酸系水溶性ビニル共重
合体が、メタクリル酸又はその塩と、メトキシポリエト
キシエチルメタクリレートと、メタリルスルホン酸塩と
を共重合したメタクリル酸系水溶性ビニル共重合体であ
る請求項４記載の高流動性コンクリート又はモルタルの
流動性制御方法。 - 【請求項６】 水溶性エポキシ化合物がグリセロールポ
リグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジ
ルエーテル及びソルビトールポリグリシジルエーテルか
ら選ばれる一つ又は二つ以上である請求項４又は５記載
の高流動性コンクリート又はモルタルの流動性制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21000197A JP3354840B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | 高流動性コンクリート又はモルタルの型枠充填時における側圧低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21000197A JP3354840B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | 高流動性コンクリート又はモルタルの型枠充填時における側圧低減方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1135362A true JPH1135362A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3354840B2 JP3354840B2 (ja) | 2002-12-09 |
Family
ID=16582218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21000197A Expired - Fee Related JP3354840B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | 高流動性コンクリート又はモルタルの型枠充填時における側圧低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3354840B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030055676A (ko) * | 2001-12-27 | 2003-07-04 | 김한성 | 방수 콘크리트의 제조방법 |
| WO2006033464A1 (en) * | 2004-09-24 | 2006-03-30 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Dispersant using kraft lignin and novel lignin derivative |
-
1997
- 1997-07-17 JP JP21000197A patent/JP3354840B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030055676A (ko) * | 2001-12-27 | 2003-07-04 | 김한성 | 방수 콘크리트의 제조방법 |
| WO2006033464A1 (en) * | 2004-09-24 | 2006-03-30 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Dispersant using kraft lignin and novel lignin derivative |
| US7691982B2 (en) | 2004-09-24 | 2010-04-06 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Dispersant using kraft lignin and novel lignin derivative |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3354840B2 (ja) | 2002-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100273606B1 (ko) | 가공성 시멘트 조성물 | |
| US4586960A (en) | Cement admixture | |
| EP0537872A1 (en) | Corrosion inhibiting hydraulic cement additives and compositions containing same | |
| JP3584564B2 (ja) | 高流動性セメント組成物 | |
| JPH0664956A (ja) | セメント混和剤 | |
| JP2007153641A (ja) | セメント添加剤およびそれを用いたセメント組成物 | |
| JP3354840B2 (ja) | 高流動性コンクリート又はモルタルの型枠充填時における側圧低減方法 | |
| WO2014148549A1 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JPS6131333A (ja) | セメント混和剤 | |
| JP3295020B2 (ja) | 高流動性コンクリート又はモルタルの型枠充填時における側圧低減方法 | |
| JPH06256056A (ja) | セメント系グラウト用ブリージング低減剤 | |
| JPH05238795A (ja) | セメント混和剤及びこれを用いたコンクリートの製造方法 | |
| JPH0748158A (ja) | セメント系グラウト材用超遅延剤 | |
| JPH05238796A (ja) | セメント混和剤及びこれを用いたコンクリートの製造方法 | |
| JPH0567579B2 (ja) | ||
| JP7421310B2 (ja) | 吹付用水硬性組成物用配管への付着低減剤 | |
| JPH0155210B2 (ja) | ||
| JPS6210951B2 (ja) | ||
| JPH0535100B2 (ja) | ||
| JPH0558695A (ja) | セメント分散剤 | |
| JPH10251641A (ja) | 地盤注入用組成物、及びその工法 | |
| WO2025012280A1 (en) | Stabilizing admixture for mineral binder compositions | |
| JP2002321963A (ja) | 止水材 | |
| JP6200315B2 (ja) | 水硬性組成物用添加剤組成物 | |
| JPH0558693A (ja) | セメント分散剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080927 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090927 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090927 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100927 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110927 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110927 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120927 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120927 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130927 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |