JPH11355598A - 水平センターリング装置 - Google Patents
水平センターリング装置Info
- Publication number
- JPH11355598A JPH11355598A JP10157303A JP15730398A JPH11355598A JP H11355598 A JPH11355598 A JP H11355598A JP 10157303 A JP10157303 A JP 10157303A JP 15730398 A JP15730398 A JP 15730398A JP H11355598 A JPH11355598 A JP H11355598A
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- Japan
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- power supply
- voltage
- horizontal
- horizontal centering
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 水平ラスターを動かす水平センターリング装
置において、１つの直流電源を用いて、かつ電力損失の
少ない水平センターリング装置を提供するものである。 【解決手段】 １つの直流電源を用いて、水平センター
リング電流制御回路に差動出力型増幅器を使用する事を
特徴とする。また、直流電源の電圧レベルに応じて差動
出力型増幅器の２つの出力電圧レベルを変動させる事を
特徴とする。
置において、１つの直流電源を用いて、かつ電力損失の
少ない水平センターリング装置を提供するものである。 【解決手段】 １つの直流電源を用いて、水平センター
リング電流制御回路に差動出力型増幅器を使用する事を
特徴とする。また、直流電源の電圧レベルに応じて差動
出力型増幅器の２つの出力電圧レベルを変動させる事を
特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビジョン受像
機、ＣＲＴディスプレイモニター等のラスターを左右に
移動させる水平センターリング装置に関するものであ
る。
機、ＣＲＴディスプレイモニター等のラスターを左右に
移動させる水平センターリング装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の水平センターリング装置を図３、
図４に示す。図３は２つの直流電源１，２を使用した場
合の従来例を示す。図４は１つの直流電源１を使用した
場合の従来例を示す。図３、図４において、同一番号は
同一部品、同一回路を示す。可変抵抗３の位置によりト
ランジスタ４，５のどちらかが導通し、水平偏向コイル
８に両方向の電流を流すことができる。抵抗６は最大の
水平センターリング電流を制限する。インダクタンス７
は水平センターリング電流の水平のリップル成分を制限
する。８は水平偏向コイル、９はＳ字補正コンデンサ、
１０は水平偏向出力スイッチング回路、１１は水平偏向
出力回路のＢ電源用コンデンサをそれぞれ示す。図３に
示す方式は水平偏向コイル８に流す水平センターリング
電流が０の時は２つの直流電源１，２から供給する電流
は０で、水平センターリング回路の損失が最小になるこ
とが利点である。図４に示す方式は１つの直流電源１を
使用した場合で、抵抗１２，１３に直流電源１より強制
的に電流を流している。その結果、抵抗１２，１３に発
生する電圧が擬似的な２つの直流電源の役目をするか
ら、一つの直流電源１でも両方向の電流を水平偏向コイ
ル８に流すことができる。
図４に示す。図３は２つの直流電源１，２を使用した場
合の従来例を示す。図４は１つの直流電源１を使用した
場合の従来例を示す。図３、図４において、同一番号は
同一部品、同一回路を示す。可変抵抗３の位置によりト
ランジスタ４，５のどちらかが導通し、水平偏向コイル
８に両方向の電流を流すことができる。抵抗６は最大の
水平センターリング電流を制限する。インダクタンス７
は水平センターリング電流の水平のリップル成分を制限
する。８は水平偏向コイル、９はＳ字補正コンデンサ、
１０は水平偏向出力スイッチング回路、１１は水平偏向
出力回路のＢ電源用コンデンサをそれぞれ示す。図３に
示す方式は水平偏向コイル８に流す水平センターリング
電流が０の時は２つの直流電源１，２から供給する電流
は０で、水平センターリング回路の損失が最小になるこ
とが利点である。図４に示す方式は１つの直流電源１を
使用した場合で、抵抗１２，１３に直流電源１より強制
的に電流を流している。その結果、抵抗１２，１３に発
生する電圧が擬似的な２つの直流電源の役目をするか
ら、一つの直流電源１でも両方向の電流を水平偏向コイ
ル８に流すことができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、図３の方式に
おいては水平センターリング回路の電力損失は少ない
が、２つの直流電源が必要なことから、電源トランスの
出力端子数が不足して、２つの直流電源が確保できない
場合には使用できないことや、直流電源が１つ多く必要
なため、コストが高くなることなどが課題である。図４
の方式は直流電源は１つで良いが、直流電源の電圧は図
３に示した直流電源の電圧に比較して２倍の電圧が必要
である。また、水平偏向コイル８に流れる水平センター
リング電流が０の時でも、直流電源１から供給する電流
は０でなく、抵抗１２，１３に多くの電流を供給してい
る。従って、抵抗１２，１３には大きな電力抵抗が必要
になり、回路全体の電力損失が大きくなる原因になって
いる。このように、図４に示す方式は電力損失が大きい
こと、電力抵抗が必要なこと、当然容量の大きいトラン
ジスタが必要なことなどが課題である。
おいては水平センターリング回路の電力損失は少ない
が、２つの直流電源が必要なことから、電源トランスの
出力端子数が不足して、２つの直流電源が確保できない
場合には使用できないことや、直流電源が１つ多く必要
なため、コストが高くなることなどが課題である。図４
の方式は直流電源は１つで良いが、直流電源の電圧は図
３に示した直流電源の電圧に比較して２倍の電圧が必要
である。また、水平偏向コイル８に流れる水平センター
リング電流が０の時でも、直流電源１から供給する電流
は０でなく、抵抗１２，１３に多くの電流を供給してい
る。従って、抵抗１２，１３には大きな電力抵抗が必要
になり、回路全体の電力損失が大きくなる原因になって
いる。このように、図４に示す方式は電力損失が大きい
こと、電力抵抗が必要なこと、当然容量の大きいトラン
ジスタが必要なことなどが課題である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】これらの課題を解決する
ために本発明は１つの直流電源を使用し、かつ水平セン
ターリング電流制御回路を差動出力型増幅回路の構成に
したものである。本発明により、上記直流電源の電圧を
図４に示す直流電源１の電圧に比較して１／２の電圧に
出来る。また抵抗１２，１３も不要になる。さらに水平
センターリング電流が０の時は図３に示す方式と同じよ
うに、直流電源から供給する電流を０に出来るので省電
力の点でも優れている。すなわち、図３に示す方式の水
平センターリング回路の性能を１つの直流電源で実現で
きるものである。
ために本発明は１つの直流電源を使用し、かつ水平セン
ターリング電流制御回路を差動出力型増幅回路の構成に
したものである。本発明により、上記直流電源の電圧を
図４に示す直流電源１の電圧に比較して１／２の電圧に
出来る。また抵抗１２，１３も不要になる。さらに水平
センターリング電流が０の時は図３に示す方式と同じよ
うに、直流電源から供給する電流を０に出来るので省電
力の点でも優れている。すなわち、図３に示す方式の水
平センターリング回路の性能を１つの直流電源で実現で
きるものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、一つの直流電源の電圧を差動出力型増幅器の電源ラ
インに印加し、上記差動出力型増幅器の２つの出力端子
間にコンデンサを接続し、上記２つの出力端子の一端を
水平偏向出力回路の電源ラインに接続し、上記２つの出
力端子の他端と水平偏向コイルの片側の端子の間に抵抗
とインダクタンスの直列回路を接続したことを特徴とし
たもので１つの直流電源で損失の少ない水平センターリ
ング装置を構成できるものである。
は、一つの直流電源の電圧を差動出力型増幅器の電源ラ
インに印加し、上記差動出力型増幅器の２つの出力端子
間にコンデンサを接続し、上記２つの出力端子の一端を
水平偏向出力回路の電源ラインに接続し、上記２つの出
力端子の他端と水平偏向コイルの片側の端子の間に抵抗
とインダクタンスの直列回路を接続したことを特徴とし
たもので１つの直流電源で損失の少ない水平センターリ
ング装置を構成できるものである。
【０００６】本発明の請求項２に記載の発明は、上記構
成の水平センターリング装置の差動出力型増幅器の２つ
の出力電圧のレベルを直流電源電圧のレベルに応じて変
動させることを特徴としたもので、直流電源電圧に比例
して差動出力型増幅器の差動出力最大電圧を制御でき、
最大水平センターリング電流の設定及び、差動出力型増
幅器の損失を最小限にすることなどが容易にできるもの
である。
成の水平センターリング装置の差動出力型増幅器の２つ
の出力電圧のレベルを直流電源電圧のレベルに応じて変
動させることを特徴としたもので、直流電源電圧に比例
して差動出力型増幅器の差動出力最大電圧を制御でき、
最大水平センターリング電流の設定及び、差動出力型増
幅器の損失を最小限にすることなどが容易にできるもの
である。
【０００７】（実施の形態）以下に、本発明の請求項１
及び請求項２に記載された発明の実施の形態について、
図１、図２を用いて説明する。図１の２０は差動出力型
増幅器である。差動出力型増幅器２０において２２，２
３は十分な電流駆動能力をもつオペアンプ回路であり、
２４は所定の制御電圧を作る制御回路である。端子ａ及
び端子ｄに直流電源１を接続し、直流電源電圧Ｖａｄを
印加する。端子ｂは上記制御回路２４で生成した基準電
圧Ｖｂを出力する端子であり、端子ｃは上記基準電圧Ｖ
ｂを分圧した制御電圧を印加する端子である。端子ｃに
印加する制御電圧Ｖｃと上記制御回路２４に内蔵する１
／２Ｖｂなる電圧を比較電圧との電圧差に応じた差動電
圧が上記オペアンプ回路２２，２３を経て出力する。端
子ｂ、端子ｃ及び端子ｄに水平センターリング電流を調
整するための可変抵抗３を接続する。端子ｅ及び端子ｆ
は差動出力端子で並列に水平リップル電流バイパス用コ
ンデンサ２１を接続する。端子ｆは水平出力回路の電源
ラインＶｃｃに接続される。端子ｅと水平偏向コイル８
とＳ字補正コンデンサ９の接続点の間に抵抗６、インダ
クタンス７の直列回路が接続される。端子ｅ、端子ｆを
逆に接続しても構わない。図２は端子ｃと端子ｄ間の電
圧を変化させた時の差動出力端子ｅ，ｆの出力電圧を示
した特性図である。端子ｃの電圧が端子ｂの電圧の１／
２になった時、端子ｅ、端子ｆの出力電圧が同じになる
ので、水平偏向コイル８には電流が流れない。端子ｃの
電圧が１／２Ｖｂより低い場合は、端子ｆの出力電圧が
端子ｅの出力電圧よりも高くなるので、水平センターリ
ング電流は端子ｆから電源ラインＶｃｃを通って水平偏
向コイル８に流れる。端子ｃの電圧が１／２Ｖｂより高
い場合は端子ｅの電圧が端子ｆの電圧よりも高いので、
水平センターリング電流は端子ｅから抵抗６、インダク
タンス７を通って水平偏向コイル８に流れる。このよう
に、可変抵抗３を調整することにより水平偏向コイル８
に両方向の水平センターリング電流を流すことができ
る。
及び請求項２に記載された発明の実施の形態について、
図１、図２を用いて説明する。図１の２０は差動出力型
増幅器である。差動出力型増幅器２０において２２，２
３は十分な電流駆動能力をもつオペアンプ回路であり、
２４は所定の制御電圧を作る制御回路である。端子ａ及
び端子ｄに直流電源１を接続し、直流電源電圧Ｖａｄを
印加する。端子ｂは上記制御回路２４で生成した基準電
圧Ｖｂを出力する端子であり、端子ｃは上記基準電圧Ｖ
ｂを分圧した制御電圧を印加する端子である。端子ｃに
印加する制御電圧Ｖｃと上記制御回路２４に内蔵する１
／２Ｖｂなる電圧を比較電圧との電圧差に応じた差動電
圧が上記オペアンプ回路２２，２３を経て出力する。端
子ｂ、端子ｃ及び端子ｄに水平センターリング電流を調
整するための可変抵抗３を接続する。端子ｅ及び端子ｆ
は差動出力端子で並列に水平リップル電流バイパス用コ
ンデンサ２１を接続する。端子ｆは水平出力回路の電源
ラインＶｃｃに接続される。端子ｅと水平偏向コイル８
とＳ字補正コンデンサ９の接続点の間に抵抗６、インダ
クタンス７の直列回路が接続される。端子ｅ、端子ｆを
逆に接続しても構わない。図２は端子ｃと端子ｄ間の電
圧を変化させた時の差動出力端子ｅ，ｆの出力電圧を示
した特性図である。端子ｃの電圧が端子ｂの電圧の１／
２になった時、端子ｅ、端子ｆの出力電圧が同じになる
ので、水平偏向コイル８には電流が流れない。端子ｃの
電圧が１／２Ｖｂより低い場合は、端子ｆの出力電圧が
端子ｅの出力電圧よりも高くなるので、水平センターリ
ング電流は端子ｆから電源ラインＶｃｃを通って水平偏
向コイル８に流れる。端子ｃの電圧が１／２Ｖｂより高
い場合は端子ｅの電圧が端子ｆの電圧よりも高いので、
水平センターリング電流は端子ｅから抵抗６、インダク
タンス７を通って水平偏向コイル８に流れる。このよう
に、可変抵抗３を調整することにより水平偏向コイル８
に両方向の水平センターリング電流を流すことができ
る。
【０００８】次に、請求項２に記載された実施の形態例
を図２により説明する。図２に示す実線の特性は直流電
源電圧Ｖａｄが５．８Ｖの時の端子ｅ，ｆの出力電圧変
化特性を示す。Ｖｃの電圧を０Ｖから３Ｖ迄変化させる
ことにより、２つの出力電圧Ｖｅ，Ｖｆは１．２Ｖから
４．８Ｖまで変化する。一方、破線の特性は直流電源電
圧Ｖａｄが６．８Ｖの時の端子ｅ，ｆの出力電圧変化特
性を示す。Ｖｃの電圧を０Ｖから３Ｖまで変化させたと
き２つの出力電圧Ｖｅ，Ｖｆは１．２Ｖから５．８Ｖま
で変化する。このように、差動出力型増幅器２０の２つ
の出力電圧レベルを直流電源１の電圧レベルに応じて変
動させることにより、直流電源電圧Ｖａｄに比例して、
端子ｅと端子ｆ間の差動出力最大電圧Ｖｅｆを制御する
事が出来る。すなわち、直流電源電圧Ｖａｄが５．８Ｖ
の時の差動出力最大電圧Ｖｅｆは３．６Ｖ、直流電源電
圧Ｖａｄが６．８Ｖの時の差動出力最大電圧Ｖｅｆは
４．６Ｖとなり、直流電源１の電圧を高くすることによ
り、差動出力最大電圧Ｖｅｆが大きくなり、水平センタ
ーリング電流を多く流すことが出来る。また、水平セン
ターリング電流を多く流す必要が無い場合は抵抗６の抵
抗値を高く選び、差動出力型増幅器２０の損失を最小限
に減らす事ができる。もし、直流電源１の電圧が６．８
Ｖで端子ｅ，ｆの出力特性が実線のままであったとする
と、端子ｅと端子ｆ間の差動出力最大電圧は増加せず、
従って、水平センターリング電流も増やすこともできな
いし、電力損失も５．８Ｖから６．８Ｖに上昇した分、
全て差動出力型増幅器２０にかかってくるので、放熱板
が必要になったり、あるいは放熱板を大きくしなければ
ならないことになる。また、図２に示す実線の特性と破
線の特性は傾きが一定であるから、端子ｃの電圧が一定
でかつ、差動出力電圧Ｖｅ，Ｖｆが直線的な特性の範囲
内であれば、直流電源１の電圧が変動しても、端子ｅと
端子ｆの差動出力電圧Ｖｅｆはほぼ一定に保たれるの
で、水平センターリング電流は変化せず安定である。従
って、このような構成の差動出力型増幅器にすることに
より、直流電源１の電圧変動率が悪い場合でも、安定な
水平センターリング電流を流すことができ、水平センタ
ーリング電流を多く流したい場合でも、直流電源１の電
圧を自由に設定する事により実現でき、また直流電源１
の電圧が必要とする電圧より高い場合でも、差動出力型
増幅器２０の電力損失を最小限に減らすことが出来る。
を図２により説明する。図２に示す実線の特性は直流電
源電圧Ｖａｄが５．８Ｖの時の端子ｅ，ｆの出力電圧変
化特性を示す。Ｖｃの電圧を０Ｖから３Ｖ迄変化させる
ことにより、２つの出力電圧Ｖｅ，Ｖｆは１．２Ｖから
４．８Ｖまで変化する。一方、破線の特性は直流電源電
圧Ｖａｄが６．８Ｖの時の端子ｅ，ｆの出力電圧変化特
性を示す。Ｖｃの電圧を０Ｖから３Ｖまで変化させたと
き２つの出力電圧Ｖｅ，Ｖｆは１．２Ｖから５．８Ｖま
で変化する。このように、差動出力型増幅器２０の２つ
の出力電圧レベルを直流電源１の電圧レベルに応じて変
動させることにより、直流電源電圧Ｖａｄに比例して、
端子ｅと端子ｆ間の差動出力最大電圧Ｖｅｆを制御する
事が出来る。すなわち、直流電源電圧Ｖａｄが５．８Ｖ
の時の差動出力最大電圧Ｖｅｆは３．６Ｖ、直流電源電
圧Ｖａｄが６．８Ｖの時の差動出力最大電圧Ｖｅｆは
４．６Ｖとなり、直流電源１の電圧を高くすることによ
り、差動出力最大電圧Ｖｅｆが大きくなり、水平センタ
ーリング電流を多く流すことが出来る。また、水平セン
ターリング電流を多く流す必要が無い場合は抵抗６の抵
抗値を高く選び、差動出力型増幅器２０の損失を最小限
に減らす事ができる。もし、直流電源１の電圧が６．８
Ｖで端子ｅ，ｆの出力特性が実線のままであったとする
と、端子ｅと端子ｆ間の差動出力最大電圧は増加せず、
従って、水平センターリング電流も増やすこともできな
いし、電力損失も５．８Ｖから６．８Ｖに上昇した分、
全て差動出力型増幅器２０にかかってくるので、放熱板
が必要になったり、あるいは放熱板を大きくしなければ
ならないことになる。また、図２に示す実線の特性と破
線の特性は傾きが一定であるから、端子ｃの電圧が一定
でかつ、差動出力電圧Ｖｅ，Ｖｆが直線的な特性の範囲
内であれば、直流電源１の電圧が変動しても、端子ｅと
端子ｆの差動出力電圧Ｖｅｆはほぼ一定に保たれるの
で、水平センターリング電流は変化せず安定である。従
って、このような構成の差動出力型増幅器にすることに
より、直流電源１の電圧変動率が悪い場合でも、安定な
水平センターリング電流を流すことができ、水平センタ
ーリング電流を多く流したい場合でも、直流電源１の電
圧を自由に設定する事により実現でき、また直流電源１
の電圧が必要とする電圧より高い場合でも、差動出力型
増幅器２０の電力損失を最小限に減らすことが出来る。
【０００９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、１つの直
流電源を用いて、電力抵抗や容量の大きなトランジスタ
が不要でかつ水平センターリング回路の電力損失が非常
に少ない効率のよい水平センターリング装置を提供でき
る。また、差動出力型増幅器の出力電圧レベルを直流電
源の電圧レベルに応じて変動させることにより、容易に
最大水平センターリング電流を制御でき、かつ、差動出
力型増幅器の損失を最小限に減らすことができるので放
熱板の縮小あるいは削除が可能になり、コスト的にも有
利になる。
流電源を用いて、電力抵抗や容量の大きなトランジスタ
が不要でかつ水平センターリング回路の電力損失が非常
に少ない効率のよい水平センターリング装置を提供でき
る。また、差動出力型増幅器の出力電圧レベルを直流電
源の電圧レベルに応じて変動させることにより、容易に
最大水平センターリング電流を制御でき、かつ、差動出
力型増幅器の損失を最小限に減らすことができるので放
熱板の縮小あるいは削除が可能になり、コスト的にも有
利になる。
【図１】本発明の一実施形態による水平センターリング
装置の回路図
装置の回路図
【図２】本発明の水平センターリング装置の動作特性図
【図３】従来例１の水平センターリング装置の回路図
【図４】従来例２の水平センターリング装置の回路図
１ 第１の直流電源 ２ 第２の直流電源 ３ 可変抵抗 ６ 抵抗 ７ インダクタンス ８ 水平偏向コイル ９ Ｓ字補正コンデンサ １０ 水平偏向スイッチング回路 １１ Ｂ電源用コンデンサ ２０ 差動出力型増幅器 ２１ コンデンサ ２２，２３ ＯＰアンプ回路 ２４ 制御回路
Claims (2)
- 【請求項１】 １つの直流電源の電圧を差動出力型増幅
器の電源ラインに印加し、上記差動出力型増幅器の２つ
の出力端子間にコンデンサを接続し、上記２つの出力端
子の一端を水平偏向出力回路の電源ラインに接続し、上
記２つの出力端子の他端と水平偏向コイルの片側の端子
の間に抵抗とインダクタンスの直列回路を接続したこと
を特徴とした水平センターリング装置。 - 【請求項２】 上記構成の水平センターリング装置の差
動出力型増幅器の２つの出力電圧のレベルを直流電源の
電圧レベルに応じて変動させることを特徴とした水平セ
ンターリング装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10157303A JPH11355598A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 水平センターリング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10157303A JPH11355598A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 水平センターリング装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11355598A true JPH11355598A (ja) | 1999-12-24 |
Family
ID=15646725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10157303A Pending JPH11355598A (ja) | 1998-06-05 | 1998-06-05 | 水平センターリング装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11355598A (ja) |
-
1998
- 1998-06-05 JP JP10157303A patent/JPH11355598A/ja active Pending
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