JPH11356097A - 永久磁石タ―ビン発電機／電動機の制御方法及び装置 - Google Patents
永久磁石タ―ビン発電機／電動機の制御方法及び装置Info
- Publication number
- JPH11356097A JPH11356097A JP11133003A JP13300399A JPH11356097A JP H11356097 A JPH11356097 A JP H11356097A JP 11133003 A JP11133003 A JP 11133003A JP 13300399 A JP13300399 A JP 13300399A JP H11356097 A JPH11356097 A JP H11356097A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- motor
- turbine generator
- proportional integral
- integral control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/08—Control of generator circuit during starting or stopping of driving means, e.g. for initiating excitation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/26—Starting; Ignition
- F02C7/268—Starting drives for the rotor, acting directly on the rotor of the gas turbine to be started
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガスタービンエンジンに最大効率を導き出す
ことができる永久磁石タービン発電機／電動機の制御方
法と制御装置とを提供すること。 【解決手段】 永久磁石タービン発電機／電動機のため
の制御装置において、前記永久磁石タービン発電機／電
動機と動作上連繋するパルス幅変調インバータと、前記
永久磁石タービン発電機／電動機を始動して自立運転動
作するように、前記永久磁石タービン発電機／電動機に
電力を供給するための手段と、前記永久磁石タービン発
電機／電動機が一度自立運転動作を達成したときに、前
記パルス幅変調インバータからの電力を遮断する手段
と、前記永久磁石タービン発電機／電動機から電圧を供
給するように、前記パルス幅変調インバータを再構成す
るための手段と、前記永久磁石タービン発電機／電動機
からの排気ガス温度を電圧が供給されている間、実質的
に一定値に維持する手段とを備えている。
ことができる永久磁石タービン発電機／電動機の制御方
法と制御装置とを提供すること。 【解決手段】 永久磁石タービン発電機／電動機のため
の制御装置において、前記永久磁石タービン発電機／電
動機と動作上連繋するパルス幅変調インバータと、前記
永久磁石タービン発電機／電動機を始動して自立運転動
作するように、前記永久磁石タービン発電機／電動機に
電力を供給するための手段と、前記永久磁石タービン発
電機／電動機が一度自立運転動作を達成したときに、前
記パルス幅変調インバータからの電力を遮断する手段
と、前記永久磁石タービン発電機／電動機から電圧を供
給するように、前記パルス幅変調インバータを再構成す
るための手段と、前記永久磁石タービン発電機／電動機
からの排気ガス温度を電圧が供給されている間、実質的
に一定値に維持する手段とを備えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タービン発電機／
電動機の制御の分野に関し、特に、タービン発電機／電
動機のガスタービンエンジンの制御のための改善された
システムに関する。
電動機の制御の分野に関し、特に、タービン発電機／電
動機のガスタービンエンジンの制御のための改善された
システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】永久磁石発電機／電動機は、回転子の外
面に交互に極性の異なる等間隔に配置された複数の磁極
を有している回転子、または、最近では、サマリウムコ
バルトまたはネオジウム−鉄−ホウ素の固体構造を有す
る回転子アセンブリを備えている。回転子は、複数の巻
き線と交互に極性が変わる磁極とを備えている固定子内
で回転可能に設けられている。発電モードにおいては、
回転子の回転によって、磁石は、固定子の磁極及びコイ
ルを通過し、それによって各コイル内に流れる電流を誘
導する。これとは対照的に、もし電流が固定子コイルを
通って流れるならば、励磁されたコイルは、回転子を回
転させて、それによって、発電機は電動機として働く。
面に交互に極性の異なる等間隔に配置された複数の磁極
を有している回転子、または、最近では、サマリウムコ
バルトまたはネオジウム−鉄−ホウ素の固体構造を有す
る回転子アセンブリを備えている。回転子は、複数の巻
き線と交互に極性が変わる磁極とを備えている固定子内
で回転可能に設けられている。発電モードにおいては、
回転子の回転によって、磁石は、固定子の磁極及びコイ
ルを通過し、それによって各コイル内に流れる電流を誘
導する。これとは対照的に、もし電流が固定子コイルを
通って流れるならば、励磁されたコイルは、回転子を回
転させて、それによって、発電機は電動機として働く。
【０００３】永久磁石発電機／電動機の一つの応用に
は、タービン発電機と呼ばれるものがある。このタービ
ン発電機は、永久磁石発電機／電動機と同じシャフトに
取り付けられたパワーヘッドを備えており、また、燃焼
器と、回収熱交換器とを備えている。タービン発電機の
パワーヘッドは、普通は、圧縮機、ガスタービン、及び
永久磁石発電機／電動機のタイロッドが通り抜ける軸受
け回転子とを備えている。圧縮機は、回収熱交換器から
の予熱された空気を供給された燃焼器からの加熱された
排気ガスを受取るガスタービンによって駆動される。
は、タービン発電機と呼ばれるものがある。このタービ
ン発電機は、永久磁石発電機／電動機と同じシャフトに
取り付けられたパワーヘッドを備えており、また、燃焼
器と、回収熱交換器とを備えている。タービン発電機の
パワーヘッドは、普通は、圧縮機、ガスタービン、及び
永久磁石発電機／電動機のタイロッドが通り抜ける軸受
け回転子とを備えている。圧縮機は、回収熱交換器から
の予熱された空気を供給された燃焼器からの加熱された
排気ガスを受取るガスタービンによって駆動される。
【０００４】永久磁石タービン発電機／電動機は、広く
公益事業、商業、及び産業上の利用のための電力を供給
することに使用される。個々の永久磁石タービン発電機
は、たった２４〜５０ｋＷを発電するのみであるが、多
数の永久磁石タービン発電機／電動機を繋げることによ
って、５００ｋＷまたはそれ以上の電力設備の構築が可
能である。より積極的に利用できるいくつかの用途とし
ては、予備電力、ピーク負荷削減電力、遠隔地電力の用
途があるが、それには、これらの軽量で、低ノイズ、低
コスト、環境に優しく、熱効率の良い装置が有用であ
る。しかしながら、需要のための厳しい要求に答えるた
めに、特に、永久磁石タービン発電機／電動機が需要電
力の補助として動作させるならば、タービン発電機／電
動機の正確な制御が必要とされる。
公益事業、商業、及び産業上の利用のための電力を供給
することに使用される。個々の永久磁石タービン発電機
は、たった２４〜５０ｋＷを発電するのみであるが、多
数の永久磁石タービン発電機／電動機を繋げることによ
って、５００ｋＷまたはそれ以上の電力設備の構築が可
能である。より積極的に利用できるいくつかの用途とし
ては、予備電力、ピーク負荷削減電力、遠隔地電力の用
途があるが、それには、これらの軽量で、低ノイズ、低
コスト、環境に優しく、熱効率の良い装置が有用であ
る。しかしながら、需要のための厳しい要求に答えるた
めに、特に、永久磁石タービン発電機／電動機が需要電
力の補助として動作させるならば、タービン発電機／電
動機の正確な制御が必要とされる。
【０００５】タービン発電機／電動機を始動するため
に、永久磁石発電機／電動機を電動機として動作させる
ために、電流を永久磁石発電機／電動機の固定子のコイ
ルに供給し、ガスタービン発電機のガスタービンを加速
する。この加速の間、スパーク及び燃料は、正しいシー
ケンスによって、燃焼器へ導入され、ガスタービン自立
運転状態に到達する。
に、永久磁石発電機／電動機を電動機として動作させる
ために、電流を永久磁石発電機／電動機の固定子のコイ
ルに供給し、ガスタービン発電機のガスタービンを加速
する。この加速の間、スパーク及び燃料は、正しいシー
ケンスによって、燃焼器へ導入され、ガスタービン自立
運転状態に到達する。
【０００６】タービン発電機／電動機の始動システムの
例は、エドワード シー． エーデルマン（Edward C.
Edelman）による「定速ライト−オフシステムのガス
タービンエンジン及び方法」という名称の１９９７年４
月２１日出願の米国特許出願第８３７６００号に述べら
れている。それは、本願出願と同じ譲渡人に譲渡され、
ここに参考として組み込まれる。
例は、エドワード シー． エーデルマン（Edward C.
Edelman）による「定速ライト−オフシステムのガス
タービンエンジン及び方法」という名称の１９９７年４
月２１日出願の米国特許出願第８３７６００号に述べら
れている。それは、本願出願と同じ譲渡人に譲渡され、
ここに参考として組み込まれる。
【０００７】今、インバータは、永久磁石発電機／電動
機から切り離され、制御された５０／６０Ｈｚモードに
方式に再構成され、調整された５０／６０Ｈｚの３相交
流電圧を独立型の負荷に供給するか、または需要あるい
はその他の制御装置に位相固定され、需要への補助とし
て動作するようにされる。このモードの動作において、
インバータのための電力は、永久磁石発電機／電動機か
ら高周波整流マイクロブリッジを介して得られる。マイ
クロプロセッサは、タービンの状況を監視し、ガスター
ビン燃焼器への燃料の流れを制御することができる。
機から切り離され、制御された５０／６０Ｈｚモードに
方式に再構成され、調整された５０／６０Ｈｚの３相交
流電圧を独立型の負荷に供給するか、または需要あるい
はその他の制御装置に位相固定され、需要への補助とし
て動作するようにされる。このモードの動作において、
インバータのための電力は、永久磁石発電機／電動機か
ら高周波整流マイクロブリッジを介して得られる。マイ
クロプロセッサは、タービンの状況を監視し、ガスター
ビン燃焼器への燃料の流れを制御することができる。
【０００８】そのようなタービン発電機／電動機の例
は、エバレット アール． ゲイス（Everett R. Gei
s）及びブリアン ダブリュ． プチコラス（Brian W.
Peticolas）の「タービン発電機／電動機の制御装
置」という名称の１９９７年９月８日に出願された米国
特許出願第９２４０６６号に記載されている。それは、
本願出願と同じ譲渡人に譲渡されており、本願の参考と
してここに組み込まれている。
は、エバレット アール． ゲイス（Everett R. Gei
s）及びブリアン ダブリュ． プチコラス（Brian W.
Peticolas）の「タービン発電機／電動機の制御装
置」という名称の１９９７年９月８日に出願された米国
特許出願第９２４０６６号に記載されている。それは、
本願出願と同じ譲渡人に譲渡されており、本願の参考と
してここに組み込まれている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】タービン発電機／電動
機のうちで典型的なガスタービンエンジンは、一定速度
で動作する。このガスタービンエンジンは、最大維持動
作速度に加速され、所望の負荷が加えられる。電圧調整
部は、一定電圧に維持するだろう。しかしながら、一定
速度でタービン発電機／電動機を動作させることは、ガ
スタービンエンジンに最大の運転効率を与えるものでは
ない。
機のうちで典型的なガスタービンエンジンは、一定速度
で動作する。このガスタービンエンジンは、最大維持動
作速度に加速され、所望の負荷が加えられる。電圧調整
部は、一定電圧に維持するだろう。しかしながら、一定
速度でタービン発電機／電動機を動作させることは、ガ
スタービンエンジンに最大の運転効率を与えるものでは
ない。
【００１０】そこで、本発明の一技術的課題は、ガスタ
ービンエンジンに最大効率を導き出すことができる永久
磁石タービン発電機／電動機の制御方法と制御装置とを
提供することにある。
ービンエンジンに最大効率を導き出すことができる永久
磁石タービン発電機／電動機の制御方法と制御装置とを
提供することにある。
【００１１】また、本発明のもう一つの技術的課題は、
ガスタービンエンジンの安定な駆動が可能な永久磁石タ
ービン発電機／電動機の制御方法と制御装置とを提供す
ることにある。
ガスタービンエンジンの安定な駆動が可能な永久磁石タ
ービン発電機／電動機の制御方法と制御装置とを提供す
ることにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明のタービン発電機
／電動機は、多重動作モードを有するマイクロプロセッ
サベースのインバータと、燃料統制制御ループと電流統
制制御ループとを含む複数の比例積分制御ループを備え
ている。ガスタービンの排気ガス温度は、その制御ルー
プ内で異なる比例積分制御部のサンプリング時間を変え
ることによって成し遂げられる安定度をも一定に維持さ
れる。
／電動機は、多重動作モードを有するマイクロプロセッ
サベースのインバータと、燃料統制制御ループと電流統
制制御ループとを含む複数の比例積分制御ループを備え
ている。ガスタービンの排気ガス温度は、その制御ルー
プ内で異なる比例積分制御部のサンプリング時間を変え
ることによって成し遂げられる安定度をも一定に維持さ
れる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【００１４】図１には、本発明のガスタービンエンジン
制御システムを用いたタービン発電機／電動機の一例と
して、永久磁石タービン発電機／電動機１０が示されて
いる。永久磁石タービン発電機／電動機１０は、通常
は、永久磁石発電機１２、パワーヘッド１３、燃焼器１
４、及び回収熱交換器、即ち熱交換器１５を備えてい
る。
制御システムを用いたタービン発電機／電動機の一例と
して、永久磁石タービン発電機／電動機１０が示されて
いる。永久磁石タービン発電機／電動機１０は、通常
は、永久磁石発電機１２、パワーヘッド１３、燃焼器１
４、及び回収熱交換器、即ち熱交換器１５を備えてい
る。
【００１５】永久磁石発電機１２は、永久磁石回転子又
はスリーブ１６を有し、このスリーブはその中に永久磁
石が配置され、一対の離間されたジャーナルベアリング
によって永久磁石固定子１８内に回転可能に支持されて
いる。放射状の永久磁石固定子冷却フィン２５は、永久
磁石固定子１８を冷却し、それによってパワーヘッド１
３への通路を通り抜ける空気を加熱するリング状の空気
流通路を形成するように外側の円筒状スリーブ２７内に
封入されている。
はスリーブ１６を有し、このスリーブはその中に永久磁
石が配置され、一対の離間されたジャーナルベアリング
によって永久磁石固定子１８内に回転可能に支持されて
いる。放射状の永久磁石固定子冷却フィン２５は、永久
磁石固定子１８を冷却し、それによってパワーヘッド１
３への通路を通り抜ける空気を加熱するリング状の空気
流通路を形成するように外側の円筒状スリーブ２７内に
封入されている。
【００１６】永久磁石タービン発電機／電動機１０のパ
ワーヘッド１３は、圧縮機３０と、ガスタービン３１
と、タイロッド２９が貫通したベアリング回転子３６と
を備えている。圧縮機３０は、永久磁石固定子１８の周
囲の円筒状のスリーブ２７内の環状の空気通路から予熱
された空気を受け入れる圧縮機回転翼またはホイール３
２を有しており、回収熱交換器１５から空気を供給され
る燃焼機１４からの加熱された排気ガスを受けるタービ
ンホイール３３を有するガスタービン３１によって駆動
される。圧縮機ホイール３２及びタービンホイール３３
は、半径方向に延在したベアリング回転子スラストディ
スク３７を有するベアリングシャフト又は回転子３６に
よって回転可能に支持されている。ベアリング回転子３
６は、中央のベアリングハウジング内の単一ジャーナル
ベアリングによって回転可能に支持されており、一方、
ベアリング回転子３６の圧縮機端部のベアリング回転子
スラストディスク３７は、両側スラストベアリングによ
って回転可能に支持されている。
ワーヘッド１３は、圧縮機３０と、ガスタービン３１
と、タイロッド２９が貫通したベアリング回転子３６と
を備えている。圧縮機３０は、永久磁石固定子１８の周
囲の円筒状のスリーブ２７内の環状の空気通路から予熱
された空気を受け入れる圧縮機回転翼またはホイール３
２を有しており、回収熱交換器１５から空気を供給され
る燃焼機１４からの加熱された排気ガスを受けるタービ
ンホイール３３を有するガスタービン３１によって駆動
される。圧縮機ホイール３２及びタービンホイール３３
は、半径方向に延在したベアリング回転子スラストディ
スク３７を有するベアリングシャフト又は回転子３６に
よって回転可能に支持されている。ベアリング回転子３
６は、中央のベアリングハウジング内の単一ジャーナル
ベアリングによって回転可能に支持されており、一方、
ベアリング回転子３６の圧縮機端部のベアリング回転子
スラストディスク３７は、両側スラストベアリングによ
って回転可能に支持されている。
【００１７】ベアリング回転子スラストディスク３７
は、中央のベアリングの圧縮機側一端部でスラスト面に
隣接しており、一方、ベアリングスラストプレートは、
ベアリング回転子スラストディスク３７の中央ハウジン
グスラスト面に対して反対側に配置されている。
は、中央のベアリングの圧縮機側一端部でスラスト面に
隣接しており、一方、ベアリングスラストプレートは、
ベアリング回転子スラストディスク３７の中央ハウジン
グスラスト面に対して反対側に配置されている。
【００１８】圧縮機３０は、永久磁石発電機１２を通っ
て吸気を吸入し、その空気の圧力を増加させるとともに
回収熱交換器１５へ流入させる。回収熱交換器１５で
は、ガスタービン３１から排出された熱を、年正気１４
に入る前の空気を余熱するために用い、この予熱された
空気は、燃焼器１４で燃料と混合され燃焼される。その
燃焼ガスは、ガスタービン３１中に入って膨張し、圧縮
機３０、及びガスタービン３１と同じシャフトに取り付
けられた永久磁石発電機の永久磁石回転子１６を駆動す
る。この膨張したタービン排気ガスは、回収熱交換器１
５を通り抜けた後、タービン発電機／電動機１０から放
出される。
て吸気を吸入し、その空気の圧力を増加させるとともに
回収熱交換器１５へ流入させる。回収熱交換器１５で
は、ガスタービン３１から排出された熱を、年正気１４
に入る前の空気を余熱するために用い、この予熱された
空気は、燃焼器１４で燃料と混合され燃焼される。その
燃焼ガスは、ガスタービン３１中に入って膨張し、圧縮
機３０、及びガスタービン３１と同じシャフトに取り付
けられた永久磁石発電機の永久磁石回転子１６を駆動す
る。この膨張したタービン排気ガスは、回収熱交換器１
５を通り抜けた後、タービン発電機／電動機１０から放
出される。
【００１９】発電機制御装置４０と、自立運転動作のた
めの永久磁石タービン発電機／電動機１０との間のイン
ターフェースの基本ブロック図は、図２に示されてい
る。発電機制御装置４０は、パワーヘッド１３のタービ
ン３１を始動させるために、永久磁石発電機を電動機と
して動作するように、例えば、商用電源からの電力４１
を受け取る。スタートシーケンスの間、商用電力４１は
整流され、そして制御された周波数ランプが永久磁石発
電機に供給され、永久磁石回転子１６及び圧縮機ホイー
ル３２、ベアリング回転子３６、及びタービンホイール
３３を加速する。この加速により、空気ベアリングのた
めのエアークッションと、燃焼過程のための気流を発生
する。約１４００ｒｐｍで、スパーク及び燃料が供給さ
れ、発電機制御装置４０は、始動シーケンスを終了する
約３０００ｒｐｍの設定速度まで、タービン発電機１０
の加速を助ける。燃料制御弁４４は、タービンガス排気
ガス温度を６００〜９００°Ｆ（華氏）の設定値に調整
するため、燃料を減少させるように発電機制御装置４０
によって調整される。
めの永久磁石タービン発電機／電動機１０との間のイン
ターフェースの基本ブロック図は、図２に示されてい
る。発電機制御装置４０は、パワーヘッド１３のタービ
ン３１を始動させるために、永久磁石発電機を電動機と
して動作するように、例えば、商用電源からの電力４１
を受け取る。スタートシーケンスの間、商用電力４１は
整流され、そして制御された周波数ランプが永久磁石発
電機に供給され、永久磁石回転子１６及び圧縮機ホイー
ル３２、ベアリング回転子３６、及びタービンホイール
３３を加速する。この加速により、空気ベアリングのた
めのエアークッションと、燃焼過程のための気流を発生
する。約１４００ｒｐｍで、スパーク及び燃料が供給さ
れ、発電機制御装置４０は、始動シーケンスを終了する
約３０００ｒｐｍの設定速度まで、タービン発電機１０
の加速を助ける。燃料制御弁４４は、タービンガス排気
ガス温度を６００〜９００°Ｆ（華氏）の設定値に調整
するため、燃料を減少させるように発電機制御装置４０
によって調整される。
【００２０】一度、この最初の自立運転動作が達成され
ると、永久磁石電動機は停止し、発電機制御装置４０は
再構成される。グリッド接続に適用させるために、出力
４２は、入力４１に接続され、これらの端子は、単一グ
リッド接続となる。
ると、永久磁石電動機は停止し、発電機制御装置４０は
再構成される。グリッド接続に適用させるために、出力
４２は、入力４１に接続され、これらの端子は、単一グ
リッド接続となる。
【００２１】発電機接触器５３は、始動シーケンスの
間、永久磁石発電機１２をインバータ４９に接続させ
る。初期始動電流は、約２秒間で公称動作電流に接近
し、それから加速期間の残りの間、より低い値に減少す
る。始動シーケンスが完了した後、発電機１２は、発電
機整流器５４の出力端子に充分な出力電圧を生じ、イン
バータ４９から３相の位相調整された出力を供給する。
そこで、始動接触器４６及び発電機接触器５３の両方が
開成され、そして、システムはそれから自立運転動作に
はいる。
間、永久磁石発電機１２をインバータ４９に接続させ
る。初期始動電流は、約２秒間で公称動作電流に接近
し、それから加速期間の残りの間、より低い値に減少す
る。始動シーケンスが完了した後、発電機１２は、発電
機整流器５４の出力端子に充分な出力電圧を生じ、イン
バータ４９から３相の位相調整された出力を供給する。
そこで、始動接触器４６及び発電機接触器５３の両方が
開成され、そして、システムはそれから自立運転動作に
はいる。
【００２２】永久磁石タービン発電機／電動機１０の始
動の間、始動電力接触器４６及び発電機接触器５３は閉
成され、出力接触器５２が開成される。一度、自立運転
動作が成し遂げられると、始動電力接触器４６及び発電
機接触器５３は開放し、ＰＷＭインバータ４９は、制御
された５０／６０Ｈｚモードに再構成される。ＰＷＭイ
ンバータ４９の再構成後、出力接触器５２は閉成され、
ＡＣ出力４２を接続する。始動電力接触器５３は開放し
たままの状態である。
動の間、始動電力接触器４６及び発電機接触器５３は閉
成され、出力接触器５２が開成される。一度、自立運転
動作が成し遂げられると、始動電力接触器４６及び発電
機接触器５３は開放し、ＰＷＭインバータ４９は、制御
された５０／６０Ｈｚモードに再構成される。ＰＷＭイ
ンバータ４９の再構成後、出力接触器５２は閉成され、
ＡＣ出力４２を接続する。始動電力接触器５３は開放し
たままの状態である。
【００２３】発電機制御装置４０の内部の機能ブロック
は、図３に示されている。発電機制御装置４０は、直列
に、始動電力接触器４６、整流器４７、ＤＣバスキャパ
シタ４８、パルス幅変調（ＰＷＭ）インバータ４９、Ａ
Ｃ出力フィルタ５１、出力接触器５２、発電機接触器５
３、及び永久磁石発電機１２を有している。発電機整流
器５４は、整流器４７及びバスキャパシタ４８の間から
発電機接触器５３及び永久磁石発電機１２の間へと接続
されている。ＡＣ出力電力４２は、出力接触器５２から
取り出され、一方、中性点はＡＣフィルタ５１から取り
出される。
は、図３に示されている。発電機制御装置４０は、直列
に、始動電力接触器４６、整流器４７、ＤＣバスキャパ
シタ４８、パルス幅変調（ＰＷＭ）インバータ４９、Ａ
Ｃ出力フィルタ５１、出力接触器５２、発電機接触器５
３、及び永久磁石発電機１２を有している。発電機整流
器５４は、整流器４７及びバスキャパシタ４８の間から
発電機接触器５３及び永久磁石発電機１２の間へと接続
されている。ＡＣ出力電力４２は、出力接触器５２から
取り出され、一方、中性点はＡＣフィルタ５１から取り
出される。
【００２４】制御論理部は、制御電源装置５６、制御論
理回路５７、及び集積ゲートバイポーラトランジスタ
（ＩＧＢＴ）ゲートドライブ５８として示された高速固
体状態スイッチ装置とからなる。この固体状態切り替え
ゲートドライブは、どのようなものであっても良い。制
御論理回路５７は、温度信号６４及び電流信号６５を取
り込み、一方、ＩＧＢＴゲートドライブ５８は、電圧信
号６６を取り込む。制御論理回路５７は、制御信号を燃
料遮断ソレノイド６２、制御弁４４、点火器６０、及び
解除弁６１へ送る。交流電力４１は、両方の始動電力接
触器４６に送られ、そして、ある場合には、破線で示さ
れるように、発電機制御装置４０の制御論理部中の制御
電源装置５６に直接供給される。
理回路５７、及び集積ゲートバイポーラトランジスタ
（ＩＧＢＴ）ゲートドライブ５８として示された高速固
体状態スイッチ装置とからなる。この固体状態切り替え
ゲートドライブは、どのようなものであっても良い。制
御論理回路５７は、温度信号６４及び電流信号６５を取
り込み、一方、ＩＧＢＴゲートドライブ５８は、電圧信
号６６を取り込む。制御論理回路５７は、制御信号を燃
料遮断ソレノイド６２、制御弁４４、点火器６０、及び
解除弁６１へ送る。交流電力４１は、両方の始動電力接
触器４６に送られ、そして、ある場合には、破線で示さ
れるように、発電機制御装置４０の制御論理部中の制御
電源装置５６に直接供給される。
【００２５】商用始動電力４１、（例えば、２０８ＡＣ
Ｖ（ボルト）３相、６０Ｈｚ）が始動電力接触器４６
に、図示しないヒューズを介して接続されている。始動
電力接触器４６は、第１の常開リレー及び第２の常閉リ
レーで構成でき、両方とも始動時に非動作状態となって
いる。あるいは、両方のリレーは、常開であっても良
く、制御電源装置５６は、直接商用入力４１から入力を
受けても良い。不燃性の電力抵抗器をこれらリレーに並
列に設けて、減少された電流（最大約１０Ａ）を供給し
て、整流器４７を通って内部バスキャパシタ４８をゆっ
くり充電して、商用電源からの過剰流入電力の導入を避
けることができる。
Ｖ（ボルト）３相、６０Ｈｚ）が始動電力接触器４６
に、図示しないヒューズを介して接続されている。始動
電力接触器４６は、第１の常開リレー及び第２の常閉リ
レーで構成でき、両方とも始動時に非動作状態となって
いる。あるいは、両方のリレーは、常開であっても良
く、制御電源装置５６は、直接商用入力４１から入力を
受けても良い。不燃性の電力抵抗器をこれらリレーに並
列に設けて、減少された電流（最大約１０Ａ）を供給し
て、整流器４７を通って内部バスキャパシタ４８をゆっ
くり充電して、商用電源からの過剰流入電力の導入を避
けることができる。
【００２６】一度、バスキャパシタ４８が実質的に充電
される（約１８０ＶＤＣ即ち公称８０％）ならば、制御
電源装置５６は、制御論理回路５７へ低電圧論理レベル
を供給し始める。一度、制御論理マイクロプロセッサが
自己試験を完了すると、コイル電力が、始動電力接触器
４６の第１の常開リレーに供給され、ピーク線電圧に成
るように充分にバスキャパシタ４８を充電する。バスキ
ャパシタ４８に高周波ろ波のために補助的にフィルムタ
イプ（乾式）キャパシタを追加しても良い。
される（約１８０ＶＤＣ即ち公称８０％）ならば、制御
電源装置５６は、制御論理回路５７へ低電圧論理レベル
を供給し始める。一度、制御論理マイクロプロセッサが
自己試験を完了すると、コイル電力が、始動電力接触器
４６の第１の常開リレーに供給され、ピーク線電圧に成
るように充分にバスキャパシタ４８を充電する。バスキ
ャパシタ４８に高周波ろ波のために補助的にフィルムタ
イプ（乾式）キャパシタを追加しても良い。
【００２７】ＰＷＭインバータ４９は、２つの基本モー
ドで動作する：その一つは可変電圧（０−１９０Ｖ線か
ら線まで）可変周波数（０−７００Ｈｚ）、周波数毎に
一定電圧であり、発電機接触器５２が閉成しているとき
に始動または冷却の為に永久磁石発電機／電動機１２を
駆動する３相モード；他の一つのモードは、一定電圧
（１２０Ｖラインから中性点／相）、一定周波数である
３相５０／６０Ｈｚモードである。タービン発電機が始
動シーケンスを完了するまで速度を上昇している間、制
御論理回路５７及びＩＧＢＴゲートライブ５８は、電流
信号６５及び電圧信号６６のそれぞれを介してフィード
バックを受ける。ＰＷＭインバータ４９は、それから、
グリッド接続するための電流源または電圧源のいずれか
一方として、５０／６０Ｈｚの電力を与えるように再構
成される。
ドで動作する：その一つは可変電圧（０−１９０Ｖ線か
ら線まで）可変周波数（０−７００Ｈｚ）、周波数毎に
一定電圧であり、発電機接触器５２が閉成しているとき
に始動または冷却の為に永久磁石発電機／電動機１２を
駆動する３相モード；他の一つのモードは、一定電圧
（１２０Ｖラインから中性点／相）、一定周波数である
３相５０／６０Ｈｚモードである。タービン発電機が始
動シーケンスを完了するまで速度を上昇している間、制
御論理回路５７及びＩＧＢＴゲートライブ５８は、電流
信号６５及び電圧信号６６のそれぞれを介してフィード
バックを受ける。ＰＷＭインバータ４９は、それから、
グリッド接続するための電流源または電圧源のいずれか
一方として、５０／６０Ｈｚの電力を与えるように再構
成される。
【００２８】ＰＷＭインバータ４９は、二重機能を有す
るインバータである。即ち、永久磁石タービン発電機／
電動機１０を始動するために用いられ、また、永久磁石
タービン発電機／電動機の出力を自立運転用のためまた
は電流源装置用として、商用の５０または６０Ｈｚの３
相電力に変換するために用いられる。始動電力接触器４
６が閉成すると、単相または３相商用電力が動作可能な
始動電力接触器４６を通って、ブリッジ整流器４７中に
流れ、予備充電電力及び始動電圧をＰＷＭインバータ４
９に接続されたバスキャパシタ４８に供給する。これに
より、ＰＷＭインバータ４９は、従来の速度調節可能な
駆動電動機始動機として機能し、永久磁石タービン発電
機／電動機１０を、ガスタービン３１を始動させるよう
に充分な速度まで上昇させることができる。
るインバータである。即ち、永久磁石タービン発電機／
電動機１０を始動するために用いられ、また、永久磁石
タービン発電機／電動機の出力を自立運転用のためまた
は電流源装置用として、商用の５０または６０Ｈｚの３
相電力に変換するために用いられる。始動電力接触器４
６が閉成すると、単相または３相商用電力が動作可能な
始動電力接触器４６を通って、ブリッジ整流器４７中に
流れ、予備充電電力及び始動電圧をＰＷＭインバータ４
９に接続されたバスキャパシタ４８に供給する。これに
より、ＰＷＭインバータ４９は、従来の速度調節可能な
駆動電動機始動機として機能し、永久磁石タービン発電
機／電動機１０を、ガスタービン３１を始動させるよう
に充分な速度まで上昇させることができる。
【００２９】永久磁石タービン発電機／電動機１０の出
力発生によって動作する追加の整流器５４は、フルスピ
ードの１６００Ｈｚである永久磁石発電機／電動機から
３相のＡＣ電圧を受け、急速回復ダイオード整流ブリッ
ジとして分類される。この高周波整流器５４は、典型的
なブリッジ配置の６つのダイオード素子から構成され、
ＤＣ出力電力を供給する。
力発生によって動作する追加の整流器５４は、フルスピ
ードの１６００Ｈｚである永久磁石発電機／電動機から
３相のＡＣ電圧を受け、急速回復ダイオード整流ブリッ
ジとして分類される。この高周波整流器５４は、典型的
なブリッジ配置の６つのダイオード素子から構成され、
ＤＣ出力電力を供給する。
【００３０】ＰＷＭインバータ４９が永久磁石タービン
発電機／電動機１０の速度を上げたとき、燃料ソレノイ
ド６２、燃料制御弁４４、及び点火器６０は協働して、
燃焼プロセスを開始するようにする。再び、ＰＷＭイン
バータ４９の速度調整可能な駆動部性能を用いて、永久
磁石タービン発電機／電動機１０を、ガスタービン３１
が自立運転動作できる速度に加速する。
発電機／電動機１０の速度を上げたとき、燃料ソレノイ
ド６２、燃料制御弁４４、及び点火器６０は協働して、
燃焼プロセスを開始するようにする。再び、ＰＷＭイン
バータ４９の速度調整可能な駆動部性能を用いて、永久
磁石タービン発電機／電動機１０を、ガスタービン３１
が自立運転動作できる速度に加速する。
【００３１】商用のグリッドと同期した電流源として動
作できるようにＰＷＭインバータ４９を再構成または変
換することは、まずＰＷＭインバータ４９を停止するこ
とによって、成し遂げられる。ＡＣ出力またはグリッド
接続点を別の論理モニタセットでモニターして、ＰＷＭ
インバータ４９を同期された状態にもたらす。発電機接
触器５３は、ＰＷＭインバータ４９が始動動作中及び冷
却動作中の間、永久磁石タービン発電機／電動機１０に
電力を与える必要があるときのみ、閉成して接続するよ
うに機能する。出力接触機５２は、一度ＰＷＭインバー
タ４９がグリッド電圧と同期したとき、出力接触器５２
は、ＰＷＭインバータ４９をグリッドへ接続できるだけ
である。
作できるようにＰＷＭインバータ４９を再構成または変
換することは、まずＰＷＭインバータ４９を停止するこ
とによって、成し遂げられる。ＡＣ出力またはグリッド
接続点を別の論理モニタセットでモニターして、ＰＷＭ
インバータ４９を同期された状態にもたらす。発電機接
触器５３は、ＰＷＭインバータ４９が始動動作中及び冷
却動作中の間、永久磁石タービン発電機／電動機１０に
電力を与える必要があるときのみ、閉成して接続するよ
うに機能する。出力接触機５２は、一度ＰＷＭインバー
タ４９がグリッド電圧と同期したとき、出力接触器５２
は、ＰＷＭインバータ４９をグリッドへ接続できるだけ
である。
【００３２】自立運転するスピードで、ガスタービン排
気ガス温度は、最大温度に限定され、永久磁石電動機の
停止時に、燃料の流れが急激に増加され、ガスタービン
を電力が取り出せるスピードに加速するように加速す
る。この速度は、最小ＤＣバス電圧を発生するために、
必要な永久磁石発電機／電動機１２のＡＣ電圧によって
決定される。最小ＤＣバス電圧は、ＰＷＭインバータ４
９を通って出力端子４２に設定ＡＣ出力電圧で電力を生
じるために必要とされる電圧である。
気ガス温度は、最大温度に限定され、永久磁石電動機の
停止時に、燃料の流れが急激に増加され、ガスタービン
を電力が取り出せるスピードに加速するように加速す
る。この速度は、最小ＤＣバス電圧を発生するために、
必要な永久磁石発電機／電動機１２のＡＣ電圧によって
決定される。最小ＤＣバス電圧は、ＰＷＭインバータ４
９を通って出力端子４２に設定ＡＣ出力電圧で電力を生
じるために必要とされる電圧である。
【００３３】一度、この選択されたバス電圧とそれに相
当するスピードが達成されると、発電機接触器４０は、
高速永久磁石タービン発電機１０の整流される高周波Ａ
Ｃ出力から５０／６０Ｈｚ、３相ＡＣを発生するよう
に、再構成される。この時点で、図４及び図５に示され
た比例積分制御ループが、タービン発電機の動作を制御
する。図４の燃料統制制御ループ７０は、実際の電力信
号と、電力設定点とを比較して、５００ｍｓｅｃのサン
プル時間を有する電力比例積分制御部７２へ信号を送る
電力比較器７１を備えている。
当するスピードが達成されると、発電機接触器４０は、
高速永久磁石タービン発電機１０の整流される高周波Ａ
Ｃ出力から５０／６０Ｈｚ、３相ＡＣを発生するよう
に、再構成される。この時点で、図４及び図５に示され
た比例積分制御ループが、タービン発電機の動作を制御
する。図４の燃料統制制御ループ７０は、実際の電力信
号と、電力設定点とを比較して、５００ｍｓｅｃのサン
プル時間を有する電力比例積分制御部７２へ信号を送る
電力比較器７１を備えている。
【００３４】この電力比例積分制御部７２からの出力信
号は、速度比較器７３へ速度設定点リミッタ７４を通っ
て供給される。速度比較器７３は、速度設定点を実際の
速度信号と比較し、速度比例積分制御部７５へ信号を供
給する。２０ｍｓｅｃのサンプリング時間を有する速度
比例積分制御部７５からの信号は、セレクター７６へ与
えられ、セレクターは、また、２０ｍｓｅｃサンプリン
グ時間を有する最小ＤＣバス電圧比例積分制御部７８か
らの信号を受取る。この最小バス電圧比例積分制御部７
８は、実際のバス電圧信号と設定点バス電圧とを比較す
る最小ＤＣバス電圧比較器７７からの信号を受け取り、
負荷が動作していない間、スピード、従って、バス電圧
を保持される必要のある最小レベルに維持するように制
御する。セレクタ７６は、速度比例積分制御部７５また
は最小ＤＣバス電圧比例積分制御部７８の内のいずれか
からの最も高い値の信号を選択し、それを、燃料制御弁
４４への燃料統制信号を発生する燃料リミッタ７９へ供
給する。
号は、速度比較器７３へ速度設定点リミッタ７４を通っ
て供給される。速度比較器７３は、速度設定点を実際の
速度信号と比較し、速度比例積分制御部７５へ信号を供
給する。２０ｍｓｅｃのサンプリング時間を有する速度
比例積分制御部７５からの信号は、セレクター７６へ与
えられ、セレクターは、また、２０ｍｓｅｃサンプリン
グ時間を有する最小ＤＣバス電圧比例積分制御部７８か
らの信号を受取る。この最小バス電圧比例積分制御部７
８は、実際のバス電圧信号と設定点バス電圧とを比較す
る最小ＤＣバス電圧比較器７７からの信号を受け取り、
負荷が動作していない間、スピード、従って、バス電圧
を保持される必要のある最小レベルに維持するように制
御する。セレクタ７６は、速度比例積分制御部７５また
は最小ＤＣバス電圧比例積分制御部７８の内のいずれか
からの最も高い値の信号を選択し、それを、燃料制御弁
４４への燃料統制信号を発生する燃料リミッタ７９へ供
給する。
【００３５】出力電流または電流統制制御ループ８０
は、図５に示されている。排気ガス温度比較器８１は、
実際の排気ガス温度信号と設定排気ガス温度と比較して
６０ｍｓｅｃサンプリング時間を有する排気ガス温度比
例積分制御部８２へ信号を供給する。バス電圧設定リミ
ッタ８３は、排気ガス温度比例積分制御部８２からの信
号を受け、電圧比較器８４に信号を供給する。この電圧
比較器８４は、また、実際のバス電圧信号を受け取り、
比較出力信号を、１ｍｓｅｃサンプリング時間を有する
より低い電圧バス電圧比例積分制御部８５に供給し、そ
こから出力電流信号が得られる。
は、図５に示されている。排気ガス温度比較器８１は、
実際の排気ガス温度信号と設定排気ガス温度と比較して
６０ｍｓｅｃサンプリング時間を有する排気ガス温度比
例積分制御部８２へ信号を供給する。バス電圧設定リミ
ッタ８３は、排気ガス温度比例積分制御部８２からの信
号を受け、電圧比較器８４に信号を供給する。この電圧
比較器８４は、また、実際のバス電圧信号を受け取り、
比較出力信号を、１ｍｓｅｃサンプリング時間を有する
より低い電圧バス電圧比例積分制御部８５に供給し、そ
こから出力電流信号が得られる。
【００３６】ガスタービン制御システムは、永久磁石タ
ービン発電機のガスタービンエンジンの動作を、排気ガ
ス温度が一定値に維持されるように制御して、広い範囲
の電力設定に渡って、高効率となるように設計されてい
る。排気ガス温度は、バス電圧が、最小限となり排気ガ
ス温度を減少させるとき、低下するのみである。
ービン発電機のガスタービンエンジンの動作を、排気ガ
ス温度が一定値に維持されるように制御して、広い範囲
の電力設定に渡って、高効率となるように設計されてい
る。排気ガス温度は、バス電圧が、最小限となり排気ガ
ス温度を減少させるとき、低下するのみである。
【００３７】タービン発電機の出力電力を増加させるた
めには、増加された電力設定点が与えられる。ガスター
ビンの速度の設定点は、電力比例積分制御部７２を介し
て上昇される。続いて、燃料がシステムのスピード及び
出力電力電位を上昇させるように、統制（加える）され
る。直ちに、排気ガス温度が、上昇し、燃料がガスター
ビンに加えられる。しかしながら、一度加速が開始し、
ガスタービン速度が増加すると、タービンを通過する空
気は増加し、それによって、ガスタービンの排気ガス温
度は低下する。排気ガス温度比例積分制御部８２は、Ｄ
Ｃバス電圧設定点を下げてバス電圧比較器８４に供給
し、タービン発電機システムの出力電力は、より低いバ
ス電圧比例積分制御部８５がバス電圧比較器８４におけ
る差を減少させるように、出力電流の増加を命令すると
き、増加される。
めには、増加された電力設定点が与えられる。ガスター
ビンの速度の設定点は、電力比例積分制御部７２を介し
て上昇される。続いて、燃料がシステムのスピード及び
出力電力電位を上昇させるように、統制（加える）され
る。直ちに、排気ガス温度が、上昇し、燃料がガスター
ビンに加えられる。しかしながら、一度加速が開始し、
ガスタービン速度が増加すると、タービンを通過する空
気は増加し、それによって、ガスタービンの排気ガス温
度は低下する。排気ガス温度比例積分制御部８２は、Ｄ
Ｃバス電圧設定点を下げてバス電圧比較器８４に供給
し、タービン発電機システムの出力電力は、より低いバ
ス電圧比例積分制御部８５がバス電圧比較器８４におけ
る差を減少させるように、出力電流の増加を命令すると
き、増加される。
【００３８】タービン発電機の出力電力を減少させるた
めには、減少された電力設定点が与えられ、ガスタービ
ンの速度設定点は、電力比例積分制御部７２を介して減
少される。燃料はそれからシステムの速度及び出力電力
電位を低下させるように命令（減少される）される。す
ぐに、ガスタービンへの燃料が減少され、一方、排気ガ
ス温度が低下する。しかしながら、一度、減速が始ま
り、ガスタービン速度が減少されると、タービンを通る
空気の流れは減少し、それによって、ガスタービンの排
気ガス温度は上昇する。排気ガス温度比例積分制御部８
２は、ＤＣバス電圧設定点を上昇させて、バス電圧比較
器８４に供給し、より低いバス電圧比例積分制御部８５
が、より出力電流を減少させ、比較器８４の値の差を減
少するように命令する時に、タービン発電機システムの
出力電力は減少する。
めには、減少された電力設定点が与えられ、ガスタービ
ンの速度設定点は、電力比例積分制御部７２を介して減
少される。燃料はそれからシステムの速度及び出力電力
電位を低下させるように命令（減少される）される。す
ぐに、ガスタービンへの燃料が減少され、一方、排気ガ
ス温度が低下する。しかしながら、一度、減速が始ま
り、ガスタービン速度が減少されると、タービンを通る
空気の流れは減少し、それによって、ガスタービンの排
気ガス温度は上昇する。排気ガス温度比例積分制御部８
２は、ＤＣバス電圧設定点を上昇させて、バス電圧比較
器８４に供給し、より低いバス電圧比例積分制御部８５
が、より出力電流を減少させ、比較器８４の値の差を減
少するように命令する時に、タービン発電機システムの
出力電力は減少する。
【００３９】制御ループサンプリング時間は、多重比例
積分制御部が直列に用いられるときに、重要である。例
えば、電力比例積分制御部７２は、新たな速度設定点を
与える前に、スピード比例積分制御部７５が今の電流速
度設定点を達成できるように、よりゆっくりした速度で
応答しなければならない。同様なことが、直列である排
気ガス温度比例積分制御部８２と、より低い電圧比例積
分制御部８５についても生じる。
積分制御部が直列に用いられるときに、重要である。例
えば、電力比例積分制御部７２は、新たな速度設定点を
与える前に、スピード比例積分制御部７５が今の電流速
度設定点を達成できるように、よりゆっくりした速度で
応答しなければならない。同様なことが、直列である排
気ガス温度比例積分制御部８２と、より低い電圧比例積
分制御部８５についても生じる。
【００４０】図４及び図５の直列の比例積分制御部のタ
イミングは、制御システムを安定させるのに、最も重要
である。排気ガス温度は、ガスタービンへの燃料統制と
関係を有しているので、排気ガス温度設定点を維持する
ために、適度の時間をもって応答しなければならない。
イミングは、制御システムを安定させるのに、最も重要
である。排気ガス温度は、ガスタービンへの燃料統制と
関係を有しているので、排気ガス温度設定点を維持する
ために、適度の時間をもって応答しなければならない。
【００４１】電力比例積分制御部７２のループタイミン
グは、また、重要である。制御は、速度及び排出ガス温
度制御部７５，８２の応答時間に依存する。それゆえ、
これらのパラメータは、電力比例積分制御部が次のフィ
ードバック信号を受ける前に安定化されていなければな
らない。
グは、また、重要である。制御は、速度及び排出ガス温
度制御部７５，８２の応答時間に依存する。それゆえ、
これらのパラメータは、電力比例積分制御部が次のフィ
ードバック信号を受ける前に安定化されていなければな
らない。
【００４２】ガスタービン制御システムの安定性は、異
なる比例積分制御部のサンプリング時間を異なる時間に
設定することによって達成される。速度及び電圧比例積
分制御の高いサンプリング速度によって、システムは、
新しい速度設定点が電力比例積分制御部によって統制さ
れる前に定常状態に落ちつくことができる。これによ
り、電力ループによる妨害をより低いバス電圧ループか
ら効果的に切り離すことができる。
なる比例積分制御部のサンプリング時間を異なる時間に
設定することによって達成される。速度及び電圧比例積
分制御の高いサンプリング速度によって、システムは、
新しい速度設定点が電力比例積分制御部によって統制さ
れる前に定常状態に落ちつくことができる。これによ
り、電力ループによる妨害をより低いバス電圧ループか
ら効果的に切り離すことができる。
【００４３】ガスタービンエンジンの効率は、排気ガス
温度を一定値に維持することによってかなり改善され
る。多入力、多出力システムは、タービン発電機の動作
を最大の電力及び効率を達成させるように効果的に制御
する。
温度を一定値に維持することによってかなり改善され
る。多入力、多出力システムは、タービン発電機の動作
を最大の電力及び効率を達成させるように効果的に制御
する。
【００４４】本発明の特別な実施例が示され、述べられ
たが、これらは例示のみであり、本発明はそれらに限定
されると解釈されるものではなく、請求項の適切な範囲
によってのみ限定されるものである。
たが、これらは例示のみであり、本発明はそれらに限定
されると解釈されるものではなく、請求項の適切な範囲
によってのみ限定されるものである。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ガスタービンエンジンに最大効率を導き出すことができ
る永久磁石タービン発電機／電動機の制御方法と制御装
置とを提供することができる。
ガスタービンエンジンに最大効率を導き出すことができ
る永久磁石タービン発電機／電動機の制御方法と制御装
置とを提供することができる。
【００４６】また、本発明によれば、ガスタービンエン
ジンの安定な駆動が可能な永久磁石タービン発電機／電
動機の制御方法と制御装置とを提供することができる。
ジンの安定な駆動が可能な永久磁石タービン発電機／電
動機の制御方法と制御装置とを提供することができる。
【図１】本発明のガスタービンエンジン制御システムを
利用した永久磁石タービン発電機／電動機の一部切欠き
斜視図である。
利用した永久磁石タービン発電機／電動機の一部切欠き
斜視図である。
【図２】図１の永久磁石タービン発電機と本発明のガス
タービンエンジン制御システムを含む制御装置間のイン
ターフェースの機能ブロック図である。
タービンエンジン制御システムを含む制御装置間のイン
ターフェースの機能ブロック図である。
【図３】本発明のガスタービンエンジン制御システムを
含む永久磁石タービン発電機／電動機の機能ブロック図
である。
含む永久磁石タービン発電機／電動機の機能ブロック図
である。
【図４】本発明のガスタービンエンジン制御システムの
燃料統制制御ループの機能ブロック図である。
燃料統制制御ループの機能ブロック図である。
【図５】本発明のガスタービンエンジン制御システムの
電流統制システムループの機能ブロック図である。
電流統制システムループの機能ブロック図である。
１０ 永久磁石ガスタービン発電機／電動機 １２ 永久磁石発電機 １３ パワーヘッド １４ 燃焼器 １５ 回収熱交換器 １６ スリーブ（永久磁石回転子） １８ 永久磁石固定子 ２７ スリーブ ２９ タイロッド ３０ 圧縮機 ３１ ガスタービン ３２、３３ ホイール ３６ ベアリング回転子 ３７ ベアリング回転子スラストディスク ４０ 発電機制御装置 ４１ 電力入力 ４２ 出力 ４４ 制御弁 ４６ 始動電力接触器 ４７ 整流器 ４８ 内部バスキャパシタ ４９ インバータ ５１ ＡＣ出力フィルタ ５２ 出力接続器 ５３ 発電機接触器 ５４ 発電機整流器 ５６ 制御電源装置 ５７ 制御論理回路 ５８ ゲートドライブ ６０ 点火器 ６１ 解除弁 ６４ 温度信号 ６５ 電流信号 ６６ 電圧信号 ７０ 燃料統制制御ループ ７１ 電力比較器 ７２ 電力比例積分制御部 ７３ 速度比較器 ７４ リミッタ ７５ 速度比例積分制御部 ７６ セレクター ７７ 最小ＤＣバス電圧比較器 ７８ 最小ＤＣバス電圧比例積分制御部 ７９ 燃料リミッタ ８０ 電流統制制御ループ ８１ 排気ガス温度比較器 ８２ 排気ガス温度比例積分制御部 ８４ 電圧比較器 ８５ より低いバス電圧比例積分制御部
フロントページの続き (71)出願人 596065186 6025 Ｙｏｌａｎｄａ Ａｖｅｎｕｅ，Ｔ ａｒｚａｎａ，Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ 91356 Ｕ．Ｓ．Ａ. (72)発明者 ジェイムス ブライアン ディッキ アメリカ合衆国，カリフォルニア 91301, アゴラ ヒルズ，＃2904，ロスト ヒルズ ロード 2024 (72)発明者 チャールズ アール．ギルブレス ジュニ ア. アメリカ合衆国，カリフォルニア 91301, アゴラ ヒルズ，ファウンテン ストリー ト 28904 (72)発明者 エドワード シー．エーデルマン アメリカ合衆国，カリフォルニア 91301, アゴラ ヒルズ，パッセージウェイ プレ イス 30406
Claims (25)
- 【請求項１】 永久磁石タービン発電機／電動機の制御
方法において、 前記永久磁石タービン発電機／電動機を自立運転動作さ
せるように、前記永久磁石タービン発電機／電動機を始
動させるためにパルス幅変調インバータを介して電力を
供給することと、 一担自立運転動作が確立されたときに、前記パルス幅変
調インバータからの電力を遮断することと、 前記パルス幅変調インバータを前記永久磁石タービン発
電機／電動機から電圧を供給するように再構成すること
と、 電圧が供給されている間、前記永久磁石タービン発電機
／電動機からの排気ガス温度を実質的に一定値に保持す
ることとを特徴とする永久磁石タービン発電機／電動機
の制御方法。 - 【請求項２】 永久磁石タービン発電機／電動機の制御
方法において、 前記永久磁石タービン発電機／電動機のガスタービンを
加速するために、前記永久磁石タービン発電機／電動機
を電動機として駆動するようにパルス幅変調インバータ
を介して電力を供給することと、 この加速の間に、ガスタービンエンジンの自立運転動作
のために、前記永久磁石タービン発電機／電動機にスパ
ークと燃料を供給することと、 一担自立運転動作が達成されたときに、前記パルス幅変
調インバータからの電力を遮断することと、 前記パルス幅変調インバータを整流器ブリッジを介して
前記永久磁石タービン発電機／電動機に再び接続し、需
要周波数電圧を供給するように前記パルス変調インバー
タを再構成することと、 需要電圧が供給されている間、前記永久磁石タービン発
電機／電動機からの排気ガス温度を実質的に一定値に維
持することとを特徴とする永久磁石タービン発電機／電
動機の制御方法。 - 【請求項３】 永久磁石タービン発電機／電動機のため
の制御装置において、 前記永久磁石タービン発電機／電動機と動作上連繋する
パルス幅変調インバータと、 前記永久磁石タービン発電機／電動機を始動させて自立
運転動作するように、前記永久磁石タービン発電機／電
動機に電力を供給するための手段と、 前記永久磁石タービン発電機／電動機が一度自立運転動
作を達成したときに、前記パルス幅変調インバータから
の電力を遮断する手段と、 前記永久磁石タービン発電機／電動機から電圧を供給す
るように、前記パルス幅変調インバータを再構成するた
めの手段と、 前記永久磁石タービン発電機／電動機からの排気ガス温
度を、電圧が供給されている間実質的に一定値に維持す
る手段とを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項４】 ガスタービンエンジンを有する永久磁石
タービン発電機／電動機の制御装置において、 前記永久磁石タービン発電機／電動機と動作上連繋する
パルス幅変調インバータと、 前記永久磁石タービン発電機／電動機のガスタービンエ
ンジンを加速するために前記永久磁石タービン発電機／
電動機を電動機として駆動するように、前記永久磁石発
電機／電動機に前記パルス幅変調インバータを介して電
力を供給する手段と、 前記ガスタービンエンジンの自立運転動作を達成するた
めのこの加速の間、前記永久磁石タービン発電機／電動
機の前記ガスタービンエンジンにスパークと燃料を供給
する手段と、 一度、前記ガスタービンエンジンの自立運転動作が達成
されると、前記パルス幅変調インバータ及び前記永久磁
石タービン発電機／電動機から電力を遮断する手段と、 前記パルス変調インバータと前記永久磁石タービン発電
機／電動機に動作上連繋した整流ブリッジと、 前記パルス幅変調インバータを需要周波数電圧を供給す
るように再構成するために前記整流ブリッジを介して、
前記永久磁石タービン発電機／電動機に前記パルス幅変
調インバータを再接続する手段と、 前記需要周波数電圧を供給している間、前記永久磁石タ
ービン発電機／電動機のガスタービンエンジンからの排
気ガス温度を実質的に一定値に維持する手段とを備えて
いることを特徴とする制御装置。 - 【請求項５】 請求項４記載の永久磁石タービン発電機
／電動機の制御装置において、前記需要周波数電圧を供
給している間、前記永久磁石タービン発電機／電動機の
ガスタービンエンジンからの排気ガス温度を実質的に一
定値に維持する前記手段は、燃料統制比例積分制御ルー
プを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項６】 請求項４記載の永久磁石タービン発電機
／電動機の制御装置において、前記需要周波数電圧を供
給している間、前記永久磁石タービン発電機／電動機の
ガスタービンエンジンからの排気ガス温度を実質的に一
定値に維持する前記手段は、電流統制比例積分制御ルー
プを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項７】 請求項４記載の永久磁石タービン発電機
／電動機の制御装置において、前記需要周波数電圧を供
給している間、前記永久磁石タービン発電機／電動機の
ガスタービンエンジンからの排気ガス温度を実質的に一
定値に維持する前記手段は、燃料統制比例積分制御ルー
プ及び電流統制比例積分制御ループを備えていることを
特徴とする制御装置。 - 【請求項８】 請求項５記載の永久磁石タービン発電機
／電動機の制御装置において、前記燃料統制比例積分制
御ループは、電力比例積分制御部を備えていることを特
徴とする制御装置。 - 【請求項９】 請求項５記載の永久磁石タービン発電機
／電動機の制御装置において、前記燃料統制積分制御ル
ープは、速度比例積分制御部を備えていることを特徴と
する制御装置。 - 【請求項１０】 請求項５記載の永久磁石タービン発電
機／電動機の制御装置において、前記燃料統制比例積分
制御ループは、電力比例積分制御部と、速度比例積分制
御部とを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項１１】 請求項１０記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記速度比例積分制
御部は、前記電力比例積分制御部よりも早いサンプリン
グ時間を有することを特徴とする制御装置。 - 【請求項１２】 請求項１０記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記燃料統制比例積
分制御ループは、最小ＤＣバス電圧比例積分制御回路
と、前記速度比例積分制御部及び前記最小ＤＣバス電圧
比例積分制御部から最も早い信号を選択するセレクター
とを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項１３】 請求項６記載の永久磁石タービン発電
機／電動機の制御装置において、前記電流統制比例積分
制御ループは、排気ガス温度比例積分制御部を備えてい
ることを特徴とする制御装置。 - 【請求項１４】 請求項６記載の永久磁石タービン発電
機／電動機の制御装置において、前記電流統制比例積分
制御ループは、より低いバス電圧比例積分制御部を含む
ことを特徴とする制御装置。 - 【請求項１５】 請求項６記載の永久磁石タービン発電
機／電動機の制御装置において、前記電流統制比例積分
制御ループは、排気ガス温度比例積分制御部及びより低
いバス電圧比例積分制御部を備えていることを特徴とす
る制御装置。 - 【請求項１６】 請求項１５記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記より低いバス電
圧比例積分制御部は、前記排気ガス温度比例積分制御部
より早いサンプリング時間を有することを特徴とする制
御装置。 - 【請求項１７】 請求項４記載の永久磁石タービン発電
機／電動機の制御装置において、前記需要周波数電圧を
供給している間、前記永久磁石タービン発電機／電動機
のガスタービンエンジンからの排気ガス温度を実質的に
一定値に維持する前記手段は、電力比例積分制御部及び
速度比例積分制御部とを備えた燃料統制比例積分制御ル
ープと、排気ガス温度比例動作部及びより低いバス電圧
比例積分制御部とを備えた電流統制比例積分制御ループ
とを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項１８】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記速度比例積分制
御部は、前記電力比例積分制御部よりも早いサンプリン
グ時間を有することを特徴とする制御装置。 - 【請求項１９】 請求項１８記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記燃料統制比例積
分制御ループは、更に、最小のＤＣバス電圧比例積分制
御部と、前記速度比例積分制御部及び前記最小ＤＣバス
電圧比例積分制御部から最も早い信号を選択するセレク
ターとを備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項２０】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記より低いバス電
圧比例積分制御部は、前記排気ガス温度比例積分制御よ
りも早いサンプリング時間を有することを特徴とする制
御装置。 - 【請求項２１】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記速度比例積分制
御部は前記電力比例積分制御部よりも早いサンプリング
時間を有し、前記より低いバス電圧比例積分制御部は、
前記排気ガス温度比例積分制御部よりも早いサンプリン
グ時間を備えていることを特徴とする制御装置。 - 【請求項２２】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記電力比例積分制
御部は、前記排気ガス温度比例積分制御部よりも遅いサ
ンプリング時間を備えていることを特徴とする制御装
置。 - 【請求項２３】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記排気ガス温度比
例積分制御部は、前記速度比例積分制御部よりもより遅
いサンプリング時間を備えていることを特徴とする制御
装置。 - 【請求項２４】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記速度比例積分制
御部は、前記より低いバス電圧比例積分制御部よりもよ
り遅いサンプリング時間を有することを特徴とする制御
装置。 - 【請求項２５】 請求項１７記載の永久磁石タービン発
電機／電動機の制御装置において、前記電力比例積分制
御部は、前記排気ガス温度比例積分制御部よりも遅いサ
ンプリング時間を備え、前記排気ガス温度比例積分制御
部は前記速度比例積分制御部よりもより遅いサンプリン
グ時間を備え、前記速度比例積分制御部は前記より低い
バス電圧比例積分制御部よりもより低いサンプリング時
間を有していることを特徴とする制御装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/080,892 | 1998-05-18 | ||
| US09/080,892 US6023135A (en) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | Turbogenerator/motor control system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11356097A true JPH11356097A (ja) | 1999-12-24 |
Family
ID=22160310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11133003A Withdrawn JPH11356097A (ja) | 1998-05-18 | 1999-05-13 | 永久磁石タ―ビン発電機／電動機の制御方法及び装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6023135A (ja) |
| EP (1) | EP0963035B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11356097A (ja) |
| CA (1) | CA2269348A1 (ja) |
| DE (1) | DE69936424T2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6768277B2 (en) | 2001-07-26 | 2004-07-27 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine system and method for controlling the same |
| US6882060B2 (en) | 2002-02-18 | 2005-04-19 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Turbine generating apparatus |
| JP2006046337A (ja) * | 2004-07-30 | 2006-02-16 | Samsung Techwin Co Ltd | ターボジェネレータ及びそれを備える燃料電池システム |
Families Citing this family (63)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998025014A2 (en) * | 1996-12-03 | 1998-06-11 | Elliott Energy Systems, Inc. | Electrical system for turbine/alternator on common shaft |
| US5903116A (en) | 1997-09-08 | 1999-05-11 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator/motor controller |
| US6784565B2 (en) * | 1997-09-08 | 2004-08-31 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator with electrical brake |
| US6487096B1 (en) | 1997-09-08 | 2002-11-26 | Capstone Turbine Corporation | Power controller |
| US6265786B1 (en) * | 1998-01-05 | 2001-07-24 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator power control system |
| US6870279B2 (en) * | 1998-01-05 | 2005-03-22 | Capstone Turbine Corporation | Method and system for control of turbogenerator power and temperature |
| US6325142B1 (en) * | 1998-01-05 | 2001-12-04 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator power control system |
| US20020166324A1 (en) | 1998-04-02 | 2002-11-14 | Capstone Turbine Corporation | Integrated turbine power generation system having low pressure supplemental catalytic reactor |
| US20040135436A1 (en) * | 1998-04-02 | 2004-07-15 | Gilbreth Mark G | Power controller system and method |
| US20040119291A1 (en) * | 1998-04-02 | 2004-06-24 | Capstone Turbine Corporation | Method and apparatus for indirect catalytic combustor preheating |
| CA2279320A1 (en) * | 1998-10-27 | 2000-04-27 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator power control system |
| US6169334B1 (en) | 1998-10-27 | 2001-01-02 | Capstone Turbine Corporation | Command and control system and method for multiple turbogenerators |
| US6612112B2 (en) | 1998-12-08 | 2003-09-02 | Capstone Turbine Corporation | Transient turbine exhaust temperature control for a turbogenerator |
| US6281601B1 (en) * | 1999-07-23 | 2001-08-28 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator power control system and method |
| US6748258B1 (en) | 1999-11-05 | 2004-06-08 | Scimed Life Systems, Inc. | Method and devices for heart treatment |
| US6281596B1 (en) * | 1999-11-19 | 2001-08-28 | Capstone Turbine Corporation | Automatic turbogenerator restarting method and system |
| DE10027859A1 (de) * | 2000-06-06 | 2001-12-20 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Wirkungsgradsteigerung einer elektrischen Maschine |
| US6355987B1 (en) * | 2000-06-27 | 2002-03-12 | General Electric Company | Power converter and control for microturbine |
| USD455438S1 (en) | 2000-07-05 | 2002-04-09 | Halltech Systems, Inc. | Air intake system for internal combustion engine |
| US6759764B1 (en) | 2000-07-05 | 2004-07-06 | Hybrid Power Generation Systems Llc | Grid load logic |
| US6410992B1 (en) * | 2000-08-23 | 2002-06-25 | Capstone Turbine Corporation | System and method for dual mode control of a turbogenerator/motor |
| US6297977B1 (en) | 2000-09-12 | 2001-10-02 | Honeywell Power Systems Inc. | Parallel operation of multiple generators |
| EP1189336A1 (de) | 2000-09-14 | 2002-03-20 | Abb Research Ltd. | Generatorsystem mit Gasturbine |
| US6437535B1 (en) | 2000-09-25 | 2002-08-20 | General Electric Company | Starting system and method for a microturbine power generation unit |
| US6281595B1 (en) | 2000-09-25 | 2001-08-28 | General Electric Company | Microturbine based power generation system and method |
| US20020163819A1 (en) * | 2000-11-07 | 2002-11-07 | Treece William A. | Hybrid microturbine/fuel cell system providing air contamination control |
| US6639328B2 (en) * | 2000-12-19 | 2003-10-28 | Capstone Turbine Corporation | Microturbine/capacitor power distribution system |
| US6787933B2 (en) * | 2001-01-10 | 2004-09-07 | Capstone Turbine Corporation | Power generation system having transient ride-through/load-leveling capabilities |
| US6812586B2 (en) * | 2001-01-30 | 2004-11-02 | Capstone Turbine Corporation | Distributed power system |
| US6606864B2 (en) | 2001-02-13 | 2003-08-19 | Robin Mackay | Advanced multi pressure mode gas turbine |
| US6526757B2 (en) | 2001-02-13 | 2003-03-04 | Robin Mackay | Multi pressure mode gas turbine |
| US6732531B2 (en) | 2001-03-16 | 2004-05-11 | Capstone Turbine Corporation | Combustion system for a gas turbine engine with variable airflow pressure actuated premix injector |
| US6888263B2 (en) | 2001-05-23 | 2005-05-03 | Ebara Corporation | Gas turbine generator |
| US6631080B2 (en) | 2001-06-06 | 2003-10-07 | Hybrid Power Generation Systems Llc | Systems and methods for boosting DC link voltage in turbine generators |
| US6847129B2 (en) * | 2001-12-07 | 2005-01-25 | Ebara Corporation | Turbine generator starting method and turbine generation system |
| US20040080165A1 (en) * | 2001-12-31 | 2004-04-29 | Capstone Turbine Corporation | Turbogenerator/motor controller with ancillary energy storage/discharge |
| US6924563B2 (en) | 2002-05-31 | 2005-08-02 | General Electric Company | Method and apparatus for controlling a microturbine |
| WO2003106828A2 (en) * | 2002-06-18 | 2003-12-24 | Ingersoll-Rand Energy Systems Corporation | Microturbine engine system |
| US6977446B2 (en) * | 2002-08-22 | 2005-12-20 | Robin Mackay | Multiple inverter power system with regard to generator failure |
| US20040148942A1 (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-05 | Capstone Turbine Corporation | Method for catalytic combustion in a gas- turbine engine, and applications thereof |
| US6906432B2 (en) * | 2003-07-02 | 2005-06-14 | Mes International, Inc. | Electrical power generation system and method |
| AU2006333510B2 (en) | 2005-12-23 | 2012-07-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Multi-compressor string with multiple variable speed fluid drives |
| US8381617B2 (en) | 2006-03-06 | 2013-02-26 | Exxonmobil Upstream Research Company | Dual end gear fluid drive starter |
| DE102006055749A1 (de) * | 2006-11-25 | 2008-05-29 | Noell Mobile Systems Gmbh | Portalhubstapler mit einem emissions- und wartungsarmen Turbinenantrieb |
| US7893588B1 (en) * | 2007-02-22 | 2011-02-22 | Galaxy, LLC | Magnetic electron exciter and methods |
| US9086277B2 (en) * | 2007-03-13 | 2015-07-21 | Certusview Technologies, Llc | Electronically controlled marking apparatus and methods |
| US20090211260A1 (en) * | 2007-05-03 | 2009-08-27 | Brayton Energy, Llc | Multi-Spool Intercooled Recuperated Gas Turbine |
| US8604709B2 (en) | 2007-07-31 | 2013-12-10 | Lsi Industries, Inc. | Methods and systems for controlling electrical power to DC loads |
| US8903577B2 (en) | 2009-10-30 | 2014-12-02 | Lsi Industries, Inc. | Traction system for electrically powered vehicles |
| US7598683B1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-10-06 | Lsi Industries, Inc. | Control of light intensity using pulses of a fixed duration and frequency |
| EP2430292A1 (en) | 2009-05-12 | 2012-03-21 | Icr Turbine Engine Corporation | Gas turbine energy storage and conversion system |
| US8866334B2 (en) * | 2010-03-02 | 2014-10-21 | Icr Turbine Engine Corporation | Dispatchable power from a renewable energy facility |
| EP2572109B1 (en) | 2010-05-21 | 2020-09-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Parallel dynamic compressor apparatus and method related thereto |
| JP5700237B2 (ja) * | 2010-07-08 | 2015-04-15 | 株式会社Ihi | 排熱回収装置 |
| US8984895B2 (en) | 2010-07-09 | 2015-03-24 | Icr Turbine Engine Corporation | Metallic ceramic spool for a gas turbine engine |
| CA2813680A1 (en) | 2010-09-03 | 2012-03-08 | Icr Turbine Engine Corporation | Gas turbine engine configurations |
| US9051873B2 (en) | 2011-05-20 | 2015-06-09 | Icr Turbine Engine Corporation | Ceramic-to-metal turbine shaft attachment |
| CN102522935A (zh) * | 2011-12-14 | 2012-06-27 | 上海信元瑞电气有限公司 | 用于动态模拟实验的发电机调速控制系统 |
| CN103269153B (zh) * | 2011-12-31 | 2017-09-15 | 泰州师范高等专科学校 | 一种三相pwm整流器瞬态电流过冲抑制方法 |
| EP2644839B1 (de) * | 2012-03-26 | 2018-07-04 | General Electric Technology GmbH | Gasturbinenstart mit Frequenzumformer |
| US10094288B2 (en) | 2012-07-24 | 2018-10-09 | Icr Turbine Engine Corporation | Ceramic-to-metal turbine volute attachment for a gas turbine engine |
| GB201615491D0 (en) | 2016-09-13 | 2016-10-26 | Delta Motorsport Ltd | Improvements in or relating to gas turbine generators |
| WO2019163110A1 (ja) * | 2018-02-23 | 2019-08-29 | 三菱電機株式会社 | モータ駆動装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US837600A (en) | 1905-08-10 | 1906-12-04 | Matthew Clarkson | Rotary-shuttle sewing-machine. |
| US924066A (en) | 1907-03-05 | 1909-06-08 | Adder Machine Co | Calculating-machine. |
| US4119861A (en) * | 1975-10-15 | 1978-10-10 | Tokyo Shibaura Electric Company, Ltd. | Starting apparatus for gas turbine-generator mounted on electric motor driven motorcar |
| JPS55114851A (en) * | 1979-02-26 | 1980-09-04 | Hitachi Ltd | Gas turbine start controlling system |
| JPH05131848A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-05-28 | Toyota Motor Corp | ハイブリツド車の駆動システム制御装置 |
| MY119900A (en) * | 1995-03-14 | 2005-08-30 | Panasonic Corp | Refrigerating apparatus, and refrigerator control and brushless motor starter used in same |
| DE69621759T2 (de) * | 1995-12-27 | 2003-02-06 | Denso Corp | Stromversorgungssteuervorrichtung für ein Hybrid-Fahrzeug |
| US5819524A (en) * | 1996-10-16 | 1998-10-13 | Capstone Turbine Corporation | Gaseous fuel compression and control system and method |
-
1998
- 1998-05-18 US US09/080,892 patent/US6023135A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-04-15 CA CA002269348A patent/CA2269348A1/en not_active Abandoned
- 1999-05-10 DE DE69936424T patent/DE69936424T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-10 EP EP99303642A patent/EP0963035B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-13 JP JP11133003A patent/JPH11356097A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6768277B2 (en) | 2001-07-26 | 2004-07-27 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine system and method for controlling the same |
| US6882060B2 (en) | 2002-02-18 | 2005-04-19 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Turbine generating apparatus |
| JP2006046337A (ja) * | 2004-07-30 | 2006-02-16 | Samsung Techwin Co Ltd | ターボジェネレータ及びそれを備える燃料電池システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0963035B1 (en) | 2007-07-04 |
| DE69936424D1 (de) | 2007-08-16 |
| EP0963035A3 (en) | 2000-08-16 |
| CA2269348A1 (en) | 1999-11-18 |
| DE69936424T2 (de) | 2008-03-13 |
| EP0963035A2 (en) | 1999-12-08 |
| US6023135A (en) | 2000-02-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11356097A (ja) | 永久磁石タ―ビン発電機／電動機の制御方法及び装置 | |
| US6020713A (en) | Turbogenerator/motor pulse width modulated controller | |
| US6031294A (en) | Turbogenerator/motor controller with ancillary energy storage/discharge | |
| US6355987B1 (en) | Power converter and control for microturbine | |
| US20060066112A1 (en) | Turbogenerator/motor controller with ancillary energy storage/discharge | |
| US6093975A (en) | Turbogenerator/motor control with synchronous condenser | |
| USRE40713E1 (en) | Turbogenerator/motor controller | |
| US6998728B2 (en) | Method and apparatus for controlling output current of turbine/alternator on common shaft | |
| CA2279047C (en) | Command and control system and method for multiple turbogenerators | |
| CA2246769C (en) | Turbogenerator/motor controller | |
| CN100423440C (zh) | 使用多相电力发电机来启动燃气涡轮的方法及设备 | |
| JP3840416B2 (ja) | タービン発電装置 | |
| KR100707551B1 (ko) | 터빈 시동 방법 및 시스템 | |
| JPH06225598A (ja) | 発電システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060801 |