JPH1137380A - デリバリパイプ - Google Patents
デリバリパイプInfo
- Publication number
- JPH1137380A JPH1137380A JP9192219A JP19221997A JPH1137380A JP H1137380 A JPH1137380 A JP H1137380A JP 9192219 A JP9192219 A JP 9192219A JP 19221997 A JP19221997 A JP 19221997A JP H1137380 A JPH1137380 A JP H1137380A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- delivery pipe
- resin
- pressure
- pulsation
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/04—Devices damping pulsations or vibrations in fluids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 パルセーションダンパを設置することなく、
燃料圧力の脈動を抑制すること。 【解決手段】 内部に燃料通路を形成する樹脂製パイプ
１からなり、容積が１００ｃｍ3 以上とされ、横断面形
状が少なくとも１つの円弧部４と少なくとも１つの直線
部５を有するデリバリパイプ１。デリバリパイプ１に接
続された燃料噴射装置の燃料噴射パルス時間をアイドル
時に約７ｍｓｅｃ以下にする。
燃料圧力の脈動を抑制すること。 【解決手段】 内部に燃料通路を形成する樹脂製パイプ
１からなり、容積が１００ｃｍ3 以上とされ、横断面形
状が少なくとも１つの円弧部４と少なくとも１つの直線
部５を有するデリバリパイプ１。デリバリパイプ１に接
続された燃料噴射装置の燃料噴射パルス時間をアイドル
時に約７ｍｓｅｃ以下にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂製のデリバリ
パイプに関し、とくに燃料の脈動圧力を低くすることが
できるデリバリパイプに関する。
パイプに関し、とくに燃料の脈動圧力を低くすることが
できるデリバリパイプに関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料を複数の燃料噴射弁（インジェクタ
ー）に分配するデリバリパイプは、従来、鉄または樹脂
から構成されており、樹脂デリバリパイプは、たとえば
特開平８−８２２６８号公報などにより知られている。
従来の樹脂デリバリパイプは、ほぼ円形の横断面を有
し、安全のために壁厚を厚くしてある。そのため、内圧
の変動では変位しないため、脈動共振圧および共振回転
数が高い。鉄デリバリパイプはさらに変位しにくく、脈
動共振圧および共振回転数はさらに高い。
ー）に分配するデリバリパイプは、従来、鉄または樹脂
から構成されており、樹脂デリバリパイプは、たとえば
特開平８−８２２６８号公報などにより知られている。
従来の樹脂デリバリパイプは、ほぼ円形の横断面を有
し、安全のために壁厚を厚くしてある。そのため、内圧
の変動では変位しないため、脈動共振圧および共振回転
数が高い。鉄デリバリパイプはさらに変位しにくく、脈
動共振圧および共振回転数はさらに高い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、デリバリパイ
プに接続されたインジェクターの燃料噴射時に、燃料圧
力が変動（脈動）し、脈動共振圧が大きいと空燃比のば
らつきが大となりエンジン性能低下を招いたり、燃料噴
射弁の噴射圧力より低下するとエンジン停止を起こす。
さらに詳しくは、燃料圧力は約３ｋｇ／ｃｍ2 （２９４
ｋＰａ）で、燃料噴射弁の必要噴射圧力が約２ｋｇ／ｃ
ｍ2 （１９６ｋＰａ）であるから、片振幅で１ｋｇ／ｃ
ｍ2 （９８ｋＰａ）も変動すると、燃料噴射弁は燃料を
噴射できず、エンジン停止を起こす。それを防止するた
めに、従来の鉄デリバリパイプではパルセーションダン
パーを燃料系に設置しているが、その場合は、部品点数
の増大、費用の増大、設置スペースの問題を招く。本発
明の課題は、パルセーションダンパーを設置することな
く、燃料圧力の変動を抑制する（たとえば、約０．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以下にまで低減する）ことに
ある。
プに接続されたインジェクターの燃料噴射時に、燃料圧
力が変動（脈動）し、脈動共振圧が大きいと空燃比のば
らつきが大となりエンジン性能低下を招いたり、燃料噴
射弁の噴射圧力より低下するとエンジン停止を起こす。
さらに詳しくは、燃料圧力は約３ｋｇ／ｃｍ2 （２９４
ｋＰａ）で、燃料噴射弁の必要噴射圧力が約２ｋｇ／ｃ
ｍ2 （１９６ｋＰａ）であるから、片振幅で１ｋｇ／ｃ
ｍ2 （９８ｋＰａ）も変動すると、燃料噴射弁は燃料を
噴射できず、エンジン停止を起こす。それを防止するた
めに、従来の鉄デリバリパイプではパルセーションダン
パーを燃料系に設置しているが、その場合は、部品点数
の増大、費用の増大、設置スペースの問題を招く。本発
明の課題は、パルセーションダンパーを設置することな
く、燃料圧力の変動を抑制する（たとえば、約０．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以下にまで低減する）ことに
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明はつぎの通りである。 （１） 内部に燃料通路を形成する樹脂製パイプからな
り、容積が１００ｃｍ3 以上とされており、横断面形状
が少なくとも１つの円弧部と少なくとも１つの直線部を
有する、デリバリパイプ。 （２） 前記直線部の壁厚が前記円弧部の壁厚より小と
されている（１）記載のデリバリパイプ。 （３） 前記樹脂製パイプが樹脂材と複合材のガラス材
との複合樹脂からなり、複合材の含有率が４０体積％以
下とされている（１）記載のデリバリパイプ。 （４） デリバリパイプに接続された燃料噴射装置の燃
料噴射パルス時間をアイドル回転時に約７ｍｓｅｃ以下
に減少させるデリバリパイプ。
明はつぎの通りである。 （１） 内部に燃料通路を形成する樹脂製パイプからな
り、容積が１００ｃｍ3 以上とされており、横断面形状
が少なくとも１つの円弧部と少なくとも１つの直線部を
有する、デリバリパイプ。 （２） 前記直線部の壁厚が前記円弧部の壁厚より小と
されている（１）記載のデリバリパイプ。 （３） 前記樹脂製パイプが樹脂材と複合材のガラス材
との複合樹脂からなり、複合材の含有率が４０体積％以
下とされている（１）記載のデリバリパイプ。 （４） デリバリパイプに接続された燃料噴射装置の燃
料噴射パルス時間をアイドル回転時に約７ｍｓｅｃ以下
に減少させるデリバリパイプ。
【０００５】上記（１）のデリバリパイプでは、容積を
１００ｃｍ3 以上と大にしたことにより、脈動共振圧力
（気筒噴射順に燃料噴射弁を噴射していくときにデリバ
リパイプ内に生じる脈動の共振時の圧力変動片振幅値）
が低下し、従来の鉄デリバリパイプのように約５０ｃｍ
3 の容積のデリバリパイプの場合に比べて燃料圧力の変
動を抑えることができる（脈動共振圧は、パルセーショ
ンダンパ無しの約５０ｃｍ3 の容積の鉄デリバリパイプ
で約１．０ｋｇ／ｃｍ2 （９８ｋＰａ）であるが、約１
４０ｃｍ3 の樹脂デリバリパイプで約０．５ｋｇ／ｃｍ
2 （４９ｋＰａ）近くにまで低減する）。また、材料を
樹脂とし横断面に直線部（３次元で見れば平面部）を形
成したため、脈動圧を受けたときに壁が変形しやすくな
り、共振点の脈動共振圧を低下させることができる。そ
して、容積増大と直線断面壁により、脈動共振圧を容積
約１４０ｃｍ3 で約０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１ｋＰ
ａ）にまで低下させることができる。また、デリバリパ
イプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かであ
る。上記（２）のデリバリパイプでは、円弧部の壁厚は
安全上必要な厚さ以上として円弧部を前方に向けて車両
に搭載することにより安全が確保されるとともに、直線
部を円弧部より薄くしたので、脈動圧を受けたときに壁
が変形しやすくなり、上記（１）に比べてさらに共振点
の脈動共振圧を低下させることができる。上記（３）の
デリバリパイプでは、複合樹脂の複合材の割合を４０％
より小にしたので、良好な変形性が維持され、脈動圧を
受けたときに壁が変形しやすくなり、共振点の脈動共振
圧の低下に寄与する。上記（４）のデリバリパイプで
は、アイドル回転時に燃料噴射パルス時間を約７ｍｓｅ
ｃ以下に減少させるようにしたので、アイドル回転時に
脈動振幅圧力を約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以
下に低下させることができる。
１００ｃｍ3 以上と大にしたことにより、脈動共振圧力
（気筒噴射順に燃料噴射弁を噴射していくときにデリバ
リパイプ内に生じる脈動の共振時の圧力変動片振幅値）
が低下し、従来の鉄デリバリパイプのように約５０ｃｍ
3 の容積のデリバリパイプの場合に比べて燃料圧力の変
動を抑えることができる（脈動共振圧は、パルセーショ
ンダンパ無しの約５０ｃｍ3 の容積の鉄デリバリパイプ
で約１．０ｋｇ／ｃｍ2 （９８ｋＰａ）であるが、約１
４０ｃｍ3 の樹脂デリバリパイプで約０．５ｋｇ／ｃｍ
2 （４９ｋＰａ）近くにまで低減する）。また、材料を
樹脂とし横断面に直線部（３次元で見れば平面部）を形
成したため、脈動圧を受けたときに壁が変形しやすくな
り、共振点の脈動共振圧を低下させることができる。そ
して、容積増大と直線断面壁により、脈動共振圧を容積
約１４０ｃｍ3 で約０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１ｋＰ
ａ）にまで低下させることができる。また、デリバリパ
イプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かであ
る。上記（２）のデリバリパイプでは、円弧部の壁厚は
安全上必要な厚さ以上として円弧部を前方に向けて車両
に搭載することにより安全が確保されるとともに、直線
部を円弧部より薄くしたので、脈動圧を受けたときに壁
が変形しやすくなり、上記（１）に比べてさらに共振点
の脈動共振圧を低下させることができる。上記（３）の
デリバリパイプでは、複合樹脂の複合材の割合を４０％
より小にしたので、良好な変形性が維持され、脈動圧を
受けたときに壁が変形しやすくなり、共振点の脈動共振
圧の低下に寄与する。上記（４）のデリバリパイプで
は、アイドル回転時に燃料噴射パルス時間を約７ｍｓｅ
ｃ以下に減少させるようにしたので、アイドル回転時に
脈動振幅圧力を約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以
下に低下させることができる。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１〜図７は本発明の第１実施例
の樹脂デリバリパイプとその作用を示している。図８、
図９は本発明の第２実施例の樹脂デリバリパイプを含む
燃料噴射制御装置とその作用を示している。両実施例に
共通な部分は両実施例にわたって同じ符号を付してあ
る。図１〜図３に示すように、本発明の第１実施例の樹
脂デリバリバイプ１は、内部に燃料通路を形成するため
に中空の、複合樹脂からなる樹脂パイプからなり、長手
方向に間隔をおいて気筒数だけのインジェクション通路
２が形成され、長手方向一端にコネクタ３を有する。イ
ンジェクション通路２には燃料噴射弁（インジェクタ
ー、図８に示す６）が設けられ、燃料噴射弁は気筒噴射
順（たとえば、第１番気筒、第４番気筒、第３番気筒、
第２番気筒の順）で燃料を噴射する。燃料はコネクタ３
から樹脂デリバリバイプ１に入り、インジェクション通
路２から出ていき各気筒の燃料噴射弁から噴射される。
の樹脂デリバリパイプとその作用を示している。図８、
図９は本発明の第２実施例の樹脂デリバリパイプを含む
燃料噴射制御装置とその作用を示している。両実施例に
共通な部分は両実施例にわたって同じ符号を付してあ
る。図１〜図３に示すように、本発明の第１実施例の樹
脂デリバリバイプ１は、内部に燃料通路を形成するため
に中空の、複合樹脂からなる樹脂パイプからなり、長手
方向に間隔をおいて気筒数だけのインジェクション通路
２が形成され、長手方向一端にコネクタ３を有する。イ
ンジェクション通路２には燃料噴射弁（インジェクタ
ー、図８に示す６）が設けられ、燃料噴射弁は気筒噴射
順（たとえば、第１番気筒、第４番気筒、第３番気筒、
第２番気筒の順）で燃料を噴射する。燃料はコネクタ３
から樹脂デリバリバイプ１に入り、インジェクション通
路２から出ていき各気筒の燃料噴射弁から噴射される。
【０００７】樹脂デリバリバイプ１の横断面（長手方向
と直交する断面）は、少なくとも１つの円弧部４と、少
なくとも１つの直線部５（３次元で見れば平面部）を有
する。図２の例では、樹脂デリバリバイプ１の横断面
は、ほぼ半円の円弧部４と、その両端の各々に接続する
直線部５（合計２つ）と、これらの直線部５の円弧部４
への接続側と反対側の端部の間にわたって延びる略半円
の、円弧部４より小径の円弧部６と、を有する。直線部
５は内圧に対して直線部５と直交する方向に比較的容易
に変位することができる。そして、燃料噴射によって生
じる樹脂デリバリバイプ１内の脈動を直線部５の変位に
よって緩衝する。
と直交する断面）は、少なくとも１つの円弧部４と、少
なくとも１つの直線部５（３次元で見れば平面部）を有
する。図２の例では、樹脂デリバリバイプ１の横断面
は、ほぼ半円の円弧部４と、その両端の各々に接続する
直線部５（合計２つ）と、これらの直線部５の円弧部４
への接続側と反対側の端部の間にわたって延びる略半円
の、円弧部４より小径の円弧部６と、を有する。直線部
５は内圧に対して直線部５と直交する方向に比較的容易
に変位することができる。そして、燃料噴射によって生
じる樹脂デリバリバイプ１内の脈動を直線部５の変位に
よって緩衝する。
【０００８】円弧部４の厚さは約４〜５ｍｍで、直線部
５の厚さは円弧部４の厚さより小にしてある。図３に示
すように、樹脂デリバリパイプ１は、厚さの大きい円弧
部４を前方にして車両に搭載され、前方から何らかの衝
撃を受けてもそれを円弧部４で受けることにより安全を
確保できるようにしてある。また、インジェクション通
路２と直線部５との位置関係は、図３に示すように、イ
ンジェクション通路２からの燃料噴射弁脈動圧の反射波
が一方の直線部５に当たり、その直線部５で反射した脈
動圧波が他方の直線部５に当たり、これによって脈動を
効果的に直線部５の変位で緩和することができるように
することが望ましい。
５の厚さは円弧部４の厚さより小にしてある。図３に示
すように、樹脂デリバリパイプ１は、厚さの大きい円弧
部４を前方にして車両に搭載され、前方から何らかの衝
撃を受けてもそれを円弧部４で受けることにより安全を
確保できるようにしてある。また、インジェクション通
路２と直線部５との位置関係は、図３に示すように、イ
ンジェクション通路２からの燃料噴射弁脈動圧の反射波
が一方の直線部５に当たり、その直線部５で反射した脈
動圧波が他方の直線部５に当たり、これによって脈動を
効果的に直線部５の変位で緩和することができるように
することが望ましい。
【０００９】樹脂デリバリパイプ１の材料は、複合材と
樹脂材の複合樹脂であり、複合材はたとえばガラス遷移
で樹脂材はポリアミド６６（商標名がナイロン）であ
る。樹脂デリバリパイプ１、とくに直線部５に良好な変
位性をもたせるために、複合樹脂中の複合材の含有率を
４０体積％以下にする。上記樹脂デリバリパイプ１に接
続される燃料系にはパルセーションダンパーは設けられ
ていない。
樹脂材の複合樹脂であり、複合材はたとえばガラス遷移
で樹脂材はポリアミド６６（商標名がナイロン）であ
る。樹脂デリバリパイプ１、とくに直線部５に良好な変
位性をもたせるために、複合樹脂中の複合材の含有率を
４０体積％以下にする。上記樹脂デリバリパイプ１に接
続される燃料系にはパルセーションダンパーは設けられ
ていない。
【００１０】本発明の第１実施例の作用を、図４〜図７
（図中、デリバリパイプをデリパイ、パルセーションダ
ンパーをパルダンと略して記載してある）を参照して説
明する。気筒噴射順で燃料噴射弁から燃料を噴射する
と、樹脂デリバリパイプ１内燃料は、図４に示すよう
に、圧力が変動し、脈動共振が表れる。この圧力変動の
片振幅（脈動共振圧）とエンジン回転数との関係を示す
と図５のようになる。図５から分かるように、脈動共振
圧のピークはアイドル回転域（５００ｒｐｍ以上）にあ
り、その値は０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）よりか
なり大きい。ピーク値は、従来の鉄デリバリパイプで約
６２０ｒｐｍで、約０．８ｋｇ／ｃｍ2 （７８ｋＰ
ａ）、従来の樹脂デリバリパイプで約５８０ｒｐｍで、
約０．６ｋｇ／ｃｍ 2 （５９ｋＰａ）であるが、本発明
では、空燃比のばらつき抑制とアイドル時のエンジン停
止防止の観点から、ピーク値におけるエンジン回転数お
よび脈動共振圧の目標値を約５００ｒｐｍ以下、約０．
５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以下としたい。
（図中、デリバリパイプをデリパイ、パルセーションダ
ンパーをパルダンと略して記載してある）を参照して説
明する。気筒噴射順で燃料噴射弁から燃料を噴射する
と、樹脂デリバリパイプ１内燃料は、図４に示すよう
に、圧力が変動し、脈動共振が表れる。この圧力変動の
片振幅（脈動共振圧）とエンジン回転数との関係を示す
と図５のようになる。図５から分かるように、脈動共振
圧のピークはアイドル回転域（５００ｒｐｍ以上）にあ
り、その値は０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）よりか
なり大きい。ピーク値は、従来の鉄デリバリパイプで約
６２０ｒｐｍで、約０．８ｋｇ／ｃｍ2 （７８ｋＰ
ａ）、従来の樹脂デリバリパイプで約５８０ｒｐｍで、
約０．６ｋｇ／ｃｍ 2 （５９ｋＰａ）であるが、本発明
では、空燃比のばらつき抑制とアイドル時のエンジン停
止防止の観点から、ピーク値におけるエンジン回転数お
よび脈動共振圧の目標値を約５００ｒｐｍ以下、約０．
５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）以下としたい。
【００１１】そのために、樹脂デリバリパイプ１の容積
を１００ｃｍ3 以上、望ましくは約１４０ｃｍ3 以上と
大にした。脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ１の容積の
容積との間には図６に示す関係（実測によるグラフ）が
ある。脈動共振圧は、樹脂デリバリパイプ１の容積が大
になるにつれて脈動共振圧が低下していき、パルセーシ
ョンダンパ無しの約５０ｃｍ3 の容積の鉄デリバリパイ
プ（従来）で約１．０ｋｇ／ｃｍ2 （９８ｋＰａ）であ
ったものが、約１４０ｃｍ3 の樹脂デリバリパイプ（本
発明）で約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）近くにま
で低減する。
を１００ｃｍ3 以上、望ましくは約１４０ｃｍ3 以上と
大にした。脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ１の容積の
容積との間には図６に示す関係（実測によるグラフ）が
ある。脈動共振圧は、樹脂デリバリパイプ１の容積が大
になるにつれて脈動共振圧が低下していき、パルセーシ
ョンダンパ無しの約５０ｃｍ3 の容積の鉄デリバリパイ
プ（従来）で約１．０ｋｇ／ｃｍ2 （９８ｋＰａ）であ
ったものが、約１４０ｃｍ3 の樹脂デリバリパイプ（本
発明）で約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）近くにま
で低減する。
【００１２】また、材料を樹脂とし横断面に直線部５
（３次元で見れば平面部）を形成したため、かつ直線部
５を円弧部４より薄くしたため、脈動圧を受けたときに
直線部５の壁が変形、変位しやすくなり（曲げ剛性が小
のため）、共振点の脈動共振圧を低下させることができ
る。そして、容積増大と直線断面壁により、脈動共振圧
を容積約１４０ｃｍ3 で約０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１
ｋＰａ）にまで低下させることができた。また、デリバ
リパイプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かで
ある。図５、図６、図７は、容積大から、直線部５によ
ってさらに脈動共振圧が低下することを示している。た
とえば、図６では、実線が容積大の効果を示し、破線が
直線部５によりさらに脈動共振圧が低下することを示し
ている。また、図７では、容積を大とすることにより脈
動共振圧が領域Ａから領域Ｂに低下することを示してお
り、直線部５を設けそれを円弧部４より薄くすることに
より脈動共振圧がさらに領域Ｂから領域Ｃに低下するこ
とを示している。図５では容積大、直線部の効果によ
り、脈動共振圧が４８０ｒｐｍ、０．４２ｋｇ／ｃｍ2
（４１ｋＰａ）にまで低下することを示している。
（３次元で見れば平面部）を形成したため、かつ直線部
５を円弧部４より薄くしたため、脈動圧を受けたときに
直線部５の壁が変形、変位しやすくなり（曲げ剛性が小
のため）、共振点の脈動共振圧を低下させることができ
る。そして、容積増大と直線断面壁により、脈動共振圧
を容積約１４０ｃｍ3 で約０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１
ｋＰａ）にまで低下させることができた。また、デリバ
リパイプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かで
ある。図５、図６、図７は、容積大から、直線部５によ
ってさらに脈動共振圧が低下することを示している。た
とえば、図６では、実線が容積大の効果を示し、破線が
直線部５によりさらに脈動共振圧が低下することを示し
ている。また、図７では、容積を大とすることにより脈
動共振圧が領域Ａから領域Ｂに低下することを示してお
り、直線部５を設けそれを円弧部４より薄くすることに
より脈動共振圧がさらに領域Ｂから領域Ｃに低下するこ
とを示している。図５では容積大、直線部の効果によ
り、脈動共振圧が４８０ｒｐｍ、０．４２ｋｇ／ｃｍ2
（４１ｋＰａ）にまで低下することを示している。
【００１３】これによって、アイドル回転になっても、
アイドル回転域は５００ｒｐｍ以上にあるため共振回転
数（４８０ｒｐｍ）から外れ、脈動圧力は共振圧である
０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１ｋＰａ）より小になる。し
たがって、脈動による空燃比のばらつきが小になり、車
がエンストを起こすこともない。また、樹脂は音を吸収
するので静かである。
アイドル回転域は５００ｒｐｍ以上にあるため共振回転
数（４８０ｒｐｍ）から外れ、脈動圧力は共振圧である
０．４２ｋｇ／ｃｍ2 （４１ｋＰａ）より小になる。し
たがって、脈動による空燃比のばらつきが小になり、車
がエンストを起こすこともない。また、樹脂は音を吸収
するので静かである。
【００１４】図８は、本発明の第２実施例のデリバリパ
イプを有する燃料噴射装置を示している。樹脂デリバリ
パイプ１からの燃料は燃料噴射弁６によりエンジン７の
吸気通路８のスロットルバルブ９より下流の部分に（ま
たはエンジンの吸気に直接）噴射される。エンジン回転
数センサ１０（たとえば、ディストリビューターに内
蔵）からのエンジン回転数信号、および吸気管負圧セン
サー１１からのエンジン負荷信号はエンジン制御装置１
２に入力され、それに基づいてエンジン制御装置（ＣＰ
Ｕ）１２は現在の運転状態がアイドル状態にあるか否か
を判定し、アイドル状態にあると判定した場合、燃料噴
射弁６に燃料噴射パルス時間を約７ｍｓ（ミリセカン
ド）に減少させる指令を出す。これによって、アイドル
時の脈動振幅圧力を０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）
以下に制御する。デリバリパイプ１は樹脂製、容積大お
よび薄肉直線部をもつものが望ましい。
イプを有する燃料噴射装置を示している。樹脂デリバリ
パイプ１からの燃料は燃料噴射弁６によりエンジン７の
吸気通路８のスロットルバルブ９より下流の部分に（ま
たはエンジンの吸気に直接）噴射される。エンジン回転
数センサ１０（たとえば、ディストリビューターに内
蔵）からのエンジン回転数信号、および吸気管負圧セン
サー１１からのエンジン負荷信号はエンジン制御装置１
２に入力され、それに基づいてエンジン制御装置（ＣＰ
Ｕ）１２は現在の運転状態がアイドル状態にあるか否か
を判定し、アイドル状態にあると判定した場合、燃料噴
射弁６に燃料噴射パルス時間を約７ｍｓ（ミリセカン
ド）に減少させる指令を出す。これによって、アイドル
時の脈動振幅圧力を０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰａ）
以下に制御する。デリバリパイプ１は樹脂製、容積大お
よび薄肉直線部をもつものが望ましい。
【００１５】本発明の第２実施例の作用を、図９を参照
して説明する。樹脂デリバリパイプ１の容積大の脈動振
幅圧力（片振幅）、共振回転数と、燃料噴射パルス時間
との間には、図９に示す関係がある。図９に示すよう
に、パルス時間を５ｍｓから２５ｍｓに増加させると、
共振回転数はほとんど同じ値であるが、脈動振幅圧力が
次第に増加する特性を有する。したがって、本発明の第
２実施例では、図５に示すように大きな脈動振幅圧力が
生じるアイドル領域で、パルス時間を約７ｍｓ以下とす
るので、図９から脈動振幅圧力が０．５ｋｇ／ｃｍ
2 （４９ｋＰａ）以下に制御されることがわかる。
して説明する。樹脂デリバリパイプ１の容積大の脈動振
幅圧力（片振幅）、共振回転数と、燃料噴射パルス時間
との間には、図９に示す関係がある。図９に示すよう
に、パルス時間を５ｍｓから２５ｍｓに増加させると、
共振回転数はほとんど同じ値であるが、脈動振幅圧力が
次第に増加する特性を有する。したがって、本発明の第
２実施例では、図５に示すように大きな脈動振幅圧力が
生じるアイドル領域で、パルス時間を約７ｍｓ以下とす
るので、図９から脈動振幅圧力が０．５ｋｇ／ｃｍ
2 （４９ｋＰａ）以下に制御されることがわかる。
【００１６】
【発明の効果】請求項１のデリバリパイプによれば、容
積を１００ｃｍ3 以上と大にしたことにより、脈動共振
圧力を低下できる。また、材料を樹脂とし横断面に直線
部（３次元で見れば平面部）を形成したため、脈動圧を
受けたときに壁が変形、変位しやすく、共振点の脈動共
振圧をさらに低下させることができる。また、デリバリ
パイプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かであ
る。請求項２のデリバリパイプによれば、直線部を円弧
部より薄くしたので、脈動圧を受けたときに壁が変形、
変位しやすくなり、請求項１の効果に比べてさらに脈動
共振圧を低下させることができる。請求項３のデリバリ
パイプによれば、複合樹脂の複合材の割合を４０％より
小にしたので、良好な変形性が維持され、脈動圧を受け
たときに壁が変形、変位しやすくなり、共振点の脈動共
振圧の低下に寄与できる。請求項４のデリバリパイプに
よれば、アイドル回転時に燃料噴射パルス時間を約７ｍ
ｓｅｃ以下に減少させるようにしたので、アイドル回転
時に脈動振幅圧力を約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰ
ａ）以下に低下させることができる。
積を１００ｃｍ3 以上と大にしたことにより、脈動共振
圧力を低下できる。また、材料を樹脂とし横断面に直線
部（３次元で見れば平面部）を形成したため、脈動圧を
受けたときに壁が変形、変位しやすく、共振点の脈動共
振圧をさらに低下させることができる。また、デリバリ
パイプを樹脂から構成したため、音を吸収し、静かであ
る。請求項２のデリバリパイプによれば、直線部を円弧
部より薄くしたので、脈動圧を受けたときに壁が変形、
変位しやすくなり、請求項１の効果に比べてさらに脈動
共振圧を低下させることができる。請求項３のデリバリ
パイプによれば、複合樹脂の複合材の割合を４０％より
小にしたので、良好な変形性が維持され、脈動圧を受け
たときに壁が変形、変位しやすくなり、共振点の脈動共
振圧の低下に寄与できる。請求項４のデリバリパイプに
よれば、アイドル回転時に燃料噴射パルス時間を約７ｍ
ｓｅｃ以下に減少させるようにしたので、アイドル回転
時に脈動振幅圧力を約０．５ｋｇ／ｃｍ2 （４９ｋＰ
ａ）以下に低下させることができる。
【図１】本発明の第１実施例のデリバリパイプの正面図
である。
である。
【図２】図１のデリバリパイプの横断面図である。
【図３】図１のデリバリパイプのインジェクターからの
脈動波の反射と直線部との望ましい位置関係を示す断面
図である。
脈動波の反射と直線部との望ましい位置関係を示す断面
図である。
【図４】デリバリパイプ内の脈動圧と時間の関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】本発明の第１実施例におけるデリバリパイプの
脈動共振圧とエンジン回転数との関係を示すグラフであ
る。
脈動共振圧とエンジン回転数との関係を示すグラフであ
る。
【図６】本発明の第１実施例におけるデリバリパイプの
脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ容積との関係を示すグ
ラフである。
脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ容積との関係を示すグ
ラフである。
【図７】本発明の第１実施例におけるデリバリパイプの
脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ容積と直線部の有無お
よびパルセーションダンパーの有無の関係を示すグラフ
である。
脈動共振圧と樹脂デリバリパイプ容積と直線部の有無お
よびパルセーションダンパーの有無の関係を示すグラフ
である。
【図８】本発明の第２実施例のデリバリパイプを備えた
燃料噴射制御装置の系統図である。
燃料噴射制御装置の系統図である。
【図９】本発明の第２実施例の制御装置における脈動振
幅圧力とパルス時間との関係を示すグラフである。
幅圧力とパルス時間との関係を示すグラフである。
１ （樹脂）デリバリパイプ ２ インジェクション通路 ３ コネクター ４ 円弧部 ５ 直線部（３次元で見れば平面部） ６ 燃料噴射弁 ７ エンジン １２ 制御装置
Claims (4)
- 【請求項１】 内部に燃料通路を形成する樹脂製パイプ
からなり、 容積が１００ｃｍ3 以上とされており、 横断面形状が少なくとも１つの円弧部と少なくとも１つ
の直線部を有する、デリバリパイプ。 - 【請求項２】 前記直線部の壁厚が前記円弧部の壁厚よ
り小とされている請求項１記載のデリバリパイプ。 - 【請求項３】 前記樹脂製パイプが樹脂材と複合材のガ
ラス材との複合樹脂からなり、複合材の含有率が４０体
積％以下とされている請求項１記載のデリバリパイプ。 - 【請求項４】 デリバリパイプに接続された燃料噴射装
置の燃料噴射パルス時間をアイドル回転時に約７ｍｓｅ
ｃ以下に減少させるデリバリパイプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19221997A JP3389833B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | デリバリパイプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19221997A JP3389833B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | デリバリパイプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1137380A true JPH1137380A (ja) | 1999-02-12 |
| JP3389833B2 JP3389833B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=16287651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19221997A Expired - Fee Related JP3389833B2 (ja) | 1997-07-17 | 1997-07-17 | デリバリパイプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3389833B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003293902A (ja) * | 2002-04-01 | 2003-10-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フユーエルデリバリパイプ |
| US6807944B2 (en) | 2002-10-09 | 2004-10-26 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Method and apparatus for attenuating pressure pulsation in opposed engines |
| JP2006046141A (ja) * | 2004-08-03 | 2006-02-16 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| US7185636B2 (en) | 2002-10-11 | 2007-03-06 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| JP2011157819A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Aisan Industry Co Ltd | デリバリパイプ |
| JP2014009680A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Aisan Ind Co Ltd | 燃料デリバリパイプ |
| CN103967668A (zh) * | 2013-01-25 | 2014-08-06 | 本田技研工业株式会社 | 车辆用燃料供给装置 |
| JP2018035790A (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関装置 |
-
1997
- 1997-07-17 JP JP19221997A patent/JP3389833B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003293902A (ja) * | 2002-04-01 | 2003-10-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フユーエルデリバリパイプ |
| US6807944B2 (en) | 2002-10-09 | 2004-10-26 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Method and apparatus for attenuating pressure pulsation in opposed engines |
| EP2333300A1 (en) | 2002-10-11 | 2011-06-15 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| US7185636B2 (en) | 2002-10-11 | 2007-03-06 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| US7721714B2 (en) | 2002-10-11 | 2010-05-25 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| DE10393459B4 (de) | 2002-10-11 | 2022-06-02 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Kraftstoffförderrohr |
| US7188609B2 (en) | 2004-08-03 | 2007-03-13 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. | Fuel delivery pipe |
| JP2006046141A (ja) * | 2004-08-03 | 2006-02-16 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| JP2011157819A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Aisan Industry Co Ltd | デリバリパイプ |
| US8844582B2 (en) | 2010-01-29 | 2014-09-30 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Delivery pipe |
| JP2014009680A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Aisan Ind Co Ltd | 燃料デリバリパイプ |
| CN103967668A (zh) * | 2013-01-25 | 2014-08-06 | 本田技研工业株式会社 | 车辆用燃料供给装置 |
| JP2018035790A (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関装置 |
| US10508609B2 (en) | 2016-09-02 | 2019-12-17 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control device for internal combustion engine using imbalance diagnosis and abnormality determination |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3389833B2 (ja) | 2003-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3209036B2 (ja) | 内燃機関の吸気流制御装置 | |
| EP2075455B1 (en) | Self-damping fuel rail | |
| US5954031A (en) | Fuel delivery apparatus in V-type engine | |
| JP4428293B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| EP0156371B1 (en) | Fuel dispenser for internal combustion engine | |
| JP2005163556A (ja) | コモンレール式燃料噴射装置 | |
| JP3389833B2 (ja) | デリバリパイプ | |
| EP1853814B1 (en) | Fuel supply apparatus for vehicle | |
| US20160090955A1 (en) | Fuel supply apparatus for internal combustion engine | |
| JPH11351095A (ja) | 筒内噴射式内燃機関のデリバリパイプ | |
| JP3591428B2 (ja) | 多気筒エンジン用燃料噴射装置 | |
| US7343900B2 (en) | Ignition timing controller of internal combustion engine | |
| JP2003176765A (ja) | コモンレール式燃料噴射システム | |
| JP5353831B2 (ja) | 内燃機関の燃料供給装置 | |
| JP2006274923A (ja) | 自動車の内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPH10169479A (ja) | 多気筒エンジンの休筒制御装置 | |
| JP4586667B2 (ja) | 燃料噴射制御装置 | |
| JP2003161195A (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 | |
| JP2001132576A (ja) | エンジンの燃料供給装置 | |
| KR20070019983A (ko) | 축압식 연료분사장치 및 그 축압식 연료분사장치를 구비한내연기관 | |
| JP3178105B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| CN1934349B (zh) | 蓄压式燃料喷射装置以及具有该蓄压式燃料喷射装置的内燃机 | |
| JPH1162772A (ja) | 蓄圧式燃料供給装置 | |
| US20090199808A1 (en) | Intake manifold | |
| JP2000213435A (ja) | 筒内直噴式内燃機関の燃料供給系 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080117 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090117 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090117 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100117 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |