JPH1137663A - 冷鉄源の溶解方法および溶解設備 - Google Patents
冷鉄源の溶解方法および溶解設備Info
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- JPH1137663A JPH1137663A JP15543998A JP15543998A JPH1137663A JP H1137663 A JPH1137663 A JP H1137663A JP 15543998 A JP15543998 A JP 15543998A JP 15543998 A JP15543998 A JP 15543998A JP H1137663 A JPH1137663 A JP H1137663A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 予熱室から溶解室への冷鉄源の搬送供給のた
めの装置を装置を特に必要とせず、また電力を用いなく
とも冷鉄源を効率よく溶解することができる方法を提供
すること。 【解決手段】溶解炉１と、その上方に直結する予熱シャ
フト２とを有するアーク溶解設備を用いて冷鉄源を溶解
するにあたり、スクラップ３が溶解炉１と予熱シャフト
２に連続して存在する状態を保つように予熱シャフト２
へスクラップ３を連続的または断続的に供給しながら溶
解炉２内のスクラップ３を酸素バーナー６の熱および酸
素吹き込みランス１６からの酸素とコークス吹き込み装
置１２からのコークスとの反応熱により溶解し、溶解炉
１に所定量の溶鋼が溜まった時点で溶解炉１および予熱
シャフト２にスクラップ３が存在する状態で溶鋼を取鍋
に出鋼する。
めの装置を装置を特に必要とせず、また電力を用いなく
とも冷鉄源を効率よく溶解することができる方法を提供
すること。 【解決手段】溶解炉１と、その上方に直結する予熱シャ
フト２とを有するアーク溶解設備を用いて冷鉄源を溶解
するにあたり、スクラップ３が溶解炉１と予熱シャフト
２に連続して存在する状態を保つように予熱シャフト２
へスクラップ３を連続的または断続的に供給しながら溶
解炉２内のスクラップ３を酸素バーナー６の熱および酸
素吹き込みランス１６からの酸素とコークス吹き込み装
置１２からのコークスとの反応熱により溶解し、溶解炉
１に所定量の溶鋼が溜まった時点で溶解炉１および予熱
シャフト２にスクラップ３が存在する状態で溶鋼を取鍋
に出鋼する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄スクラップ、直
接還元鉄等の冷鉄源を電力によらず酸素と燃料（例え
ば、コークス等の炭材、オイル、天然ガス）で溶解する
冷鉄源の溶解方法および溶解設備に関する。
接還元鉄等の冷鉄源を電力によらず酸素と燃料（例え
ば、コークス等の炭材、オイル、天然ガス）で溶解する
冷鉄源の溶解方法および溶解設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、資源および環境問題から、鉄鉱
石、コークスを原料とせずに、発生量の多い鉄鋼スクラ
ップを再溶解する方法により製造される鋼の量が増えて
いる。この方法の代表的なものに電気を熱源として溶解
するアーク炉プロセスがある。このアーク炉では、スク
ラップの溶解に多くの電力を消費するため、電気によら
ず酸素と燃料（例えば石炭、オイル、天然ガス）を熱源
とするスクラップ等の冷鉄源の溶解方法が望まれてい
る。
石、コークスを原料とせずに、発生量の多い鉄鋼スクラ
ップを再溶解する方法により製造される鋼の量が増えて
いる。この方法の代表的なものに電気を熱源として溶解
するアーク炉プロセスがある。このアーク炉では、スク
ラップの溶解に多くの電力を消費するため、電気によら
ず酸素と燃料（例えば石炭、オイル、天然ガス）を熱源
とするスクラップ等の冷鉄源の溶解方法が望まれてい
る。
【０００３】このような電気によらない再溶解プロセス
としてＥＯＦ（Ｅｎｅｒｇｙ Ｏｐｔｉｍｉｓｅｄ Ｆ
ｕｒｎａｃｅ；Proceedings of The Sixth Internation
al Iron and Steel Congress、1990、Nagoya、ISIJ）があ
る。その溶解炉を図１２に示す。この溶解炉は、溶解室
５１と、その上方に多段に設けられた予熱室５２とを有
しており、溶解室５１から発生する排ガスにより予熱室
５２内の次チャージ以降のスクラップ５３を予熱する。
そして、溶解室５１と最下段の予熱室５２との間、およ
び予熱室５２同士の間には、これらを仕切るフィンガー
と呼ばれる仕切装置５４が設けられている。
としてＥＯＦ（Ｅｎｅｒｇｙ Ｏｐｔｉｍｉｓｅｄ Ｆ
ｕｒｎａｃｅ；Proceedings of The Sixth Internation
al Iron and Steel Congress、1990、Nagoya、ISIJ）があ
る。その溶解炉を図１２に示す。この溶解炉は、溶解室
５１と、その上方に多段に設けられた予熱室５２とを有
しており、溶解室５１から発生する排ガスにより予熱室
５２内の次チャージ以降のスクラップ５３を予熱する。
そして、溶解室５１と最下段の予熱室５２との間、およ
び予熱室５２同士の間には、これらを仕切るフィンガー
と呼ばれる仕切装置５４が設けられている。
【０００４】溶解室５１では、インジェクションランス
５５から酸素とコークスまたは石炭を吹き込みこの燃焼
熱でスクラップを溶解するとともに、燃焼で発生したＣ
Ｏガスを溶解室上部でランス５６から供給される酸素で
二次燃焼させる。そして、その際の燃焼により発生した
ＣＯ2を予熱室５２へ導き、フィンガー５４で仕切られ
た予熱室５２内の次チャージのスクラップ５３を予熱
し、この予熱されたスクラップをフィンガーを開放する
ことにより溶解室内に供給する。そして、これを多段の
予熱室５２で順次繰り返す。
５５から酸素とコークスまたは石炭を吹き込みこの燃焼
熱でスクラップを溶解するとともに、燃焼で発生したＣ
Ｏガスを溶解室上部でランス５６から供給される酸素で
二次燃焼させる。そして、その際の燃焼により発生した
ＣＯ2を予熱室５２へ導き、フィンガー５４で仕切られ
た予熱室５２内の次チャージのスクラップ５３を予熱
し、この予熱されたスクラップをフィンガーを開放する
ことにより溶解室内に供給する。そして、これを多段の
予熱室５２で順次繰り返す。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
電気によらないスクラップ溶解プロセス（ＥＯＦ）にお
いては以下に示すような欠点がある。すなわち、予熱室
を溶解室と仕切るフィンガーというスクラップ搬送供給
のためのハード設備が必要であり、このため、溶解室か
らの排ガスでスクラップを予熱する時の予熱温度に限界
がある。すなわち、高温に予熱しようとして、燃料のコ
ークス、石炭および酸素量を増やすとそれにより発生す
るガスの顕熱が増大し、それにより上記装置の熱変形等
によるハード上のトラブルが避けられない。また、高温
に予熱しようとする時に、局部的に融着するようにな
り、スクラップを溶解室へ搬送供給できなくなる問題が
あり、したがって予熱温度をあまり高くすることができ
ない。
電気によらないスクラップ溶解プロセス（ＥＯＦ）にお
いては以下に示すような欠点がある。すなわち、予熱室
を溶解室と仕切るフィンガーというスクラップ搬送供給
のためのハード設備が必要であり、このため、溶解室か
らの排ガスでスクラップを予熱する時の予熱温度に限界
がある。すなわち、高温に予熱しようとして、燃料のコ
ークス、石炭および酸素量を増やすとそれにより発生す
るガスの顕熱が増大し、それにより上記装置の熱変形等
によるハード上のトラブルが避けられない。また、高温
に予熱しようとする時に、局部的に融着するようにな
り、スクラップを溶解室へ搬送供給できなくなる問題が
あり、したがって予熱温度をあまり高くすることができ
ない。
【０００６】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであって、予熱室から溶解室への冷鉄源の搬送供給の
ための装置を装置を特に必要とせず、また電力を用いな
くとも冷鉄源を効率よく溶解することができる冷鉄源の
溶解方法および溶解設備を提供することを目的とする。
のであって、予熱室から溶解室への冷鉄源の搬送供給の
ための装置を装置を特に必要とせず、また電力を用いな
くとも冷鉄源を効率よく溶解することができる冷鉄源の
溶解方法および溶解設備を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の第１の観点によれば、溶解室と、その上方
に直結する予熱室とを有する溶解設備において、酸素お
よび燃料を用いて冷鉄源を溶解する方法であって、冷鉄
源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態を保つよう
に予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供給しなが
ら、溶解室内の冷鉄源を酸素と燃料とによって生ずる反
応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜ま
った時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状態
で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解方法が
提供される。
に、本発明の第１の観点によれば、溶解室と、その上方
に直結する予熱室とを有する溶解設備において、酸素お
よび燃料を用いて冷鉄源を溶解する方法であって、冷鉄
源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態を保つよう
に予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供給しなが
ら、溶解室内の冷鉄源を酸素と燃料とによって生ずる反
応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜ま
った時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状態
で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解方法が
提供される。
【０００８】本発明の第２の観点によれば、溶解室と、
その上方に直結する予熱室とを有する溶解設備におい
て、酸素および燃料を用いて冷鉄源を溶解する方法であ
って、冷鉄源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態
を保つように予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供
給しながら、溶解室内の冷鉄源を酸素バーナーおよび酸
素吹き込み装置からの送酸とコークス等の炭材吹き込み
によって生ずる反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所
定量の溶鋼が溜まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄
源が存在する状態で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷
鉄源の溶解方法が提供される。
その上方に直結する予熱室とを有する溶解設備におい
て、酸素および燃料を用いて冷鉄源を溶解する方法であ
って、冷鉄源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態
を保つように予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供
給しながら、溶解室内の冷鉄源を酸素バーナーおよび酸
素吹き込み装置からの送酸とコークス等の炭材吹き込み
によって生ずる反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所
定量の溶鋼が溜まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄
源が存在する状態で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷
鉄源の溶解方法が提供される。
【０００９】本発明の第３の観点によれば、冷鉄源を溶
解するための溶解室と、その上方に直結し、冷鉄源を予
熱する予熱室と、溶解室内で冷鉄源を溶解するための酸
素バーナー、酸素吹き込み装置およびコークス等の炭材
を吹き込む炭材吹き込み装置と、冷鉄源が溶解室と予熱
室に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷鉄源
を連続的または断続的に供給する冷鉄源供給手段と、前
記溶解室に設けられた出鋼口とを有し、溶解室内の冷鉄
源を酸素バーナー、および酸素吹き込み装置からの送酸
と炭材吹き込み装置からの炭材吹き込みによって生ずる
反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜
まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状
態で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解設備
が提供される。
解するための溶解室と、その上方に直結し、冷鉄源を予
熱する予熱室と、溶解室内で冷鉄源を溶解するための酸
素バーナー、酸素吹き込み装置およびコークス等の炭材
を吹き込む炭材吹き込み装置と、冷鉄源が溶解室と予熱
室に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷鉄源
を連続的または断続的に供給する冷鉄源供給手段と、前
記溶解室に設けられた出鋼口とを有し、溶解室内の冷鉄
源を酸素バーナー、および酸素吹き込み装置からの送酸
と炭材吹き込み装置からの炭材吹き込みによって生ずる
反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜
まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状
態で溶鋼を出鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解設備
が提供される。
【００１０】以上のような構成によれば、溶解室と、そ
の上方に直結する予熱室とを有する溶解設備を用いて冷
鉄源を溶解するので、溶解室への冷鉄源の搬送供給のた
めの装置を特に必要としない。また、冷鉄源が溶解室と
予熱室に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷
鉄源を連続的または断続的に供給しながら溶解室内の冷
鉄源を酸素と燃料とによって生じる反応熱、具体的には
酸素バーナーによる熱、および酸素吹き込み装置からの
送酸とコークス等の炭材吹き込みによって生ずる反応熱
を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜まった
時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状態で溶
鋼を出鋼するので、次チャージの冷鉄源の予熱も可能で
あり、また電力を必要とせず、極めて効率良く冷鉄源を
溶解することができる。
の上方に直結する予熱室とを有する溶解設備を用いて冷
鉄源を溶解するので、溶解室への冷鉄源の搬送供給のた
めの装置を特に必要としない。また、冷鉄源が溶解室と
予熱室に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷
鉄源を連続的または断続的に供給しながら溶解室内の冷
鉄源を酸素と燃料とによって生じる反応熱、具体的には
酸素バーナーによる熱、および酸素吹き込み装置からの
送酸とコークス等の炭材吹き込みによって生ずる反応熱
を熱源として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜まった
時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状態で溶
鋼を出鋼するので、次チャージの冷鉄源の予熱も可能で
あり、また電力を必要とせず、極めて効率良く冷鉄源を
溶解することができる。
【００１１】この場合に、出鋼された溶鋼を他の加熱手
段で昇温することにより溶鋼の凝固による出鋼口の詰ま
りを防止することができる。また、溶解中および出鋼時
に、溶解室および予熱室に１チャージ分の５０％以上の
冷鉄源が残存していることにより、予熱効率を極めて高
いものとすることができる。
段で昇温することにより溶鋼の凝固による出鋼口の詰ま
りを防止することができる。また、溶解中および出鋼時
に、溶解室および予熱室に１チャージ分の５０％以上の
冷鉄源が残存していることにより、予熱効率を極めて高
いものとすることができる。
【００１２】また、上記方法において、前記溶解室に所
定量の溶鋼が溜まった時点でシャッターにより前記冷鉄
源の溶解室内の溶鋼への移動を阻止するようにすること
により、出鋼時の溶鋼温度を高くすることができる。
定量の溶鋼が溜まった時点でシャッターにより前記冷鉄
源の溶解室内の溶鋼への移動を阻止するようにすること
により、出鋼時の溶鋼温度を高くすることができる。
【００１３】さらに、冷鉄源が充填された予熱室内にプ
ッシャーを出入りさせて予熱室内の冷鉄源を溶解室に供
給するようにすることにより、冷鉄源が棚吊り状態とな
って溶解が停滞することが防止される。
ッシャーを出入りさせて予熱室内の冷鉄源を溶解室に供
給するようにすることにより、冷鉄源が棚吊り状態とな
って溶解が停滞することが防止される。
【００１４】さらにまた、溶解室に所定量の溶鋼が溜ま
った時点で溶解室を傾動させて溶鋼と溶解室内の冷鉄源
との接触面積を減少させることにより、溶鋼温度を上昇
させることができ、出鋼時の溶鋼温度を高くすることが
できる。
った時点で溶解室を傾動させて溶鋼と溶解室内の冷鉄源
との接触面積を減少させることにより、溶鋼温度を上昇
させることができ、出鋼時の溶鋼温度を高くすることが
できる。
【００１５】本発明の第４の観点によれば、冷鉄源を溶
解するための溶解室と、その一方側の上部に直結し、冷
鉄源を予熱する予熱室と、溶解室内で冷鉄源を溶解する
ための酸素バーナー、酸素吹き込み装置およびコークス
等の炭材を吹き込む炭材吹き込み装置と、冷鉄源が溶解
室と予熱室に連続して存在する状態を保つように予熱室
へ冷鉄源を連続的または断続的に供給する冷鉄源供給手
段と、前記溶解室に突設され、出鋼口を有する出鋼部
と、前記溶解室を前記出鋼部側へ傾動させる傾動手段と
を有し、溶解室内の冷鉄源を、酸素バーナー、および酸
素吹き込み装置からの送酸と炭材吹き込み装置からの炭
材吹き込みによって生ずる反応熱を熱源として溶解する
冷鉄源のアーク溶解設備であって、前記予熱室内の冷鉄
源は、溶解中に前記溶解室の予熱室が設けられている一
方側から他方側へ向けて供給され、前記出鋼部は、その
冷鉄源の供給方向とは異なる方向に設けられ、かつ前記
溶解室の予熱室が設けられた部分と出鋼部が設けられた
部分とは、前記溶解室を傾動した際に冷鉄源が前記出鋼
部へ流出することを妨げることが可能なように離間して
いることを特徴とする冷鉄源の溶解設備が提供される。
解するための溶解室と、その一方側の上部に直結し、冷
鉄源を予熱する予熱室と、溶解室内で冷鉄源を溶解する
ための酸素バーナー、酸素吹き込み装置およびコークス
等の炭材を吹き込む炭材吹き込み装置と、冷鉄源が溶解
室と予熱室に連続して存在する状態を保つように予熱室
へ冷鉄源を連続的または断続的に供給する冷鉄源供給手
段と、前記溶解室に突設され、出鋼口を有する出鋼部
と、前記溶解室を前記出鋼部側へ傾動させる傾動手段と
を有し、溶解室内の冷鉄源を、酸素バーナー、および酸
素吹き込み装置からの送酸と炭材吹き込み装置からの炭
材吹き込みによって生ずる反応熱を熱源として溶解する
冷鉄源のアーク溶解設備であって、前記予熱室内の冷鉄
源は、溶解中に前記溶解室の予熱室が設けられている一
方側から他方側へ向けて供給され、前記出鋼部は、その
冷鉄源の供給方向とは異なる方向に設けられ、かつ前記
溶解室の予熱室が設けられた部分と出鋼部が設けられた
部分とは、前記溶解室を傾動した際に冷鉄源が前記出鋼
部へ流出することを妨げることが可能なように離間して
いることを特徴とする冷鉄源の溶解設備が提供される。
【００１６】このような構成によれば、予熱シャフトか
ら溶解室への冷鉄源の供給方向とは異なる方向に出鋼部
を設け、かつ前記溶解室の予熱シャフトが設けられた部
分と出鋼部が設けられた部分とが、溶解室を傾動した際
に冷鉄源が前記出鋼口側に流出することを妨げることが
可能なように離間しているので、これらの間の壁部によ
り冷鉄源が遮られ、溶解室を出鋼部側に傾動させた際
に、冷鉄源が傾動方向に流れ込むことが阻止され、溶鋼
と冷鉄源の接触面積を確実に小さくすることができる。
したがって、傾動した後に一定時間溶鋼を加熱すること
により溶鋼のスーパーヒートを大きくすることができ、
出鋼時の溶鋼の温度が低いことによる出鋼口のつまりを
防止しつつ、極めて高効率の冷鉄源のアーク溶解設備を
することができる。
ら溶解室への冷鉄源の供給方向とは異なる方向に出鋼部
を設け、かつ前記溶解室の予熱シャフトが設けられた部
分と出鋼部が設けられた部分とが、溶解室を傾動した際
に冷鉄源が前記出鋼口側に流出することを妨げることが
可能なように離間しているので、これらの間の壁部によ
り冷鉄源が遮られ、溶解室を出鋼部側に傾動させた際
に、冷鉄源が傾動方向に流れ込むことが阻止され、溶鋼
と冷鉄源の接触面積を確実に小さくすることができる。
したがって、傾動した後に一定時間溶鋼を加熱すること
により溶鋼のスーパーヒートを大きくすることができ、
出鋼時の溶鋼の温度が低いことによる出鋼口のつまりを
防止しつつ、極めて高効率の冷鉄源のアーク溶解設備を
することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態について説明する。図１は、本発明の方法
を実施するために用いられる溶解設備を示す断面図であ
る。この溶解設備は、冷鉄源を酸素バーナー、および酸
素吹き込み装置からの送酸とコークス吹き込みにより生
ずる反応熱で溶解するための溶解室である溶解炉１と、
その上方に直結する予熱室である予熱シャフト２とを備
えている。予熱シャフト２の上端には、排ガス吸引系に
連結する排気部２ａが設けられている。この溶解炉１お
よび予熱シャフト２には冷鉄源としての鉄スクラップ３
が装入される。
の実施の形態について説明する。図１は、本発明の方法
を実施するために用いられる溶解設備を示す断面図であ
る。この溶解設備は、冷鉄源を酸素バーナー、および酸
素吹き込み装置からの送酸とコークス吹き込みにより生
ずる反応熱で溶解するための溶解室である溶解炉１と、
その上方に直結する予熱室である予熱シャフト２とを備
えている。予熱シャフト２の上端には、排ガス吸引系に
連結する排気部２ａが設けられている。この溶解炉１お
よび予熱シャフト２には冷鉄源としての鉄スクラップ３
が装入される。
【００１８】予熱シャフト２の上方にはスクラップ装入
バケット４が設けられており、このバケット４から予熱
シャフト２内に鉄スクラップ３が装入される。この場合
に、このバスケット４からの鉄スクラップ３の装入は、
操業中に、鉄スクラップ３が溶解炉１と予熱シャフト２
に連続して存在する状態を保つように予熱シャフト２へ
鉄スクラップ３を連続的または断続的に供給する。この
際の鉄スクラップ３の装入は、操業実績に基づいて予め
設定されたレシピに基づいて行ってもよいし、予熱シャ
フト２内の鉄スクラップ３の量を検出可能なセンサーを
設け、このセンサーからの信号に基づいてバスケット４
による鉄スクラップ３の投入を適宜の制御手段により制
御するようにしてもよい。なお、予熱シャフト２の上端
には開閉可能な蓋（図示せず）が設けられており、鉄ス
クラップ３が装入されない時には蓋が閉じられている。
バケット４が設けられており、このバケット４から予熱
シャフト２内に鉄スクラップ３が装入される。この場合
に、このバスケット４からの鉄スクラップ３の装入は、
操業中に、鉄スクラップ３が溶解炉１と予熱シャフト２
に連続して存在する状態を保つように予熱シャフト２へ
鉄スクラップ３を連続的または断続的に供給する。この
際の鉄スクラップ３の装入は、操業実績に基づいて予め
設定されたレシピに基づいて行ってもよいし、予熱シャ
フト２内の鉄スクラップ３の量を検出可能なセンサーを
設け、このセンサーからの信号に基づいてバスケット４
による鉄スクラップ３の投入を適宜の制御手段により制
御するようにしてもよい。なお、予熱シャフト２の上端
には開閉可能な蓋（図示せず）が設けられており、鉄ス
クラップ３が装入されない時には蓋が閉じられている。
【００１９】溶解炉１の上部には開閉可能な炉蓋５が設
けられており、その炉蓋５を貫通して溶解炉１の上方か
らその中に垂直に酸素吹き込みランス１６が挿入されて
いる。また、溶解炉１には、コークス吹き込み装置１２
が挿入されている。さらに、予熱シャフト２の下部側壁
には酸素バーナー６が設けられている。そして酸素バー
ナー６による熱および酸素ランス１６からの送酸とコー
クス吹き込み装置１２からのコークスとの反応熱で鉄ス
クラップ３が溶解され、溶鋼８となる。溶鋼８の上には
スラグ９が形成される。参照符号１１は底吹きガス用設
備である。
けられており、その炉蓋５を貫通して溶解炉１の上方か
らその中に垂直に酸素吹き込みランス１６が挿入されて
いる。また、溶解炉１には、コークス吹き込み装置１２
が挿入されている。さらに、予熱シャフト２の下部側壁
には酸素バーナー６が設けられている。そして酸素バー
ナー６による熱および酸素ランス１６からの送酸とコー
クス吹き込み装置１２からのコークスとの反応熱で鉄ス
クラップ３が溶解され、溶鋼８となる。溶鋼８の上には
スラグ９が形成される。参照符号１１は底吹きガス用設
備である。
【００２０】溶解炉１の予熱シャフト２が直結されてい
る側とは異なる部分に設けられた突出部１ａの底部には
出鋼口１４が形成されており、その側端にはスラグドア
１５が設けられている。なお、スラグドア１５と同じ周
面に出鋼口が設けられていてもよい。また、突出部１ａ
には、その上方からバーナー１３が挿入されており、出
鋼される溶鋼の温度を上昇させることが可能となってい
る。この場合、バーナー１３の代わりにアーク電極等の
他の加熱手段を設けてもよい。なお、上記酸素吹き込み
ランス１６は、炉蓋５から垂直に挿入されるのではな
く、別に設けたドアから水平に挿入され、それから鉛直
下向きに送酸するものであってもよい。
る側とは異なる部分に設けられた突出部１ａの底部には
出鋼口１４が形成されており、その側端にはスラグドア
１５が設けられている。なお、スラグドア１５と同じ周
面に出鋼口が設けられていてもよい。また、突出部１ａ
には、その上方からバーナー１３が挿入されており、出
鋼される溶鋼の温度を上昇させることが可能となってい
る。この場合、バーナー１３の代わりにアーク電極等の
他の加熱手段を設けてもよい。なお、上記酸素吹き込み
ランス１６は、炉蓋５から垂直に挿入されるのではな
く、別に設けたドアから水平に挿入され、それから鉛直
下向きに送酸するものであってもよい。
【００２１】予熱シャフト２の側壁は、図１に示すよう
に、下方に向かって広がるテーパーを有している。この
ようなテーパーを設けることにより、溶解炉１内の溶鋼
８中へ高温のスクラップを安定的に供給することができ
る。テーパーが形成されていない場合には、スクラップ
３が予熱シャフト２の壁部に拘束され自然に落下しにく
くなり、棚吊りを起こす原因となる。
に、下方に向かって広がるテーパーを有している。この
ようなテーパーを設けることにより、溶解炉１内の溶鋼
８中へ高温のスクラップを安定的に供給することができ
る。テーパーが形成されていない場合には、スクラップ
３が予熱シャフト２の壁部に拘束され自然に落下しにく
くなり、棚吊りを起こす原因となる。
【００２２】予熱シャフト２の側壁のテーパーは、２．
５〜７°の範囲であることが好ましい。このテーパーが
２．５°未満では棚吊り発生を有効に防止することがで
きない。また、７°を超えると予熱シャフト２内のスク
ラップ３の装入量が減少し、予熱時にスクラップ３の滞
留時間を十分に稼ぐことができないため、十分な予熱効
果を得ることができなくなる。逆に、同程度の滞留時間
を稼ごうとすると、予熱シャフト２の高さが高くなるた
め、建屋を高くせざるを得ない。さらに、予熱シャフト
２の上部の断面が狭くなり、使用可能なスクラップ量が
制限されてしまう。
５〜７°の範囲であることが好ましい。このテーパーが
２．５°未満では棚吊り発生を有効に防止することがで
きない。また、７°を超えると予熱シャフト２内のスク
ラップ３の装入量が減少し、予熱時にスクラップ３の滞
留時間を十分に稼ぐことができないため、十分な予熱効
果を得ることができなくなる。逆に、同程度の滞留時間
を稼ごうとすると、予熱シャフト２の高さが高くなるた
め、建屋を高くせざるを得ない。さらに、予熱シャフト
２の上部の断面が狭くなり、使用可能なスクラップ量が
制限されてしまう。
【００２３】予熱シャフト２にテーパーを設けた場合で
あっても、予熱シャフト２が矩形の場合には、その壁面
とスクラップ３との摩擦力が大きく、棚吊りを必ずしも
有効に防止することができないため、予熱シャフト２の
断面形状を、図２に示すように、円または楕円または曲
線を含む形状にすることが好ましい。
あっても、予熱シャフト２が矩形の場合には、その壁面
とスクラップ３との摩擦力が大きく、棚吊りを必ずしも
有効に防止することができないため、予熱シャフト２の
断面形状を、図２に示すように、円または楕円または曲
線を含む形状にすることが好ましい。
【００２４】このように構成される溶解設備において鉄
スクラップを溶解するに際しては、まず、溶解炉１と予
熱シャフト２に鉄スクラップ３を装入し、鉄スクラップ
３が溶解炉１と予熱シャフト２に連続して存在する状態
とする。
スクラップを溶解するに際しては、まず、溶解炉１と予
熱シャフト２に鉄スクラップ３を装入し、鉄スクラップ
３が溶解炉１と予熱シャフト２に連続して存在する状態
とする。
【００２５】この状態で酸素バーナー６においてコーク
ス、オイル、天然ガス等の燃料を酸素により燃焼させ、
その燃焼熱によって、溶解室１内で鉄スクラップ３を溶
解する。
ス、オイル、天然ガス等の燃料を酸素により燃焼させ、
その燃焼熱によって、溶解室１内で鉄スクラップ３を溶
解する。
【００２６】このようなスクラップ溶解により発生する
排ガスは、予熱シャフト２および排気部２ａを経由して
排出され、この排ガスの熱により、シャフト２内の鉄ス
クラップ３が予熱される。溶解炉１内で鉄スクラップ３
が溶解すると、予熱シャフト２のスクラップが溶解炉１
に供給されるため、予熱シャフト２内の鉄スクラップ３
の上端位置が低下してくる。この場合に、鉄スクラップ
３等が溶解室と予熱シャフトに連続して存在する状態を
保つように、バケット４から予熱シャフト２へ鉄スクラ
ップ３を連続または断続的に供給する。これにより、常
に一定量以上のスクラップが溶解炉１および予熱シャフ
ト２内に存在している状態が保たれる。この際の鉄スク
ラップ３等の装入は、上述したように、操業実績に基づ
いて予め設定されたレシピに基づいて行ってもよいし、
予熱シャフト２内のスクラップ３等の量を検出可能なセ
ンサーを設け、このセンサーからの信号に基づいてバケ
ット４による鉄スクラップ３等の投入を制御するように
してもよい。
排ガスは、予熱シャフト２および排気部２ａを経由して
排出され、この排ガスの熱により、シャフト２内の鉄ス
クラップ３が予熱される。溶解炉１内で鉄スクラップ３
が溶解すると、予熱シャフト２のスクラップが溶解炉１
に供給されるため、予熱シャフト２内の鉄スクラップ３
の上端位置が低下してくる。この場合に、鉄スクラップ
３等が溶解室と予熱シャフトに連続して存在する状態を
保つように、バケット４から予熱シャフト２へ鉄スクラ
ップ３を連続または断続的に供給する。これにより、常
に一定量以上のスクラップが溶解炉１および予熱シャフ
ト２内に存在している状態が保たれる。この際の鉄スク
ラップ３等の装入は、上述したように、操業実績に基づ
いて予め設定されたレシピに基づいて行ってもよいし、
予熱シャフト２内のスクラップ３等の量を検出可能なセ
ンサーを設け、このセンサーからの信号に基づいてバケ
ット４による鉄スクラップ３等の投入を制御するように
してもよい。
【００２７】スクラップの溶解が進行して、ある程度の
溶鋼が溶解炉１内に生成したら、酸素吹き込みランス１
６からの送酸およびコークス吹き込み装置１２からのコ
ークスインジェクションを実施し、酸素とコークスとの
反応熱によって溶鋼を昇温すると同時に、スクラップ３
の溶解を促進する。
溶鋼が溶解炉１内に生成したら、酸素吹き込みランス１
６からの送酸およびコークス吹き込み装置１２からのコ
ークスインジェクションを実施し、酸素とコークスとの
反応熱によって溶鋼を昇温すると同時に、スクラップ３
の溶解を促進する。
【００２８】スクラップの溶解が進行して所定量、例え
ば１チャージ分以上の溶鋼が炉内に溜まったら、溶解炉
１および溶解シャフト２内にスクラップが連続して存在
する状態を保ったまま、溶解炉１を傾動させて出鋼口１
４から、例えば１チャージ分の溶鋼を溶鋼容器、例えば
取鍋へ出鋼する。出鋼に際しては、溶鋼の凝固による出
鋼口１４の詰まりを防止するために、他のバーナー１３
で溶鋼を加熱してもよい。そして、溶鋼を取鍋に出鋼し
た後、必要に応じて取鍋内の溶鋼をアーク電極等適宜の
加熱手段により加熱し、所定の温度まで昇温する。
ば１チャージ分以上の溶鋼が炉内に溜まったら、溶解炉
１および溶解シャフト２内にスクラップが連続して存在
する状態を保ったまま、溶解炉１を傾動させて出鋼口１
４から、例えば１チャージ分の溶鋼を溶鋼容器、例えば
取鍋へ出鋼する。出鋼に際しては、溶鋼の凝固による出
鋼口１４の詰まりを防止するために、他のバーナー１３
で溶鋼を加熱してもよい。そして、溶鋼を取鍋に出鋼し
た後、必要に応じて取鍋内の溶鋼をアーク電極等適宜の
加熱手段により加熱し、所定の温度まで昇温する。
【００２９】このようにしてスクラップを溶解する場合
には、電力を用いなくともスクラップを溶解することが
できるのでエネルギー効率が高い。
には、電力を用いなくともスクラップを溶解することが
できるのでエネルギー効率が高い。
【００３０】また、予熱シャフト２内にはプッシャーや
フィンガー等のスクラップ搬送供給のための設備を備え
ていないので、これらが設けられている従来の溶解設備
よりも使用する酸素量を増やすことができ、排ガス温度
を高めることができる。したがって、従来の溶解設備よ
りも高い温度にスクラップを予熱することが可能にな
る。
フィンガー等のスクラップ搬送供給のための設備を備え
ていないので、これらが設けられている従来の溶解設備
よりも使用する酸素量を増やすことができ、排ガス温度
を高めることができる。したがって、従来の溶解設備よ
りも高い温度にスクラップを予熱することが可能にな
る。
【００３１】さらに、常に鉄スクラップ３が溶解炉１と
予熱シャフト２に連続して存在する状態を保つように予
熱シャフト２へ鉄スクラップ３を供給し、溶解炉１内で
１チャージ分の溶鋼が形成されてこれを出鋼する際に
も、溶解炉１および予熱シャフト２に連続してスクラッ
プが存在するため、排ガスによるスクラップ予熱効率が
高い。この場合に、溶解中および出鋼時に１チャージ分
の５０％以上のスクラップを溶解炉１および予熱シャフ
ト２に連続して存在するようにすることによって、予熱
効率が極めて高いものとなる。
予熱シャフト２に連続して存在する状態を保つように予
熱シャフト２へ鉄スクラップ３を供給し、溶解炉１内で
１チャージ分の溶鋼が形成されてこれを出鋼する際に
も、溶解炉１および予熱シャフト２に連続してスクラッ
プが存在するため、排ガスによるスクラップ予熱効率が
高い。この場合に、溶解中および出鋼時に１チャージ分
の５０％以上のスクラップを溶解炉１および予熱シャフ
ト２に連続して存在するようにすることによって、予熱
効率が極めて高いものとなる。
【００３２】さらにまた、上述のように予熱シャフト２
の側壁にテーパーを形成したり、さらには予熱シャフト
２の断面形状を、図２に示すように、円または楕円また
は曲線を含む形状にすることにより、スクラップ３が予
熱シャフト２の壁部に拘束され自然に落下しにくくなっ
て棚吊り状態となることを防止することができる。
の側壁にテーパーを形成したり、さらには予熱シャフト
２の断面形状を、図２に示すように、円または楕円また
は曲線を含む形状にすることにより、スクラップ３が予
熱シャフト２の壁部に拘束され自然に落下しにくくなっ
て棚吊り状態となることを防止することができる。
【００３３】この場合に、図３に示すように、予熱シャ
フト２の下部側壁にプッシャー１７を設け、予熱シャフ
ト２内にプッシャー１７を出入りさせて予熱シャフト２
内のスクラップ３を積極的に溶解炉１に供給することに
より、さらに有効に棚吊り状態が形成されることを防止
することができる。
フト２の下部側壁にプッシャー１７を設け、予熱シャフ
ト２内にプッシャー１７を出入りさせて予熱シャフト２
内のスクラップ３を積極的に溶解炉１に供給することに
より、さらに有効に棚吊り状態が形成されることを防止
することができる。
【００３４】さらにまた、このように溶解炉１にスクラ
ップが存在している状態で溶解を行うと溶鋼温度が１５
５０℃程度と低いため、溶鋼が出鋼口１４に詰まるおそ
れがあるが、上述のようにバーナー１３等の加熱手段で
溶鋼を加熱することにより、このようなおそれを回避す
ることができる。
ップが存在している状態で溶解を行うと溶鋼温度が１５
５０℃程度と低いため、溶鋼が出鋼口１４に詰まるおそ
れがあるが、上述のようにバーナー１３等の加熱手段で
溶鋼を加熱することにより、このようなおそれを回避す
ることができる。
【００３５】このようにバーナー１３を用いて溶鋼を加
熱することにより溶鋼が出鋼口１４に詰まることが回避
されたとしても、溶鋼の温度自体は低い。しかし、上述
のように取鍋などに出鋼した後、その中でアーク等の適
宜の加熱手段により溶鋼を加熱することにより、溶鋼の
温度をある程度上昇させることができる。
熱することにより溶鋼が出鋼口１４に詰まることが回避
されたとしても、溶鋼の温度自体は低い。しかし、上述
のように取鍋などに出鋼した後、その中でアーク等の適
宜の加熱手段により溶鋼を加熱することにより、溶鋼の
温度をある程度上昇させることができる。
【００３６】また、出鋼時の溶鋼温度を高くするために
は、図４に示すように、溶解炉１の予熱シャフト２近傍
部分にシャッター２０をシリンダー２１により移動可能
に設け、溶解炉１内に所定量の溶鋼が溜まった時点でシ
ャッター２０を溶解炉１内に挿入し、溶解炉１内の溶鋼
へスクラップ３が倒れ込むことを防止することが有効で
ある。
は、図４に示すように、溶解炉１の予熱シャフト２近傍
部分にシャッター２０をシリンダー２１により移動可能
に設け、溶解炉１内に所定量の溶鋼が溜まった時点でシ
ャッター２０を溶解炉１内に挿入し、溶解炉１内の溶鋼
へスクラップ３が倒れ込むことを防止することが有効で
ある。
【００３７】溶鋼のスーパーヒート（ΔＴ）は、溶解速
度（Ｗ）および溶鋼と溶鋼中に浸かっているスクラップ
の接触面積（Ｓ）と以下の（１）式に示す関係がある。
度（Ｗ）および溶鋼と溶鋼中に浸かっているスクラップ
の接触面積（Ｓ）と以下の（１）式に示す関係がある。
【００３８】
【数１】
【００３９】したがって、スーパーヒート（ΔＴ）を大
きくするには、溶解速度、すなわち炉内への酸素および
燃料の供給が一定の条件では、溶鋼と溶鋼に浸かってい
るスクラップの接触面積（Ｓ）を小さくすることが有効
である。このため、シャッター２０によりスクラップ３
の溶鋼への倒れ込みを阻止することにより、スクラップ
の接触面積（Ｓ）を小さくすることができ、出鋼時の溶
鋼温度を上昇させることができる。具体的には、溶鋼温
度をおよそ１５７０℃まで上昇させることができる。な
お、シャッター２０の移動は、シリンダー２１により上
下動させることに限らず、モーター等により回動させる
ようにしてもよい。
きくするには、溶解速度、すなわち炉内への酸素および
燃料の供給が一定の条件では、溶鋼と溶鋼に浸かってい
るスクラップの接触面積（Ｓ）を小さくすることが有効
である。このため、シャッター２０によりスクラップ３
の溶鋼への倒れ込みを阻止することにより、スクラップ
の接触面積（Ｓ）を小さくすることができ、出鋼時の溶
鋼温度を上昇させることができる。具体的には、溶鋼温
度をおよそ１５７０℃まで上昇させることができる。な
お、シャッター２０の移動は、シリンダー２１により上
下動させることに限らず、モーター等により回動させる
ようにしてもよい。
【００４０】また、図４に示すように、傾動機構として
例えばシリンダ２２を用いて、溶解炉１に所定量の溶鋼
が溜まった時点で溶解炉１を傾動させることによって
も、溶鋼と溶解炉１内の冷鉄源との接触面積を減少させ
ることができ、出鋼時の溶鋼温度を上昇させることがで
きる。
例えばシリンダ２２を用いて、溶解炉１に所定量の溶鋼
が溜まった時点で溶解炉１を傾動させることによって
も、溶鋼と溶解炉１内の冷鉄源との接触面積を減少させ
ることができ、出鋼時の溶鋼温度を上昇させることがで
きる。
【００４１】このような傾動機構により溶解炉１を傾動
させて溶鋼と溶解炉１内の冷鉄源との接触面積を減少さ
せる場合には、上述のシャッター２０と組み合わせるこ
とにより一層効果を高めることができる。すなわち、溶
解炉１を傾動させた際にシャッター２０によりスクラッ
プ３が保持されるので一層効果的に接触面積を減少させ
ることができる。また、プッシャー１７を用いてスクラ
ップ３を溶解炉１に供給する場合には、溶解炉１に所定
量の溶鋼が溜まった時点で、プッシャー１７の駆動を停
止してから溶解炉１を傾動させることが好ましい。
させて溶鋼と溶解炉１内の冷鉄源との接触面積を減少さ
せる場合には、上述のシャッター２０と組み合わせるこ
とにより一層効果を高めることができる。すなわち、溶
解炉１を傾動させた際にシャッター２０によりスクラッ
プ３が保持されるので一層効果的に接触面積を減少させ
ることができる。また、プッシャー１７を用いてスクラ
ップ３を溶解炉１に供給する場合には、溶解炉１に所定
量の溶鋼が溜まった時点で、プッシャー１７の駆動を停
止してから溶解炉１を傾動させることが好ましい。
【００４２】ところで、このように溶解炉を傾動させ、
溶鋼を出鋼口側へ排出させて、溶鋼と冷鉄源の接触面積
を小さくする方法を採用した場合には、上記設備では、
出鋼口が予熱シャフト２からスクラップが供給される方
向に設けられているため、溶解炉１を傾動させると傾動
方向にスクラップ３が倒れ込んできて、溶鋼とスクラッ
プの接触面積を十分に小さくすることが困難である。
溶鋼を出鋼口側へ排出させて、溶鋼と冷鉄源の接触面積
を小さくする方法を採用した場合には、上記設備では、
出鋼口が予熱シャフト２からスクラップが供給される方
向に設けられているため、溶解炉１を傾動させると傾動
方向にスクラップ３が倒れ込んできて、溶鋼とスクラッ
プの接触面積を十分に小さくすることが困難である。
【００４３】このような問題を解決するためには、予熱
シャフトから溶解炉へのスクラップの供給方向とは異な
る方向に出鋼部を設け、かつ溶解炉の予熱シャフトが設
けられた部分と出鋼部が設けられた部分とが、溶解炉を
傾動した際にスクラップが出鋼口側に流出することを妨
げることが可能なように離間させ、これらの間の壁部に
より冷鉄源が遮られるようにする。これにより溶解炉を
出鋼部側に傾動させた際に、スクラップが傾動方向に流
れ込むことが阻止され、溶鋼と冷鉄源の接触面積を確実
に小さくすることができる。
シャフトから溶解炉へのスクラップの供給方向とは異な
る方向に出鋼部を設け、かつ溶解炉の予熱シャフトが設
けられた部分と出鋼部が設けられた部分とが、溶解炉を
傾動した際にスクラップが出鋼口側に流出することを妨
げることが可能なように離間させ、これらの間の壁部に
より冷鉄源が遮られるようにする。これにより溶解炉を
出鋼部側に傾動させた際に、スクラップが傾動方向に流
れ込むことが阻止され、溶鋼と冷鉄源の接触面積を確実
に小さくすることができる。
【００４４】図６はこのような溶解設備の一例を示す斜
視図、図７はその平面図、図８は図６のＡ−Ａ’矢視に
よる断面図、図９は図６のＢ−Ｂ’矢視による断面図で
ある。このアーク溶解設備は、冷鉄源を溶解するための
溶解炉３１と、その一方側３１ａの上部に直結し、上方
に向かって延在する予熱シャフト３２と、溶解炉３１に
設けられた出鋼部３３とを備えている。
視図、図７はその平面図、図８は図６のＡ−Ａ’矢視に
よる断面図、図９は図６のＢ−Ｂ’矢視による断面図で
ある。このアーク溶解設備は、冷鉄源を溶解するための
溶解炉３１と、その一方側３１ａの上部に直結し、上方
に向かって延在する予熱シャフト３２と、溶解炉３１に
設けられた出鋼部３３とを備えている。
【００４５】図８に示すように、予熱シャフト３２の上
端には、排ガス吸引系に連結する排気部３２ａが設けら
れている。予熱シャフト３２には上記予熱シャフト２と
同様、冷鉄源として鉄スクラップ３が挿入される。予熱
シャフト３２の上方には上記例と同様にスクラップ装入
バケット４が設けられており、このバケット４から予熱
シャフト３２内に鉄スクラップ３が装入される。
端には、排ガス吸引系に連結する排気部３２ａが設けら
れている。予熱シャフト３２には上記予熱シャフト２と
同様、冷鉄源として鉄スクラップ３が挿入される。予熱
シャフト３２の上方には上記例と同様にスクラップ装入
バケット４が設けられており、このバケット４から予熱
シャフト３２内に鉄スクラップ３が装入される。
【００４６】溶解炉３１には炉蓋３５が設けられてお
り、上記溶解設備と同様に炉蓋３５を貫通して酸素吹き
込みランス１６およびコークス吹き込み装置１２が挿入
され、予熱シャフト３２の下部側壁には酸素バーナー６
が設けられている。そして酸素バーナー６による熱およ
び酸素ランス１６からの送酸とコークス吹き込み装置１
２からのコークスとの反応熱で鉄スクラップ３が溶解さ
れ、溶鋼８となる。溶鋼８の上にはスラグ９が形成され
る。酸素吹き込みランス１６は、支持部材４３に支持さ
れており、かつ傾動機構４４により傾動可能となってい
る。
り、上記溶解設備と同様に炉蓋３５を貫通して酸素吹き
込みランス１６およびコークス吹き込み装置１２が挿入
され、予熱シャフト３２の下部側壁には酸素バーナー６
が設けられている。そして酸素バーナー６による熱およ
び酸素ランス１６からの送酸とコークス吹き込み装置１
２からのコークスとの反応熱で鉄スクラップ３が溶解さ
れ、溶鋼８となる。溶鋼８の上にはスラグ９が形成され
る。酸素吹き込みランス１６は、支持部材４３に支持さ
れており、かつ傾動機構４４により傾動可能となってい
る。
【００４７】予熱シャフト３２内のスクラップ３は、溶
解炉３１の予熱シャフト側３１ａからその反対側３ｂに
向かう方向へ供給されるが、出鋼部３３は、このスクラ
ップ３の供給方向に対して直交する方向に向くように溶
解炉３１に突設されている。そして、溶解炉３１は、図
示しない傾動機構により、出鋼部３３側に傾動可能とな
っている。また、溶解炉３１の予熱シャフト３２が設け
られた部分と出鋼部３３が設けられた部分とは距離ａだ
け離間しており、溶解炉３１が傾動された際に、その部
分の壁部によりスクラップ３が出鋼部３３側に流出する
ことが阻止される。この場合に、図８に示すように、距
離ａが予熱シャフト２から溶解炉１に亘って安息角で拡
がるスクラップ３の距離よりも長いことが好ましい。こ
のようにすることにより、溶解炉３１を傾動した際のス
クラップ３の出鋼部３３側への流出を完全に阻止するこ
とができる。
解炉３１の予熱シャフト側３１ａからその反対側３ｂに
向かう方向へ供給されるが、出鋼部３３は、このスクラ
ップ３の供給方向に対して直交する方向に向くように溶
解炉３１に突設されている。そして、溶解炉３１は、図
示しない傾動機構により、出鋼部３３側に傾動可能とな
っている。また、溶解炉３１の予熱シャフト３２が設け
られた部分と出鋼部３３が設けられた部分とは距離ａだ
け離間しており、溶解炉３１が傾動された際に、その部
分の壁部によりスクラップ３が出鋼部３３側に流出する
ことが阻止される。この場合に、図８に示すように、距
離ａが予熱シャフト２から溶解炉１に亘って安息角で拡
がるスクラップ３の距離よりも長いことが好ましい。こ
のようにすることにより、溶解炉３１を傾動した際のス
クラップ３の出鋼部３３側への流出を完全に阻止するこ
とができる。
【００４８】出鋼部３３の先端近傍の底部には、出鋼口
４５が形成されており（図９参照）、この出鋼口４５を
開閉するための上下動可能なストッパー４６が設けられ
ている。さらに、出鋼部３３の先端部側面にはスラグド
ア４７が設けられている。
４５が形成されており（図９参照）、この出鋼口４５を
開閉するための上下動可能なストッパー４６が設けられ
ている。さらに、出鋼部３３の先端部側面にはスラグド
ア４７が設けられている。
【００４９】このように構成される溶解設備において鉄
スクラップを溶解するに際しては、まず、溶解炉３１と
予熱シャフト３２に鉄スクラップ３を装入し、鉄スクラ
ップ３が溶解炉３１と予熱シャフト３２に連続して存在
する状態とし、上記装置と同様に、酸素バーナー６によ
る熱および酸素ランス１６からの送酸とコークス吹き込
み装置１２からのコークスとの反応熱で鉄スクラップ３
を溶解する。
スクラップを溶解するに際しては、まず、溶解炉３１と
予熱シャフト３２に鉄スクラップ３を装入し、鉄スクラ
ップ３が溶解炉３１と予熱シャフト３２に連続して存在
する状態とし、上記装置と同様に、酸素バーナー６によ
る熱および酸素ランス１６からの送酸とコークス吹き込
み装置１２からのコークスとの反応熱で鉄スクラップ３
を溶解する。
【００５０】このようなスクラップ溶解により発生する
排ガスは、予熱シャフト３２および排気部３２ａを経由
して排出され、この排ガスの熱により、シャフト３２内
のスクラップ３が予熱される。この場合に、上記溶解設
備と同様に、バケット４から予熱シャフト３２へスクラ
ップ３を連続的または断続的に供給するすることによ
り、常に一定量以上のスクラップが溶解炉３１および予
熱シャフト３２内に存在している状態が保たれる。
排ガスは、予熱シャフト３２および排気部３２ａを経由
して排出され、この排ガスの熱により、シャフト３２内
のスクラップ３が予熱される。この場合に、上記溶解設
備と同様に、バケット４から予熱シャフト３２へスクラ
ップ３を連続的または断続的に供給するすることによ
り、常に一定量以上のスクラップが溶解炉３１および予
熱シャフト３２内に存在している状態が保たれる。
【００５１】スクラップ３が溶解していくと、溶解炉３
１内で冷鉄源であるスクラップ３と溶鋼とが共存する状
態となっており、上述したように溶鋼の温度が低く、例
えば１５４０〜１５５０℃と溶鋼の凝固温度１５３０℃
に対してわずかなスーパーヒートしかなく、このままで
は出鋼の際に出鋼口がつまる等の不都合が生じるが、こ
こでは出鋼前に図１０に示すように溶解炉３１を出鋼部
３３側に傾動させて酸素と燃料との反応熱による加熱を
続ける。この場合に、出鋼部３３は溶解炉１へのスクラ
ップ３の流入方向に対して直交する方向に向くように溶
解炉１に突設されており、しかも溶解炉３１の予熱シャ
フト３２が設けられた部分と出鋼部３３が設けられた部
分とは距離ａだけ離間しており、その部分の壁部により
スクラップ３が出鋼部３３側に流出することが阻止され
るため、出鋼部３３側へ流れ込んだ溶鋼とスクラップ３
との接触面積を小さくすることができる。したがって、
溶鋼のスーパーヒート（ΔＴ）を高くすることができ、
出鋼される溶鋼の温度が低いという問題を回避すること
ができる。この離間距離ａを予熱シャフト３２から溶解
炉３１に亘って安息角で拡がるスクラップ３の距離より
も長くすることにより、スクラップ３の出鋼部３３への
流入をほぼ完全に阻止することができ、より一層溶鋼の
温度を高くすることができる。
１内で冷鉄源であるスクラップ３と溶鋼とが共存する状
態となっており、上述したように溶鋼の温度が低く、例
えば１５４０〜１５５０℃と溶鋼の凝固温度１５３０℃
に対してわずかなスーパーヒートしかなく、このままで
は出鋼の際に出鋼口がつまる等の不都合が生じるが、こ
こでは出鋼前に図１０に示すように溶解炉３１を出鋼部
３３側に傾動させて酸素と燃料との反応熱による加熱を
続ける。この場合に、出鋼部３３は溶解炉１へのスクラ
ップ３の流入方向に対して直交する方向に向くように溶
解炉１に突設されており、しかも溶解炉３１の予熱シャ
フト３２が設けられた部分と出鋼部３３が設けられた部
分とは距離ａだけ離間しており、その部分の壁部により
スクラップ３が出鋼部３３側に流出することが阻止され
るため、出鋼部３３側へ流れ込んだ溶鋼とスクラップ３
との接触面積を小さくすることができる。したがって、
溶鋼のスーパーヒート（ΔＴ）を高くすることができ、
出鋼される溶鋼の温度が低いという問題を回避すること
ができる。この離間距離ａを予熱シャフト３２から溶解
炉３１に亘って安息角で拡がるスクラップ３の距離より
も長くすることにより、スクラップ３の出鋼部３３への
流入をほぼ完全に阻止することができ、より一層溶鋼の
温度を高くすることができる。
【００５２】また、溶解炉１を傾動させると酸素吹き込
みランス１６が図１０の波線の位置になり、酸素が溶鋼
に有効に供給されなくなるが、傾動機構４４により酸素
吹き込みランス１６を傾動させることにより、図１０の
実線位置となり、酸素を溶鋼に対して有効に供給するこ
とができる。
みランス１６が図１０の波線の位置になり、酸素が溶鋼
に有効に供給されなくなるが、傾動機構４４により酸素
吹き込みランス１６を傾動させることにより、図１０の
実線位置となり、酸素を溶鋼に対して有効に供給するこ
とができる。
【００５３】以上のようにして溶解が進行し、所定量の
溶鋼が炉内に溜まったら、溶解炉３１を傾動して溶鋼と
スクラップの接触面積を小さくし溶鋼をスーパーヒート
させた後、さらに溶解炉３１を傾動させ溶解炉３１およ
び溶解シャフト２内にスクラップ３が連続して存在する
状態を保ったまま、出鋼部３３の出鋼口４５を塞いでい
たストッパー４６を上昇させて出鋼口４５を開き、出鋼
口４５から１チャージ分の溶鋼を取鍋等へ出鋼する。
溶鋼が炉内に溜まったら、溶解炉３１を傾動して溶鋼と
スクラップの接触面積を小さくし溶鋼をスーパーヒート
させた後、さらに溶解炉３１を傾動させ溶解炉３１およ
び溶解シャフト２内にスクラップ３が連続して存在する
状態を保ったまま、出鋼部３３の出鋼口４５を塞いでい
たストッパー４６を上昇させて出鋼口４５を開き、出鋼
口４５から１チャージ分の溶鋼を取鍋等へ出鋼する。
【００５４】なお、溶解炉３１の予熱シャフト側３１ａ
からその反対側３１ｂに向かうスクラップの流入方向に
対して直交する方向に向くように出鋼部３３を設けた
が、これに限らずスクラップの流入方向以外の方向であ
ればスクラップの倒れ込みを防止することができる。
からその反対側３１ｂに向かうスクラップの流入方向に
対して直交する方向に向くように出鋼部３３を設けた
が、これに限らずスクラップの流入方向以外の方向であ
ればスクラップの倒れ込みを防止することができる。
【００５５】なお、本発明では、上述のように酸素バー
ナーの熱、および酸素吹き込み装置からの送酸とコーク
ス吹き込み装置からのコークスとの反応熱で冷鉄源を溶
解するが、これに限らず、アーク電極等他の加熱手段と
併用してもよい。アーク電極を併用した場合には当然電
力が必要となるが、アーク電極単独の場合と比較すると
必要な電力は小さくてよい。
ナーの熱、および酸素吹き込み装置からの送酸とコーク
ス吹き込み装置からのコークスとの反応熱で冷鉄源を溶
解するが、これに限らず、アーク電極等他の加熱手段と
併用してもよい。アーク電極を併用した場合には当然電
力が必要となるが、アーク電極単独の場合と比較すると
必要な電力は小さくてよい。
【００５６】
【実施例】溶解炉（炉径；６．２ｍ、高さ３．５ｍ）と
予熱シャフト（４．５ｍＷ×２．５ｍＤ×６ｍＨ）とが
直結し、かつオイル／酸素バーナーを熱源とする溶解設
備の溶解炉内および予熱シャフト内に、スクラップ１０
０トンを装入し、溶解炉内にて４５０ｌ／ｈｒのオイル
−酸素バーナーによりスクラップを溶解した。その際に
おけるバーナーの配置を図１１に示す。図１１は、ここ
で用いた溶解設備の平面図であり、そこに示された参照
符号は図１に対応する。すなわち、バーナー６は、溶解
炉１において予熱シャフト２を囲むように６本設けた。
予熱シャフト（４．５ｍＷ×２．５ｍＤ×６ｍＨ）とが
直結し、かつオイル／酸素バーナーを熱源とする溶解設
備の溶解炉内および予熱シャフト内に、スクラップ１０
０トンを装入し、溶解炉内にて４５０ｌ／ｈｒのオイル
−酸素バーナーによりスクラップを溶解した。その際に
おけるバーナーの配置を図１１に示す。図１１は、ここ
で用いた溶解設備の平面図であり、そこに示された参照
符号は図１に対応する。すなわち、バーナー６は、溶解
炉１において予熱シャフト２を囲むように６本設けた。
【００５７】このようにして酸素バーナーによりスクラ
ップを溶解し、炉内に溶鋼が溜まってきた時点で、酸素
吹き込みランス１６よりＭａｘ．５０００Ｎｍ３／ｈｒ
で送酸し、またコークス吹き込み装置１２からＭａｘ．
７０ｋｇ／ｍｉｎでコークスをスラグ中にインジェクシ
ョンした。予熱シャフト内のスクラップが溶解炉内でス
クラップの溶解に伴って下降した際に、予熱シャフトに
その上方のスクラップ装入バケットからスクラップを供
給し、予熱シャフト内のスクラップの高さを一定の高さ
に保持した。
ップを溶解し、炉内に溶鋼が溜まってきた時点で、酸素
吹き込みランス１６よりＭａｘ．５０００Ｎｍ３／ｈｒ
で送酸し、またコークス吹き込み装置１２からＭａｘ．
７０ｋｇ／ｍｉｎでコークスをスラグ中にインジェクシ
ョンした。予熱シャフト内のスクラップが溶解炉内でス
クラップの溶解に伴って下降した際に、予熱シャフトに
その上方のスクラップ装入バケットからスクラップを供
給し、予熱シャフト内のスクラップの高さを一定の高さ
に保持した。
【００５８】このように、溶解炉内および予熱シャフト
内に連続してスクラップが存在する状態で溶解を進行さ
せ、溶解炉内に１００トンの溶鋼が生成した段階で、３
０トンを炉内に残し、１チャージ分の７０トンの溶鋼を
出鋼口から取鍋に出鋼した。出鋼時の溶鋼の温度は１５
５０℃であった。溶鋼中のＣ濃度は０．１％であった。
出鋼口付近の溶鋼は、別の酸素／オイルバーナーで加熱
した。
内に連続してスクラップが存在する状態で溶解を進行さ
せ、溶解炉内に１００トンの溶鋼が生成した段階で、３
０トンを炉内に残し、１チャージ分の７０トンの溶鋼を
出鋼口から取鍋に出鋼した。出鋼時の溶鋼の温度は１５
５０℃であった。溶鋼中のＣ濃度は０．１％であった。
出鋼口付近の溶鋼は、別の酸素／オイルバーナーで加熱
した。
【００５９】７０トン出鋼後もオイルバーナーおよび酸
素吹き込みランスからの送酸とコークス吹き込み装置か
らのコークスインジェクションにより溶解を続け、再度
溶解炉内の溶鋼量が１００トンになったら７０トン出鋼
することを繰り返した。平均してｔａｐ−ｔａｐ約４５
分間で７０トンの溶鋼が得られた。酸素量７３Ｎｍ3／
ｔ、コークス６０ｋｇ／ｔ、オイル原単位２２ｌ／ｔで
溶解することができた。
素吹き込みランスからの送酸とコークス吹き込み装置か
らのコークスインジェクションにより溶解を続け、再度
溶解炉内の溶鋼量が１００トンになったら７０トン出鋼
することを繰り返した。平均してｔａｐ−ｔａｐ約４５
分間で７０トンの溶鋼が得られた。酸素量７３Ｎｍ3／
ｔ、コークス６０ｋｇ／ｔ、オイル原単位２２ｌ／ｔで
溶解することができた。
【００６０】取鍋に出鋼した７０トンの溶鋼は、取鍋炉
（ＬＦ）により１６２０℃に昇温し、連続鋳造により１
７５×１７５ｍｍのビレットを製造した。ＬＦの電力原
単位は平均６０ｋＷｈ／ｔであった。
（ＬＦ）により１６２０℃に昇温し、連続鋳造により１
７５×１７５ｍｍのビレットを製造した。ＬＦの電力原
単位は平均６０ｋＷｈ／ｔであった。
【００６１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
溶解室と、その上方に直結する予熱室とを有する溶解設
備を用いて冷鉄源を溶解するので、溶解室への冷鉄源の
搬送供給のための装置を特に必要としない。また、冷鉄
源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態を保つよう
に予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供給しながら
溶解室内の冷鉄源を酸素と燃料とによって生じる反応
熱、具体的には酸素バーナーによる熱、および酸素吹き
込み装置からの送酸とコークス等の炭材吹き込みによっ
て生ずる反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の
溶鋼が溜まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存
在する状態で溶鋼を出鋼するので、次チャージの冷鉄源
の予熱も可能であり、また電力を必要とせず、極めて効
率良く冷鉄源を溶解することができる。
溶解室と、その上方に直結する予熱室とを有する溶解設
備を用いて冷鉄源を溶解するので、溶解室への冷鉄源の
搬送供給のための装置を特に必要としない。また、冷鉄
源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態を保つよう
に予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供給しながら
溶解室内の冷鉄源を酸素と燃料とによって生じる反応
熱、具体的には酸素バーナーによる熱、および酸素吹き
込み装置からの送酸とコークス等の炭材吹き込みによっ
て生ずる反応熱を熱源として溶解し、溶解室に所定量の
溶鋼が溜まった時点で溶解室および予熱室に冷鉄源が存
在する状態で溶鋼を出鋼するので、次チャージの冷鉄源
の予熱も可能であり、また電力を必要とせず、極めて効
率良く冷鉄源を溶解することができる。
【図１】本発明の一実施形態に係る冷鉄源溶解設備を示
す断面図。
す断面図。
【図２】予熱シャフトの好ましい形状を示す平面図。
【図３】冷鉄源を溶解炉に供給するためのプッシャーを
設けた本発明の他の実施形態に係る冷鉄源の溶解設備を
示す断面図。
設けた本発明の他の実施形態に係る冷鉄源の溶解設備を
示す断面図。
【図４】スクラップの倒れ込みを阻止するシャッターを
設けた本発明のさらに他の実施形態に係る冷鉄源の溶解
設備を示す断面図。
設けた本発明のさらに他の実施形態に係る冷鉄源の溶解
設備を示す断面図。
【図５】溶解炉を傾動する傾動機構を備えた本発明のさ
らに他の実施例に係る冷鉄源の溶解設備を示す断面図。
らに他の実施例に係る冷鉄源の溶解設備を示す断面図。
【図６】本発明のさらに他の実施形態に係る冷鉄源の溶
解設備を示す斜視図。
解設備を示す斜視図。
【図７】図６に示す冷鉄源の溶解設備の平面図。
【図８】図６のＡ−Ａ’矢視による断面図。
【図９】図６のＢ−Ｂ’矢視による断面図。
【図１０】図１の冷鉄源の溶解設備における溶解炉を傾
動させた状態を示す断面図。
動させた状態を示す断面図。
【図１１】本発明の方法を実施するために用いられる冷
鉄源溶解設備における酸素バーナー配置の一例を示す
図。
鉄源溶解設備における酸素バーナー配置の一例を示す
図。
【図１２】従来の排ガスによるスクラップ予熱を利用し
たスクラップ溶解設備を示す断面図。
たスクラップ溶解設備を示す断面図。
１，３１……溶解炉 ２，３２……予熱シャフト ３……鉄スクラップ ４……スクラップ装入バケット ５，３５……炉蓋 ６……酸素バーナー ８……溶鋼 ９……スラグ １０，４０……炉底 １１……底吹きガス用設備 １２……コークス吹き込み装置 １３……酸素バーナー １４……出鋼口 １６……酸素吹き込みランス １７……プッシャー ２０……シャッター ２２……シリンダー（傾動機構） ３３……出鋼口
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年６月４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】追加
【補正内容】
【００３８】
【数１】ΔＴ∝Ｗ／Ｓ
フロントページの続き (72)発明者 山口 隆二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (19)
- 【請求項１】 溶解室と、その上方に直結する予熱室と
を有する溶解設備において、酸素および燃料を用いて冷
鉄源を溶解する方法であって、冷鉄源が溶解室と予熱室
に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷鉄源を
連続的または断続的に供給しながら、溶解室内の冷鉄源
を酸素と燃料とによって生ずる反応熱を熱源として溶解
し、溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時点で溶解室およ
び予熱室に冷鉄源が存在する状態で溶鋼を出鋼すること
を特徴とする冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項２】 溶解室と、その上方に直結する予熱室と
を有する溶解設備において、酸素および燃料を用いて冷
鉄源を溶解する方法であって、冷鉄源が溶解室と予熱室
に連続して存在する状態を保つように予熱室へ冷鉄源を
連続的または断続的に供給しながら、溶解室内の冷鉄源
を酸素バーナー、および酸素吹き込み装置からの送酸と
コークス等の炭材吹き込みによって生ずる反応熱を熱源
として溶解し、溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時点で
溶解室および予熱室に冷鉄源が存在する状態で溶鋼を出
鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項３】 出鋼された溶鋼を他の加熱手段で昇温す
ることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の冷
鉄源の溶解方法。 - 【請求項４】 溶解中および出鋼時に、溶解室および予
熱室に１チャージ分の５０％以上の冷鉄源が残存してい
ることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか
１項に記載の冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項５】 前記溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時
点でシャッターにより前記冷鉄源の溶解室内の溶鋼へ移
動することを阻止することを特徴とする請求項１ないし
請求項５に記載の冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項６】 冷鉄源が充填された予熱室内にプッシャ
ーを出入りさせて予熱室内の冷鉄源を溶解室に供給する
ことを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか１
項に記載の冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項７】 溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時点で
溶解室を傾動させて溶鋼と溶解室内の冷鉄源との接触面
積を減少させることを特徴とする請求項１ないし請求項
６のいずれか１項に記載の冷鉄源の溶解方法。 - 【請求項８】 冷鉄源を溶解するための溶解室と、その
上方に直結し、冷鉄源を予熱する予熱室と、溶解室内で
冷鉄源を溶解するための酸素バーナー、酸素吹き込み装
置およびコークス等の炭材を吹き込む炭材吹き込み装置
と、冷鉄源が溶解室と予熱室に連続して存在する状態を
保つように予熱室へ冷鉄源を連続的または断続的に供給
する冷鉄源供給手段と、前記溶解室に設けられた出鋼口
とを有し、溶解室内の冷鉄源を酸素バーナー、および酸
素吹き込み装置からの送酸と炭材吹き込み装置からの炭
材吹き込みによって生ずる反応熱を熱源として溶解し、
溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時点で溶解室および予
熱室に冷鉄源が存在する状態で溶鋼を出鋼することを特
徴とする冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項９】 前記出鋼口近傍に設けられた溶鋼を加熱
するための加熱手段をさらに有することを特徴とする請
求項８に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１０】 前記予熱室の側壁は、下方に向かって
広がるテーパーを有していることを特徴とする請求項８
または請求項９に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１１】 前記テーパーは２．５〜７°であるこ
とを特徴とする請求項１０に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１２】 前記予熱室の断面が、円または楕円ま
たは曲線部を含むことを特徴とする請求項１０または請
求項１１に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１３】 前記冷鉄源が溶解室内の溶鋼へ移動す
ることを阻止するシャッターをさらに有することを特徴
とする請求項８ないし請求項１２のいずれか１項に記載
の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１４】 冷鉄源が充填された予熱室内に設けら
れたプッシャーを有し、プッシャーを出入りさせて予熱
室内の冷鉄源を溶解室に供給することを特徴とする請求
項８ないし請求項１３のいずれか１項に記載の溶解設
備。 - 【請求項１５】 溶解室を傾動させる傾動機構を具備
し、溶解室に所定量の溶鋼が溜まった時点で溶解室を傾
動させて溶鋼と溶解室内の冷鉄源との接触面積を減少さ
せることを特徴とする請求項９ないし請求項１４のいず
れか１項に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１６】 冷鉄源を溶解するための溶解室と、そ
の一方側の上部に直結し、冷鉄源を予熱する予熱室と、
溶解室内で冷鉄源を溶解するための酸素バーナー、酸素
吹き込み装置およびコークス等の炭材を吹き込む炭材吹
き込み装置と、冷鉄源が溶解室と予熱室に連続して存在
する状態を保つように予熱室へ冷鉄源を連続的または断
続的に供給する冷鉄源供給手段と、前記溶解室に突設さ
れ、出鋼口を有する出鋼部と、前記溶解室を前記出鋼部
側へ傾動させる傾動手段とを有し、溶解室内の冷鉄源
を、酸素バーナー、および酸素吹き込み装置からの送酸
と炭材吹き込み装置からの炭材吹き込みによって生ずる
反応熱を熱源として溶解する冷鉄源のアーク溶解設備で
あって、 前記予熱室内の冷鉄源は、溶解中に前記溶解室の予熱室
が設けられている一方側から他方側へ向けて供給され、
前記出鋼部は、その冷鉄源の供給方向とは異なる方向に
設けられ、かつ前記溶解室の予熱室が設けられた部分と
出鋼部が設けられた部分とは、前記溶解室を傾動した際
に冷鉄源が前記出鋼部へ流出することを妨げることが可
能なように離間していることを特徴とする冷鉄源の溶解
設備。 - 【請求項１７】 前記出鋼部は、前記冷鉄源の供給方向
に対して直交する方向に向けて設けられていることを特
徴とする請求項１６に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１８】 前記溶解室の予熱室が設けられた部分
と出鋼部が設けられた部分との間の離間距離は、前記予
熱シャフトから溶解室に亘って安息角で拡がる冷鉄源の
距離よりも長いことを特徴とする請求項１６または請求
項１７に記載の冷鉄源の溶解設備。 - 【請求項１９】 請求項１６ないし請求項１８のいずれ
かの冷鉄源の溶解設備を用い、所定量の溶鋼が生成した
時点で、溶解室を出鋼部側へ傾動し、溶鋼を加熱しなが
ら出鋼することを特徴とする冷鉄源の溶解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15543998A JPH1137663A (ja) | 1997-05-23 | 1998-05-21 | 冷鉄源の溶解方法および溶解設備 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14847897 | 1997-05-23 | ||
| JP9-148478 | 1997-05-23 | ||
| JP15543998A JPH1137663A (ja) | 1997-05-23 | 1998-05-21 | 冷鉄源の溶解方法および溶解設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1137663A true JPH1137663A (ja) | 1999-02-12 |
Family
ID=26478666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15543998A Pending JPH1137663A (ja) | 1997-05-23 | 1998-05-21 | 冷鉄源の溶解方法および溶解設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1137663A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004559A1 (fr) * | 1999-07-08 | 2001-01-18 | Nkk Corporation | Equipement et procede de fusion a l'arc pour source de fonte brute froide |
| KR20020000335A (ko) * | 2000-06-23 | 2002-01-05 | 이구택 | 전기로의 냉연재 제조방법 |
| EP2495519A1 (en) * | 2011-03-01 | 2012-09-05 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Method of installing a burner and/or injector panel apparatus and method of treating metal using the same |
| KR101461737B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-11-17 | 주식회사 포스코 | 전기로 |
| JP5724025B1 (ja) * | 2014-08-29 | 2015-05-27 | アルカエンジニアリング株式会社 | 非鉄金属溶解炉 |
-
1998
- 1998-05-21 JP JP15543998A patent/JPH1137663A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004559A1 (fr) * | 1999-07-08 | 2001-01-18 | Nkk Corporation | Equipement et procede de fusion a l'arc pour source de fonte brute froide |
| US6597722B2 (en) | 1999-07-08 | 2003-07-22 | Jp Steel Plantech Co. | Apparatus for arc-melting cold iron source and method thereof |
| US6693948B2 (en) | 1999-07-08 | 2004-02-17 | Jp Steel Plantech Co. | Apparatus for arc-melting cold iron source and method thereof |
| KR20020000335A (ko) * | 2000-06-23 | 2002-01-05 | 이구택 | 전기로의 냉연재 제조방법 |
| EP2495519A1 (en) * | 2011-03-01 | 2012-09-05 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Method of installing a burner and/or injector panel apparatus and method of treating metal using the same |
| CN102676737A (zh) * | 2011-03-01 | 2012-09-19 | 液化空气先进技术美国有限责任公司 | 安装燃烧器和/或喷射器面板装置的方法和使用该方法处理金属的方法 |
| CN102676737B (zh) * | 2011-03-01 | 2016-08-10 | 液化空气先进技术美国有限责任公司 | 安装燃烧器和/或喷射器面板装置的方法和使用该方法处理金属的方法 |
| US9500411B2 (en) | 2011-03-01 | 2016-11-22 | Air Liquide Advanced Technologies U.S. Llc | Burner and/or injector panel apparatus, methods of installation and use of the same in a metal-melting furnace, and metal-melting furnace including the same |
| KR101461737B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-11-17 | 주식회사 포스코 | 전기로 |
| JP5724025B1 (ja) * | 2014-08-29 | 2015-05-27 | アルカエンジニアリング株式会社 | 非鉄金属溶解炉 |
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