JPH1141886A - 車両用三相交流発電機 - Google Patents
車両用三相交流発電機Info
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- JPH1141886A JPH1141886A JP18690297A JP18690297A JPH1141886A JP H1141886 A JPH1141886 A JP H1141886A JP 18690297 A JP18690297 A JP 18690297A JP 18690297 A JP18690297 A JP 18690297A JP H1141886 A JPH1141886 A JP H1141886A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化を抑止し
つつ、発電電圧の脈動率の低減と中高速域での出力電流
特性の向上とを実現可能な車両用三相交流発電機を提供
すること。 【解決手段】電機子コアの同一スロットに巻装され、互
いに並列接続されるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電
機子コイルからなる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電
機子コイル）において、Δ結線電機子コイルのタ−ン数
は、Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も
近接する整数値より１又は２ターン少なく、かつ、Ｙ結
線電機子コイルのタ−ン数より大きい整数値に設定され
る。このようにすれば、脈動率および発電電圧の低速立
ち上がり特性の悪化を抑止しつつ中高速域での出力電流
特性を向上することができる。
つつ、発電電圧の脈動率の低減と中高速域での出力電流
特性の向上とを実現可能な車両用三相交流発電機を提供
すること。 【解決手段】電機子コアの同一スロットに巻装され、互
いに並列接続されるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電
機子コイルからなる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電
機子コイル）において、Δ結線電機子コイルのタ−ン数
は、Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も
近接する整数値より１又は２ターン少なく、かつ、Ｙ結
線電機子コイルのタ−ン数より大きい整数値に設定され
る。このようにすれば、脈動率および発電電圧の低速立
ち上がり特性の悪化を抑止しつつ中高速域での出力電流
特性を向上することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両用三相交流発
電機に関する。
電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人の出願になる特開平４−４２７
５９号公報は、電機子コアの同一スロットに巻装される
Ｙ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルにより電
機子コイル（以下、Ｙ−Δ並列接続型電機子コイルと称
する）を構成し、両コイルの発電電圧を別々に整流する
車両用三相交流発電機を提案している。
５９号公報は、電機子コアの同一スロットに巻装される
Ｙ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルにより電
機子コイル（以下、Ｙ−Δ並列接続型電機子コイルと称
する）を構成し、両コイルの発電電圧を別々に整流する
車両用三相交流発電機を提案している。
【０００３】ここで、両電機子コイルのタ−ン数は両者
の線間最大電圧値が等しくなるタ−ン数比、すなわち、
Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数を１とする場合に、Δ結
線電機子コイルのタ−ン数を１．７３に近い整数値（以
下、このタ−ン数比を理想タ−ン数比という）とするこ
とが推奨されている。上述したＹ−Δ並列接続型電機子
コイルは擬似的に６相交流電圧を発生するように動作す
るので車両アイドル時など低回転数域での発電電圧の脈
動率（リップル）が大きい車両用三相交流発電機におい
て優れた特性をもつ。
の線間最大電圧値が等しくなるタ−ン数比、すなわち、
Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数を１とする場合に、Δ結
線電機子コイルのタ−ン数を１．７３に近い整数値（以
下、このタ−ン数比を理想タ−ン数比という）とするこ
とが推奨されている。上述したＹ−Δ並列接続型電機子
コイルは擬似的に６相交流電圧を発生するように動作す
るので車両アイドル時など低回転数域での発電電圧の脈
動率（リップル）が大きい車両用三相交流発電機におい
て優れた特性をもつ。
【０００４】なお、上記両コイルの線間コイル抵抗は等
しくなるように設定されている。これは、抵抗損失、発
電電圧のバランスのためである。一方、従来の車両用三
相交流発電機はその発電電圧が車載バッテリ電圧に対応
して小さいために原理的に大電流（１００Ａ以上）を出
力する構成となっており、更に近年、一層の大出力化が
要求されているために、電機子コイルのタ−ン数は小電
流出力のタイプでも大体１０タ−ン以下、大電流出力タ
イプのものではわずか数タ−ンに制限せざるを得なくな
っている。
しくなるように設定されている。これは、抵抗損失、発
電電圧のバランスのためである。一方、従来の車両用三
相交流発電機はその発電電圧が車載バッテリ電圧に対応
して小さいために原理的に大電流（１００Ａ以上）を出
力する構成となっており、更に近年、一層の大出力化が
要求されているために、電機子コイルのタ−ン数は小電
流出力のタイプでも大体１０タ−ン以下、大電流出力タ
イプのものではわずか数タ−ンに制限せざるを得なくな
っている。
【０００５】更に説明すると、このような大電流出力下
では電機子コイルの抵抗損失およびそれによる発熱が増
大する。このため、従来の車両用三相交流発電機では、
電機子コイルのタ−ン数を減らすことにより、できるだ
けコイル断面積が大きい電機子コイルを電機子コアのス
ロットに収容するようにしている。
では電機子コイルの抵抗損失およびそれによる発熱が増
大する。このため、従来の車両用三相交流発電機では、
電機子コイルのタ−ン数を減らすことにより、できるだ
けコイル断面積が大きい電機子コイルを電機子コアのス
ロットに収容するようにしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな電機子コイルのタ−ン数の削減（およびそれによる
電機子コイルのコイル断面積の増大）は、それにほぼ反
比例して出力電流が発生する最低エンジン回転数の上昇
すなわち発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化を招いて
しまう。
うな電機子コイルのタ−ン数の削減（およびそれによる
電機子コイルのコイル断面積の増大）は、それにほぼ反
比例して出力電流が発生する最低エンジン回転数の上昇
すなわち発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化を招いて
しまう。
【０００７】すなわち、電機子コイルのタ−ン数の低減
は、電機子コイルの抵抗損失の低減による大発電電圧時
（中高速域）の出力電流特性の向上とともに、低速域で
の出力電流特性の悪化を招いてしまう。特に、上述した
ように車両用三相交流発電機の電機子コイルのタ−ン数
はわずか数タ−ンと少ないので、１または２タ−ン減ら
すだけで、発電電圧の低速立ち上がり特性の無視できな
い悪化を招いてしまう。
は、電機子コイルの抵抗損失の低減による大発電電圧時
（中高速域）の出力電流特性の向上とともに、低速域で
の出力電流特性の悪化を招いてしまう。特に、上述した
ように車両用三相交流発電機の電機子コイルのタ−ン数
はわずか数タ−ンと少ないので、１または２タ−ン減ら
すだけで、発電電圧の低速立ち上がり特性の無視できな
い悪化を招いてしまう。
【０００８】本発明は、上記問題に鑑みなされたもので
あり、発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化を抑止しつ
つ、発電電圧の脈動率の低減と中高速域での出力電流特
性の向上とを実現可能な車両用三相交流発電機を提供す
ることをその目的としている。
あり、発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化を抑止しつ
つ、発電電圧の脈動率の低減と中高速域での出力電流特
性の向上とを実現可能な車両用三相交流発電機を提供す
ることをその目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
になされた請求項１記載の車両用三相交流発電機によれ
ば、電機子コアの同一スロットに巻装され、互いに並列
接続されるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイ
ルからなる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電機子コイ
ル）において、Δ結線電機子コイルのタ−ン数は、Ｙ結
線電機子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も近接する
整数値より１又は２ターン少なく、かつ、Ｙ結線電機子
コイルのタ−ン数より大きい整数値に設定される。
になされた請求項１記載の車両用三相交流発電機によれ
ば、電機子コアの同一スロットに巻装され、互いに並列
接続されるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイ
ルからなる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電機子コイ
ル）において、Δ結線電機子コイルのタ−ン数は、Ｙ結
線電機子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も近接する
整数値より１又は２ターン少なく、かつ、Ｙ結線電機子
コイルのタ−ン数より大きい整数値に設定される。
【００１０】このようにすれば、脈動率および発電電圧
の低速立ち上がり特性の悪化を抑止しつつ中高速域での
出力電流特性を向上することができる。以下、上記作用
効果の実現について更に具体的に説明する。まず第一
に、この電機子コイルはＹ−Δ並列接続型電機子コイル
の構成を採用するので、前述したように発電電圧の脈動
率を通常のＹ結線電機子コイルやΔ結線電機子コイルを
単独使用する場合に比べて大幅に改善できる。
の低速立ち上がり特性の悪化を抑止しつつ中高速域での
出力電流特性を向上することができる。以下、上記作用
効果の実現について更に具体的に説明する。まず第一
に、この電機子コイルはＹ−Δ並列接続型電機子コイル
の構成を採用するので、前述したように発電電圧の脈動
率を通常のＹ結線電機子コイルやΔ結線電機子コイルを
単独使用する場合に比べて大幅に改善できる。
【００１１】また、Δ結線電機子コイルのタ−ン数のみ
を従来より１〜２タ−ン減らすので、その分だけ電機子
コイルのコイル断面積を増大することができ、その結果
としてコイルの中高速域での出力電流特性の向上を図る
ことができる。更に、本構成ではＹ結線電機子コイルの
タ−ン数は低減しないので、言い換えれば、電機子コイ
ルの一部を構成するΔ結線電機子コイルのみのタ−ン数
だけ、しかもその１又は２タ−ンだけ減らすので、電機
子コイルの全体としてのタ−ン数の低減の割合は、電機
子コイル全体をΔ結線電機子コイルと見立てた場合より
０．５〜１タ−ン減らすのとほぼ同じ程度、電機子コイ
ル全体をＹ結線電機子コイルと見立てた場合より０．３
〜０．５タ−ン減らすのとほぼ同じ程度となる。
を従来より１〜２タ−ン減らすので、その分だけ電機子
コイルのコイル断面積を増大することができ、その結果
としてコイルの中高速域での出力電流特性の向上を図る
ことができる。更に、本構成ではＹ結線電機子コイルの
タ−ン数は低減しないので、言い換えれば、電機子コイ
ルの一部を構成するΔ結線電機子コイルのみのタ−ン数
だけ、しかもその１又は２タ−ンだけ減らすので、電機
子コイルの全体としてのタ−ン数の低減の割合は、電機
子コイル全体をΔ結線電機子コイルと見立てた場合より
０．５〜１タ−ン減らすのとほぼ同じ程度、電機子コイ
ル全体をＹ結線電機子コイルと見立てた場合より０．３
〜０．５タ−ン減らすのとほぼ同じ程度となる。
【００１２】その結果として、本構成による発電電圧の
低速立ち上がり特性の低下は軽微となり、しかもタ−ン
数低減にともなうコイル抵抗低下による出力電流向上効
果は当然、低速域でも多少は存在するため、結局、発電
電圧の低速立ち上がり特性の低下を抑止しつつ、中高速
域での出力電流特性の向上を実現することができる。な
お、Δ結線電機子コイルのタ−ン数の低減の代わりに、
Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数を低減して、中高速域で
の出力電流特性の向上を図ることも考えられる。しか
し、この場合には上述したように、車両用三相交流発電
機では元々数タ−ンと極めて少ないＹ−Δ並列接続型電
機子コイルのタ−ン数を更に低減することになり、それ
による発電電圧の低速立ち上がり特性の低下が無視でき
ないほど大きくなってしまう。もちろん、Δ結線電機子
コイルのタ−ン数を０．５タ−ンというように、１未満
の分数値に相当するタ−ン数たとえば１／２タ−ンだけ
低下できればよいが、このようなタ−ン数削減は、相コ
イル又は結線作業上容易でなく、現実的ではない。
低速立ち上がり特性の低下は軽微となり、しかもタ−ン
数低減にともなうコイル抵抗低下による出力電流向上効
果は当然、低速域でも多少は存在するため、結局、発電
電圧の低速立ち上がり特性の低下を抑止しつつ、中高速
域での出力電流特性の向上を実現することができる。な
お、Δ結線電機子コイルのタ−ン数の低減の代わりに、
Ｙ結線電機子コイルのタ−ン数を低減して、中高速域で
の出力電流特性の向上を図ることも考えられる。しか
し、この場合には上述したように、車両用三相交流発電
機では元々数タ−ンと極めて少ないＹ−Δ並列接続型電
機子コイルのタ−ン数を更に低減することになり、それ
による発電電圧の低速立ち上がり特性の低下が無視でき
ないほど大きくなってしまう。もちろん、Δ結線電機子
コイルのタ−ン数を０．５タ−ンというように、１未満
の分数値に相当するタ−ン数たとえば１／２タ−ンだけ
低下できればよいが、このようなタ−ン数削減は、相コ
イル又は結線作業上容易でなく、現実的ではない。
【００１３】上述した解析に基づいて、本発明者は、電
機子コアの同一スロットに巻装され、互いに並列接続さ
れるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルから
なる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電機子コイル）に
おいて、Δ結線電機子コイルのタ−ン数は、Ｙ結線電機
子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も近接するそれよ
り小さい整数値から１〜２タ−ン差し引いた値としたの
で、脈動率および発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化
を抑止しつつ中高速域での出力電流特性を向上すること
ができた。
機子コアの同一スロットに巻装され、互いに並列接続さ
れるＹ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルから
なる電機子コイル（Ｙ−Δ並列接続型電機子コイル）に
おいて、Δ結線電機子コイルのタ−ン数は、Ｙ結線電機
子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も近接するそれよ
り小さい整数値から１〜２タ−ン差し引いた値としたの
で、脈動率および発電電圧の低速立ち上がり特性の悪化
を抑止しつつ中高速域での出力電流特性を向上すること
ができた。
【００１４】請求項２記載の構成によれば請求項１記載
の車両用三相交流発電機において更に、Ｙ結線電機子コ
イルは３〜５タ−ンに設定される。このようにすれば、
両電機子コイルともタ−ン数が少ないので、車両用三相
交流発電機として大電流での内部抵抗損失を低減して、
大電流を出力することができる。ちなみに、この実施例
における好適なタ−ン数の組み合わせは以下の通りであ
る。Ｙ結線電機子コイルが５タ−ンの場合、Δ結線電機
子コイルのタ−ン数は、１．７３倍に最も近い整数値が
９であり、７または８タ−ンが好適である。Ｙ結線電機
子コイルが４タ−ンの場合、Δ結線電機子コイルのタ−
ン数は、１．７３倍に最も近い整数値が７であり、５ま
たは６タ−ンが好適である。
の車両用三相交流発電機において更に、Ｙ結線電機子コ
イルは３〜５タ−ンに設定される。このようにすれば、
両電機子コイルともタ−ン数が少ないので、車両用三相
交流発電機として大電流での内部抵抗損失を低減して、
大電流を出力することができる。ちなみに、この実施例
における好適なタ−ン数の組み合わせは以下の通りであ
る。Ｙ結線電機子コイルが５タ−ンの場合、Δ結線電機
子コイルのタ−ン数は、１．７３倍に最も近い整数値が
９であり、７または８タ−ンが好適である。Ｙ結線電機
子コイルが４タ−ンの場合、Δ結線電機子コイルのタ−
ン数は、１．７３倍に最も近い整数値が７であり、５ま
たは６タ−ンが好適である。
【００１５】請求項３記載の構成によれば請求項１又は
２記載の車両用三相交流発電機において更に、Δ結線電
機子コイルの線間コイル抵抗はＹ結線電機子コイルの線
間コイル抵抗の０．８〜１．２倍に設定される。このよ
うにすれば、Ｙ結線電機子コイルとΔ結線電機子コイル
との間の抵抗差に基づく損失や出力電流のばらつきを低
減することができる。
２記載の車両用三相交流発電機において更に、Δ結線電
機子コイルの線間コイル抵抗はＹ結線電機子コイルの線
間コイル抵抗の０．８〜１．２倍に設定される。このよ
うにすれば、Ｙ結線電機子コイルとΔ結線電機子コイル
との間の抵抗差に基づく損失や出力電流のばらつきを低
減することができる。
【００１６】
【実施例】以下、図１を参照して本発明の車両用三相交
流発電機の実施例を説明する。１は車両用交流発電機で
あり、バッテリ２及び電気負荷３へ給電している。１０
はＹ結線された第１の電機子コイル（Ｙ結線電機子コイ
ル）であり、それを構成する各相コイル１０１、１０２
及び１０３の一端ｘ’、ｙ’、ｚ’は互いに接続され、
それらの他端ｘ、ｙ、ｚは全波整流器１１の入力端に接
続されている。
流発電機の実施例を説明する。１は車両用交流発電機で
あり、バッテリ２及び電気負荷３へ給電している。１０
はＹ結線された第１の電機子コイル（Ｙ結線電機子コイ
ル）であり、それを構成する各相コイル１０１、１０２
及び１０３の一端ｘ’、ｙ’、ｚ’は互いに接続され、
それらの他端ｘ、ｙ、ｚは全波整流器１１の入力端に接
続されている。
【００１７】１２は△結線された第２の電機子コイル
（Δ結線電機子コイル）であり、それを構成する各相コ
イル１２１、１２２及び１２３の各端部ＵとＷ’、Ｖと
Ｕ’、ＷとＵ’がそれぞれ接続され、これら三箇所の接
続点が全波整流器１３の入力端に接続されている。両電
機子コイル１０、１２の各相コイルの内、相コイル１０
１と１２１、１０２と１２２、１０３と１２３がそれぞ
れ、電機子コアの同一スロットに挿入されている。両電
機子コイル１０、１２の巻線方式は同じく波巻きとされ
ているが、重ね巻きでもかまわない。
（Δ結線電機子コイル）であり、それを構成する各相コ
イル１２１、１２２及び１２３の各端部ＵとＷ’、Ｖと
Ｕ’、ＷとＵ’がそれぞれ接続され、これら三箇所の接
続点が全波整流器１３の入力端に接続されている。両電
機子コイル１０、１２の各相コイルの内、相コイル１０
１と１２１、１０２と１２２、１０３と１２３がそれぞ
れ、電機子コアの同一スロットに挿入されている。両電
機子コイル１０、１２の巻線方式は同じく波巻きとされ
ているが、重ね巻きでもかまわない。
【００１８】Ｙ結線電機子コイル１０において、相コイ
ル１０１は、図２で示すように一端Ｘから出発してから
スロット１６４、１６７、・・・、１６１を経由して他
端Ｘ’へ達する。相コイル１０２は、相コイル１０１に
対して電気角で１２０度遅れるスロットから、相コイル
１０３は相コイル１０１に対して２４０度遅れるスロッ
トからそれぞれ出発してから相コイル１０１と同様に波
巻で巻装されている。Δ結線電機子コイル１２におい
て、相コイル１２１〜１２３は図３で示すように相コイ
ル１０１〜１０３と同様に巻装されている。
ル１０１は、図２で示すように一端Ｘから出発してから
スロット１６４、１６７、・・・、１６１を経由して他
端Ｘ’へ達する。相コイル１０２は、相コイル１０１に
対して電気角で１２０度遅れるスロットから、相コイル
１０３は相コイル１０１に対して２４０度遅れるスロッ
トからそれぞれ出発してから相コイル１０１と同様に波
巻で巻装されている。Δ結線電機子コイル１２におい
て、相コイル１２１〜１２３は図３で示すように相コイ
ル１０１〜１０３と同様に巻装されている。
【００１９】上記構成によれば、全波整流器１１の整流
電圧のリップルと、全波整流器１３のの整流電圧のリッ
プルとは、互いに３０度位相角が異なるようになるので
Ｙ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルの一方だ
けで電機子コイルを構成する場合より脈動率が低減され
ることになる。Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数とΔ
結線電機子コイル１２のタ−ン数の比率は１：１．７３
とした。これにより、Δ結線電機子コイル１２の線間電
圧とＹ結線電機子コイル１０の線間電圧との大きさが一
致し、脈動率も低減できる。このことは周知であるので
説明は省略する。
電圧のリップルと、全波整流器１３のの整流電圧のリッ
プルとは、互いに３０度位相角が異なるようになるので
Ｙ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルの一方だ
けで電機子コイルを構成する場合より脈動率が低減され
ることになる。Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数とΔ
結線電機子コイル１２のタ−ン数の比率は１：１．７３
とした。これにより、Δ結線電機子コイル１２の線間電
圧とＹ結線電機子コイル１０の線間電圧との大きさが一
致し、脈動率も低減できる。このことは周知であるので
説明は省略する。
【００２０】これら両電機子コイル１０、１２が発電し
た三相交流電圧は全波整流器１１、１３により別々に整
流され、バッテリ２へ給電される。１４は界磁コイル、
１５は電圧調整装置であり、電圧調整装置１５は、バッ
テリ２の電圧が所定値以下の時に界磁コイル１４に通電
して発電機１を発電状態にし、バッテリ２の電圧が所定
値以上の時に界磁コイル１４の通電電流を遮断して発電
機１を発電停止させ、これによりバッテリ２の電圧は所
定の電圧に調整される。
た三相交流電圧は全波整流器１１、１３により別々に整
流され、バッテリ２へ給電される。１４は界磁コイル、
１５は電圧調整装置であり、電圧調整装置１５は、バッ
テリ２の電圧が所定値以下の時に界磁コイル１４に通電
して発電機１を発電状態にし、バッテリ２の電圧が所定
値以上の時に界磁コイル１４の通電電流を遮断して発電
機１を発電停止させ、これによりバッテリ２の電圧は所
定の電圧に調整される。
【００２１】以下、この実施例の特徴部分を説明する。
この実施例では、Δ結線電機子コイル１２のタ−ン数
は、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数の１．７３倍に
最も近接する整数値より１又は２ターン少なく、かつ、
Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数より大きい整数値に
設定した。また、出力電流を大きく取るために、Ｙ結線
電機子コイル１０は４または５タ−ンに設定した。
この実施例では、Δ結線電機子コイル１２のタ−ン数
は、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数の１．７３倍に
最も近接する整数値より１又は２ターン少なく、かつ、
Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数より大きい整数値に
設定した。また、出力電流を大きく取るために、Ｙ結線
電機子コイル１０は４または５タ−ンに設定した。
【００２２】このようにすることにより、前に詳述した
理由により、発電電圧の脈動率および発電電圧の低速立
ち上がり特性の悪化を抑止しつつ、中高速域での出力電
流特性の向上を実現することができる。上記理由につい
ては再論は省略する。 （試験１）次に、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数は
５としたＹ−Δ並列接続型電機子コイル形式の車両用三
相交流発電機を実際に試作し、そのΔ結線電機子コイル
１２のタ−ン数比を種々変更して、その回転数と最大出
力電流との関係を調べた。
理由により、発電電圧の脈動率および発電電圧の低速立
ち上がり特性の悪化を抑止しつつ、中高速域での出力電
流特性の向上を実現することができる。上記理由につい
ては再論は省略する。 （試験１）次に、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数は
５としたＹ−Δ並列接続型電機子コイル形式の車両用三
相交流発電機を実際に試作し、そのΔ結線電機子コイル
１２のタ−ン数比を種々変更して、その回転数と最大出
力電流との関係を調べた。
【００２３】ただし、用いた車両用三相交流発電機１の
発電電圧は１３．５Ｖとし、雰囲気温度２５℃とした。
なお、Ｙ結線電機子コイル１０のコイル抵抗とΔ結線電
機子コイル１２のコイル抵抗とは等しいように、コイル
断面積を設定した。Δ結線電機子コイル１２のタ−ン数
を下記のように選んだ。実施例１品では８タ−ンとし、
実施例２品では７タ−ンとし、比較例１品（理想比率
品、従来品）では９タ−ンとし、比較例２品（逆にΔ結
線電機子コイル１２のタ−ン数を増加した場合）では１
０タ−ンとし、比較例３品（Ｙ結線電機子コイル１０の
タ−ン数が理想タ−ン数比より小さい場合）ではＹ結線
電機子コイル１０のタ−ン数を４、Δ結線電機子コイル
１２のタ−ン数を９とした。
発電電圧は１３．５Ｖとし、雰囲気温度２５℃とした。
なお、Ｙ結線電機子コイル１０のコイル抵抗とΔ結線電
機子コイル１２のコイル抵抗とは等しいように、コイル
断面積を設定した。Δ結線電機子コイル１２のタ−ン数
を下記のように選んだ。実施例１品では８タ−ンとし、
実施例２品では７タ−ンとし、比較例１品（理想比率
品、従来品）では９タ−ンとし、比較例２品（逆にΔ結
線電機子コイル１２のタ−ン数を増加した場合）では１
０タ−ンとし、比較例３品（Ｙ結線電機子コイル１０の
タ−ン数が理想タ−ン数比より小さい場合）ではＹ結線
電機子コイル１０のタ−ン数を４、Δ結線電機子コイル
１２のタ−ン数を９とした。
【００２４】その結果を図４に示す。図４から、実施例
１、２品は比較例１、２、３品と比べて、発電電圧の低
速立ち上がり特性の劣化を抑止しつつ、中高速域での出
力電流特性の向上を実現できることが実証された。 （試験２）更に、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数は
４としたＹ−Δ並列接続型電機子コイル形式の車両用三
相交流発電機を実際に試作し、そのΔ結線電機子コイル
１２のタ−ン数比を種々変更して、その回転数と最大出
力電流との関係を調べた。
１、２品は比較例１、２、３品と比べて、発電電圧の低
速立ち上がり特性の劣化を抑止しつつ、中高速域での出
力電流特性の向上を実現できることが実証された。 （試験２）更に、Ｙ結線電機子コイル１０のタ−ン数は
４としたＹ−Δ並列接続型電機子コイル形式の車両用三
相交流発電機を実際に試作し、そのΔ結線電機子コイル
１２のタ−ン数比を種々変更して、その回転数と最大出
力電流との関係を調べた。
【００２５】ただし、用いた車両用三相交流発電機１の
パラメ−タは、試験１と同じとした。実施例３品では６
タ−ンとし、実施例４品では５タ−ンとし、比較例４品
（理想比率品、従来品）では７タ−ンとし、比較例５品
（逆にΔ結線電機子コイル１２のタ−ン数を増加した場
合）では８タ−ンとし、比較例６品（Ｙ結線電機子コイ
ル１０のタ−ン数が理想タ−ン数比より小さい場合）で
はＹ結線電機子コイル１０のタ−ン数を３、Δ結線電機
子コイル１２のタ−ン数を７とした。
パラメ−タは、試験１と同じとした。実施例３品では６
タ−ンとし、実施例４品では５タ−ンとし、比較例４品
（理想比率品、従来品）では７タ−ンとし、比較例５品
（逆にΔ結線電機子コイル１２のタ−ン数を増加した場
合）では８タ−ンとし、比較例６品（Ｙ結線電機子コイ
ル１０のタ−ン数が理想タ−ン数比より小さい場合）で
はＹ結線電機子コイル１０のタ−ン数を３、Δ結線電機
子コイル１２のタ−ン数を７とした。
【００２６】その結果を図５に示す。図５から、実施例
３、４品は比較例４、５、６品と比べて、発電電圧の低
速立ち上がり特性の劣化を抑止しつつ、中高速域での出
力電流特性の向上を実現できることが実証された。
３、４品は比較例４、５、６品と比べて、発電電圧の低
速立ち上がり特性の劣化を抑止しつつ、中高速域での出
力電流特性の向上を実現できることが実証された。
【図１】 本発明の車両用交流発電機の一実施例を示す
回路図である。
回路図である。
【図２】 Ｙ結線電機子コイル１０の模式巻線図であ
る。
る。
【図３】 Δ結線電機子コイル１２の模式巻線図であ
る。
る。
【図４】 Ｙ結線電機子コイル１０が５タ−ンとし、Δ
結線電機子コイル１２のタ−ン数を種々変更した場合の
回転数と最大出力電流との関係を示す特性図である。
結線電機子コイル１２のタ−ン数を種々変更した場合の
回転数と最大出力電流との関係を示す特性図である。
【図５】 Ｙ結線電機子コイル１０が４タ−ンとし、Δ
結線電機子コイル１２のタ−ン数を種々変更した場合の
回転数と最大出力電流との関係を示す特性図である。
結線電機子コイル１２のタ−ン数を種々変更した場合の
回転数と最大出力電流との関係を示す特性図である。
１は車両用三相交流発電機、１０はＹ結線電機子コイ
ル、１２はΔ結線電機子コイル、１１、１３は全波整流
器（整流手段）
ル、１２はΔ結線電機子コイル、１１、１３は全波整流
器（整流手段）
Claims (3)
- 【請求項１】 電機子コアの同一スロットに巻装される
Ｙ結線電機子コイルおよびΔ結線電機子コイルからなる
電機子コイルと、前記両コイルが発電する三相交流電圧
を互いに独立に全波整流してバッテリに給電する整流手
段とを備える車両用三相交流発電機において、 前記Δ結線電機子コイルのタ−ン数は、前記Ｙ結線電機
子コイルのタ−ン数の１．７３倍に最も近接する整数値
より１又は２だけ少なく、かつ、Ｙ結線電機子コイルの
タ−ン数より大きい整数値に設定されていることを特徴
とする車両用三相交流発電機。 - 【請求項２】 請求項１または２記載の車両用三相交流
発電機において、 前記Ｙ結線電機子コイルは３〜５タ−ンに設定されるこ
とを特徴とする車両用三相交流発電機。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の車両用三相交流発
電機において、 前記Δ結線電機子コイルの線間コイル抵抗は、前記Ｙ結
線電機子コイルの線間コイル抵抗の０．８〜１．２倍に
設定されることを特徴とする車両用三相交流発電機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18690297A JPH1141886A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 車両用三相交流発電機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18690297A JPH1141886A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 車両用三相交流発電機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1141886A true JPH1141886A (ja) | 1999-02-12 |
Family
ID=16196689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18690297A Pending JPH1141886A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | 車両用三相交流発電機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1141886A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002019499A1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-03-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Electric motor |
| WO2004045050A1 (ja) * | 2002-11-11 | 2004-05-27 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | 車両用三相交流発電機 |
| WO2004109893A1 (ja) * | 2003-06-09 | 2004-12-16 | Hitachi, Ltd. | 車両用交流発電機 |
| JP2005341739A (ja) * | 2004-05-28 | 2005-12-08 | Hitachi Ltd | 車両用交流発電機 |
| JP2007504794A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ヴァレオ エキプマン エレクトリク モトゥール | 自動車用のオルタネータまたはオルタネータ／スタータなどの多相回転電気装置 |
| CN106787338A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 哈尔滨工业大学 | 绕组分套式多相电机及其控制方法 |
-
1997
- 1997-07-11 JP JP18690297A patent/JPH1141886A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002019499A1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-03-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Electric motor |
| US6799362B2 (en) | 2000-09-01 | 2004-10-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Motor and method for manufacturing the same |
| WO2004045050A1 (ja) * | 2002-11-11 | 2004-05-27 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | 車両用三相交流発電機 |
| US7109687B2 (en) | 2002-11-11 | 2006-09-19 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Three-phase ac generator for vehicle |
| CN100463336C (zh) * | 2002-11-11 | 2009-02-18 | 三菱电机株式会社 | 车辆用三相交流发电机 |
| WO2004109893A1 (ja) * | 2003-06-09 | 2004-12-16 | Hitachi, Ltd. | 車両用交流発電機 |
| JP2007504794A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ヴァレオ エキプマン エレクトリク モトゥール | 自動車用のオルタネータまたはオルタネータ／スタータなどの多相回転電気装置 |
| JP2005341739A (ja) * | 2004-05-28 | 2005-12-08 | Hitachi Ltd | 車両用交流発電機 |
| CN106787338A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 哈尔滨工业大学 | 绕组分套式多相电机及其控制方法 |
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