JPH11501316A - テトラブロモビスフェノール−ａの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明はテトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法に関し、この方法は、反応媒体として水と水混和性溶媒を用いること、反応温度を５０から１００℃にすること、そしてビスフェノール−Ａを反応槽に供給している間の反応媒体に未反応Ｂｒ₂を存在させることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】 テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法発明の背景 本発明はテトラブロモビスフェノール−Ａを高い効率で製造する方法に関する 。 テトラブロモビスフェノール−Ａは世界中で最も幅広く用いられている臭化難 燃剤の１つである。これはスチレン系熱可塑材およびある種の熱硬化性樹脂に難 燃性を与える目的で広範に用いられている。 テトラブロモビスフェノール−Ａの製造で商業的に用いられている方法は一般 に３つのカテゴリーに入る。１番目のカテゴリーは、テトラブロモビスフェノー ル−Ａと一緒に臭化メチルを実質的に量で共生成させる方法を包含する。一般的 には、生成させるテトラブロモビスフェノール−Ａ １００ポンド当たり４０− ５０ポンドに及んで臭化メチルが生じると予測され得る。この臭化物は薫蒸剤と してそして薬剤もしくは農業化学品の中間体として大きな市場を有することから 、今のところ、臭化メチルが一緒に生成することは望ましいと考えられている。 この１番目のカテゴリーの範囲内の方法は、ほとんどの場合、ビスフェノールＡ と臭素をメタノール中で反応させることを特徴とする。ビスフェノールＡの芳香 臭素化（ａｒ−ｂｒｏｍｉｎａｔｉｏｎ）は、ＨＢｒが芳香臭素化部位当たり１ モル生成する置換反応である。従って、このようなテトラブロモビスフェノール −Ａの製造では、ＨＢｒが、生成するテトラブロモビスフェノール−Ａ １モル 当たり４モル生じる。このＨＢｒは、逆に、メタノール溶媒と反応して臭化メチ ル共生成物をもたらす。ビスフェノール−Ａと臭素の供給が終了した後、反応槽 の内容物を１から２ 時間加熱処理して反応を完結させる。この反応が終了した時点で、反応槽の内容 物に水を加えることで所望のテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物を析出させ る。 ２番目のカテゴリーの方法は、臭化メチルを実質的量で共生成させることなく かつＨＢｒをＢｒ₂に変化させる酸化剤を用いることなくテトラブロモビスフェ ノール−Ａの製造を行うことを特徴とする。米国特許第４,９９０,３２１；５, ００８,４６９；５,０５９,７２６および５,１３８,１０３号を参照のこと。こ のような方法ではビスフェノールＡの臭素化を一般にメタノール溶媒と特定量の 水を存在させて低温、即ち０から２０℃で行う。水を用いそして温度を低くする ことからメタノールとＨＢｒの間の反応が遅くなって臭化メチルの生成量が少な くなる。しかしながら、この水の使用量は、テトラブロモビスフェノール−Ａを 反応マス（ｒｅａｃｔｉｏｎ ｍａｓｓ）から沈澱させるほど多い量ではない。 この目的で加えられる追加的水は反応の終了時に添加される。この種類の方法の １つの欠点は、反応体を全部仕込んだ後に要する熟成期間、即ち加熱処理時間が かなり長いことと最後に水を添加してテトラブロモビスフェノール−Ａを最終的 に沈澱させることで追加的に工程時間を要する点である。 ３番目のカテゴリーに入る方法は、臭素によるビスフェノール−Ａの臭素化を 溶媒と任意に酸化剤、例えばＨ₂Ｏ₂、Ｃｌ₂などを存在させて行うことを特徴と する。米国特許第３，９２９，９０７号、米国特許第４，１８０，６８４号、米 国特許第５，０６８，４６３号および日本特許７７０３４６２０ Ｂ４ ７７／ ０９／０５を参照のこと。その溶媒は一般に水に混和しないハロゲン化有機化合 物である。その反応マスで 水を用いて２相系を生じさせる。テトラブロモビスフェノール−Ａは、ビスフェ ノールＡが臭素化されるにつれて溶媒の中に入る。共生成するＨＢｒは水中に存 在する。酸化剤を用いると、ＨＢｒがＢｒ₂に酸化され、このＢｒ₂は、その後、 さらなるビスフェノール−Ａの臭素化および臭素化が不完全な種の臭素化で利用 される。ＨＢｒがＢｒ₂に酸化されることで、反応槽に供給する必要があるＢｒ₂ 供給材料の量はビスフェノールＡ １モル当たり約２モルのみである。テトラブ ロモビスフェノール−Ａを溶媒から回収する時、その溶液を、テトラブロモビス フェノール−Ａの沈澱が起こるまで冷却する。しかしながら、この種類の方法は 万能ではない、と言うのは、ハロゲン化有機溶媒の取り扱い、精製および再利用 に費用がかかるからである。加うるに、テトラブロモビスフェノール−Ａの回収 で溶液を冷却する時に追加的費用と工程時間を要する。 臭化メチルの市場が活発である限り１番目のカテゴリーの方法が商業的に魅力 があることは認められている。しかしながら、臭化メチルを薫蒸剤として用いる ことを禁止しようとする提案が国際的なレベルで現在成されようとしている。薫 蒸剤の市場が臭化メチルの主要な市場であることから、臭化メチルが実質的量で 共生成しないテトラブロモビスフェノール−Ａ方法が求められているのは明らか である。このような方法を商業的に成功させるには共生成する臭化メチルを販売 することで得られる収入の利点なしにテトラブロモビスフェノール−Ａを経済的 に製造する必要があることから、これは困難な仕事である。発明 本発明の方法は、高品質のテトラブロモビスフェノール−Ａを高収率で効率良 く製造することを特徴とする。この方法はバッチ式または連続 式に実施可能である。この方法をバッチ式に実施する場合、時間を消費する１時 間に加えて反応後の加熱処理期間も反応後のテトラブロモビスフェノール−Ａ沈 澱段階も必要としないことで反応槽における時間が比較的短いことから、工程効 率が向上する。このテトラブロモビスフェノール−Ａの製造で連続方法を用いる ことはそれ自身ユニークであり、本発明の方法の特徴である反応時間が短いこと とテトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱時間が短いことで連続方法の使用が可能 になる。連続式の場合、生成物の生産量を損失させることなく反応槽のサイズを 実質的に小さくすることができる。 本発明の方法では、この上に示した反応効率に加えて、臭化メチルを付随して 実質的に生じさせることなく、即ち臭化メチルの量をテトラブロモビスフェノー ル−Ａ生成物１００ポンド当たり１．０から０．２ポンドの如く少なくしながら 、メタノールを基とする溶媒中でテトラブロモビスフェノール−Ａを高い収率で 製造することができる。更に、反応槽に供給すＢｒ₂の量をビスフェノール−Ａ １モル当たり約２モルのみにしたとしてもテトラブロモビスフェノール−Ａを 高い収率で得ることができる。 上記利点は（１）水に混和する溶媒、例えばメタノールなどと比較的多い量の 水を存在させて反応マスを比較的高い温度に維持しながらビスフェノール−Ａを 臭素化しそして任意にそれと同時に（２）該反応マス中で生じたＨＢｒをＢｒ₂ に酸化してそれを臭素化で用いると得られることを見い出した。以下に考察する ように、（１）の特徴は、伝統的には、低品質のテトラブロモビスフェノール− Ａが低い収率で生じそして／または臭化メチルが共生成することを助長するもの であると考えられ ていた。 本発明に従い、テトラブロモビスフェノール−Ａの製造を、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液を反応槽に供給 することで水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして約１５重量％以上か ら約６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスに未反応のＢｒ₂を存在させることにより、テトラ ブロモビスフェノール−Ａの沈澱物を生じさせ、そして ｃ． 反応マスの温度を約３０から約１００℃の範囲内にする、 ことで行うことができる。 また、本発明に従い、テトラブロモビスフェノール−Ａの製造を、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液とＢｒ₂を反応 槽に一緒に供給することで、水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして約 １５重量％以上から約６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともあ る程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該液相に未反応のＢｒ₂を少なくとも約５０ｐｐｍ含有させ、 そして ｃ． 反応マスの温度を約３０から約１００℃の範囲内にする、 ことで行うことができる。 ビスフェノール−Ａ／水／溶媒の溶液とＢｒ₂を一緒に供給することによって 上記反応マスの生成を最良に達成することができる。一緒に供給するは、Ｂｒ₂ の供給期間と溶液の供給期間を互いに少なくともある程度重ね合わせることを意 味する（供給期間は、主題となる供給材料の全部を反応槽に供給する期間である ）。例えば、Ｂｒ₂の供給を開始し た後に上記溶液の供給を開始し、その後、両方の供給を終了まで同時に行っても よい。別の例では、最初にＢｒ₂を供給した後に上記溶液を連続して供給し、そ れに伴ってＢｒ₂の供給を継続するが、この供給を間欠的に中断するか或は段階 的に行うことも可能である。更に別の例では、Ｂｒ₂の供給を開始した後にその ２者の供給を特定量のＢｒ₂が供給されるまで同時に行うように上記溶液を供給 する。その時点で、上記溶液の供給が終了するまでこれの供給を単独で継続する 。一緒に供給する他の方式は、上記溶液の供給を間欠的に中断するか或はＢｒ₂ が入っている反応槽に上記溶液を最初に供給した後にＢｒ₂と上記溶液を一緒に 供給することを特徴とし得る。最後に、Ｂｒ₂の供給と上記溶液の供給を時間的 に互いに全く同時に行うことも可能である。 Ｂｒ₂の供給期間と上記溶液の供給期間をある程度重ね合わせない供給も可能 であるが、一般的には好適でない。例えば、Ｂｒ₂を全部供給した後に上記溶液 を供給することも可能である。しかしながら、このような供給方式では、反応条 件に応じて、Ｂｒ₂の濃度が高い（これはビスフェノール−Ａを初めて供給した 時に見られる）ことが原因で望ましくない副生成物の生成がもたらされる可能性 がある。別の方式、即ちＢｒ₂を供給する前にビスフェノール−Ａを多量に供給 する方式では、トリブロモビスフェノール−Ａが多量に沈澱し得ることから好適 でないであろう。 しかしながら、供給を行う時、これを本方法の段階（ｂ）の要求に調和させる べきである。 Ｂｒ₂供給材料として用いるに市販のＢｒ₂が適切である。Ｂｒ₂が望ましくな い不純物を含有する場合には通常の精製技術、例えば蒸留、 Ｈ₂ＳＯ₄を用いた処理などでそれを処理してもよく、このような技術は本分野の 技衛者によく知られている。 Ｂｒ₂は液体または気体として反応槽に供給可能である。この供給材料を気体 状にするのが好適である。Ｂｒ₂が液状であるか或は気体状であるかに拘らず、 この供給材料を入れる地点を反応マスの表面下にするのが好適である。これを便 利にはディップチューブ（ｄｉｐ ｔｕｂｅ）を用いて達成する。この供給材料 が液状である場合、これを表面上に供給すると、はねかえり（ｓｐｌａｔｔｅｒ ｉｎｇ）が起こり得ることおよび混合が不充分になることと競う必要がある。 この反応マスに入れる水の量は、この反応マスに含まれる液相中の水と水混和 性溶媒の全量を基準にして約１５重量％以上から約６５重量％の範囲内でなけれ ばならない。この水の供給量を、好適には、水が約２５から約６５重量％の範囲 になるような量にする。最も高度に好適な範囲は約２５から約５０重量％の範囲 である。上記水混和性溶媒がメタノールである場合の好適な水量は約３０から約 ４５重量％である。 この反応マスの水含有量は本発明の重要な面である。如何なる特別な理論によ っても本発明の方法を制限するものでないが、水を含有させると臭化メチルの生 成量が大きく低下すると同時にテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物の純度が 高くなると考えている。 ビスフェノール−ＡとＢｒ₂の間で臭素置換反応が起こることによって共生成 するＨＢｒが反応マス中の多量の水で希釈されることから、臭化メチルの生成量 が少なくなる。更に、ＨＢｒは水と反応してＨ₃ＯＢｒを生じるが、これが水混 和性溶媒、例えばメタノールなどと反応する速度は非常に遅い。 水の存在量を考えると、テトラブロモビスフェノール−Ａ生成物の純度は予想 外である。一般的には、このような量で水を存在させると臭素化が不完全な種、 例えばトリブロモビスフェノール−Ａなどがテトラブロモビスフェノール−Ａ種 と一緒に沈澱すると予測されていた。このような共沈は、四臭化生成物が高い純 度で得られることとは対照的である。この多量の水は、本発明の方法に対して有 害な作用を示さないばかりでなく、実際、その代わりに四臭化反応に利点を与え る。如何なる特別な理論によっても制限するものでないが、この水は、反応マス 内で、臭素化する種の存在を増進させると考えている。このような増進により、 中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが沈澱するに充分な機会を得る前に ビスフェノール−Ａの全部が臭素化を受けてテトラブロモビスフェノール−Ａに なることが有利に起こる。このような臭素化する種の増進はＨＢｒが水と反応し てＨ₃ＯＢｒ酸が生じることによるものであると考えている。このＨ₃ＯＢｒ酸は Ｂｒ₂と反応しない。このことは、もしＨ₃ＯＢｒが生じないで多量のＨＢｒがＢ ｒ₂との反応で利用されるとＨＢｒ₃が生成することから重要である。ＨＢｒ₃は 反応マス中で臭素化しない種であることから、これの生成は望ましくない。この ように、ＨＢｒ₃が生成すると反応マスのＢｒ₂が消費され、これによって逆に臭 素化反応が遅くなってしまう。このように臭素化反応が遅くなると、結果として 、トリブロモビスフェノール−Ａの沈澱量が多くなり得る。 反応マス中のＨＢｒ量に影響を与える要因は水含有量のみでない。このＨＢｒ の量は、また、ＨＢｒが本発明に従う酸化剤と反応することでも少なくなり得る 。以下に考察するように、任意に酸化剤を用いると、ＨＢｒの少なくともいくら かがＢｒ₂に変化する。従って、水を多量に 用いることと酸化剤を用いることの両方が、反応マス中の臭素化する種の存在を 増進させる一因になり得る。 反応槽に供給する水を、今までは、ビスフェノール−Ａも水混和性溶媒も入っ ている溶液の一部として記述してきた。水をそのような溶液の一部として供給す るのが便利で好適である。しかしながら、他の相当する方法で水を反応マスに導 入することも可能である。例えば、水を個別の供給流れとして供給することも可 能である。このような供給は、本質的に、ビスフェノール−Ａと水混和性溶媒が 入っている溶液の供給と同時に実施可能である。更に、全部でなくても水の一部 を気体状Ｂｒ₂供給材料と一緒に蒸気または蒸気凝縮物として供給することも可 能である。蒸気を用いてＢｒ₂を気化させて気体状供給材料にすることも可能で ある。別の例は、供給を開始するに先立って水を１つの仕込みとしてか或は反応 槽に入れる仕込み物の一部として供給しそして後で供給する水の量を調整して反 応マス中で所望の水含有量を得ることを特徴とする。しかしながら、水を反応マ スに供給する時にその供給する水に要求されるただ１つの条件は、水が反応期間 の実質的全部に渡って反応マス中に適切な量で存在するようにすることである。 水の使用量が上記範囲の下方末端、即ち１５から２５重量％である場合には、 ビスフェノール−Ａの臭素化が終了した時点で追加的に水をある程度加えるのが 望ましい可能性がある。このような添加を行うことで得ることができる利点は、 この追加的水によってテトラブロモビスフェノール−Ａが反応マスから更に沈澱 し得る点である。更に沈澱を起こさせると工程収率が向上する。この場合、この 添加する水を溶液の水全体に算入する。 水混和性溶媒の供給に関しては上記溶液の供給に関連させてこの上に記述した 。しかしながら、この溶媒の供給は、この溶媒の機能が邪魔されないことを条件 として必ずしも排他的に上記溶液の１成分としての供給である必要はない。例え ば、上記溶液中でビスフェノール−Ａの溶媒和を起こさせる必要に応じて、この 溶液の一部として溶媒の一部を供給する一方で、残りの部分（これは一般により 少ない量である）を個別の流れとして供給することも可能である。しかしながら 、実用の観点から、溶媒を溶液の１成分として供給するのが最良である。 前記から理解されるであろうように、水、溶媒および／または溶液を供給する ことができる様式は、反応マスの構成が適切であることを条件として、本発明の 方法にとって決定的でない。従って、考察に関する事項を簡潔にする目的で、ビ スフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液の供給は、その水を上記 溶液の１成分としてか或は個別の流れとしてか或は両方の組み合わせとして供給 してもよいことと、上記溶媒を該溶液の１成分として全部供給してもよいか或は 一部を上記溶液に入れて供給しそして一部を個別の流れとして供給してもよいこ とを意味する。また、上記溶液供給材料の一部として見なされるべきものは、供 給前に反応槽に仕込む仕込み物としてか或は上記仕込み物の一部として反応マス に供給する全ての水または溶媒である。 水混和性溶媒は、Ｂｒ₂、ビスフェノール−Ａ、モノブロモビスフェノール− Ａ、ジブロモビスフェノール−Ａおよびトリブロモビスフェノール−Ａに反応条 件下で溶媒和し得る材料であるとして機能的に定義可能である。特に重要な反応 条件は、反応マスの温度、未反応のＢｒ₂を反応マス中に存在させること、およ び反応マスの水含有量である。更に、 上記溶媒は、Ｈ₃ＯＢｒに関して実質的に不活性でありかつビスフェノール−Ａ からテトラブロモビスフェノール−Ａへの芳香臭素化に関して実質的に不活性で あるべきでありかつ着色体、イオン性臭化物および／または加水分解性臭化物が 厄介な量で生成する一因になるべきでない。加水分解性臭化物には、１−ブロモ −２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフェニル）プ ロパン、１，１−ジブロモ−２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’ −ヒドロキシフェニル）プロパン、１，３−ジブロモ−２−メトキシ−２−（３ ’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフェニル）プロパンおよび１，１，３− トリブロモ−２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフ ェニル）プロパンが含まれる。上記溶媒を水および本発明の方法の反応条件と組 み合わせて用いると、これはテトラブロモビスフェノール−Ａに溶媒和する能力 を若干持ち得るが、反応収率の理由で、溶媒和力は低くなければならない、即ち 反応マスに含まれる液相中で溶媒和するテトラブロモビスフェノール−Ａの量は 約２０重量％以内、好適には約５重量％以内でなければならない。 好適な水混和性溶媒の例は、水に混和し得るアルコール類、カルボン酸、例え ば酢酸など、およびニトリル類、例えばアセトニトリルなどである。また、ある 種のエーテルも使用に適切であり得るが、但しそれらが反応マスの酸性で開裂を 起こさないことを条件とする。より好適な溶媒は炭素原子数が４以下のアルコー ル類である。最も好適なものはエタノールおよびメタノールであり、メタノール が最も好適な溶媒である。メタノールは比較的安価でありかつ簡単な蒸留技術で 容易に回収されて再利用可能である。本発明の方法では水を多量に存在させるこ とから、 水含有量が低いメタノールを回収する必要はなく、それによってメタノールを回 収するコストが低くなる。 臭化メチルの共生成は、水混和性溶媒としてメタノールを用いない時には明ら かに問題にならない。しかしながら、ＨＢｒと溶媒の間で生じる生成物が商業的 に望ましくない生成物である場合にはそれを生じさせないのが望ましい。従って 、本発明の方法の特徴は、溶媒がメタノールであるか否かに拘らず有利である。 この水混和性溶媒の使用量は、ビスフェノール−Ａの供給量に最も良く関係し ており、この量を便利には溶媒とビスフェノール−Ａの重量比として表してもよ い。この比率を好適には約２：１から約１０：１の範囲内にし、最も好適には約 ３：１から約５：１の範囲内にする。この上で述べた溶媒の機能が達成されるこ とを条件として、溶媒をより多い量または少ない量で用いることも可能である。 Ｂｒ₂および溶液供給材料の流れの温度を、好適には、望まれる反応マス温度 を考慮して工程効率が助長される温度にする。Ｂｒ₂を液状で供給する場合に適 切な温度は約１０℃からＢｒ₂の沸点より直ぐ下の温度である。Ｂｒ₂を気体とし て供給すべき場合には、Ｂｒ₂流れの温度を上記供給を促す温度にすべきである 。例えば、上記供給材料の温度は約６０から約１００℃の範囲内であってもよい 。上記溶液の供給温度は、反応マスを不利に冷却または加熱することのない温度 か、或は加圧運転を要する場合には結果として供給を液状状態で行うことができ るようにする温度でなければならない。上記溶液の供給を個々別々の水供給およ び／または溶媒供給と一緒に行う場合には、温度に関して上で行ったのと同じ説 明を上記個々別々の供給に適用する。 Ｂｒ₂の供給および溶液の供給そして／または個々別々の水などの供給は全部 、反応槽内に反応マスが生じることに貢献する。このような供給を行うと反応マ スに液相（液状部分）が生じ、そして最終的には、テトラブロモビスフェノール −Ａ沈澱物が生成することで反応マスに固相（固体部分）が生じる。気体または 液体として供給したＢｒ₂供給材料の少なくとも一部が臭素化反応で消費される 。消費されなかったＢｒ₂供給材料がいくらか存在する場合、それは液相中に存 在し、そしてそれはその中で、反応マス中に存在するＨＢｒが任意に酸化を受け てＢｒ₂が生じてそれが消費されなかった全てのＢｒ₂と一緒になる。液相中に存 在する未反応Ｂｒ₂の源の識別が失われたとしても、供給材料に由来する未消費 Ｂｒ₂とＨＢｒが酸化を受けることで生じる未消費Ｂｒ₂が組み合わさることで、 液相中に未反応のＢｒ₂が過剰量で与えられ、これが本発明の特徴である。 上記溶液を供給する時、反応マスの液相中に未反応のＢｒ₂を残存させておく 。テトラブロモビスフェノール−Ａ反応生成物に入っている臭素化が不完全な種 のレベル（これは許容され得る）に応じてそして／または臭素化が不完全な種が 沈澱する度合（現実に起こる）に応じて、短期間ならば反応マスに入っている未 反応Ｂｒ₂が消失することも容認され得る。実際、このような期間が現実に短期 間でありそして好ましい反応パラメーターを選択するならば、そのような臭素化 が不完全な沈澱物の生成は、評価できる度合では全く起こらない可能性がある。 作業者は、その過程を観察し、そして実験方法を用いて、その選択した反応条件 が未反応のＢｒ₂が反応マス中に短期間存在しなくなるに敏感であるか否かを決 定するであろう。従って、本発明の目的で、「未反応のＢｒ₂を 存在させること」は、臭素化が不完全な種の生成量が、テトラブロモビスフェノ ール−Ａ生成物が容認されなくなる、即ちテトラブロモビスフェノール−Ａの含 有量が約９６重量％未満の生成物がもたらされるほどの度合でないならば、未反 応Ｂｒ₂の含有量がゼロであってもよい短い期間を包含する。 反応マスの液相中に存在する未反応Ｂｒ₂の好適な量の量化は試行錯誤技術で 最も良好に取り扱われる。最初に、未反応Ｂｒ₂のレベルと他の工程パラメータ ーを選択することで試行方法を限定する。この方法で生じたテトラブロモビスフ ェノール−Ａ生成物をそれのトリ−およびテトラブロモビスフェノール−Ａ含有 量に関して分析する。トリブロモビスフェノール−Ａのレベルがあまりにも高い 場合には、未反応Ｂｒ₂のレベルをより高くして別の試行方法を実施する。所望 生成物が得られるまで上記手順を繰り返す（トリブロモビスフェノール−Ａの含 有量を低くしようとする場合、また、より高い反応温度を用いることでも若干の 利点を得ることができることを特記する）。選択する未反応Ｂｒ₂含有量をより 高くする場合には、この未反応Ｂｒ₂の含有量を、商業的観点から望ましくない トリブロモフェノールおよび他の副生成物の生成がもたらされるほど高くしない 注意を払うべきである。 反応マスに含まれる未反応Ｂｒ₂含有量の測定は比色測定技術を用いて実施可 能である。有用な技術は、水とメタノールが入っている酸性（ＨＢｒ）溶液を生 じさせることを含む。この溶液から標準サンプルをいくつか調製し、これの各々 にいろいろな量でＢｒ₂を測定して添加する。次に、このようなサンプル溶液の 色を反応マスに含まれる液相の色と比色測定で比較する。色の一致が上記液相中 に存在するＢｒ₂量の指 示である。未反応のＢｒ₂はそれの濃度に従ってサンプル溶液および反応マスに 色を着けることから、未反応Ｂｒ₂の比色測定は極めて適切である。濃度が低い と色が淡い黄色になり、濃度が中程度であると色が強い黄色になり、濃度が高い と色がオレンジ色になり、そして最も高い濃度では色が暗赤色になる。未反応Ｂ ｒ₂の濃度を反応マスの液状部分を基準にして５０ｐｐｍ以上、好適には約１０ ０から約１０，０００ｐｐｍの範囲内にするのが適切である。より好適な量は約 １００から５０００ｐｐｍの範囲内であり、最も好適な量は約２００から２００ ０ｐｐｍの範囲内である。 ビスフェノール−Ａが存在しておりそして同様に臭素化が不完全な種が存在し ている限り、該反応マスに上記未反応Ｂｒ₂濃度を維持する。理解されるであろ うように、Ｂｒ₂が反応するにつれて未反応のＢｒ₂含有量が低下し、従ってＢｒ₂ 供給材料に反応マス中のＢｒ₂を補給する働きをさせる。作業者は、上記過程中 、上述した比色測定技術を用いて反応マスに含まれる未反応Ｂｒ₂含有量を監視 しそしてＢｒ₂の供給もしくは上記溶液の供給または両方を調整することで未反 応Ｂｒ₂含有量を選択した目標範囲内に維持することができる。テトラブロモビ スフェノール−Ａは反応マス中で沈澱を起こすことから、比色測定で監視を行う 場合には、反応槽から流れを少量取り出してそれに比色測定技術を受けさせる前 に濾過を行って固体を除去する必要があり得る。また、反応マスが反射する光の 強度を測定する反射技術を用いるならば、濾過を行わないで反応マスの色強度を 読むことも可能である。比色測定を行う場合には、全てにおいて、反応マスに含 まれる液相の色が決定的な要因である。 反応マス中の未反応Ｂｒ₂レベルを監視して所望のＢｒ₂レベルを得よ うとする時に比色測定技術以外の技術も利用可能であると理解されるべきである 。利用する個々の技術は本発明の方法にとって決定的ではないが、比色測定技術 を利用するのが高度に好適である。 また、所望の未反応Ｂｒ₂レベルを得る目的で用いる方法も上述した供給調整 方法以外の方法であってもよいことも理解されるべきである。例えば、ＨＢｒか らＢｒ₂への変換で酸化剤を用いる場合には、反応マスに供給する酸化剤の量を 調節することでＢｒ₂の生成量を調節することができる。ＨＢｒの酸化で反応マ スに加わる未反応Ｂｒ₂の量は、生じるＨＢｒの量が生成するテトラブロモビス フェノール−Ａ １モル当たり４モルであることを考えると多い量であり得る。 従って、作業者は、Ｂｒ₂が追加的量で必要とされる場合には、ＨＢｒの酸化を 利用して、所望の未反応Ｂｒ₂レベルを得るに必要なＢｒ₂の少なくとも一部を生 じさせることができる。 本発明の方法で酸化剤の任意使用を選択しない場合にはＢｒ₂の全供給量を少 なくともほぼ化学量論的量にする。ビスフェノール−Ａの芳香四臭素化（ａｒ− ｔｅｔｒａｂｒｏｍｉｎａｔｉｏｎ）を行う場合の化学量論的Ｂｒ₂量は、ビス フェノール−Ａ １モル当たり４モルのＢｒ₂である。一般的には、Ｂｒ₂全体を 若干過剰量で用いる、即ち化学量論的量の約０．１％から約３％過剰量で用いる 。 本発明の方法でＨＢｒの任意酸化を利用する場合には、ビスフェノール−Ａ供 給量１モル当たりに反応槽に供給するＢｒ₂の量を約２モルのみにすることでも 良好な結果を得ることができる。共生成するＨＢｒを完全に酸化させると、必要 とされるＢｒ₂の別の２モルが得られる。ＨＢｒの酸化が完全に起こらない場合 には、酸化で生じるＢｒ₂と一緒に 合計したＢｒ₂の量が少なくとも化学量論的量、好適にはこの上で述べた化学量 論的量より若干多い量になるような量でＢｒ₂を反応槽に供給する。 Ｂｒ₂源に関係なく、少なくとも反応期間の大部分に渡ってＢｒ₂を過剰量で存 在させた方が、工程の管理があまり困難にならないことから、化学量論的量より 若干多い量でＢｒ₂を存在させるのが望ましい。バッチ方法で、その工程が完了 した後にＢｒ₂が過剰量で存在している場合には、その反応マスを還元剤、例え ば亜硫酸ナトリウムまたはヒドラジンなどで処理することにより、それを除去す ることができる。 任意の酸化剤は、本発明の工程条件下において反応マス中でＨＢｒをＢｒ₂に 酸化する能力を有する如何なる酸化剤であってもよい。好適な酸化剤は液状形態 の酸化剤であり、この形態の方が反応槽に供給するのが容易であり得る。好適な 酸化剤は塩素および過酸化水素である。 Ｃｌ₂を酸化剤として用いる場合、これは気体または液体として反応マスに供 給可能である。気体で供給するのが好適である。塩素化されたビスフェノール− Ａの生成量を低くする目的でＣｌ₂の供給をＢｒ₂供給を開始した後に行うのが好 適である。最初にＢｒ₂を供給した後にＣｌ₂の供給をＢｒ₂の供給と同時に行っ てもよい。このような供給手順を用いたとしてもブロモクロロビスフェノール− Ａ化合物がいくらか生じるであろう。幸いなことには、このようなブロモクロロ 種が存在するとしてもその量は非常に少量である、即ち沈澱物の全重量を基準に して約５０から約５００ｐｐｍの量である。最も優位を占めるブロモクロロ種は 大部分の場合クロロトリブロモビスフェノール−Ａであろう。 ブロモクロロ種の量が少ないことはビスフェノール−Ａからテトラブ ロモビスフェノール−Ａへの臭素化が迅速に起こることによるものであると理論 付けする。従って、臭素化が不完全な種、例えばトリブロモビスフェノール−Ａ など（これはＨＢｒとの反応に優先してＣｌ₂と反応する）が反応マス中に充分 に高い濃度で存在することは決してない。 酸化剤としてＨ₂Ｏ₂を用いる場合、安全性から、好適には、Ｈ₂Ｏ₂が約９０重 量％以上入っている水溶液の状態でこれを反応マスに供給しない。好適な溶液は Ｈ₂Ｏ₂が約３０から約８０重量％入っている水溶液である。最も好適な溶液はＨ₂ Ｏ₂が約５０から約７０重量％入っている溶液である。 このＨ₂Ｏ₂を反応マスに供給する時は如何なる時点であってもよい。バッチ運 転の場合には、Ｂｒ₂の大部分、即ちそれの約５０％以上を供給した後にＨ₂Ｏ₂ を供給するのが好適である。連続運転の場合、最も好適には、少なくとも大部分 のＢｒ₂供給と同時にＨ₂Ｏ₂の供給を行う。最も好適には、Ｂｒ₂の供給を開始し た後にＨ₂Ｏ₂の供給を開始する。 上記酸化剤は個別にか或はある場合にはＢｒ₂供給と一緒に反応マスに供給可 能である。Ｃｌ₂を供給する場合にはそれをＢｒ₂と同じ供給用導管に通して供給 するのが好適であり、そしてＢｒ₂を供給しながらＣｌ₂を供給してもよい。これ とは異なり、Ｈ₂Ｏ₂の場合には、これの供給を好適には個別の供給流れとして行 う。 この酸化剤の供給量を、好適には、酸化剤が反応マス中に大過剰量で残存しな いで酸化を受けるＨＢｒの量が最大限になるに必要な量にする。選択した酸化剤 １モル当たりに２モルのＨＢｒが酸化を受けると仮定すると、供給する酸化剤と ビスフェノール−Ａのモル比を約１：１から約２：１の範囲内にすべきである。 より好適なモル比は約１．５：１から 約１．９：１である。Ｈ₂Ｏ₂を酸化剤として用いる場合には酸化剤の比率をより 高くするのが好適である一方、Ｃｌ₂を酸化剤として用いる場合にはその比率を 中間的な範囲、即ち１．５−１．８：１の範囲にするのが好適である。Ｃｌ₂の 場合には酸化剤の比率を低くする方が好適である理由は、酸化を受けさせるＨＢ ｒ量と容認され得るクロロブロモ種量の間に均衡が存在すると言った理由である 。クロロブロモ種の量をある最小量に保つ必要がない場合には、Ｃｌ₂をより多 い量で用いることも容認され得る。選択した酸化剤が１：２を基にしてＨＢｒを 酸化しない場合には、この上に示した範囲を調整する必要がある。このような場 合には１：２の関係の変化に比例させて範囲を調整する。 本発明の方法を実施する時の別の重要な考慮は、臭素化期間中の反応マス温度 である。ビスフェノール−Ａからテトラブロモビスフェノール−Ａへの臭素化が トリブロモビスフェノール−Ａ沈澱物の生成量が少なくなるに充分なほど速く起 こるように、比較的高い温度を利用するのが望ましい。しかしながら、どれくら い温度を高くすることができるかに関しては実用上の制限が存在する。例えば、 作業者は、望まれない副生成物が容認されないレベルで生じるか或はテトラブロ モビスフェノール−Ａ生成物の劣化が促されるような温度を用いることを望まな いであろう。 テトラブロモビスフェノール−Ａ方法を比較的高い温度で操作することは一般 的でない。これは、特に、共生成物、例えば臭化メチルなどの生成量を最小限に しようとする時に当てはまる、と言うのは、通常は高温にすると臭化メチルが多 量に生じると予想されるからである。また、テトラブロモビスフェノール−Ａが 生じた後直ぐにそれの沈澱を反応条 件下で起こさせようとする時には（このような沈澱を起こさせるのが本発明の方 法の特徴である）、高い温度を用いることは通常でない。温度を高くするとテト ラブロモビスフェノール−Ａがその溶媒溶液中で示す溶解度が高くなることで上 記沈澱が邪魔されると予想され、所望の沈澱を起こさせるには反応マスを最終的 に冷却するか或は反応マスに水を添加する必要があると予想されていた。本発明 の方法は、そのような影響を受けず、テトラブロモビスフェノール−Ａの沈澱を 得るための冷却段階を必要としない。 本発明で高い温度を用いることは、テトラブロモビスフェノール−Ａで通常考 えられていたことに反するばかりでなく、またそのような温度を用いると工程が 経済的になりかつ生成物の純度が高くなることを見い出した。本発明の方法では 、反応マスの温度をより高くすることに伴って、低温方法では反応槽を冷却する 目的で必要とされる冷蔵を用いる代わりに、冷却タワー水を用いることができる ことから、工程の経済性がある程度実現化される。 好適な温度は約３０から約１００℃の範囲内の温度である。より高度に好適な 温度は約５０から約８０℃の範囲内の温度である。最も高度に好適な温度は約５ ０から約７０℃の範囲内の温度である。３０℃未満の温度も使用可能であるが、 その場合には溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を充分に高くする必要があり得 る、即ち８：１から１５：１にする必要があり得る。このような比率にする場合 には３０から５０℃の温度が適切であり得る。 ビスフェノール−Ａの臭素化は、任意に行うＨ₂Ｏ₂によるＨＢｒの酸化と同様 に発熱反応である。反応マスの温度を制御するには、その反応 マスから熱を取り除く必要があり得る。熱の除去を容易にするコンデンサを用い て反応を還流下で行うことで熱を取り除くことができる。反応混合物が大気圧下 で示す沸点より低い温度で操作を行うことが望まれる場合、大気圧以下の圧力下 で反応を行うことも可能である。 本発明の方法の基本的概念は一般に工程圧力の影響をあまり受けない。従って 、本方法は大気圧以下の圧力、大気圧または大気圧以上の圧力下で実施可能であ る。 工程開始時、液状の仕込み物（これは供給を開始した時点で反応マスの一部に なる）を反応前に反応槽に仕込んでおくのが望ましい。このような液状の仕込み 物によって反応マスが撹拌可能になり、そしてこれは、反応マス中で起こる温度 変化を適度にするヒートシンク（ｈｅａｔｓｉｎｋ）として働く。この液状仕込 み物に好適には水と水混和性溶媒（上記溶液に入れて供給する溶媒と同じ）を含 める。この液状仕込み物を酸性にしておくのが好適であり、例えばこれに酸、例 えばＨＢｒ、ＨＣｌなどを１から２０重量％入れておくのが好適である。このよ うな酸を用いると、初期に生成するテトラブロモビスフェノール−Ａの色が良好 になるのが助長されると思われる。更に、この溶媒を溶媒和したテトラブロモビ スフェノール−Ａで飽和させておくのが好適である。また、テトラブロモビスフ ェノール−Ａの種晶粒子を反応槽に仕込んでおくのも好適である。上記溶媒の飽 和および種晶粒子の存在は、両方とも、臭素化期間中に生じるテトラブロモビス フェノール−Ａの沈澱を増進させる働きをする。先に行った本発明の方法に由来 する尾部（ｈｅｅｌ）を上記液状仕込み物として用いるのが最も実用的である。 テトラブロモビスフェノール−Ａの種晶粒子は、先に行った操作から持ち越した 粒子で あってもよいか、或は別個に添加可能である。また、尾部が利用できない場合に は個別に水と水混和性溶媒（これらは上記溶液供給材料全体の一部になる）の供 給を用いて上記液状仕込み物を生じさせることも可能である。このような方式で は、上記溶液供給材料に入れた溶媒和したビスフェノール−Ａ部分の供給を開始 するに先立って初期量の水および水混和性溶媒を反応槽に供給しておく。この方 式に対するただ１つの注意は、上記溶液供給材料を構成するいろいろな供給材料 をそれらが本発明の方法を限定するいろいろなパラメーターに従うように割り当 てる必要がある点である。 本発明の方法をバッチ方法として行う場合には、Ｂｒ₂と溶液供給材料を、そ れらが使い果たされるまで撹拌反応槽に供給する。ビスフェノール−Ａからテト ラブロモビスフェノール−Ａへの臭素化は上記反応条件下で極めて迅速に起こる ことから、決して供給後の加熱処理を有意に長い時間に渡って行う必要はない。 また、この反応マスに入っている水の量は非常に多量であることと、このような 量で水を存在させるとテトラブロモビスフェノール−Ａが非常に不溶になること から、最終反応マスを冷却することで得られる利点は僅かのみである。冷却する ことの利点は、主に、液体−固体分離を行うに先立って反応マス中に存在する溶 媒和した気体状臭化物、例えば臭化メチルなどの蒸気圧を低くすることにある。 また、この臭化物の生成速度がいくらか遅くなり得る。加うるに、冷却を行うと 、反応マスに入っている水含有量に応じてテトラブロモビスフェノール−Ａがそ の反応マスから追加的に沈澱して来る可能性がある。本明細書に示す好適な範囲 内で操作を行うならば、追加的に沈澱を起こさせることは、それで利点が得られ たとしてもそれを得るに関 連して費用がかかることから、価値がない可能性がある。最後に、冷却を行うと 、利用する分離技術に応じて、反応槽の下流で反応マスを取り扱うのがより容易 になる可能性がある。従って、上記のいずれもが重要でないか或は関連した価値 が得られない場合には、反応マスを分離装置に移送することができた時点で直ち にこれに液体−固体分離を受けさせてもよい。しかしながら、冷却することが望 まれる場合の冷却時間は、反応マスをどのように冷却するか或はどの温度にまで 冷却するかに依存する。実験室の設定における冷却時間は約１から約３０分の範 囲であり得る。 より多くのテトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱物を反応マス中で生じさせる ことを確保する目的で、共供給が終了した時点で追加的水を反応マスに加えるこ とが望まれる場合には、また、この共供給が終了した時点と沈澱物を回収する時 点の間に追加的時間を要する可能性がある。水を添加する時間と沈澱を起こさせ る時間は非常に短い、即ち約３０分未満であり得る。 反応マスを冷却するか否か或は反応マスをより一層の水で処理するか否かに拘 らず、時間を追加的に消費したとしても本方法で製造するテトラブロモビスフェ ノール−Ａの全体量はあまり多くならない（全体量には沈澱物の量と反応マス中 に溶媒和している物の量が含まれる）と理解されるべきである。従って、このよ うな追加的時間は、従来技術の方法で教示されている加熱処理時間と同じ様式で 加熱処理時間と見なされるべきでない。 固体を液体から回収した後、その固体を、好適には、反応で用いた特別な水混 和性溶媒と水が入っている溶液で洗浄する。この洗浄で上記固 体から母液を実質的に全部除去する。この母液にはトリブロモフェノール、ＨＢ ｒおよび加水分解性不純物などの如き不純物が入っている。典型的な洗浄水は、 水にメタノールが３０重量％入っている溶液であり得る。次に、この洗浄した固 体を脱イオン水で再び洗浄することで、１番目の洗浄で残存するいくらかの水混 和性溶媒を除去することにより、それが生成物乾燥時に放出される問題を最小限 にする。 反応槽の運転を連続様式で行う場合の反応槽は、好適には、連続撹拌タンク反 応槽である。反応マスを連続的に生じさせそしてこの反応マスを生じさせている 間にその一部を反応槽から取り出す。この反応槽のデザインは、反応槽内の平均 滞留時間がビスフェノール−Ａの実質的に全部が四臭素化されることが確保され るに充分な時間になるようなデザインでなければならない。用語「連続供給」お よび「連続取り出し」は供給または取り出しを中断することを排除することを意 味しない。このような中断は一般に短期間であり、反応槽の規模およびデザイン に応じて適切であり得る。例えば、テトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱物は反 応槽の底近くに沈降する傾向があることから、取り出しを行いそして次の取り出 しを行う前に取り出しを短期間停止しすることで沈澱物を蓄積させてもよい。こ のような取り出しは、取り出しの実施を反応槽への供給が終了するまで待つ（バ ッチ方法の特徴であるように）ことがない意味で、連続的であると見なされるべ きである。 連続取り出しを中断するか否かに拘らず、取り出しの結果として、反応マス中 に存在する液体の一部と固体の一部が一緒に取り出される。その固体部分は主に テトラブロモビスフェノール−Ａである。この上に記述したバッチ式の場合に行 ったのと同様に、上記混合物の濾過、沈澱物 の洗浄などを行ってもよい。 連続式操作を用いる場合には反応マスの温度をバッチ式の場合に好適な温度よ りかなり高い温度に保持する方が有利であると考えている。バッチ式の場合に好 適な温度は約５０から約６５℃である。連続式の場合に好適な温度は約５５から 約９５℃の範囲内、最も好適には約６５から約９５℃の範囲内である。約６５か ら約７５℃の温度を用いると非常に良好な結果が得られると予測される。使用す る温度を高くすればするほど得られる生成物の純度が高くなり得ることを見い出 した。 温度を高くすると生成物の純度が高くなることに関する利点は、トリブロモビ スフェノール−Ａ中間体の沈澱生成と臭素化の相対速度と生成物純度の間に相関 関係が存在していることを支持する研究を考慮することで理解される。温度を上 昇させると、トリブロモビスフェノール−Ａが反応マスの液相中で示す溶解度と 反応速度の両方が有利になり、従って高純度生成物の入手性が助長される。また 、液相の水含有量を低くすることでも、液相中のＢｒ₂濃度が高くなるか或はト リブロモビスフェノール−Ａの濃度が高くなることからトリブロモビスフェノー ル−Ａの臭素化速度が速くなり得るが、それらは両方ともそれら自身に問題があ る。Ｂｒ₂の濃度を高くすると望ましくない副生成物の生成が促される可能性が ある一方、液相の水含有量を低くすると反応マスに含まれるＨＢｒ含有量が高く なることでテトラブロモビスフェノール−Ａの収率が低くなるであろう。 連続式操作の好適な反応槽滞留時間は、撹拌タンク反応槽を用いそしてこのよ うな操作様式に好適な工程条件を用いるならば、約３０から約１５０分の範囲内 になるであろうと予測される。本明細書で反応槽滞留 時間を用いる場合、これは、反応槽の容積をその反応槽からスラリーを取り出す 流量で割った値である。 本発明の方法で製造するテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物は非常に高い 純度を持ち得る、即ちこの生成物にはテトラブロモビスフェノール−Ａが少なく とも９８重量％入っている。トリブロモビスフェノール−Ａの含有量は低い、即 ち約０．１から約２重量％である。この生成物の品質は優れていて、それが示す ＡＰＨＡ色は約５０未満である（１００ｍｌのアセトンにテトラブロモビスフェ ノール−Ａを８０グラム入れて）。また、加水分解性臭化物の量も低く保たれ、 一般に約６０ｐｐｍ未満である。本方法の収率は感動的であり、約９５から約９ ９％の範囲の収率を得ることができる。 前記から理解されるであろうように、溶媒の水含有量と反応温度とビスフェノ ール−Ａ供給中における反応マス中のＢｒ₂含有量の全部が、所望のテトラブロ モビスフェノール−Ａ生成物を効率良い様式で得ることに貢献する。所望結果を 得るための上記工程パラメーター各々に関する個々の値の選択は、各作業者の必 要性および利用可能な装置に依存する。ある作業者は、本発明の方法を利用する ことに関する１つの利点を他の可能な利点よりも強調する可能性がある。このよ うに、その作業者は、他の利点（類）を強調することを望む別の作業者が選択す る工程パラメーター値とは異なる工程パラメーター値を選択する可能性がある。 共生成するＨＢｒからＢｒ₂を生じさせる酸化を行って本発明の方法で必要と されるＢｒ₂の一部を得る方が反応槽への供給材料にＢｒ₂を相当する量で入れる 費用よりも経済的である場合には、そのような酸化を利用するのが特に魅力的で ある。このような経済的利点は、通常、Ｂｒ₂ を４モル供給する時の費用から回収ＨＢｒの値段を引いたコストがＢｒ₂を２モ ル供給する時の費用にＨＢｒの酸化費用を足したコストより高い場合に得られる 。 好適には臭化メチルの生成量を最低限にすることを意図するが、本発明の方法 は、臭化メチルが適度な量、即ちテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物１００ ポンド当たり２０ポンドの量で生じるようにする改造をそれに受けさせるに充分 な順応性を示し得る。このように、市場の需要が将来大きく低下した時でも、そ れに適応させることができる。臭化メチルを生じさせる場合に本方法で必要とさ れる全Ｂｒ₂量は、テトラブロモビスフェノール−Ａを高収率で製造しかつＨＢ ｒを目標量で生じさせるに必要な量になるであろう。このような場合のＢｒ₂の 供給量と酸化で生じさせるＢｒ₂量は、一緒にして、４Ｂｒ₂が必要であると言っ た条件に合致するに充分でなければならない。 ＨＢｒの酸化に関して上で行った説明では、一般に、反応槽または反応マス中 でＨＢｒに酸化を受けさせることを述べて来たが、また、共生成したＨＢｒを反 応槽から取り出してそれに酸化を反応槽の外側で受けさせそして次にそのように して生じさせたＢｒ₂を反応槽に戻すことも本発明の方法の範囲内である。 また、ＨＢｒを反応槽内で起こる反応から生じさせるのではなくＨＢｒを別の 源から反応槽に供給することも本発明の方法の範囲内である。このような外来（ ｎｏｎ−ｉｎｄｉｇｅｎｏｕｓ）のＨＢｒにその共生成したＨＢｒと一緒に酸化 を受けさせてＢｒ₂を生じさせることも可能である。この場合、この外来のＨＢ ｒからＢｒ₂が生じるとしてそれを本方法で必要な全Ｂｒ₂に対して計算してもよ く、そしてＢｒ₂の供給を 適切に調整してもよい。 実施例 以下に示す実施例で本発明の方法の原理を説明する。 本実施例の各々で、本質的に水とメタノールとＨＢｒとずっと少ない量で不純 物が入っている反応前仕込み物または「母液」を用いる。この母液には一般に水 が約３０重量％とメタノールが約５５重量％とＨＢｒが約８−２０重量％入って いた。 実施例Ｉ−ＩＩで用いた母液は、ＭｉｔｃｈｅｌｌおよびＭｃＫｉｎｎｉｅが 米国特許第４，６２８，１２４号に記述した如く製造したＴＢＢＰＡに由来する 母液であった。 実施例ＩＩＩ−ＶＩではいろいろな母液を用いた。実施例ＩＩＩおよびＩＶで 用いた母液は、メタノールと水が入っている反応マス中でビスフェノール−Ａと 臭素を反応させてテトラブロモビスフェノール−Ａを製造する実験（先に行った 一連の実験）に由来する母液であった。このような先に行った実験は、本発明の 実験ではなく（水の量、温度などが限定したパラメーター外である）、決定的で ない相反する結果をもたらした。本発明でない最初の実験で得た母液を次の実験 で用いた等々。この最後の実験で得た母液を実施例ＩＩＩ用の母液として用いた 。 実施例全部において、特に明記しない限り、％はガスクロ（ＧＣ）の面積パー セントであるとして受け入れられるべきである。スプリットインジェクション（ ｓｐｌｉｔ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ）を利用したフィルム厚が２．６５ミクロンの ５ Ｍｅｔｅｒ Ｘ ０．５３ ｍｍ ＨＰ−１メガボアキャピラリーカラム（ ｍｅｇａｂｏｒｅ ｃａｐｉｌｌａｒｙ ｃｏｌｕｍｎ）を用いてＧＣ分析を実 施した。このカラムの操作 ではこれを１００℃から３００℃に１分当たり１０℃で加熱した。炎イオン化検 出器を用いた。 実施例Ｉ−ＩＩＩでは、共生成するＨＢｒに酸化を受けさせてＢｒ₂を生じさ せてそのＢｒ₂をビスフェノール−Ａから所望四臭素化生成物を生成させる臭素 化に対する貢献で用いることを付随して伴わせて高品質のテトラブロモビスフェ ノール−Ａ生成物を製造することを例示する。 実施例Ｉ １リットルの丸底フラスコに機械的撹拌機、コンデンサ、温度計、滴下漏斗お よび加熱用マントルを取り付け、そして臭素供給用のＯ．Ｄ．が１／８インチの ディップチューブとビスフェノール−Ａ溶液供給用のＯ．Ｄ．が１／８インチの フィードチューブ（これの末端は蒸気空間内に位置する）を取り付けた。このフ ラスコに、ＨＢｒが９．５重量％入っていてテトラブロモビスフェノール−Ａが 約５．０グラム入っている母液を２００ｍｌ仕込んだ。この添加したテトラブロ モビスフェノール−Ａは、母液を飽和させそして製造すべきテトラブロモビスフ ェノール−Ａの沈澱を補助する種晶粒子を供給する働きをする。 １００グラムのビスフェノール−Ａと３００ｍｌのメタノール（水が２％）と ２００ｍｌの水が入っている溶液を調製した。蒸発装置（これは２５０Ｍｌのフ ラスコから成っていて、これに窒素導入口と気体出口を取り付けて、上記気体出 口を反応槽内の１／８インチディップチューブに連結し、そしてこのフラスコを 加熱する）にＢｒ₂を１４３グラム（４６ｍｌ）入れた。反応前に仕込んだ母液 とテトラブロモビスフェノール−Ａを約５５℃の温度に持って行った。上記蒸発 装置の中を窒素でパージ洗浄（約２００から５００Ｍｌ／分）しそして液状の臭 素を加熱 することにより、Ｂｒ₂の供給を開始した。反応前に仕込んだ仕込み物の色が黄 色になった時点で直ちにぜん動ポンプを用いて上記溶液の供給を開始した。ポン プ輸送速度を変えることにより、Ｂｒ₂の供給がビスフェノール−Ａの供給より も化学量論的に先行することを保持し、その結果として、反応マスの色は黄色で あった。これらの供給を１時間１５分継続した時点でＢｒ₂の供給を終了した。 上記溶液の供給を反応マスび液相の色が無色になるまで継続した。滴下漏斗にＨ₂ Ｏ₂水溶液（３０重量％）を１００グラム仕込んで、これの滴下を、上記ビスフ ェノール−Ａ溶液の供給を継続しながら開始した。上記水溶液の供給と上記溶液 の供給を定期的に調整して、反応マスに含まれる液状部分の色を黄色に維持した 。上記Ｈ₂Ｏ₂水溶液を供給している間、反応マスの温度を６０−６３℃に維持し た。このＨ₂Ｏ₂を全部加えた後の反応マスの色は黄色であった。上記ビスフェノ ール−Ａ溶液の添加を継続すると反応マスの色は明黄色に変わるが、この溶液の 供給を止めると、より深い黄色に変わるであろう。この期間中の反応温度を５８ −６２℃にした。最後に、過酸化水素水溶液の供給を止めて２０分後、上記ビス フェノール−Ａ溶液を、反応マスが無色になるまで加えた。この反応マスの温度 を６０−６５℃の温度に約３０分間保持した後、約５５℃に冷却した。この反応 マスに含まれる沈澱物を濾過で母液から分離した後、水中２０重量％のメタノー ル溶液を１２５ｍｌ用いて洗浄を行った。脱イオン水を用いて２番目の洗浄を実 施した。この洗浄した沈澱物を乾燥させて分析を行った。ＧＣ分析により、トリ ブロモビスフェノール−Ａが０．６４％でテトラブロモビスフェノール−Ａが９ ９．３％であることが示された。上記母液にＨＢｒが３．７重量％入っているこ とを確認した。 実施例ＩＩ 滴下漏斗を取り付けないで、臭素蒸発装置からディップチューブの連結具に至 るラインに塩素ガス添加用のＴ字管を取り付ける以外は、この上と同様に１リッ トルの丸底フラスコを装備した。このフラスコに母液（１５０グラム）と固体状 のテトラブロモビスフェノール−Ａを３グラム加えて約５５℃の温度に加熱した 。Ｂｒ₂蒸発とＮ₂の供給を開始してそれらをディップチューブに通して上記フラ スコに入れ、それに続いて、８０．０グラムのビスフェノール−Ａと４００ｍｌ のメタノール（水が２重量％）と２００Ｍｌの水から調製した溶液の供給を開始 した。送り込まれたＢｒ₂の全量は１４１グラムであった。数分後、若干量で送 り込む気体状Ｃｌ₂の供給を開始した。ビスフェノール−Ａの供給量とＣｌ₂の供 給量を調整することにより、反応マスの液状部分を黄色に保持した。このＢｒ₂ 全部を約１．５時間で送り込んだ。Ｃｌ₂の供給量を９０ｍｌ／分以上にまで上 昇させ、そしてビスフェノール−Ａを約６ｍｌ／分で供給しながら、反応マスの 液状部分が黄色のままになるようにＣｌ₂の供給量を連続的に調整した。このＣ ｌ₂とビスフェノール−Ａは２時間後に全部送り込まれた。これらの供給を停止 してから２分後にヒドラジン（６６重量％）を２滴加えて過剰量のＢｒ₂を分解 させた。このヒドラジンを加えると、反応マスの液状部分が無色になった。この 反応マスを２０℃に冷却した。沈澱物を集め、そして水中３０重量％のメタノー ルを１２５ｍｌ用いて洗浄を行った。脱イオン水を用いて２番目の洗浄を行って 湿ったケーキを得た後、これを１２０−１３０℃のオーブンで乾燥させることで 生成物を１８９．８ｇ得た。ＧＣ分析により、トリブロモビスフェノール−Ａが ０．９７％で、クロロトリブロモビスフェノ ール−Ａが０．０１％で、ｏ，ｐ−テトラブロモビスフェノール−Ａが０．０４ ％で、テトラブロモビスフェノール−Ａが９９．１％であることが示された。 実施例ＩＩＩ 窒素供給部に塩素ガス添加用のＴ字管を取り付ける以外は実施例ＩＶと同様に １リットルのフラスコを装備して、臭素を実施例ＩＶと同様に供給した。この反 応槽に、実施例ＩＩと同様な反応混合物から得た母液を１５０Ｍｌ仕込んだ。こ れを約５５℃に加熱した後、臭素蒸気の添加を開始した。反応マスの色が黄色に なった時点で、９０．０グラムのビスフェノール−Ａと４５０Ｍｌのメタノール と１８０Ｍｌの水から調製した溶液の添加を開始した。５分後、塩素ガスの添加 を１分当たり１５０−２００Ｍｌで開始した。この反応混合物を約５５℃に保持 しそして上記溶液の流量を調整することで黄色に保持した。更に２０分後、塩素 の流量を１分当たり約２５０Ｍｌにまで上昇させ、そして更に３０分後、塩素の 流量を１分当たり３００Ｍｌにまで上昇させた。２０分後に全ての臭素が添加さ れた。臭素が４７Ｍｌ添加された。塩素の流量を高くして反応マスを黄色として 保持した。８分後に上記溶液が全部送り込まれ、その時点で塩素の添加を止めた 。７分後、飽和亜硫酸ナトリウム溶液を約２Ｍｌ加えて臭素を分解させた。次に 、この反応混合物を３℃に冷却した。固体を濾過でその母液から分離した後、フ ィルター上でそれを１２５Ｍｌの３０％メタノールに続いて１２５Ｍｌの脱イオ ン水で洗浄した。その固体をオーブンで乾燥させると２０９．２グラム残存し、 これをＧＣで分析した結果、トリブロモビスフェノール−Ａは１．２５％で、ク ロロトリブロモビスフェノール−Ａは０．０１３％で、テトラブ ロモビスフェノール−Ａは９８．７％であった、この固体がアセトン中で示す色 （１００Ｍｌのアセトン中８０グラム）は２０ＡＰＨＡであり、イオン性臭化物 の量は６ｐｐｍでありそして加水分解性臭化物の量は１６ｐｐｍであった。上記 母液を分析した結果、それにはトリブロモフェノールが０．０９重量％、テトラ ブロモビスフェノール−Ａが０．２１重量％、トリブロモビスフェノール−Ａが 約３ｐｐｍおよび他のフェノール系不純物が約０．０４重量％入っていることが 示された。 以下に示す実施例では、ＨＢｒに酸化を受けさせて反応体であるＢｒ₂を供給 することを行わないことを特徴とする本発明の方法の原理を説明する。 実施例ＩＶ １リットルの丸底フラスコに機械的撹拌機、コンデンサ、温度計および加熱用 マントルを取り付け、そして臭素供給用のＯ．Ｄ．が１／８インチのディップチ ューブとビスフェノール−Ａ溶液供給用の１／８インチのフィードチューブ（こ れの末端は蒸気空間内に位置する）を取り付けた。このフラスコに母液を１５０ ｍｌおよびテトラブロモビスフェノール−Ａを５．０グラム仕込んだ。この加え たテトラブロモビスフェノール−Ａは上記母液を飽和させそして製造すべきテト ラブロモビスフェノール−Ａの沈澱を補助する種晶粒子を供給する働きをする。 ５９．９３グラムのビスフェノール−Ａと３６０ｍｌのメタノール（水が２％ ）と１２３ｍｌの水が入っている溶液を調製した。蒸発装置（これは２５０Ｍｌ のフラスコから成っていて、これに窒素導入口と気体出口を取り付けて、上記気 体出口を反応槽内の１／８インチディップチューブに連結し、そしてこのフラス コを加熱する）にＢｒ₂を１６８．２ グラム入れた。反応前に仕込んだ母液と５グラムのテトラブロモビスフェノール −Ａを約６７℃の温度に持って行った。上記蒸発装置の中を窒素でパージ洗浄（ 約２００から５００Ｍｌ／分）しそして液状の臭素を加熱することにより、Ｂｒ₂ の供給を開始した。反応前に仕込んだ仕込み物の色が黄色になった時点で直ち にぜん動ポンプを用いて上記溶液の供給を開始した。ポンプ輸送速度を変えるこ とにより、Ｂｒ₂の供給がビスフェノール−Ａの供給よりも化学量論的に先行す ることを保持し、その結果として、反応マスの色はオレンジ色であった。これら の供給を１時間３８分継続した時点でＢｒ₂の供給を終了した。上記溶液供給材 料の約２０ｍｌを添加しないで残した。上記溶液の供給が終了した後、反応マス を更に２０分間約６７−６９℃に保持した。この反応マスの色は無色であった。 固体を濾過で集め、水中３０％のメタノールに続いて水で洗浄した後、約１２５ ℃の温度で乾燥させた。ガスクロ（ＧＣ）により、上記固体にはトリブロモビス フェノール−Ａが０．２２％とテトラブロモビスフェノール−Ａが９９．８％入 っていることが示された。 実施例Ｖ 以下に示す以外は本質的に実施例ＩＶと同じ手順に従った。フラスコに、開始 時、実施例ＩＶの濾液から得た母液（１５０Ｍｌ）とテトラブロモビスフェノー ル−Ａを５グラム仕込んだ。８０．０グラムのビスフェノール−Ａと４００ｍｌ のメタノールと２１０ｍｌの水から供給溶液を調製した。Ｂｒ₂を２２５．４グ ラム用いた。上記溶液を約６ｍｌ／分で送り込み、そしてＮ₂清掃を用いてＢｒ₂ を２００−５００ｍｌ／分で送り込んだ。この反応マスを５５−６０℃の温度に 保持しそして上記供給材料の供給速度を若干変えることで反応マスの色を暗黄色 に保持した。 上記溶液の供給とＢｒ₂の供給が本質的に同時に完了した。上記溶液の供給で用 いたフラスコを１０ｍｌのメタノールで洗浄した。次に、この洗浄液を反応フラ スコに送り込んだ。この洗浄液を送り込みそして上記溶液の供給とＢｒ₂の供給 を停止して５分後に生じる反応マスの色は明黄色であった。この反応フラスコに ６３％ヒドラジンを３滴加えて残存する全てのＢｒ₂を失活させた。次に、この 反応マスを熱の添加なしに１．５時間撹拌し、固体を濾過で集めた後、４０％の メタノール水溶液に続いて水で洗浄した。ＧＣにより、上記固体にはトリブロモ フェノールが０．０２％とトリブロモビスフェノール−Ａが０．８４％とテトラ ブロモビスフェノール−Ａが９９％入っていることが示された。 実施例ＶＩ 以下に示す以外は実施例Ｖと同じ手順に従った。実施例ＩＶの濾液から母液（ １５０Ｍｌ）を得た。この母液と一緒にテトラブロモビスフェノール−Ａを３グ ラム用いた。溶液の内容物を８０．１６グラムのビスフェノール−Ａと３８０ｍ ｌのメタノールと３００ｍｌの水にした。Ｂｒ₂を２２５．１グラム供給した。 上記母液を５５℃に加熱した後、Ｂｒ₂の供給と溶液の供給を開始した。Ｂｒ₂の 供給量を調整することで反応マスを黄色に保持した。この２つの供給は約２時間 で終了したが、この添加全体を通して反応槽の温度を５５−６０℃に保持した。 この溶液が入っていた容器を約１０ｍｌのメタノールで濯いだ後、このメタノー ルを反応フラスコに加えた。この時点で、反応マスは明黄色であった。供給が終 了（およびメタノール濯ぎ液の添加が終了）して約７分後、この反応マスにヒド ラジンを２滴加えた。この反応マスは無色になった。この反応マスを放置して室 温に冷却することで沈降を起こさせた。この反 応マスに含まれる液状部分のサンプルを採取した。水で希釈して塩化メチレンで 抽出した後、テトラデカンを内部標準として用いたＧＣ分析で分析を行った結果 、その液体にはトリブロモフェノールが０．０３６重量％、テトラブロモビスフ ェノール−Ａが０．０４０重量％、トリブロモビスフェノール−Ａが約０．００ １重量％および他の不純物が約０．０２７重量％入っていることが示され、この ことは、収率の損失が理論値の約０．５％であることに相当する。 上記反応マスから回収して洗浄および乾燥を受けさせた固体は、ＧＣにより、 トリブロモビスフェノール−Ａを１．８％とテトラブロモビスフェノール−Ａを ９８．２％含有することが示された。 実施例ＶＩＩ 長さが６フィートで１／４インチのテフロン製管材を沸騰水内に保持して、こ れに液状臭素と窒素の流れ（３０−１００ｍｌ／分）を送り込んで臭素を蒸発さ せる以外は、実施例ＩＶと同様に２リットルの丸底フラスコを装備した。次に、 この蒸発した臭素を１／８インチのディップチューブに送り込んだ。２０グラム のビスフェノール−Ａと１００ｍｌのメタノールが既に入っている２Ｌの反応槽 に１８ｍｌのＢｒ₂を２０分かけて加えることにより、反応前の仕込み物を生じ させた。Ｂｒ₂添加中、上記反応槽の内容物を還流に加熱し、そしてＢｒ₂の供給 が完了した後５分間、それを維持した。次に、この反応槽に水を１００ｍｌ加え た。その結果として生じた反応槽の内容物で反応前の仕込み物を構成させた。 この反応前仕込み物を生じさせた後、これに、１３０グラムのビスフェノール −Ａと６５０ｍｌのメタノールと９５０ｍｌの水から調製したビ スフェノール−Ａ溶液を約１４００ｍｌと液状のＢｒ₂を９４ｍｌ含めた共供給 材料を１時間かけて加えた。この共供給材料を供給している間の反応マスの色は 黄色からオレンジ色であり、この反応マスを５７−６０℃の温度に保持した。こ の共供給後、反応マスの色が明黄色に変わるまでビスフェノール−Ａ溶液を追加 的（約３ｍｌ）に加えた。この反応マスを約３５℃に冷却して濾過することで沈 澱物を得、これを３０％のメタノール水溶液で洗浄した。次に、この沈澱物を２ ５０ｍｌの脱イオン水で洗浄した。この沈澱物をオーブンで乾燥させた後、重量 測定を行った結果、重量が２９５グラムであることを確認した。ＧＣ分析により 、トリブロモフェノールが０．０３％でトリブロモビスフェノール−Ａが１．１ ６％でｏ，ｐ−テトラブロモビスフェノール−Ａが０．０６４％でテトラブロモ ビスフェノール−Ａが９８．７％であることを確認した。 実施例ＶＩＩＩでは本発明の方法で連続様式を用いることを実証する。 実施例ＶＩＩＩ 実施例ＶＩＩの臭素添加方法を含めて実施例ＶＩＩと同様に５００ｍｌのフラ スコを装備した。また、反応混合物を取り出すためのポンプに１／４インチのテ フロン製ディップチューブを取り付けることも含めた。１分当たりに１６７Ｍｌ をポンプ輸送する能力を有する上記ポンプをタイマーに取り付けることで、上記 フラスコから反応混合物がポンプ輸送される時間が４５秒毎に約３秒間のみにな るようにした。 この反応槽に先の実験で得た反応混合物を４００ｍｌ仕込んで６７℃に加熱し た。次に、臭素蒸気の添加を開始した。この混合物の色が黄色に変わった時点で 直ちに、ビスフェノール−Ａの溶液（５２００ｍｌのＭｅＯＨ［水が３．７４％ ］と１６７０ｍｌの水に１０００ｇのビスフェ ノール−Ａが入っている）の添加を約１２ｍｌ／分の速度で開始した。この反応 混合物の画分を、６３％のヒドラジンが１／２ｍｌ入っている三角フラスコ内に 集めた。臭素の供給速度を調節して反応混合物を黄色に保持しそして反応温度を ６９−７１℃に維持した。上記フラスコからポンプ輸送する反応混合物の輸送速 度を若干調整することにより、上記反応槽のレベルを約４００Ｍｌに維持した。 画分を集めた後、それらを濾過で母液から分離し、そしてその固体をフィルター 上で３０％のＭｅＯＨに続いて脱イオン水で洗浄した。表Ｉにその結果を示す。 ヒドラジンを添加しないでサンプル番号５を集めた。それの母液を分析した結果 、臭素が３６０ｐｐｍであることが示された。テトラデカンを内部標準として用 いた５メートルのＨＰ−１メガボアキャピラリーカラムで上記母液の２つをＧＣ 分析した結果を表ＩＩに示す。 本発明のテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物は高品質である、即ちこれは テトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも約９７．５重量％、より好適には テトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも約９８重量％含有する。最も高度 に好適な生成物はテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９８．５重量％ 含有し、最良生成物はテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９９重量％ 含有する。 本発明の方法は本発明でない工程パラメーターを持たせた方法と組み 合わせて実施可能であると理解されるべきである。例えば、作業者が臭化メチル を中間的量で生じさせることを望む場合には、本方法と同様な方法であるが、臭 化メチルの生成を助長する工程パラメーターを用いて本方法を実施することも可 能である、即ち本方法に例えば水含有量を低くすると言った特徴、例えば水含有 量を１０重量％にすると言った特徴を持たせることも可能である。このような方 法をある期間実施した後、中断して、本発明のパラメーターを与えることで臭化 メチルの生成量を低くすることも可能である。このようにして、作業者は、両方 の方法を組み合わせることで臭化メチルの生成量を狭い生成量範囲内に調節する ことができるであろう。 前記から理解されるであろうようにそしてそれの最も幅広い面で考慮した時、 本発明の方法は、中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが有意な量で沈澱 するに充分な機会をそれに与えないような速度でテトラブロモビスフェノール− Ａ沈澱物が直接生じる反応系を与えることで、高純度のテトラブロモビスフェノ ール−Ａ生成物が高い収率で得られる。

【手続補正書】特許法第１８４条の４第４項 【提出日】１９９６年８月１３日 【補正内容】 請求の範囲 １． テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法であって、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液を反応槽に供給 することで水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして１５重量％以上から ６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスに未反応のＢｒ₂を存在させることにより、テトラ ブロモビスフェノール−Ａの沈澱物を生じさせ、そして ｃ． 反応マスの温度を３０から１００℃の範囲内にする、 ことを含む方法。 ２． 該水混和性溶媒が水混和性アルコール、カルボン酸、ニトリル、または 該反応マス中で開裂を起こさないエーテルである請求の範囲第１項の方法。 ３． 該水混和性溶媒が炭素原子を４個以下の数で含むアルコールである請求 の範囲第１項の方法。 ４． 該水混和性溶媒がメタノールまたはエタノールである請求の範囲第１項 の方法。 ５． 該水混和性溶媒がメタノーである請求の範囲第４項の方法。 ６． 該反応マスに水を２５から６５重量％含有させる請求の範囲第１項の方 法。 ７． 該反応マスに水を３０から４５重量％含有させる請求の範囲第６項の方 法。 ８． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を少なくとも１００から５０００ｐｐｍ含 有させる請求の範囲第１項の方法。 ９． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を５０から１０，０００ｐｐｍ含有させる 請求の範囲第１項の方法。 １０． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を２：１から１０：１の 範囲内にする請求の範囲第１項の方法。 １１． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を３：１から５：１の範 囲内にする請求の範囲第１項の方法。 １２． 該反応マスの温度を５０から８０℃の範囲内にする請求の範囲第１項 の方法。 １３． （ａ）中、該反応マス中に存在するＨＢｒをＢｒ₂に変化させるため の酸化剤を追加的に該反応槽に供給する請求の範囲第１項の方法。 １４． 該酸化剤がＨ₂Ｏ₂またはＣｌ₂である請求の範囲第１３項の方法。 １５． 供給する酸化剤とビスフェノール−Ａのモル比を１：１から２：１の 範囲内にする請求の範囲第１４項の方法。 １６． テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法であって、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液とＢｒ₂を反応 槽に一緒に供給することで、水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして１ ５重量％以上から６５重量％含有する液相と固相を有する反応マスを少なくとも ある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスの液相に未反応のＢｒ₂を少なくとも５０ｐｐｍ含 有させ、そして ｃ． 反応マスの温度を３０から１００℃の範囲内にする、 ことを含む方法。 １７． 該水混和性溶媒が水混和性アルコール、カルボン酸、ニトリル、また は該反応マス中で開裂を起こさないエーテルである請求の範囲第１６項の方法。 １８． 該水混和性溶媒が炭素原子を４個以下の数で含むアルコールである請 求の範囲第１６項の方法。 １９． 該水混和性溶媒がメタノールまたはエタノールである請求の範囲第１ ６項の方法。 ２０． 該水混和性溶媒がメタノーである請求の範囲第１９項の方法。 ２１． 該反応マスに水を２５から６５重量％含有させる請求の範囲第１６項 の方法。 ２２． 該反応マスに水を３０から４５重量％含有させる請求の範囲第２１項 の方法。 ２３． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を５０から１０，０００ｐｐｍ含有させ る請求の範囲第１６項の方法。 ２４． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を２：１から１０：１の 範囲内にする請求の範囲第１６項の方法。 ２５． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を３：１から５：１の範 囲内にする請求の範囲第１６項の方法。 ２６． 該反応マスの温度を５０から８０℃の範囲内にする請求の範囲第１６ 項の方法。 ２７． （ａ）中、該反応マス中に存在するＨＢｒをＢｒ₂に変化させるため の酸化剤を追加的に該反応槽に供給する請求の範囲第１６項の方法。 ２８． 該酸化剤がＨ₂Ｏ₂またはＣｌ₂である請求の範囲第２７項の 方法。 ２９． 供給する酸化剤とビスフェノール−Ａのモル比を１：１から２：１の 範囲内にする請求の範囲第２８項の方法。 ３０． 高純度のテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物を高収率で製造する 方法であって、中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが有意な量で沈澱す るに充分な機会をそれに与えないような速度でテトラブロモビスフェノール−Ａ 沈澱物がビスフェノール−Ａの臭素化で直接生じる反応系を与え、ここで、この 過程で生じる全沈澱物がテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９６重量 ％含有することを含む方法。 ３１． 該温度を５０から１００℃の範囲内にする請求の範囲第１項の方法。 ３２． 該温度を５０から１００℃の範囲内にする請求の範囲第１６項の方法 。 ３３． 該反応マスに未反応臭素を１００から５０００ｐｐｍ含有させる請求 の範囲第１６項の方法。 【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９７年３月７日 【補正内容】 テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法発明の背景 本発明はテトラブロモビスフェノール−Ａを高い効率で製造する方法に関する 。 テトラブロモビスフェノール−Ａは世界中で最も幅広く用いられている臭化難 燃剤の１つである。これはスチレン系熱可塑材およびある種の熱硬化性樹脂に難 燃性を与える目的で広範に用いられている。 テトラブロモビスフェノール−Ａの製造で商業的に用いられている方法は一般 に３つのカテゴリーに入る。１番目のカテゴリーは、テトラブロモビスフェノー ル−Ａと一緒に臭化メチルを実質的に量で共生成させる方法を包含する。一般的 には、生成させるテトラブロモビスフェノール−Ａ ４５．４ｋｇ（１００ポン ド）当たり１８−２３ｋｇ（４０−５０ポンド）に及んで臭化メチルが生じると 予測され得る。この臭化物は薫蒸剤としてそして薬剤もしくは農業化学品の中間 体として大きな市場を有することから、今のところ、臭化メチルが一緒に生成す ることは望ましいと考えられている。この１番目のカテゴリーの範囲内の方法は 、ほとんどの場合、ビスフェノールＡと臭素をメタノール中で反応させることを 特徴とする。ビスフェノールＡの芳香臭素化（ａｒ−ｂｒｏｍｉｎａｔｉｏｎ） は、ＨＢｒが芳香臭素化部位当たり１モル生成する置換反応である。従って、こ のようなテトラブロモビスフェノール−Ａの製造では、ＨＢｒが、生成するテト ラブロモビスフェノール−Ａ １モル当たり４モル生じる。このＨＢｒは、逆に 、メタノール溶媒と反応して臭化メチル共生成物をもたらす。ビスフェノール− Ａと臭素の供給が終 了した後、反応槽の内容物を１から２時間加熱処理して反応を完結させる。この 反応が終了した時点で、反応槽の内容物に水を加えることで所望のテトラブロモ ビスフェノール−Ａ生成物を析出させる。 ２番目のカテゴリーの方法は、臭化メチルを実質的量で共生成させることなく かつＨＢｒをＢｒ₂に変化させる酸化剤を用いることなくテトラブロモビスフェ ノール−Ａの製造を行うことを特徴とする。米国特許第４,９９０,３２１；５, ００８,４６９；５,０５９,７２６および５,１３８,１０３号を参照のこと。こ のような方法ではビスフェノールＡの臭素化を一般にメタノール溶媒と特定量の 水を存在させて低温、即ち０から２０℃で行う。水を用いそして温度を低くする ことからメタノールとＨＢｒの間の反応が遅くなって臭化メチルの生成量が少な くなる。しかしながら、この水の使用量は、テトラブロモビスフェノール−Ａを 反応マス（ｒｅａｃｔｉｏｎ ｍａｓｓ）から沈澱させるほど多い量ではない。 この目的で加えられる追加的水は反応の終了時に添加される。この種類の方法の １つの欠点は、反応体を全部仕込んだ後に要する熟成期間、即ち加熱処理時間が かなり長いことと最後に水を添加してテトラブロモビスフェノール−Ａを最終的 に沈澱させることで追加的に工程時間を要する点である。 ３番目のカテゴリーに入る方法は、臭素によるビスフェノール−Ａの臭素化を 溶媒と任意に酸化剤、例えばＨ₂Ｏ₂、Ｃｌ₂などを存在させて行うことを特徴と する。米国特許第３，９２９，９０７号、米国特許第４，１８０，６８４号、米 国特許第５，０６８，４６３号および日本特許７７０３４６２０ Ｂ４ ７７／ ０９／０５を参照のこと。その溶媒は一般に水に混和しないハロゲン化有機化合 物である。その反応マスで 水を用いて２相系を生じさせる。テトラブロモビスフェノール−Ａは、ビスフェ ノールＡが臭素化されるにつれて溶媒の中に入る。共生成するＨＢｒは水中に存 在する。酸化剤を用いると、ＨＢｒがＢｒ₂に酸化され、このＢｒ₂は、その後、 さらなるビスフェノール−Ａの臭素化および臭素化が不完全な種の臭素化で利用 される。ＨＢｒがＢｒ₂に酸化されることで、反応槽に供給する必要があるＢｒ₂ 供給材料の量はビスフェノールＡ １モル当たり２モルのみである。テトラブロ モビスフェノール−Ａを溶媒から回収する時、その溶液を、テトラブロモビスフ ェノール−Ａの沈澱が起こるまで冷却する。しかしながら、この種類の方法は万 能ではない、と言うのは、ハロゲン化有機溶媒の取り扱い、精製および再利用に 費用がかかるからである。加うるに、テトラブロモビスフェノール−Ａの回収で 溶液を冷却する時に追加的費用と工程時間を要する。 臭化メチルの市場が活発である限り１番目のカテゴリーの方法が商業的に魅力 があることは認められている。しかしながら、臭化メチルを薫蒸剤として用いる ことを禁止しようとする提案が国際的なレベルで現在成されようとしている。薫 蒸剤の市場が臭化メチルの主要な市場であることから、臭化メチルが実質的量で 共生成しないテトラブロモビスフェノール−Ａ方法が求められているのは明らか である。このような方法を商業的に成功させるには共生成する臭化メチルを販売 することで得られる収入の利点なしにテトラブロモビスフェノール−Ａを経済的 に製造する必要があることから、これは困難な仕事である。発明 本発明の方法は、高品質のテトラブロモビスフェノール−Ａを高収率で効率良 く製造することを特徴とする。この方法はバッチ式または連続 式に実施可能である。この方法をバッチ式に実施する場合、時間を消費する１時 間に加えて反応後の加熱処理期間も反応後のテトラブロモビスフェノール−Ａ沈 澱段階も必要としないことで反応槽における時間が比較的短いことから、工程効 率が向上する。このテトラブロモビスフェノール−Ａの製造で連続方法を用いる ことはそれ自身ユニークであり、本発明の方法の特徴である反応時間が短いこと とテトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱時間が短いことで連続方法の使用が可能 になる。連続式の場合、生成物の生産量を損失させることなく反応槽のサイズを 実質的に小さくすることができる。 本発明の方法では、この上に示した反応効率に加えて、臭化メチルを付随して 実質的に生じさせることなく、即ち臭化メチルの量をテトラブロモビスフェノー ル−Ａ生成物４５．４ｋｇ（１００ポンド）当たり０．４５ｋｇ（１．０から０ ．２ポンド）の如く少なくしながら、メタノールを基とする溶媒中でテトラブロ モビスフェノール−Ａを高い収率で製造することができる。更に、反応槽に供給 すＢｒ₂の量をビスフェノール−Ａ １モル当たり２モルのみにしたとしてもテ トラブロモビスフェノール−Ａを高い収率で得ることができる。 上記利点は（１）水に混和する溶媒、例えばメタノールなどと比較的多い量の 水を存在させて反応マスを比較的高い温度に維持しながらビスフェノール−Ａを 臭素化しそして任意にそれと同時に（２）該反応マス中で生じたＨＢｒをＢｒ₂ に酸化してそれを臭素化で用いると得られることを見い出した。以下に考察する ように、（１）の特徴は、伝統的には、低品質のテトラブロモビスフェノール− Ａが低い収率で生じそして／または臭化メチルが共生成することを助長するもの であると考えられ ていた。 本発明に従い、テトラブロモビスフェノール−Ａの製造を、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液を反応槽に供給 することで水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして１５重量％以上から ６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスに未反応のＢｒ₂を存在させることにより、テトラ ブロモビスフェノール−Ａの沈澱物を生じさせ、そして ｃ． 反応マスの温度を３０から１００℃の範囲内にする、 ことで行うことができる。 また、本発明に従い、テトラブロモビスフェノール−Ａの製造を、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液とＢｒ₂を反応 槽に一緒に供給することで、水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして１ ５重量％以上から６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともある程 度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該液相に未反応のＢｒ₂を少なくとも５０ｐｐｍ含有させ、そ して ｃ． 反応マスの温度を３０から１００℃の範囲内にする、 ことで行うことができる。 ビスフェノール−Ａ／水／溶媒の溶液とＢｒ₂を一緒に供給することによって 上記反応マスの生成を最良に達成することができる。一緒に供給するは、Ｂｒ₂ の供給期間と溶液の供給期間を互いに少なくともある程度重ね合わせることを意 味する（供給期間は、主題となる供給材料の全部を反応槽に供給する期間である ）。例えば、Ｂｒ₂の供給を開始し た後に上記溶液の供給を開始し、その後、両方の供給を終了まで同時に行っても よい。別の例では、最初にＢｒ₂を供給した後に上記溶液を連続して供給し、そ れに伴ってＢｒ₂の供給を継続するが、この供給を間欠的に中断するか或は段階 的に行うことも可能である。更に別の例では、Ｂｒ₂の供給を開始した後にその ２者の供給を特定量のＢｒ₂が供給されるまで同時に行うように上記溶液を供給 する。その時点で、上記溶液の供給が終了するまでこれの供給を単独で継続する 。一緒に供給する他の方式は、上記溶液の供給を間欠的に中断するか或はＢｒ₂ が入っている反応槽に上記溶液を最初に供給した後にＢｒ₂と上記溶液を一緒に 供給することを特徴とし得る。最後に、Ｂｒ₂の供給と上記溶液の供給を時間的 に互いに全く同時に行うことも可能である。 Ｂｒ₂の供給期間と上記溶液の供給期間をある程度重ね合わせない供給も可能 であるが、一般的には好適でない。例えば、Ｂｒ₂を全部供給した後に上記溶液 を供給することも可能である。しかしながら、このような供給方式では、反応条 件に応じて、Ｂｒ₂の濃度が高い（これはビスフェノール−Ａを初めて供給した 時に見られる）ことが原因で望ましくない副生成物の生成がもたらされる可能性 がある。別の方式、即ちＢｒ₂を供給する前にビスフェノール−Ａを多量に供給 する方式では、トリブロモビスフェノール−Ａが多量に沈澱し得ることから好適 でないであろう。 しかしながら、供給を行う時、これを本方法の段階（ｂ）の要求に調和させる べきである。 Ｂｒ₂供給材料として用いるに市販のＢｒ₂が適切である。Ｂｒ₂が望ましくな い不純物を含有する場合には通常の精製技術、例えば蒸留、 Ｈ₂ＳＯ₄を用いた処理などでそれを処理してもよく、このような技術は本分野の 技術者によく知られている。 Ｂｒ₂は液体または気体として反応槽に供給可能である。この供給材料を気体 状にするのが好適である。Ｂｒ₂が液状であるか或は気体状であるかに拘らず、 この供給材料を入れる地点を反応マスの表面下にするのが好適である。これを便 利にはディップチューブ（ｄｉｐ ｔｕｂｅ）を用いて達成する。この供給材料 が液状である場合、これを表面上に供給すると、はねかえり（ｓｐｌａｔｔｅｒ ｉｎｇ）が起こり得ることおよび混合が不充分になることと競う必要がある。 この反応マスに入れる水の量は、この反応マスに含まれる液相中の水と水混和 性溶媒の全量を基準にして１５重量％以上から６５重量％の範囲内でなければな らない。この水の供給量を、好適には、水が２５から６５重量％の範囲になるよ うな量にする。最も高度に好適な範囲は２５から５０重量％の範囲である。上記 水混和性溶媒がメタノールである場合の好適な水量は３０から４５重量％である 。 この反応マスの水含有量は本発明の重要な面である。如何なる特別な理論によ っても本発明の方法を制限するものでないが、水を含有させると臭化メチルの生 成量が大きく低下すると同時にテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物の純度が 高くなると考えている。 ビスフェノール−ＡとＢｒ₂の間で臭素置換反応が起こることによって共生成 するＨＢｒが反応マス中の多量の水で希釈されることから、臭化メチルの生成量 が少なくなる。更に、ＨＢｒは水と反応してＨ₃ＯＢｒを生じるが、これが水混 和性溶媒、例えばメタノールなどと反応する速度は非常に遅い。 水の存在量を考えると、テトラブロモビスフェノール−Ａ生成物の純度は予想 外である。一般的には、このような量で水を存在させると臭素化が不完全な種、 例えばトリブロモビスフェノール−Ａなどがテトラブロモビスフェノール−Ａ種 と一緒に沈澱すると予測されていた。このような共沈は、四臭化生成物が高い純 度で得られることとは対照的である。この多量の水は、本発明の方法に対して有 害な作用を示さないばかりでなく、実際、その代わりに四臭化反応に利点を与え る。如何なる特別な理論によっても制限するものでないが、この水は、反応マス 内で、臭素化する種の存在を増進させると考えている。このような増進により、 中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが沈澱するに充分な機会を得る前に ビスフェノール−Ａの全部が臭素化を受けてテトラブロモビスフェノール−Ａに なることが有利に起こる。このような臭素化する種の増進はＨＢｒが水と反応し てＨ₃ＯＢｒ酸が生じることによるものであると考えている。このＨ₃ＯＢｒ酸は Ｂｒ₂と反応しない。このことは、もしＨ₃ＯＢｒが生じないで多量のＨＢｒがＢ ｒ₂との反応で利用されるとＨＢｒ₃が生成することから重要である。ＨＢｒ₃は 反応マス中で臭素化しない種であることから、これの生成は望ましくない。この ように、ＨＢｒ₃が生成すると反応マスのＢｒ₂が消費され、これによって逆に臭 素化反応が遅くなってしまう。このように臭素化反応が遅くなると、結果として 、トリブロモビスフェノール−Ａの沈澱量が多くなり得る。 反応マス中のＨＢｒ量に影響を与える要因は水含有量のみでない。このＨＢｒ の量は、また、ＨＢｒが本発明に従う酸化剤と反応することでも少なくなり得る 。以下に考察するように、任意に酸化剤を用いると、ＨＢｒの少なくともいくら かがＢｒ₂に変化する。従って、水を多量に 用いることと酸化剤を用いることの両方が、反応マス中の臭素化する種の存在を 増進させる一因になり得る。 反応槽に供給する水を、今までは、ビスフェノール−Ａも水混和性溶媒も入っ ている溶液の一部として記述してきた。水をそのような溶液の一部として供給す るのが便利で好適である。しかしながら、他の相当する方法で水を反応マスに導 入することも可能である。例えば、水を個別の供給流れとして供給することも可 能である。このような供給は、本質的に、ビスフェノール−Ａと水混和性溶媒が 入っている溶液の供給と同時に実施可能である。更に、全部でなくても水の一部 を気体状Ｂｒ₂供給材料と一緒に蒸気または蒸気凝縮物として供給することも可 能である。蒸気を用いてＢｒ₂を気化させて気体状供給材料にすることも可能で ある。別の例は、供給を開始するに先立って水を１つの仕込みとしてか或は反応 槽に入れる仕込み物の一部として供給しそして後で供給する水の量を調整して反 応マス中で所望の水含有量を得ることを特徴とする。しかしながら、水を反応マ スに供給する時にその供給する水に要求されるただ１つの条件は、水が反応期間 の実質的全部に渡って反応マス中に適切な量で存在するようにすることである。 水の使用量が上記範囲の下方末端、即ち１５から２５重量％である場合には、 ビスフェノール−Ａの臭素化が終了した時点で追加的に水をある程度加えるのが 望ましい可能性がある。このような添加を行うことで得ることができる利点は、 この追加的水によってテトラブロモビスフェノール−Ａが反応マスから更に沈澱 し得る点である。更に沈澱を起こさせると工程収率が向上する。この場合、この 添加する水を溶液の水全体に算入する。 水混和性溶媒の供給に関しては上記溶液の供給に関連させてこの上に記述した 。しかしながら、この溶媒の供給は、この溶媒の機能が邪魔されないことを条件 として必ずしも排他的に上記溶液の１成分としての供給である必要はない。例え ば、上記溶液中でビスフェノール−Ａの溶媒和を起こさせる必要に応じて、この 溶液の一部として溶媒の一部を供給する一方で、残りの部分（これは一般により 少ない量である）を個別の流れとして供給することも可能である。しかしながら 、実用の観点から、溶媒を溶液の１成分として供給するのが最良である。 前記から理解されるであろうように、水、溶媒および／または溶液を供給する ことができる様式は、反応マスの構成が適切であることを条件として、本発明の 方法にとって決定的でない。従って、考察に関する事項を簡潔にする目的で、ビ スフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液の供給は、その水を上記 溶液の１成分としてか或は個別の流れとしてか或は両方の組み合わせとして供給 してもよいことと、上記溶媒を該溶液の１成分として全部供給してもよいか或は 一部を上記溶液に入れて供給しそして一部を個別の流れとして供給してもよいこ とを意味する。また、上記溶液供給材料の一部として見なされるべきものは、供 給前に反応槽に仕込む仕込み物としてか或は上記仕込み物の一部として反応マス に供給する全ての水または溶媒である。 水混和性溶媒は、Ｂｒ₂、ビスフェノール−Ａ、モノブロモビスフェノール− Ａ、ジブロモビスフェノール−Ａおよびトリブロモビスフェノール−Ａに反応条 件下で溶媒和し得る材料であるとして機能的に定義可能である。特に重要な反応 条件は、反応マスの温度、未反応のＢｒ₂を反応マス中に存在させること、およ び反応マスの水含有量である。更に、 上記溶媒は、Ｈ₃ＯＢｒに関して実質的に不活性でありかつビスフェノール−Ａ からテトラブロモビスフェノール−Ａへの芳香臭素化に関して実質的に不活性で あるべきでありかつ着色体、イオン性臭化物および／または加水分解性臭化物が 厄介な量で生成する一因になるべきでない。加水分解性臭化物には、１−ブロモ −２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフェニル）プ ロパン、１，１−ジブロモ−２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’ −ヒドロキシフェニル）プロパン、１，３−ジブロモ−２−メトキシ−２−（３ ’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフェニル）プロパンおよび１，１，３− トリブロモ−２−メトキシ−２−（３’，５’−ジブロモ−４’−ヒドロキシフ ェニル）プロパンが含まれる。上記溶媒を水および本発明の方法の反応条件と組 み合わせて用いると、これはテトラブロモビスフェノール−Ａに溶媒和する能力 を若干持ち得るが、反応収率の理由で、溶媒和力は低くなければならない、即ち 反応マスに含まれる液相中で溶媒和するテトラブロモビスフェノール−Ａの量は ２０重量％以内、好適には５重量％以内でなければならない。 好適な水混和性溶媒の例は、水に混和し得るアルコール類、カルボン酸、例え ば酢酸など、およびニトリル類、例えばアセトニトリルなどである。また、ある 種のエーテルも使用に適切であり得るが、但しそれらが反応マスの酸性で開裂を 起こさないことを条件とする。より好適な溶媒は炭素原子数が４以下のアルコー ル類である。最も好適なものはエタノールおよびメタノールであり、メタノール が最も好適な溶媒である。メタノールは比較的安価でありかつ簡単な蒸留技術で 容易に回収されて再利用可能である。本発明の方法では水を多量に存在させるこ とから、 水含有量が低いメタノールを回収する必要はなく、それによってメタノールを回 収するコストが低くなる。 臭化メチルの共生成は、水混和性溶媒としてメタノールを用いない時には明ら かに問題にならない。しかしながら、ＨＢｒと溶媒の間で生じる生成物が商業的 に望ましくない生成物である場合にはそれを生じさせないのが望ましい。従って 、本発明の方法の特徴は、溶媒がメタノールであるか否かに拘らず有利である。 この水混和性溶媒の使用量は、ビスフェノール−Ａの供給量に最も良く関係し ており、この量を便利には溶媒とビスフェノール−Ａの重量比として表してもよ い。この比率を好適には２：１から１０：１の範囲内にし、最も好適には３：１ から５：１の範囲内にする。この上で述べた溶媒の機能が達成されることを条件 として、溶媒をより多い量または少ない量で用いることも可能である。 Ｂｒ₂および溶液供給材料の流れの温度を、好適には、望まれる反応マス温度 を考慮して工程効率が助長される温度にする。Ｂｒ₂を液状で供給する場合に適 切な温度は１０℃からＢｒ₂の沸点より直ぐ下の温度である。Ｂｒ₂を気体として 供給すべき場合には、Ｂｒ₂流れの温度を上記供給を促す温度にすべきである。 例えば、上記供給材料の温度は６０から１００℃の範囲内であってもよい。上記 溶液の供給温度は、反応マスを不利に冷却または加熱することのない温度か、或 は加圧運転を要する場合には結果として供給を液状状態で行うことができるよう にする温度でなければならない。上記溶液の供給を個々別々の水供給および／ま たは溶媒供給と一緒に行う場合には、温度に関して上で行ったのと同じ説明を上 記個々別々の供給に適用する。 Ｂｒ₂の供給および溶液の供給そして／または個々別々の水などの供給は全部 、反応槽内に反応マスが生じることに貢献する。このような供給を行うと反応マ スに液相（液状部分）が生じ、そして最終的には、テトラブロモビスフェノール −Ａ沈澱物が生成することで反応マスに固相（固体部分）が生じる。気体または 液体として供給したＢｒ₂供給材料の少なくとも一部が臭素化反応で消費される 。消費されなかったＢｒ₂供給材料がいくらか存在する場合、それは液相中に存 在し、そしてそれはその中で、反応マス中に存在するＨＢｒが任意に酸化を受け てＢｒ₂が生じてそれが消費されなかった全てのＢｒ₂と一緒になる。液相中に存 在する未反応Ｂｒ₂の源の識別が失われたとしても、供給材料に由来する未消費 Ｂｒ₂とＨＢｒが酸化を受けることで生じる未消費Ｂｒ₂が組み合わさることで、 液相中に未反応のＢｒ₂が過剰量で与えられ、これが本発明の特徴である。 上記溶液を供給する時、反応マスの液相中に未反応のＢｒ₂を残存させておく 。テトラブロモビスフェノール−Ａ反応生成物に入っている臭素化が不完全な種 のレベル（これは許容され得る）に応じてそして／または臭素化が不完全な種が 沈澱する度合（現実に起こる）に応じて、短期間ならば反応マスに入っている未 反応Ｂｒ₂が消失することも容認され得る。実際、このような期間が現実に短期 間でありそして好ましい反応パラメーターを選択するならば、そのような臭素化 が不完全な沈澱物の生成は、評価できる度合では全く起こらない可能性がある。 作業者は、その過程を観察し、そして実験方法を用いて、その選択した反応条件 が未反応のＢｒ₂が反応マス中に短期間存在しなくなるに敏感であるか否かを決 定するであろう。従って、本発明の目的で、「未反応のＢｒ₂を 存在させること」は、臭素化が不完全な種の生成量が、テトラブロモビスフェノ ール−Ａ生成物が容認されなくなる、即ちテトラブロモビスフェノール−Ａの含 有量が９６重量％未満の生成物がもたらされるほどの度合でないならば、未反応 Ｂｒ₂の含有量がゼロであってもよい短い期間を包含する。 反応マスの液相中に存在する未反応Ｂｒ₂の好適な量の量化は試行錯誤技術で 最も良好に取り扱われる。最初に、未反応Ｂｒ₂のレベルと他の工程パラメータ ーを選択することで試行方法を限定する。この方法で生じたテトラブロモビスフ ェノール−Ａ生成物をそれのトリ−およびテトラブロモビスフェノール−Ａ含有 量に関して分析する。トリブロモビスフェノール−Ａのレベルがあまりにも高い 場合には、未反応Ｂｒ₂のレベルをより高くして別の試行方法を実施する。所望 生成物が得られるまで上記手順を繰り返す（トリブロモビスフェノール−Ａの含 有量を低くしようとする場合、また、より高い反応温度を用いることでも若干の 利点を得ることができることを特記する）。選択する未反応Ｂｒ₂含有量をより 高くする場合には、この未反応Ｂｒ₂の含有量を、商業的観点から望ましくない トリブロモフェノールおよび他の副生成物の生成がもたらされるほど高くしない 注意を払うべきである。 反応マスに含まれる未反応Ｂｒ₂含有量の測定は比色測定技術を用いて実施可 能である。有用な技術は、水とメタノールが入っている酸性（ＨＢｒ）溶液を生 じさせることを含む。この溶液から標準サンプルをいくつか調製し、これの各々 にいろいろな量でＢｒ₂を測定して添加する。次に、このようなサンプル溶液の 色を反応マスに含まれる液相の色と比色測定で比較する。色の一致が上記液相中 に存在するＢｒ₂量の指 示である。未反応のＢｒ₂はそれの濃度に従ってサンプル溶液および反応マスに 色を着けることから、未反応Ｂｒ₂の比色測定は極めて適切である。濃度が低い と色が淡い黄色になり、濃度が中程度であると色が強い黄色になり、濃度が高い と色がオレンジ色になり、そして最も高い濃度では色が暗赤色になる。未反応Ｂ ｒ₂の濃度を反応マスの液状部分を基準にして５０ｐｐｍ以上、好適には１００ から１０，０００ｐｐｍの範囲内にするのが適切である。より好適な量は１００ から５０００ｐｐｍの範囲内であり、最も好適な量は２００から２０００ｐｐｍ の範囲内である。 ビスフェノール−Ａが存在しておりそして同様に臭素化が不完全な種が存在し ている限り、該反応マスに上記未反応Ｂｒ₂濃度を維持する。理解されるであろ うように、Ｂｒ₂が反応するにつれて未反応のＢｒ₂含有量が低下し、従ってＢｒ₂ 供給材料に反応マス中のＢｒ₂を補給する働きをさせる。作業者は、上記過程中 、上述した比色測定技術を用いて反応マスに含まれる未反応Ｂｒ₂含有量を監視 しそしてＢｒ₂の供給もしくは上記溶液の供給または両方を調整することで未反 応Ｂｒ₂含有量を選択した目標範囲内に維持することができる。テトラブロモビ スフェノール−Ａは反応マス中で沈澱を起こすことから、比色測定で監視を行う 場合には、反応槽から流れを少量取り出してそれに比色測定技術を受けさせる前 に濾過を行って固体を除去する必要があり得る。また、反応マスが反射する光の 強度を測定する反射技術を用いるならば、濾過を行わないで反応マスの色強度を 読むことも可能である。比色測定を行う場合には、全てにおいて、反応マスに含 まれる液相の色が決定的な要因である。 反応マス中の未反応Ｂｒ₂レベルを監視して所望のＢｒ₂レベルを得よ うとする時に比色測定技術以外の技術も利用可能であると理解されるべきである 。利用する個々の技術は本発明の方法にとって決定的ではないが、比色測定技術 を利用するのが高度に好適である。 また、所望の未反応Ｂｒ₂レベルを得る目的で用いる方法も上述した供給調整 方法以外の方法であってもよいことも理解されるべきである。例えば、ＨＢｒか らＢｒ₂への変換で酸化剤を用いる場合には、反応マスに供給する酸化剤の量を 調節することでＢｒ₂の生成量を調節することができる。ＨＢｒの酸化で反応マ スに加わる未反応Ｂｒ₂の量は、生じるＨＢｒの量が生成するテトラブロモビス フェノール−Ａ １モル当たり４モルであることを考えると多い量であり得る。 従って、作業者は、Ｂｒ₂が追加的量で必要とされる場合には、ＨＢｒの酸化を 利用して、所望の未反応Ｂｒ₂レベルを得るに必要なＢｒ₂の少なくとも一部を生 じさせることができる。 本発明の方法で酸化剤の任意使用を選択しない場合にはＢｒ₂の全供給量を少 なくともほぼ化学量論的量にする。ビスフェノール−Ａの芳香四臭素化（ａｒ− ｔｅｔｒａｂｒｏｍｉｎａｔｉｏｎ）を行う場合の化学量論的Ｂｒ₂量は、ビス フェノール−Ａ １モル当たり４モルのＢｒ₂である。一般的には、Ｂｒ₂全体を 若干過剰量で用いる、即ち化学量論的量の０．１％から３％過剰量で用いる。 本発明の方法でＨＢｒの任意酸化を利用する場合には、ビスフェノール−Ａ供 給量１モル当たりに反応槽に供給するＢｒ₂の量を２モルのみにすることでも良 好な結果を得ることができる。共生成するＨＢｒを完全に酸化させると、必要と されるＢｒ₂の別の２モルが得られる。ＨＢｒの酸化が完全に起こらない場合に は、酸化で生じるＢｒ₂と一緒に合計 したＢｒ₂の量が少なくとも化学量論的量、好適にはこの上で述べた化学量論的 量より若干多い量になるような量でＢｒ₂を反応槽に供給する。 Ｂｒ₂源に関係なく、少なくとも反応期間の大部分に渡ってＢｒ₂を過剰量で存 在させた方が、工程の管理があまり困難にならないことから、化学量論的量より 若干多い量でＢｒ₂を存在させるのが望ましい。バッチ方法で、その工程が完了 した後にＢｒ₂が過剰量で存在している場合には、その反応マスを還元剤、例え ば亜硫酸ナトリウムまたはヒドラジンなどで処理することにより、それを除去す ることができる。 任意の酸化剤は、本発明の工程条件下において反応マス中でＨＢｒをＢｒ₂に 酸化する能力を有する如何なる酸化剤であってもよい。好適な酸化剤は液状形態 の酸化剤であり、この形態の方が反応槽に供給するのが容易であり得る。好適な 酸化剤は塩素および過酸化水素である。 Ｃｌ₂を酸化剤として用いる場合、これは気体または液体として反応マスに供 給可能である。気体で供給するのが好適である。塩素化されたビスフェノール− Ａの生成量を低くする目的でＣｌ₂の供給をＢｒ₂供給を開始した後に行うのが好 適である。最初にＢｒ₂を供給した後にＣｌ₂の供給をＢｒ₂の供給と同時に行っ てもよい。このような供給手順を用いたとしてもブロモクロロビスフェノール− Ａ化合物がいくらか生じるであろう。幸いなことには、このようなブロモクロロ 種が存在するとしてもその量は非常に少量である、即ち沈澱物の全重量を基準に して５０から５００ｐｐｍの量である。最も優位を占めるブロモクロロ種は大部 分の場合クロロトリブロモビスフェノール−Ａであろう。 ブロモクロロ種の量が少ないことはビスフェノール−Ａからテトラブロモビス フェノール−Ａへの臭素化が迅速に起こることによるものであ ると理論付けする。従って、臭素化が不完全な種、例えばトリブロモビスフェノ ール−Ａなど（これはＨＢｒとの反応に優先してＣｌ₂と反応する）が反応マス 中に充分に高い濃度で存在することは決してない。 酸化剤としてＨ₂Ｏ₂を用いる場合、安全性から、好適には、Ｈ₂Ｏ₂が９０重量 ％以上入っている水溶液の状態でこれを反応マスに供給しない。好適な溶液はＨ₂ Ｏ₂が３０から８０重量％入っている水溶液である。最も好適な溶液はＨ₂Ｏ₂が ５０から７０重量％入っている溶液である。 このＨ₂Ｏ₂を反応マスに供給する時は如何なる時点であってもよい。バッチ運 転の場合には、Ｂｒ₂の大部分、即ちそれの５０％以上を供給した後にＨ₂Ｏ₂を 供給するのが好適である。連続運転の場合、最も好適には、少なくとも大部分の Ｂｒ₂供給と同時にＨ₂Ｏ₂の供給を行う。最も好適には、Ｂｒ₂の供給を開始した 後にＨ₂Ｏ₂の供給を開始する。 上記酸化剤は個別にか或はある場合にはＢｒ₂供給と一緒に反応マスに供給可 能である。Ｃｌ₂を供給する場合にはそれをＢｒ₂と同じ供給用導管に通して供給 するのが好適であり、そしてＢｒ₂を供給しながらＣｌ₂を供給してもよい。これ とは異なり、Ｈ₂Ｏ₂の場合には、これの供給を好適には個別の供給流れとして行 う。 この酸化剤の供給量を、好適には、酸化剤が反応マス中に大過剰量で残存しな いで酸化を受けるＨＢｒの量が最大限になるに必要な量にする。選択した酸化剤 １モル当たりに２モルのＨＢｒが酸化を受けると仮定すると、供給する酸化剤と ビスフェノール−Ａのモル比を１：１から２：１の範囲内にすべきである。より 好適なモル比は１．５：１から１．９：１である。Ｈ₂Ｏ₂を酸化剤として用いる 場合には酸化剤の比率をより高くするのが好適である一方、Ｃｌ₂を酸化剤とし て用いる場合にはそ の比率を中間的な範囲、即ち１．５−１．８：１の範囲にするのが好適である。 Ｃｌ₂の場合には酸化剤の比率を低くする方が好適である理由は、酸化を受けさ せるＨＢｒ量と容認され得るクロロブロモ種量の間に均衡が存在すると言った理 由である。クロロブロモ種の量をある最小量に保つ必要がない場合には、Ｃｌ₂ をより多い量で用いることも容認され得る。選択した酸化剤が１：２を基にして ＨＢｒを酸化しない場合には、この上に示した範囲を調整する必要がある。この ような場合には１：２の関係の変化に比例させて範囲を調整する。 本発明の方法を実施する時の別の重要な考慮は、臭素化期間中の反応マス温度 である。ビスフェノール−Ａからテトラブロモビスフェノール−Ａへの臭素化が トリブロモビスフェノール−Ａ沈澱物の生成量が少なくなるに充分なほど速く起 こるように、比較的高い温度を利用するのが望ましい。しかしながら、どれくら い温度を高くすることができるかに関しては実用上の制限が存在する。例えば、 作業者は、望まれない副生成物が容認されないレベルで生じるか或はテトラブロ モビスフェノール−Ａ生成物の劣化が促されるような温度を用いることを望まな いであろう。 テトラブロモビスフェノール−Ａ方法を比較的高い温度で操作することは一般 的でない。これは、特に、共生成物、例えば臭化メチルなどの生成量を最小限に しようとする時に当てはまる、と言うのは、通常は高温にすると臭化メチルが多 量に生じると予想されるからである。また、テトラブロモビスフェノール−Ａが 生じた後直ぐにそれの沈澱を反応条件下で起こさせようとする時には（このよう な沈澱を起こさせるのが本発明の方法の特徴である）、高い温度を用いることは 通常でない。温度 を高くするとテトラブロモビスフェノール−Ａがその溶媒溶液中で示す溶解度が 高くなることで上記沈澱が邪魔されると予想され、所望の沈澱を起こさせるには 反応マスを最終的に冷却するか或は反応マスに水を添加する必要があると予想さ れていた。本発明の方法は、そのような影響を受けず、テトラブロモビスフェノ ール−Ａの沈澱を得るための冷却段階を必要としない。 本発明で高い温度を用いることは、テトラブロモビスフェノール−Ａで通常考 えられていたことに反するばかりでなく、またそのような温度を用いると工程が 経済的になりかつ生成物の純度が高くなることを見い出した。本発明の方法では 、反応マスの温度をより高くすることに伴って、低温方法では反応槽を冷却する 目的で必要とされる冷蔵を用いる代わりに、冷却タワー水を用いることができる ことから、工程の経済性がある程度実現化される。 好適な温度は３０から１００℃の範囲内の温度である。より高度に好適な温度 は５０から８０℃の範囲内の温度である。最も高度に好適な温度は５０から７０ ℃の範囲内の温度である。３０℃未満の温度も使用可能であるが、その場合には 溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を充分に高くする必要があり得る、即ち８： １から１５：１にする必要があり得る。このような比率にする場合には３０から ５０℃の温度が適切であり得る。 ビスフェノール−Ａの臭素化は、任意に行うＨ₂Ｏ₂によるＨＢｒの酸化と同様 に発熱反応である。反応マスの温度を制御するには、その反応マスから熱を取り 除く必要があり得る。熱の除去を容易にするコンデンサを用いて反応を還流下で 行うことで熱を取り除くことができる。反応 混合物が大気圧下で示す沸点より低い温度で操作を行うことが望まれる場合、大 気圧以下の圧力下で反応を行うことも可能である。 本発明の方法の基本的概念は一般に工程圧力の影響をあまり受けない。従って 、本方法は大気圧以下の圧力、大気圧または大気圧以上の圧力下で実施可能であ る。 工程開始時、液状の仕込み物（これは供給を開始した時点で反応マスの一部に なる）を反応前に反応槽に仕込んでおくのが望ましい。このような液状の仕込み 物によって反応マスが撹拌可能になり、そしてこれは、反応マス中で起こる温度 変化を適度にするヒートシンク（ｈｅａｔ ｓｉｎｋ）として働く。この液状仕 込み物に好適には水と水混和性溶媒（上記溶液に入れて供給する溶媒と同じ）を 含める。この液状仕込み物を酸性にしておくのが好適であり、例えばこれに酸、 例えばＨＢｒ、ＨＣｌなどを１から２０重量％入れておくのが好適である。この ような酸を用いると、初期に生成するテトラブロモビスフェノール−Ａの色が良 好になるのが助長されると思われる。更に、この溶媒を溶媒和したテトラブロモ ビスフェノール−Ａで飽和させておくのが好適である。また、テトラブロモビス フェノール−Ａの種晶粒子を反応槽に仕込んでおくのも好適である。上記溶媒の 飽和および種晶粒子の存在は、両方とも、臭素化期間中に生じるテトラブロモビ スフェノール−Ａの沈澱を増進させる働きをする。先に行った本発明の方法に由 来する尾部（ｈｅｅｌ）を上記液状仕込み物として用いるのが最も実用的である 。テトラブロモビスフェノール−Ａの種晶粒子は、先に行った操作から持ち越し た粒子であってもよいか、或は別個に添加可能である。また、尾部が利用できな い場合には個別に水と水混和性溶媒（これらは上記溶液供給材料全体の 一部になる）の供給を用いて上記液状仕込み物を生じさせることも可能である。 このような方式では、上記溶液供給材料に入れた溶媒和したビスフェノール−Ａ 部分の供給を開始するに先立って初期量の水および水混和性溶媒を反応槽に供給 しておく。この方式に対するただ１つの注意は、上記溶液供給材料を構成するい ろいろな供給材料をそれらが本発明の方法を限定するいろいろなパラメーターに 従うように割り当てる必要がある点である。 本発明の方法をバッチ方法として行う場合には、Ｂｒ₂と溶液供給材料を、そ れらが使い果たされるまで撹拌反応槽に供給する。ビスフェノール−Ａからテト ラブロモビスフェノール−Ａへの臭素化は上記反応条件下で極めて迅速に起こる ことから、決して供給後の加熱処理を有意に長い時間に渡って行う必要はない。 また、この反応マスに入っている水の量は非常に多量であることと、このような 量で水を存在させるとテトラブロモビスフェノール−Ａが非常に不溶になること から、最終反応マスを冷却することで得られる利点は僅かのみである。冷却する ことの利点は、主に、液体−固体分離を行うに先立って反応マス中に存在する溶 媒和した気体状臭化物、例えば臭化メチルなどの蒸気圧を低くすることにある。 また、この臭化物の生成速度がいくらか遅くなり得る。加うるに、冷却を行うと 、反応マスに入っている水含有量に応じてテトラブロモビスフェノール−Ａがそ の反応マスから追加的に沈澱して来る可能性がある。本明細書に示す好適な範囲 内で操作を行うならば、追加的に沈澱を起こさせることは、それで利点が得られ たとしてもそれを得るに関連して費用がかかることから、価値がない可能性があ る。最後に、冷却を行うと、利用する分離技術に応じて、反応槽の下流で反応マ スを取り 扱うのがより容易になる可能性がある。従って、上記のいずれもが重要でないか 或は関連した価値が得られない場合には、反応マスを分離装置に移送することが できた時点で直ちにこれに液体−固体分離を受けさせてもよい。しかしながら、 冷却することが望まれる場合の冷却時間は、反応マスをどのように冷却するか或 はどの温度にまで冷却するかに依存する。実験室の設定における冷却時間は１か ら３０分の範囲であり得る。 より多くのテトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱物を反応マス中で生じさせる ことを確保する目的で、共供給が終了した時点で追加的水を反応マスに加えるこ とが望まれる場合には、また、この共供給が終了した時点と沈澱物を回収する時 点の間に追加的時間を要する可能性がある。水を添加する時間と沈澱を起こさせ る時間は非常に短い、即ち３０分未満であり得る。 反応マスを冷却するか否か或は反応マスをより一層の水で処理するか否かに拘 らず、時間を追加的に消費したとしても本方法で製造するテトラブロモビスフェ ノール−Ａの全体量はあまり多くならない（全体量には沈澱物の量と反応マス中 に溶媒和している物の量が含まれる）と理解されるべきである。従って、このよ うな追加的時間は、従来技術の方法で教示されている加熱処理時間と同じ様式で 加熱処理時間と見なされるべきでない。 固体を液体から回収した後、その固体を、好適には、反応で用いた特別な水混 和性溶媒と水が入っている溶液で洗浄する。この洗浄で上記固体から母液を実質 的に全部除去する。この母液にはトリブロモフェノール、ＨＢｒおよび加水分解 性不純物などの如き不純物が入っている。典型的な洗浄水は、水にメタノールが ３０重量％入っている溶液であり得 る。次に、この洗浄した固体を脱イオン水で再び洗浄することで、１番目の洗浄 で残存するいくらかの水混和性溶媒を除去することにより、それが生成物乾燥時 に放出される問題を最小限にする。 反応槽の運転を連続様式で行う場合の反応槽は、好適には、連続撹拌タンク反 応槽である。反応マスを連続的に生じさせそしてこの反応マスを生じさせている 間にその一部を反応槽から取り出す。この反応槽のデザインは、反応槽内の平均 滞留時間がビスフェノール−Ａの実質的に全部が四臭素化されることが確保され るに充分な時間になるようなデザインでなければならない。用語「連続供給」お よび「連続取り出し」は供給または取り出しを中断することを排除することを意 味しない。このような中断は一般に短期間であり、反応槽の規模およびデザイン に応じて適切であり得る。例えば、テトラブロモビスフェノール−Ａ沈澱物は反 応槽の底近くに沈降する傾向があることから、取り出しを行いそして次の取り出 しを行う前に取り出しを短期間停止しすることで沈澱物を蓄積させてもよい。こ のような取り出しは、取り出しの実施を反応槽への供給が終了するまで待つ（バ ッチ方法の特徴であるように）ことがない意味で、連続的であると見なされるべ きである。 連続取り出しを中断するか否かに拘らず、取り出しの結果として、反応マス中 に存在する液体の一部と固体の一部が一緒に取り出される。その固体部分は主に テトラブロモビスフェノール−Ａである。この上に記述したバッチ式の場合に行 ったのと同様に、上記混合物の濾過、沈澱物の洗浄などを行ってもよい。 連続式操作を用いる場合には反応マスの温度をバッチ式の場合に好適な温度よ りかなり高い温度に保持する方が有利であると考えている。バッ チ式の場合に好適な温度は５０から６５℃である。連続式の場合に好適な温度は ５５から９５℃の範囲内、最も好適には６５から９５℃の範囲内である。６５か ら７５℃の温度を用いると非常に良好な結果が得られると予測される。使用する 温度を高くすればするほど得られる生成物の純度が高くなり得ることを見い出し た。 温度を高くすると生成物の純度が高くなることに関する利点は、トリブロモビ スフェノール−Ａ中間体の沈澱生成と臭素化の相対速度と生成物純度の間に相関 関係が存在していることを支持する研究を考慮することで理解される。温度を上 昇させると、トリブロモビスフェノール−Ａが反応マスの液相中で示す溶解度と 反応速度の両方が有利になり、従って高純度生成物の入手性が助長される。また 、液相の水含有量を低くすることでも、液相中のＢｒ₂濃度が高くなるか或はト リブロモビスフェノール−Ａの濃度が高くなることからトリブロモビスフェノー ル−Ａの臭素化速度が速くなり得るが、それらは両方ともそれら自身に問題があ る。Ｂｒ₂の濃度を高くすると望ましくない副生成物の生成が促される可能性が ある一方、液相の水含有量を低くすると反応マスに含まれるＨＢｒ含有量が高く なることでテトラブロモビスフェノール−Ａの収率が低くなるであろう。 連続式操作の好適な反応槽滞留時間は、撹拌タンク反応槽を用いそしてこのよ うな操作様式に好適な工程条件を用いるならば、３０から１５０分の範囲内にな るであろうと予測される。本明細書で反応槽滞留時間を用いる場合、これは、反 応槽の容積をその反応槽からスラリーを取り出す流量で割った値である。 本発明の方法で製造するテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物は非 常に高い純度を持ち得る、即ちこの生成物にはテトラブロモビスフェノール−Ａ が少なくとも９８重量％入っている。トリブロモビスフェノール−Ａの含有量は 低い、即ち０．１から２重量％である。この生成物の品質は優れていて、それが 示すＡＰＨＡ色は５０未満である（１００ｍｌのアセトンにテトラブロモビスフ ェノール−Ａを８０グラム入れて）。また、加水分解性臭化物の量も低く保たれ 、一般に６０ｐｐｍ未満である。本方法の収率は感動的であり、９５から９９％ の範囲の収率を得ることができる。 前記から理解されるであろうように、溶媒の水含有量と反応温度とビスフェノ ール−Ａ供給中における反応マス中のＢｒ₂含有量の全部が、所望のテトラブロ モビスフェノール−Ａ生成物を効率良い様式で得ることに貢献する。所望結果を 得るための上記工程パラメーター各々に関する個々の値の選択は、各作業者の必 要性および利用可能な装置に依存する。ある作業者は、本発明の方法を利用する ことに関する１つの利点を他の可能な利点よりも強調する可能性がある。このよ うに、その作業者は、他の利点（類）を強調することを望む別の作業者が選択す る工程パラメーター値とは異なる工程パラメーター値を選択する可能性がある。 共生成するＨＢｒからＢｒ₂を生じさせる酸化を行って本発明の方法で必要と されるＢｒ₂の一部を得る方が反応槽への供給材料にＢｒ₂を相当する量で入れる 費用よりも経済的である場合には、そのような酸化を利用するのが特に魅力的で ある。このような経済的利点は、通常、Ｂｒ₂を４モル供給する時の費用から回 収ＨＢｒの値段を引いたコストがＢｒ₂を２モル供給する時の費用にＨＢｒの酸 化費用を足したコストより高い場合に得られる。 好適には臭化メチルの生成量を最低限にすることを意図するが、本発明の方法 は、臭化メチルが適度な量、即ちテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物４５． ５ｋｇ当たり９．０ｋｇ（１００ポンド当たり２０ポンド）の量で生じるように する改造をそれに受けさせるに充分な順応性を示し得る。このように、市場の需 要が将来大きく低下した時でも、それに適応させることができる。臭化メチルを 生じさせる場合に本方法で必要とされる全Ｂｒ₂量は、テトラブロモビスフェノ ール−Ａを高収率で製造しかつＨＢｒを目標量で生じさせるに必要な量になるで あろう。このような場合のＢｒ₂の供給量と酸化で生じさせるＢｒ₂量は、一緒に して、４Ｂｒ₂が必要であると言った条件に合致するに充分でなければならない 。 ＨＢｒの酸化に関して上で行った説明では、一般に、反応槽または反応マス中 でＨＢｒに酸化を受けさせることを述べて来たが、また、共生成したＨＢｒを反 応槽から取り出してそれに酸化を反応槽の外側で受けさせそして次にそのように して生じさせたＢｒ₂を反応槽に戻すことも本発明の方法の範囲内である。 また、ＨＢｒを反応槽内で起こる反応から生じさせるのではなくＨＢｒを別の 源から反応槽に供給することも本発明の方法の範囲内である。このような外来（ ｎｏｎ−ｉｎｄｉｇｅｎｏｕｓ）のＨＢｒにその共生成したＨＢｒと一緒に酸化 を受けさせてＢｒ₂を生じさせることも可能である。この場合、この外来のＨＢ ｒからＢｒ₂が生じるとしてそれを本方法で必要な全Ｂｒ₂に対して計算してもよ く、そしてＢｒ₂の供給を適切に調整してもよい。 実施例 以下に示す実施例で本発明の方法の原理を説明する。 本実施例の各々で、本質的に水とメタノールとＨＢｒとずっと少ない量で不純 物が入っている反応前仕込み物または「母液」を用いる。この母液には一般に水 が３０重量％とメタノールが５５重量％とＨＢｒが８−２０重量％入っていた。 実施例Ｉ−ＩＩで用いた母液は、ＭｉｔｃｈｅｌｌおよびＭｃＫｉｎｎｉｅが 米国特許第４，６２８，１２４号に記述した如く製造したＴＢＢＰＡに由来する 母液であった。 実施例ＩＩＩ−ＶＩではいろいろな母液を用いた。実施例ＩＩＩおよびＩＶで 用いた母液は、メタノールと水が入っている反応マス中でビスフェノール−Ａと 臭素を反応させてテトラブロモビスフェノール−Ａを製造する実験（先に行った 一連の実験）に由来する母液であった。このような先に行った実験は、本発明の 実験ではなく（水の量、温度などが限定したパラメーター外である）、決定的で ない相反する結果をもたらした。本発明でない最初の実験で得た母液を次の実験 で用いた等々。この最後の実験で得た母液を実施例ＩＩＩ用の母液として用いた 。 実施例全部において、特に明記しない限り、％はガスクロ（ＧＣ）の面積パー セントであるとして受け入れられるべきである。スプリットインジェクション（ ｓｐｌｉｔ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ）を利用したフィルム厚が２．６５ミクロンの ５ Ｍｅｔｅｒ Ｘ ０．５３ ｍｍ ＨＰ−１メガボアキャピラリーカラム（ ｍｅｇａｂｏｒｅ ｃａｐｉｌｌａｒｙ ｃｏｌｕｍｎ）を用いてＧＣ分析を実 施した。このカラムの操作ではこれを１００℃から３００℃に１分当たり１０℃ で加熱した。炎イオン化検出器を用いた。 実施例Ｉ−ＩＩＩでは、共生成するＨＢｒに酸化を受けさせてＢｒ₂を生じさ せてそのＢｒ₂をビスフェノール−Ａから所望四臭素化生成物を生成させる臭素 化に対する貢献で用いることを付随して伴わせて高品質のテトラブロモビスフェ ノール−Ａ生成物を製造することを例示する。 実施例Ｉ １リットルの丸底フラスコに機械的撹拌機、コンデンサ、温度計、滴下漏斗お よび加熱用マントルを取り付け、そして臭素供給用のＯ．Ｄ．が０．３１７５ｃ ｍ（１／８インチ）のディップチューブとビスフェノール−Ａ溶液供給用のＯ． Ｄ．が０．３１７５ｃｍ（１／８インチ）のフィードチューブ（これの末端は蒸 気空間内に位置する）を取り付けた。このフラスコに、ＨＢｒが９．５重量％入 っていてテトラブロモビスフェノール−Ａが５．０グラム入っている母液を２０ ０ｍｌ仕込んだ。この添加したテトラブロモビスフェノール−Ａは、母液を飽和 させそして製造すべきテトラブロモビスフェノール−Ａの沈澱を補助する種晶粒 子を供給する働きをする。 １００グラムのビスフェノール−Ａと３００ｍｌのメタノール（水が２％）と ２００ｍｌの水が入っている溶液を調製した。蒸発装置（これは２５０Ｍｌのフ ラスコから成っていて、これに窒素導入口と気体出口を取り付けて、上記気体出 口を反応槽内の０．３１７５ｃｍ（１／８インチ）ディップチューブに連結し、 そしてこのフラスコを加熱する）にＢｒ₂を１４３グラム（４６ｍｌ）入れた。 反応前に仕込んだ母液とテトラブロモビスフェノール−Ａを５５℃の温度に持っ て行った。上記蒸発装置の中を窒素でパージ洗浄（２００から５００Ｍｌ／分） しそして液状の臭素を加熱することにより、Ｂｒ₂の供給を開始した。反応前に 仕込んだ仕込み物の色が黄色になった時点で直ちにぜん動ポンプを用いて上記溶 液の供給を開始した。ポンプ輸送速度を変えることにより、Ｂｒ₂の供給がビス フェノール−Ａの供給よりも化学量論的に先行することを保持し、その結果とし て、反応マスの色は黄色であった。これらの供給を１時間１５分継続した時点で Ｂｒ₂の供給を終了した。上記溶液の供給を反応マスび液相の色が無色になるま で継続した。滴下漏斗にＨ₂Ｏ₂水溶液（３０重量％）を１００グラム仕込んで、 これの滴下を、上記ビスフェノール−Ａ溶液の供給を継続しながら開始した。上 記水溶液の供給と上記溶液の供給を定期的に調整して、反応マスに含まれる液状 部分の色を黄色に維持した。上記Ｈ₂Ｏ₂水溶液を供給している間、反応マスの温 度を６０−６３℃に維持した。このＨ₂Ｏ₂を全部加えた後の反応マスの色は黄色 であった。上記ビスフェノール−Ａ溶液の添加を継続すると反応マスの色は明黄 色に変わるが、この溶液の供給を止めると、より深い黄色に変わるであろう。こ の期間中の反応温度を５８−６２℃にした。最後に、過酸化水素水溶液の供給を 止めて２０分後、上記ビスフェノール−Ａ溶液を、反応マスが無色になるまで加 えた。この反応マスの温度を６０−６５℃の温度に３０分間保持した後、５５℃ に冷却した。この反応マスに含まれる沈澱物を濾過で母液から分離した後、水中 ２０重量％のメタノール溶液を１２５ｍｌ用いて洗浄を行った。脱イオン水を用 いて２番目の洗浄を実施した。この洗浄した沈澱物を乾燥させて分析を行った。 ＧＣ分析により、トリブロモビスフェノール−Ａが０．６４％でテトラブロモビ スフェノール−Ａが９９．３％であることが示された。上記母液にＨＢｒが３． ７重量％入っていることを確認した。 実施例ＩＩ 滴下漏斗を取り付けないで、臭素蒸発装置からディップチューブの連結具に至 るラインに塩素ガス添加用のＴ字管を取り付ける以外は、この上と同様に１リッ トルの丸底フラスコを装備した。このフラスコに母液（１５０グラム）と固体状 のテトラブロモビスフェノール−Ａを３グラム加えて５５℃の温度に加熱した。 Ｂｒ₂蒸発とＮ₂の供給を開始してそれらをディップチューブに通して上記フラス コに入れ、それに続いて、８０．０グラムのビスフェノール−Ａと４００ｍｌの メタノール（水が２重量％）と２００Ｍｌの水から調製した溶液の供給を開始し た。送り込まれたＢｒ₂の全量は１４１グラムであった。数分後、若干量で送り 込む気体状Ｃｌ₂の供給を開始した。ビスフェノール−Ａの供給量とＣｌ₂の供給 量を調整することにより、反応マスの液状部分を黄色に保持した。このＢｒ₂全 部を１．５時間で送り込んだ。Ｃｌ₂の供給量を９０ｍｌ／分以上にまで上昇さ せ、そしてビスフェノール−Ａを６ｍｌ／分で供給しながら、反応マスの液状部 分が黄色のままになるようにＣｌ₂の供給量を連続的に調整した。このＣｌ₂とビ スフェノール−Ａは２時間後に全部送り込まれた。これらの供給を停止してから ２分後にヒドラジン（６６重量％）を２滴加えて過剰量のＢｒ₂を分解させた。 このヒドラジンを加えると、反応マスの液状部分が無色になった。この反応マス を２０℃に冷却した。沈澱物を集め、そして水中３０重量％のメタノールを１２ ５ｍｌ用いて洗浄を行った。脱イオン水を用いて２番目の洗浄を行って湿ったケ ーキを得た後、これを１２０−１３０℃のオーブンで乾燥させることで生成物を １８９．８ｇ得た。ＧＣ分析により、トリブロモビスフェノール−Ａが０．９７ ％で、クロロトリブロモビスフェノール−Ａが０．０１％で、ｏ，ｐ−テトラブ ロモビスフェノール−Ａが０． ０４％で、テトラブロモビスフェノール−Ａが９９．１％であることが示された 。 実施例ＩＩＩ 窒素供給部に塩素ガス添加用のＴ字管を取り付ける以外は実施例ＩＶと同様に １リットルのフラスコを装備して、臭素を実施例ＩＶと同様に供給した。この反 応槽に、実施例ＩＩと同様な反応混合物から得た母液を１５０Ｍｌ仕込んだ。こ れを５５℃に加熱した後、臭素蒸気の添加を開始した。反応マスの色が黄色にな った時点で、９０．０グラムのビスフェノール−Ａと４５０Ｍｌのメタノールと １８０Ｍｌの水から調製した溶液の添加を開始した。５分後、塩素ガスの添加を １分当たり１５０−２００Ｍｌで開始した。この反応混合物を５５℃に保持しそ して上記溶液の流量を調整することで黄色に保持した。更に２０分後、塩素の流 量を１分当たり２５０Ｍｌにまで上昇させ、そして更に３０分後、塩素の流量を １分当たり３００Ｍｌにまで上昇させた。２０分後に全ての臭素が添加された。 臭素が４７Ｍｌ添加された。塩素の流量を高くして反応マスを黄色として保持し た。８分後に上記溶液が全部送り込まれ、その時点で塩素の添加を止めた。７分 後、飽和亜硫酸ナトリウム溶液を２Ｍｌ加えて臭素を分解させた。次に、この反 応混合物を３０℃に冷却した。固体を濾過でその母液から分離した後、フィルタ ー上でそれを１２５Ｍｌの３０％メタノールに続いて１２５Ｍｌの脱イオン水で 洗浄した。その固体をオーブンで乾燥させると２０９．２グラム残存し、これを ＧＣで分析した結果、トリブロモビスフェノール−Ａは１．２５％で、クロロト リブロモビスフェノール−Ａは０．０１３％で、テトラブロモビスフェノール− Ａは９８．７％であった、この固体がアセトン中で示す 色（１００Ｍｌのアセトン中８０グラム）は２０ＡＰＨＡであり、イオン性臭化 物の量は６ｐｐｍでありそして加水分解性臭化物の量は１６ｐｐｍであった。上 記母液を分析した結果、それにはトリブロモフェノールが０．０９重量％、テト ラブロモビスフェノール−Ａが０．２１重量％、トリブロモビスフェノール−Ａ が３ｐｐｍおよび他のフェノール系不純物が０．０４重量％入っていることが示 された。 以下に示す実施例では、ＨＢｒに酸化を受けさせて反応体であるＢｒ₂を供給 することを行わないことを特徴とする本発明の方法の原理を説明する。 実施例ＩＶ １リットルの丸底フラスコに機械的撹拌機、コンデンサ、温度計および加熱用 マントルを取り付け、そして臭素供給用のＯ．Ｄ．が０．３１７５ｃｍ（１／８ インチ）のディップチューブとビスフェノール−Ａ溶液供給用の０．３１７５ｃ ｍ（１／８インチ）のフィードチューブ（これの末端は蒸気空間内に位置する） を取り付けた。このフラスコに母液を１５０ｍｌおよびテトラブロモビスフェノ ール−Ａを５．０グラム仕込んだ。この加えたテトラブロモビスフェノール−Ａ は上記母液を飽和させそして製造すべきテトラブロモビスフェノール−Ａの沈澱 を補助する種晶粒子を供給する働きをする。 ５９．９３グラムのビスフェノール−Ａと３６０ｍｌのメタノール（水が２％ ）と１２３ｍｌの水が入っている溶液を調製した。蒸発装置（これは２５０Ｍｌ のフラスコから成っていて、これに窒素導入口と気体出口を取り付けて、上記気 体出口を反応槽内の０．３１７５ｃｍ（１／８インチ）ディップチューブに連結 し、そしてこのフラスコを加熱する） にＢｒ₂を１６８．２グラム入れた。反応前に仕込んだ母液と５グラムのテトラ ブロモビスフェノール−Ａを６７℃の温度に持って行った。上記蒸発装置の中を 窒素でパージ洗浄（２００から５００Ｍｌ／分）しそして液状の臭素を加熱する ことにより、Ｂｒ₂の供給を開始した。反応前に仕込んだ仕込み物の色が黄色に なった時点で直ちにぜん動ポンプを用いて上記溶液の供給を開始した。ポンプ輸 送速度を変えることにより、Ｂｒ₂の供給がビスフェノール−Ａの供給よりも化 学量論的に先行することを保持し、その結果として、反応マスの色はオレンジ色 であった。これらの供給を１時間３８分継続した時点でＢｒ₂の供給を終了した 。上記溶液供給材料の２０ｍｌを添加しないで残した。上記溶液の供給が終了し た後、反応マスを更に２０分間６７−６９℃に保持した。この反応マスの色は無 色であった。固体を濾過で集め、水中３０％のメタノールに続いて水で洗浄した 後、１２５℃の温度で乾燥させた。ガスクロ（ＧＣ）により、上記固体にはトリ ブロモビスフェノール−Ａが０．２２％とテトラブロモビスフェノール−Ａが９ ９．８％入っていることが示された。 実施例Ｖ 以下に示す以外は本質的に実施例ＩＶと同じ手順に従った。フラスコに、開始 時、実施例ＩＶの濾液から得た母液（１５０Ｍｌ）とテトラブロモビスフェノー ル−Ａを５グラム仕込んだ。８０．０グラムのビスフェノール−Ａと４００ｍｌ のメタノールと２１０ｍｌの水から供給溶液を調製した。Ｂｒ₂を２２５．４グ ラム用いた。上記溶液を６ｍｌ／分で送り込み、そしてＮ₂清掃を用いてＢｒ₂を ２００−５００ｍｌ／分で送り込んだ。この反応マスを５５−６０℃の温度に保 持しそして上記供給 材料の供給速度を若干変えることで反応マスの色を暗黄色に保持した。上記溶液 の供給とＢｒ₂の供給が本質的に同時に完了した。上記溶液の供給で用いたフラ スコを１０ｍｌのメタノールで洗浄した。次に、この洗浄液を反応フラスコに送 り込んだ。この洗浄液を送り込みそして上記溶液の供給とＢｒ₂の供給を停止し て５分後に生じる反応マスの色は明黄色であった。この反応フラスコに６３％ヒ ドラジンを３滴加えて残存する全てのＢｒ₂を失活させた。次に、この反応マス を熱の添加なしに１．５時間撹拌し、固体を濾過で集めた後、４０％のメタノー ル水溶液に続いて水で洗浄した。ＧＣにより、上記固体にはトリブロモフェノー ルが０．０２％とトリブロモビスフェノール−Ａが０．８４％とテトラブロモビ スフェノール−Ａが９９％入っていることが示された。 実施例ＶＩ 以下に示す以外は実施例Ｖと同じ手順に従った。実施例ＩＶの濾液から母液（ １５０Ｍｌ）を得た。この母液と一緒にテトラブロモビスフェノール−Ａを３グ ラム用いた。溶液の内容物を８０．１６グラムのビスフェノール−Ａと３８０ｍ ｌのメタノールと３００ｍｌの水にした。Ｂｒ₂を２２５．１グラム供給した。 上記母液を５５℃に加熱した後、Ｂｒ₂の供給と溶液の供給を開始した。Ｂｒ₂の 供給量を調整することで反応マスを黄色に保持した。この２つの供給は２時間で 終了したが、この添加全体を通して反応槽の温度を５５−６０℃に保持した。こ の溶液が入っていた容器を１０ｍｌのメタノールで濯いだ後、このメタノールを 反応フラスコに加えた。この時点で、反応マスは明黄色であった。供給が終了（ およびメタノール濯ぎ液の添加が終了）して７分後、この反応マスにヒドラジン を２滴加えた。この反応マスは無色になった。この反 応マスを放置して室温に冷却することで沈降を起こさせた。この反応マスに含ま れる液状部分のサンプルを採取した。水で希釈して塩化メチレンで抽出した後、 テトラデカンを内部標準として用いたＧＣ分析で分析を行った結果、その液体に はトリブロモフェノールが０．０３６重量％、テトラブロモビスフェノール−Ａ が０．０４０重量％、トリブロモビスフェノール−Ａが０．００１重量％および 他の不純物が０．０２７重量％入っていることが示され、このことは、収率の損 失が理論値の０．５％であることに相当する。 上記反応マスから回収して洗浄および乾燥を受けさせた固体は、ＧＣにより、 トリブロモビスフェノール−Ａを１．８％とテトラブロモビスフェノール−Ａを ９８．２％含有することが示された。 実施例ＶＩＩ 長さが１．８３ｍ（６フィート）で０．６３５ｃｍ（１／４インチ）のテフロ ン製管材を沸騰水内に保持して、これに液状臭素と窒素の流れ（３０−１００ｍ ｌ／分）を送り込んで臭素を蒸発させる以外は、実施例ＩＶと同様に２リットル の丸底フラスコを装備した。次に、この蒸発した臭素を０．３１７５ｃｍ（１／ ８インチ）のディップチューブに送り込んだ。２０グラムのビスフェノール−Ａ と１００ｍｌのメタノールが既に入っている２Ｌの反応槽に１８ｍｌのＢｒ₂を ２０分かけて加えることにより、反応前の仕込み物を生じさせた。Ｂｒ₂添加中 、上記反応槽の内容物を還流に加熱し、そしてＢｒ₂の供給が完了した後５分間 、それを維持した。次に、この反応槽に水を１００ｍｌ加えた。その結果として 生じた反応槽の内容物で反応前の仕込み物を構成させた。 この反応前仕込み物を生じさせた後、これに、１３０グラムのビスフェ ノール−Ａと６５０ｍｌのメタノールと９５０ｍｌの水から調製したビスフェノ ール−Ａ溶液を１４００ｍｌと液状のＢｒ₂を９４ｍｌ含めた共供給材料を１時 間かけて加えた。この共供給材料を供給している間の反応マスの色は黄色からオ レンジ色であり、この反応マスを５７−６０℃の温度に保持した。この共供給後 、反応マスの色が明黄色に変わるまでビスフェノール−Ａ溶液を追加的（３ｍｌ ）に加えた。この反応マスを３５℃に冷却して濾過することで沈澱物を得、これ を３０％のメタノール水溶液で洗浄した。次に、この沈澱物を２５０ｍｌの脱イ オン水で洗浄した。この沈澱物をオーブンで乾燥させた後、重量測定を行った結 果、重量が２９５グラムであることを確認した。ＧＣ分析により、トリブロモフ ェノールが０．０３％でトリブロモビスフェノール−Ａが１．１６％でｏ，ｐ− テトラブロモビスフェノール−Ａが０．０６４％でテトラブロモビスフェノール −Ａが９８．７％であることを確認した。 実施例ＶＩＩＩでは本発明の方法で連続様式を用いることを実証する。 実施例ＶＩＩＩ 実施例ＶＩＩの臭素添加方法を含めて実施例ＶＩＩと同様に５００ｍｌのフラ スコを装備した。また、反応混合物を取り出すためのポンプに０．６３５ｃｍ（ １／４インチ）のテフロン製ディップチューブを取り付けることも含めた。１分 当たりに１６７Ｍｌをポンプ輸送する能力を有する上記ポンプをタイマーに取り 付けることで、上記フラスコから反応混合物がポンプ輸送される時間が４５秒毎 に３秒間のみになるようにした。 この反応槽に先の実験で得た反応混合物を４００ｍｌ仕込んで６７℃に加熱し た。次に、臭素蒸気の添加を開始した。この混合物の色が黄色 に変わった時点で直ちに、ビスフェノール−Ａの溶液（５２００ｍｌのＭｅＯＨ ［水が３．７４％］と１６７０ｍｌの水に１０００ｇのビスフェノール−Ａが入 っている）の添加を１２ｍｌ／分の速度で開始した。この反応混合物の画分を、 ６３％のヒドラジンが１／２ｍｌ入っている三角フラスコ内に集めた。臭素の供 給速度を調節して反応混合物を黄色に保持しそして反応温度を６９−７１℃に維 持した。上記フラスコからポンプ輸送する反応混合物の輸送速度を若干調整する ことにより、上記反応槽のレベルを４００Ｍｌに維持した。画分を集めた後、そ れらを濾過で母液から分離し、そしてその固体をフィルター上で３０％のＭｅＯ Ｈに続いて脱イオン水で洗浄した。表Ｉにその結果を示す。ヒドラジンを添加し ないでサンプル番号５を集めた。それの母液を分析した結果、臭素が３６０ｐｐ ｍであることが示された。テトラデカンを内部標準として用いた５メートルのＨ Ｐ−１メガボアキャピラリーカラムで上記母液の２つをＧＣ分析した結果を表Ｉ Ｉに示す。 本発明のテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物は高品質である、即ちこれは テトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９７．５重量％、より好適にはテ トラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９８重量％含有する。最も高度に好 適な生成物はテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９８．５重量％含有 し、最良生成物はテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも９９重量％含有 する。 本発明の方法は本発明でない工程パラメーターを持たせた方法と組み 合わせて実施可能であると理解されるべきである。例えば、作業者が臭化メチル を中間的量で生じさせることを望む場合には、本方法と同様な方法であるが、臭 化メチルの生成を助長する工程パラメーターを用いて本方法を実施することも可 能である、即ち本方法に例えば水含有量を低くすると言った特徴、例えば水含有 量を１０重量％にすると言った特徴を持たせることも可能である。このような方 法をある期間実施した後、中断して、本発明のパラメーターを与えることで臭化 メチルの生成量を低くすることも可能である。このようにして、作業者は、両方 の方法を組み合わせることで臭化メチルの生成量を狭い生成量範囲内に調節する ことができるであろう。 前記から理解されるであろうようにそしてそれの最も幅広い面で考慮した時、 本発明の方法は、中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが有意な量で沈澱 するに充分な機会をそれに与えないような速度でテトラブロモビスフェノール− Ａ沈澱物が直接生じる反応系を与えることで、高純度のテトラブロモビスフェノ ール−Ａ生成物が高い収率で得られる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＣＡ，ＪＰ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法であって、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液を反応槽に供給 することで水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして約１５重量％以上か ら約６５重量％含有する液相を有する反応マスを少なくともある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスに未反応のＢｒ₂を存在させることにより、テトラ ブロモビスフェノール−Ａの沈澱物を生じさせ、そして ｃ． 反応マスの温度を約５０から約１００℃の範囲内にする、 ことを含む方法。 ２． 該水混和性溶媒が水混和性アルコール、カルボン酸、ニトリル、または 該反応マス中で開裂を起こさないエーテルである請求の範囲第１項の方法。 ３． 該水混和性溶媒が炭素原子を４個以下の数で含むアルコールである請求 の範囲第１項の方法。 ４． 該水混和性溶媒がメタノールまたはエタノールである請求の範囲第１項 の方法。 ５． 該水混和性溶媒がメタノーである請求の範囲第４項の方法。 ６． 該反応マスに水を約２５から約６５重量％含有させる請求の範囲第１項 の方法。 ７． 該反応マスに水を約３０から約４５重量％含有させる請求の範囲第６項 の方法。 ８． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を少なくとも５０ｐｐｍ含有させる請求の 範囲第１項の方法。 ９． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を約５０から約１０，０００ｐｐｍ含有さ せる請求の範囲第１項の方法。 １０． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を約２：１から約１０： １の範囲内にする請求の範囲第１項の方法。 １１． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を約３：１から約５：１ の範囲内にする請求の範囲第１項の方法。 １２． 該反応マスの温度を約５０から約８０℃の範囲内にする請求の範囲第 １項の方法。 １３． （ａ）中、該反応マス中に存在するＨＢｒをＢｒ₂に変化させるため の酸化剤を追加的に該反応槽に供給する請求の範囲第１項の方法。 １４． 該酸化剤がＨ₂Ｏ₂またはＣｌ₂である請求の範囲第１３項の方法。 １５． 供給する酸化剤とビスフェノール−Ａのモル比を約１：１から約２： １の範囲内にする請求の範囲第１４項の方法。 １６． テトラブロモビスフェノール−Ａの製造方法であって、 ａ． ビスフェノール−Ａと水と水混和性溶媒が入っている溶液とＢｒ₂を反応 槽に一緒に供給することで、水を液相中の水と水混和性溶媒の量を基準にして約 １５重量％以上から約６５重量％含有する液相と固相を有する反応マスを少なく ともある程度生じさせ、 ｂ． （ａ）中、該反応マスの液相に未反応のＢｒ₂を少なくとも約５０ｐｐｍ 含有させ、そして ｃ． 反応マスの温度を約５０から約１００℃の範囲内にする、 ことを含む方法。 １７． 該水混和性溶媒が水混和性アルコール、カルボン酸、ニトリル、また は該反応マス中で開裂を起こさないエーテルである請求の範囲第１６項の方法。 １８． 該水混和性溶媒が炭素原子を４個以下の数で含むアルコールである請 求の範囲第１６項の方法。 １９． 該水混和性溶媒がメタノールまたはエタノールである請求の範囲第１ ６項の方法。 ２０． 該水混和性溶媒がメタノーである請求の範囲第１９項の方法。 ２１． 該反応マスに水を約２５から約６５重量％含有させる請求の範囲第１ ６項の方法。 ２２． 該反応マスに水を約３０から約４５重量％含有させる請求の範囲第２ １項の方法。 ２３． 該反応マスに未反応のＢｒ₂を約５０から約１０，０００ｐｐｍ含有 させる請求の範囲第１６項の方法。 ２４． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を約２：１から約１０： １の範囲内にする請求の範囲第１６項の方法。 ２５． 供給する溶媒とビスフェノール−Ａの重量比を約３：１から約５：１ の範囲内にする請求の範囲第１６項の方法。 ２６． 該反応マスの温度を約５０から約８０℃の範囲内にする請求の範囲第 １６項の方法。 ２７． （ａ）中、該反応マス中に存在するＨＢｒをＢｒ₂に変化させるため の酸化剤を追加的に該反応槽に供給する請求の範囲第１６項の方法。 ２８． 該酸化剤がＨ₂Ｏ₂またはＣｌ₂である請求の範囲第２７項の 方法。 ２９． 供給する酸化剤とビスフェノール−Ａのモル比を約１：１から約２： １の範囲内にする請求の範囲第２８項の方法。 ３０． 高純度のテトラブロモビスフェノール−Ａ生成物を高収率で製造する 方法であって、中間体であるトリブロモビスフェノール−Ａが有意な量で沈澱す るに充分な機会をそれに与えないような速度でテトラブロモビスフェノール−Ａ 沈澱物がビスフェノール−Ａの臭素化で直接生じる反応系を与え、ここで、この 過程で生じる全沈澱物がテトラブロモビスフェノール−Ａを少なくとも約９６重 量％含有することを含む方法。