JPH11508256A - 清浄物品、そのための支持体、及び支持体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 不織繊維支持体は、湿潤払拭体などの清浄物品における使用のために記載される。支持体は０．６Ｎｍ未満の粘り強さを有し、支持体に付着している間に支持体が清浄するべく使用されるときに起こるこすり動作の結果、支持体の表面から突出することができる、概して少なくとも２又は３ｃｍの長さの長繊維の一部を具備する。支持体は好ましくは低いパワーの水ジェットを用いてハイドロエンタングリングによって製造される。

Description

【発明の詳細な説明】 清浄物品、そのための支持体、及び支持体の製造方法 本発明は清浄物品、そのための支持体、及びそのような支持体の製造工程に関 する。本発明はいわゆる湿潤払拭体(wet wipe)、すなわち、清浄又は他の関連 する特性を有する液体によって湿潤された小さなシート、を製造するのに用いら れる支持体に対して特に好適する。そのような払拭体は例えば、赤ちゃん用払拭 体、成人失禁用払拭体、顔面、皮膚清浄用払拭体の形態で販売される。しかしな がら、本発明は、例えば、湿り気を与えられたトイレットペーパ、乾燥払拭体な ど、人間の一部を清浄するのに用いられる他の形態の製品にも適用され、さらに は、例えば台所及び浴槽の表面や、例えば、機械又は自動車の表面などの他の表 面を清浄するための払拭体にも適用される。以下の記載から明らかなように、本 発明及びその実施形態による利点のいくつかはそのような生命のない表面の清浄 に関連する。 簡単のために、以下の記載は人間の皮膚を清浄するための湿潤払拭体に限定し て述べるが、前記したような本発明が持つ広範な適用範囲を考慮の上で本発明を 理解すべきである。 湿潤払拭体は、適当な液体で濡らされた不織繊維材料からなる支持体からなる 。不織支持体材料は高い強さを持つように形成される。大量の湿潤用液体が保持 される気孔の存在を可能にするのに十分な低い密度が望まれる場合は支持体の強 さに関してある種の制限が与えられる。しかしながら、これは制限というほどの ものではない。なぜなら、液体のすべて又は多くは、繊維間の開放した気孔の毛 管現象によってではなく、繊維の強い親水性表面によって保持されるからである 。このことは例えば、セルロース／パルプ空気含有組織の場合に成り立つ。概し て、既知の湿潤払拭体支持体は約５０または６０Ｎ（ＭＤの場合）、かつ、８Ｎ （ＣＤの場合）の引っ張り強さを有する。ここで、ＭＤは機械方向（すなわち、 支持体を製造している機械を通る支持体の移動方向）を意味し、ＣＤは横断方向 （支持体の面方向でありかつ機械方向に直交する）である。強さを規定する他の 方法であり、これらの既知の支持体を以下に述べる本発明による支持体と比較す る場合に好適するものは、支持体を破断点にまで引っ張るのに要する、概してＮ ｍ（ニュートンメートル）で表される仕事量である。これは以下では粘り強さと 呼ぶ。粘り強さを測定するための試験について以下に詳細に説明する。 不織支持体を製造する１つの方法はハイドロエンタングリング（hydroentangl ing）として知られるプロセスである。このプロセスにおいては、繊維織物、例 えばカードですかれた織物が少なくとも１つのオリフィスアレイの下方を移動し 、好ましくは、ジェット水が噴出される連続アレイの下方を移動する。各アレイ は織物の移動経路に関して横断するように延長しており、密接に配置された多数 のジェットを提供する。これらのジェットは鋭利な針のごとく作用し、支持体を 形成するべく繊維を絡ませる。この絡みは、接着剤や熱接着の要することなしに 、密着した支持体内に繊維を保持する。本実施形態においては、オリフィスは概 して約８０〜１８０マイクロメートル、好ましくは約９０〜１５０マイクロメー トルの直径を有し、１メートルのオリフィスアレイごとに概して約８００〜１７ ００のノズルを有する。水は、３０バー（ｂａｒ）ほどの大きさである第１のア レイから、約２５０バーほどの大きさである最後のアレイまで段階的に概して増 大する圧力でオリフィスアレイに供給される。 この段階的な増加は、繊維が絡みが進行するにしたがって次第に運動が困難に なるという事実を容認するために提供される。全てを組み合わせたオリフィスア レイからの液体ジェットによってウェブに供給される全エネルギは、繊維材料の ０．５から１．０ｋＷｈ／ｋｇである。 もし、支持体が従来の湿潤払拭体の支持体よりも目立って弱くかつ、他の条件 が満たされるならば、清浄能力の点からのみならずユーザが所望する柔らかさの 点から、従来の湿潤払拭体よりも優れた特性を持つ湿潤払拭体を製造することが できることが発見された。ハイドロエンタングリングプロセスを用いて製造され た支持体においては、液体ジェットの全エネルギ入力を減らすことによって低い 強度が達成できる。 ハイドロエンタングリングが支持体を製造するのに好ましい方法であるが、業 界で知られている他の方法を用いることも可能である。例えば、水は他の液体ま たはガス、例えば空気または蒸気などによって置き換え可能である。一方、流体 ”ニードル”はニードルパンチングとして知られるプロセスにおける、機械的な ニードルによって置き換えることができる。例えば鋼からなるこのようなとげ状 ニードルがウェブを貫通して打ち抜かれ、繊維のタフトをフックし、打ち抜かれ た領域でそれを接着する。ニードルは２つのプレートの間に捕捉されている間、 ウェブに出入りする。そして、ウェブは延伸ローラによって装置を介して引っ張 られる。 用いられる他の方法は熱接着であり、この場合、繊維は熱可塑性材料、すなわ ち、熱可塑性の外層を有し、離散点で熱によって接着される。この接着はその内 部に少なくとも１つの熱要素を有するドラムを用いることにより達成される。ま た、繊維層が接触するべく押圧されるエンボスパターンを担持する外部表面を有 する。しかしながら、このようにして製造された支持体はハイドロエンタングリ ングやニードルパンチングによって製造されたものほどソフトではなく、繊維の 本質的な部分が完全に緩んでしまった繊維を有する。 本発明の他の方法は、例えばペーパー製造で用いられる方法で繊維と化学的バ インダとの混合物を湿式堆積する工程を含む。 ニードルパンチング、熱接着、湿式堆積はそれ自体、良く知られており、ここ での詳細な説明は省略する。ハイドロエンタングリングもまたよく知られている 技術であるが、通常実行されるときにハイドロエンタングリングの手順に対する 多くの変形例があるために、ここではさらに説明する。 すなわち、本発明によれば、清浄物品において使用される不織繊維支持体が提 供され、この支持体は清浄にするべき表面をこするための主表面を有して少なく とも１つの方向において低い強さを有し、支持体に付着している間におけるこす り動作の結果、前記主表面から突出することが可能な長繊維の少なくとも部分を 具備する。 支持体は好ましくは製造されたときに少なくとも１つの方向において０．６Ｎ ｍ未満、より好ましくは０．５Ｎｍ以下の粘り強さを有する。この粘り強さは２ つの相互に直交する方向の各々において１．２Ｎｍ未満である。引張り強さは好 ましくは４５Ｎ以下である。こすり動作が行われた後、以下に述べる方法で粘り 強さが好ましくは少なくとも１５％だけ減少され、好ましくは少なくとも１つの 方向において０．５Ｎｍ未満、２つの相互に直交する方払の各々において０．６ 未満である。こすり動作の後の引っ張り強さは好ましくは少なくとも１つの方向 において１０Ｎ以下であり、２つの相互に直交する方向の各々において３０Ｎ以 下である。 本発明はさらに上記したような支持体と清浄液体とからなる湿潤払拭体を提供 する。 本発明はまた、清浄物品において使用される不織繊維支持体を製造するための 方法を提供し、清浄すべき表面をこするための主表面を有し、繊維層は、少なく とも一部が長繊維である繊維層を具備し、液体ジェットによってハイドロエンタ ングリングされる。液体ジェットは凝集性の支持体を製造するとともに、前記長 繊維に対して、少なくとも支持体に付着している間におけるこすり動作の結果、 前記主表面から突出するのに十分ななほど低い力を前記繊維層に対して加える。 本発明による支持体はしたがって以下に（ａ）及び（ｂ）として定義される２つ の大きな特性を持ち、好ましくは（ｃ）及び（ｄ）で定義される特性をも有する 。 （ａ）低い強さ これは、支持体が皮膚または他の清浄すべき表面をこすることから起こる摩擦 を受けるときに、表面繊維の多くの量が支持体の表面から離れるのを可能にする ために必要である。低い強さはＭＤまたはＣＤまたは両方向におけるものである 。 （ｂ）比較的長い繊維の存在 繊維の少なくともある部分（好ましくは少なくとも２０％、より好ましくは少 なくとも４０％、さらにより好ましくは少なくとも６０％、さらにより好ましく は８０％）は、こすることによって生成される摩擦の結果、支持本の表面からし たとしても支持体の本体に付着したまま残るような、十分な長さを有する。１つ の好ましい実施形態では、実質的にすべての繊維は長繊維である。そのような繊 維は一端が付着しつつ他端は支持体表面から延在するか、あるいは、両端が付着 したままで、その中央部分は支持体表面から延在する。ここで“長”とは、概し て２〜６ｃｍの少なくとも２ｃｍ、より好ましくは概して３〜５ｃｍの少なくと も３ｃｍの長さを有する。 （ｃ）緩んだ繊維部が支持体表面から離れたままになる能力 ここで重要な点は、緩んだ繊維部が支持体表面に対向したままになる傾向をも つならば、所望の効果が達成できないということである。この傾向を避けるため の１つの方法は、考慮対象の繊維の少なくとも部分は、支持体が清浄液体により 湿潤されても比較的高い繊維硬さを有し、支持体表面から突出する傾向があるこ とである。このような硬さを与えるために、そのような繊維は乾燥時に少なくと も２．５ｃＮ、より好ましくは少なくとも５ｃＮ、さらにより好ましくは１０ｃ Ｎの引っ張り強さを有するべきである。しかしながら、それらはそれほど硬いわ けではなく、皮膚に対して使用される少なくとも製品は皮膚に対して不快なこす り感覚を与えないような硬さであり、従って、引張り強さは３０ｃＮを越えず、 より好ましくは２０ｃＮを越えない。 支持体が、少なくとも所定の曲げのある硬さを有する繊維の代わりに、あるい はそのような繊維に加えて、連続相が水分を含む、水溶液またはエマルションで ある清浄液体を含み、湿潤払拭体のような物品に対して使用される場合には、こ れらの繊維が疎水性であり、湿潤払拭体に含まれる清浄液体を吸収しないならば 、所望の効果が得られる。適当な疎水性の特性をもつ繊維材料は、ポリプロピレ ン、ポリエチレン等のポリオレフィン、ナイロン等のポリイミド、ポリエチレン テレフタレートを含む。 払拭体または清浄物品によって担持される液体が、例えば油が連続相を形成す るエマルションの形態での油を主成分とする場合には、繊維は親水性によって支 持体の表面から突出される。この目的に合った適当な繊維材料はビスコース繊維 及び綿繊維を含む。清浄液体に対する他の可能性はシリコンエマルションであり 、その場合には繊維はそのようなエマルションの存在下で支持体から突出する。 （ｄ）テクスチャリング これは以下に述べる理由から不可欠な特性である。 添付の図面において、 図１はハイドロエンタングリングを用いて本発明による支持体を製造するのに 用いることが可能な装置の一例の斜視図であり、 図２は一部は本発明によるものであり、一部は本発明によらない、種々の支持 体の強さを示す一組のグラフであり、 図２及び３はこすり動作の前と後での本発明による支持体を示す、１．７５対 １の拡大写真であり、 図６及び５は本発明による支持体と比較される支持体を介した、２５倍に拡大 した断面図である。 図６ａ〜６ｆは種々の支持体のインストロン機械試験（以下に説明する）によ り生成されたグラフである。 図７は以下に説明するこすり試験に関するリサジュー曲線を示す。 図１に示す装置１０は連続ベルト１２を具備し、その上部ランでハイドロエン タングリングプロセスが行われる。図１において、上部ランは右方向に好ましく は２５−７５ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは４０−６０ｍ／ｍｉｎの速度で移動す る。ベルトは以下に詳細に説明するように開口を有する。不織打ち延べ綿または 他の初期繊維層などの繊維層１４は、矢印１６で図示されるように、ベルトへと 供給される。初期繊維層は、互いにランダムな関係で、あるいはカーディングな どにより生成されるようなある程度のアライメントで配置された、緩い繊維の適 当なウェブ、マット、打ち延べ綿からなる。初期繊維層はカーディング、ランダ ムレイダウン、空気またはスラリ堆積などの所望の方法により製造される。 次に初期繊維層は複数のオリフィスアレイ１８の下方を通過する。各アレイは ベルト１２及び繊維層１４の移動線を横断して延在する。図では５つのアレイ１ ８のみが示されているがアレイの数はこれよりも少なくてもよく多くてもよい。 例えば２から１５である。単一のノズルアレイのみが示されているが複数のアレ イが望ましい。各アレイ１８は、少なくとも１列のオリフィスを形成する下側部 上に穴付きプレートを有している。概して、単一かあるいは一対の平行な列を有 し、一対の列のオリフィスは他の列のオリフィスに関してジグザグに配置されて いる。各列はアレイ１８の長さに平行に設けられている。本発明の好ましい形態 で用いられるオリフィスは１００−１２０マイクロメートルの直径を有し、例え ば約０．６ｍｍ(centres)で配置されている。 水が列ごとに１つ設けられた高圧線２０及び個々の圧力調整器２２を介してア レイに供給される。このことは圧力がアレイごとに異なることを意味する。すな わち、上記したように、圧力は、ベルトの上流から下流までにおいて、あるアレ イから次のアレイへ段階的に増加する。個々のアレイに加えられる圧力の総計は 好ましくは４０−１１００バール、より好ましくは４０−２００バールである。 各アレイを通る水流量率は、アレイの各メートル長さに対して２．５ｍ３／ｈｒ からである。各水ジェットの流量速度は４０〜１１０ｍ／ｓｅｃ、より好ましく は４０〜１００ｍ／ｓｅｃである。また、水ジェットごとのエネルギフローは好 ましくは３００〜１４０００バールｍ／ｓｅｃ、より好ましくは少なくとも８０ ０バール／ｓｅｃである。全てのアレイの組み合わせからウェブに入力される総 パワーはウェブ幅の好ましくは１．０−１２０ｋＷ／ｍからであり、より好まし くは１００ｋＷ／ｍ以下である。ウェブに入力される総エネルギは材料の好まし くは０．００５〜０．８ｋＷｈ／ｋｇからであり、好ましくは０．５ｋＷｈ／ｋ ｇ未満である。より好ましくはそれは０．１から０．５ｋＷｈ／ｋｇ未満の範囲 である。さらにより好ましくはこの範囲の上限は０．４または０．３及び範囲の 下限は０．２である。 各アレイ１８に対して１つずつ配置された真空箱２４は、ベルトを通過した後 の水を取り去るために、ベルトの下方に設けられている。 前記したように、ベルトはワイヤグリッドの形態であり、好ましくは方形、よ り好ましくは正方形のグリッドであり、開口からなる対応するアレイを規定して いる。例えばグリッドは、ｃｍ²あたり１２〜３０個の開口、好ましくはｃｍ²あ たり２０〜３０個の開口を有する。しかしながら、より目の細かいあるいは目の あらいグリッドを使用することができ、さらに開口は正方形または方形のグリッ ドを構成しないように配置することも可能である。 上記したように、水は従来と比較すると低いがハイドロエンタングリングを実 行するのには十分であるエネルギ量を供給するのに使用される。この１つの効果 はこのようにして形成された支持体は、形成時における、少なくともこれらの位 置の実質的部分に関して、ベルトのワイヤ横断点のすぐ上の位置においても延在 する開放部を持たないことである。好ましくは位置の５０％以下、より好ましく は３０％以下が開放した開口を形成する。概して、位置の少なくともいくつかの パーセント、例えば少なくとも５％は開放した開口を提供する。開口が開放して いる以外は、支持本はワイヤ横断点及びリッジ上方に形成された厚さが低減され た領域からなる。支持体に多数の開口を持たないことは湿潤払拭体のための支持 体として用いる場合には利点になる。もし多数の開口が存在するならばこれらは よごれや他の好ましくない材料が支持体を通して清浄すべき表面から例えばユー ザの手へと流れてしまう。 支持体の上記したリッジの存在は少なくとも２つの大きな利点を有している。 １つは、製造時に要する材料の量をそれに比例して増大させることなしに支持体 材料の厚さを増大することである。もう１つは、リッジは、こすり動作の間に生 成される摩擦が支持体表面の部分的分解を開始する初期領域を形成することであ り、これにより上記した所望の効果が得られる。 水ジェットにより生成される絡みの大きさ及び性質は特にベルト速度とジェッ トの方向に依存する。ベルト移動方向（ＭＤ）をｙ方向とし、ベルトの面におけ る横断方向をｘ方向とし、ベルトの面に直交する方向をｚ方向とすると、ｘまた はｙ方向におけるベルト速度の成分間の差、及び同じ方向のジェット速度の成分 が大きければ大きいほど、その方向における絡み効果は大きくなる。すなわち、 通常のハイドロエンタングリング装置がそうであるように、ベルトがｙ方向に大 きな速度で移動しており、ジェットがｚ軸に沿って直接向けられているときには 、両方向に少なからぬ量の絡みが発生し、それはｘ方向よりもｙ方向でより大き い。これにより、ｘ方向における支持体の結果的な強さはｙ方向においてよりも はるかに小さい。ベルト速度が大きいほどｙ方向の絡みへのエネルギの比率が高 くなりｘ方向への比率は低くなる。 これらの２つの方向における各強さは上流（ｙ方向の絡みが増大）、下流（ｙ 方向の絡みが減少）、横方向（ｘ方向の絡みを増大）、及びそれらの組み合わせ 、のジェットの角度を変えることで変更できる。例えば、ジェットの角度は、ベ ルトに直交する面に関して４５度まで上流または下流に、及び／または横方向に ４５度まで変更することができる。加えて、いくつかのジェットは、所定のアレ イ内で、あるいはアレイごとに、他のジェットに対して異なる方向に向くことが 可能である。さらに、一部あるいは全てのオリフィスは噴出口からのジェットに 対して回転運動を与えるような形状とすることができる。 前記した説明において、ハイドロエンタングリングが起こる表面はベルトであ ることを想定したが、これは単なる一例であり、この表面は線形に移動する任意 の適当な移動表面であり、さらには、ドラムを用いる場合には移動は円形になる 。 また、図１に示す装置は支持体の１つの表面にのみ水ジェットを有する。しか しながら、両表面からのハイドロエンタングリングを実行することが望ましい。 この場合には、図１のウェブは第２の対向配置されたオリフィスアレイ及び真空 箱のアッセンブリを通過する。一方、初期ウェブはウェブの一面のオリフィスア レイが他面のオリフィスアレイと交互になっているアッセンブリを通過する。 ハイドロエンタングリングについてのさらなる情報は例えば、ＵＳ−Ａ−２８ ６２５５１(Kalwaites)、ＵＳ−Ａ−３０２５５８５(Griswold)、ＵＳ−Ａ−３ ４８５７０６(Evans)、ＵＳ−Ａ−５２０４１５８(Phillips et al)、ＵＳ−Ａ −５３２０９００(Oathout)、ＥＰ−Ａ−０４１８４９３(Fiberwet)に開示され ている。これらの内容はここに先行技術として記載されている。本発明を実行す るのに適したハイドロエンタングリング装置は、ＩＣＢＴ Perfojet,Z.A．Pre-M illet，38330 Mount Bonnot，Franceから入手可能である。 種々の繊維組成物が支持体を製造するのに使用されるが、好ましくは組成物は 支持体の表面から突出するための所望の能力を有する十分な繊維を含む。用いる ことができる繊維組成物の例は、親水性（例えば綿、ビスコース、アマ）及び疎 水性（例えばポリエチレンテレフタレートまたはポリプロピレン）の繊維材料の 混合物か、純粋な親水性または純粋な疎水性の材料を含む。 好ましくは３０−７０％からの親水性の材料であり、７０−３０％からの疎水性 の材料である。これらすべてのパーセントは重量である。特に好ましい２つの組 成物は５０％ビスコース／５０％ＰＰと５０％ビスコース／５０％ＰＥＴである 。そのように大きな量のビスコース繊維を有することの利点は、その表面にはリ ッジがあり、リッジは１０マイクロメートルの高さである。それらのリッジは支 持体の部分的分解を開始させるための付加的摩擦を提供する。 好ましくは支持体は少なくとも３０ｇｍ^-2の基本重量を有する。支持本が湿潤 払拭体として使用されるときには１５０ｇｍ^-2以上の基本重量が要求されること はあまりないが、理論的にはより高い基本重量が用いられる。本発明が本質的に 表面効果が何であるかを考慮していることを考えると、支持体が薄すぎないこと を条件に、その厚さはおおまかには本発明とは無関係であるといってもよい。し かしながら、実際には、通常の湿潤払拭体の分野では、基本重量は好ましくは３ ０−１３０ｇｍ^-2の範囲、より好ましくは３０−７０ｇｍ^-2、さらにより好まし くは５５〜６５ｇｍ^-2である。また、ハイドロエンタングリングプロセスによる 本発明の方法で製造したときの５５−６５ｇｍ^-2の基本重量を有し、織り目を有 する表面を有する製品は、テスチャリングを含む、概して約０．８ｍｍの厚さを 有する。前記したテクスチャリングは開口付き表面に関してハイドロエンタング リングを実行することにより達成可能である。全厚さが約０．４ｍｍ未満である ならば、織り目を有する表面を組み入れることは困難であり、そのような表面は 上記した理由で大きな利点となる。好ましくは支持体の厚さは０．４ｍｍ〜２． ０ｍｍ、より好ましくは０．４〜０．９５ｍｍである。支持体の嵩密度は好まし くは０．１ｇ／ｃｍ³以下であり、好ましくは０．９ｇ／ｃｍ³以下であり、さら に好ましくは０．８ｇ／ｃｍ³以下である。密度を決定するにあたって、支持体 の体積がテクスチャリングを含む支持体の厚さを用いて計算される。 上記したように、本発明により製造された支持体は、従来による支持体によっ て獲得されるそれよりも優れた清浄特性を有する。このことに対する主な理由は 、清浄工程が進行するときに支持体表面から突出する繊維が付加的清浄表面を提 供するものと考えられる。しかしながら、実際の清浄機構は上記した要因の代わ りにあるいは上記した要因に加えて他の要因をも考慮の対象となり、上記した特 定の理論的説明にその根拠を置いてはならない。 改善された清浄効果とともに、支持体の柔らかさの増大がある。これは２つの 機構に起因するものと考えられる。第１に、材料の低い強さは、支持体とこすら れる表面、例えば皮膚との間に得られる摩擦の大きさに、材料による制限を加え ることになる。摩擦力がその限界を越え始めるときに、個々の繊維が支持体の表 面から特に剥ぎ取られることにより、さらなる摩擦力の増加を防止する。従来の 支持体においては少なくとも摩擦力が非常に高くなるまではそのような力による 制限効果を有していない。 第２の関連する機構は、支持体が接触する皮膚によって感じ取られるところの 支持体から繊維が突出することである。これらの繊維は比較的硬いにもかかわら ず自由に屈曲するのでユーザは柔らかさを感じる。このような柔らかさは上記し た要因以外の他の要因、あるいは上記した要因に加えて他の要因によるものであ り、上記した特定の理論的説明に依存するものではない。 本発明の４つの支持体（例１〜４）について、本発明によらない支持体の比較 例（例５）とともに以下に説明する。 例１〜４は同じ繊維組成、すなわち５０％ビスコース、５０％ポリプロピレン から作られている。すべての繊維は４ｃｍの長さを持ち、１．７ｄｔｅｘに等し い直径を有する。例１〜４はすべて同じ方法で作られている。ただ１つの違いは 支持体の基本重量であり、以下の通りである（例５の基本重量は完全さのために 与えられている）： 例１： ６０．７ｇ／ｍ² 例２： ６２．８ｇ／ｍ² 例３： ５５．８ｇ／ｍ² 例４： ５９．２ｇ／ｍ² 例５： ６３．２ｇ／ｍ² 例５は例１〜４と同じ繊維組成及び繊維直径を使用している。 例１〜４で使用された装置は、正方形のグリッドに配置された２５個の開口／ ｃｍを有する開口ベルトを有する。ラインは約５０ｍ／ｍｉｎで移動した。１３ 個のオリフィスアレイが使用され、各アレイはその長さのメートルごとに約１６ ６６個のオリフィスを有し、各オリフィスは約１００マイクロメートルの直径を 有する。例５は開口なしのベルトを用いて作られた。例１〜５のすべてにおいて 、ジェットは繊維ウェブに直交する方向に先導された。例１〜４及び比較される 例５に対する他のプロセス条件は以下の表１に列挙されている。 圧力及びジェット速度に対して与えられた範囲は、ウェブの移動方向を考慮し たときに、これらは次に対して１つのアレイだけ増加することを表している。す べての値は近似値であり、出願人が知っている範囲で正確な値が与えられる。 例１〜５の支持体の種々の特性が試験され、さらなる比較用支持体、例６は例 １〜４と同様に、ハイドロエンタングルされた支持体であるが、例５とは異なり 開口を有している。例６は例１〜４よりも大きなエネルギを用いて製造された。 例６は５３．９ｇｍ−２の基本重量を有する。これらの試験の結果は表２に列挙 されている。種々の試験が実行された方法はこの明細書において後述される。 弾性率の値は初期弾性率に対するものであり、表２に与えられている。 上記のことから、本発明において、初期ＣＤ弾性率は大変低く、比較的わずか の開口があるとしても密度は低い。 さらなる試験が実行され、こすり動作が与えられた後、表２の項目のいくつか を例２，５，６について反復した。このこすり動作は例えば湿潤払拭体において 使用されたときに支持体が受けることをシミュレートすることを意図している。 結果は表３に列挙されている。 上記したことより、こすり動作は実質的に例２（本発明による）の特性を変更 しているが、例５及び６（本発明ではない）に対しては顕著な影響を与えていな い。各場合において、例２の変更は例５及び６よりもはるかに弱いことと一致し ており、こすり動作の影響は、支持体がユーザに対して望ましい感覚を生成する のに十分な分解であるとともに完全な分解（望ましくない）を起こさないように することである。 特に、例２において厚さは大きく増大し、粘り強さは十分減少し、両方が支持 体の部分的分解を反映している。 図２と図３の比較は、こすり動作が本発明による支持体を分解する程度を示し ている。 図４と（こすり動作の後の例２）と図５（こすり動作の後の例６）の比較は、 こすり動作の後でかつ多数の突出繊維の存在下で、本発明の支持体の密度がどれ だけ低いかを示している。 以下に説明するように種々の変更が本発明に対して可能であり、そのうちのい くつかを以下に述べる。 （ａ）オリフィスが一様に、例えばアレイの全実効長さに沿って１ｍｍ centres 間隔で配置されるハイドロエンタングリングのためのオリフィスアレイを用いる 代わりに、各アレイは例えば１ｃｍの領域をもち、１００マイクロメートルcent res間隔で配置されたオリフィスを有し、あるいはオリフィスをもたない例えば ０．５ｃｍの領域をもつ。この効果は絡みのある繊維と絡みのない繊維のストリ ップが交互に配置されることである。前者は支持体に対して強さを提供し、後者 はこすり動作の摩擦の結果、支持体から容易にほどけてしまう繊維を提供する。 （ｂ）支持体は多層にすることが可能である。１つの可能な構成は中央層（ハイ ドロエンタングリングされた繊維であるか、あるいは実質的にどのような材料、 例えば織物材料でもよい）が本発明によるハイドロエンタングリングにより形成 された繊維の外部層で挟まれたサンドイッチ構造である。これは本発明に関連し た清浄特性と柔らかさをもつが、他の特性、例えば中央層から付加された強さを もつことも可能である。他の可能な構成は、少なくとも１つの層は本発明のハイ ドロエンタングリングによって形成された２つの層の１つである。 以下に上記した試験がどのようにして実行されたかを説明する。 前の例の次の引張り強さの特性は以下の条件の下でインストロン試験機によっ て評価される。すべての試験は２１度でかつ６５％の湿度でのラボラトリ条件で 行われた。インストロンゲージ長さは１０ｃｍである。伸び率は１０ｃｍ／分あ るいは１００％／分である。サンプルを固定するためのインストロン“ジョー” は平坦でありゴムコーティングされている。 ＭＤ及びＣＤ方向における引張り強さ、初期弾性率、粘り強さは、長さが１５ ｃｍに切断された１”（インチ）幅のストリップにより決定される。このストリ ップは、１０ｃｍの距離に設定されたジョー内のインストロン試験機に関して緩 み及び張りがない状態で固定される。インストロンマシンからサンプルに入力さ れるエネルギは時間の経過とともにプロットされる。ｙ軸はサンプルに印加され た力をニュートンで示したものであり、ｘ軸は指定された伸び率でのサンプルの 仲び率を％で示したものである。 引っ張り強さ番号は伸び率曲線に渡るこの力からの最大力として定義される。 初期弾性率番号は同じ試験から生成されたグラフから得られる。それは力／伸 び率曲線の初期傾斜であり、ニュートン／％伸び率の単位でｙ軸で示されている 。 粘り強さはこれと同じ試験及び結果グラフから得られる。粘り強さは、％伸び 率によってニュートンで示される全曲線の下の領域として定義される。 支持体の厚さは標準ＥＤＡＮＡ不織工業方法論、参照方法＃３０−４−８９を 用いて測定される。 絡み周波数は、示された可変の幅のストリップを有するインストロン試験機に 関して生成された次のデータから評価される。 例＃２から、絡み周波数が次の式より算出される。 この式から、ＣＤ方向における例＃２に対する絡み周波数が１１．７として求 められる。絡み周波数の概念のさらなる詳細は上で引用されたＵＳ−Ａ−３４８ ５７０６に記載されている。 摩耗またはこすり試験 この試験においては試験されるべき支持体が試験されるべき同じ支持体の他の 固定片に対してこすられる。 これを行なうのに適した１つの標準的装置は、繊維機械のジャーナルVol 33 N o 9 1942年9月に記載されている”サントラマーチンデール摩耗機械”である。 しかしながら、以下の条件を提供する任意の機械あるいはラボラトリ設備を使用 できる。 評価されるべき試験支持体は水平面上の固定した張られているが伸びのない位 置に固定される。この材料を所定の位置に保持している円形締め具は直径が５” （インチ）である。次にこすり試験がこの固定円形締め具内のサンプルの領域で 行なわれる。 試験材料の第２のサンプルは、１．７５”の直径の平坦かつ硬い端部をもつシ リンダ上の固定位置で、張られているが伸びていない状態で固定される。この第 ２のサンプルは次に試験のために第１のサンプルにこすられる。第１のサンプル に対する第２のサンプルの垂直力すなわち絶対質量（重量）は０．６８Ｋｇであ る。 この重量を有する第２のサンプルは次に、図７に示す試験サンプルを完全に包 囲するリサジューパターンとして知られる反復パターンで第１のサンプルに対し てこすられる。 １つのサイクルが上記のフルパターンによって表される試験に対して１０サイ クルのパターンがある。１つのサイクルは１つの方向において１５の振動と、第 １組の振動に直角に第２の１５の振動からなる。これら３０の振動の１つのフル サイクルが１８秒に渡って行われる。 ５”の固定リング内の支持体は以後、処理されたサンプルとして扱われる。こ すり又は処理されたサンプルのインストロン試験のために、この一片の支持体が 次にＣＤ又はＭＤ方向に切断されて、インストロン試験のための適当な幅及び長 さのストリップが得られる。 例えば、インストロンマシンに関する引張り強さ、初期弾性率及び粘り強さ試 験のために、この処理されたストリップは１”の幅で１５ｃｍの長さのストリッ プに切断される。 図６ａ〜図６ｅは以下に示すように、３つの異なる材料から引き出された曲線 である。 図６ａ／６ｂ： 比較例５による支持体 図６ｃ／６ｄ： 本発明（例２）による支持体 図６ｅ／６ｆ： 比較例６による支持体 図６ａ、６ｃ及び６ｅはＭＤに対するものであり、量６ｂ、６ｄ、６ｆはＣＤ に対するものである。回転“通常”はこすり動作の前を意味し、“こすられた” はこすり動作の後を意味する。 各グラフの縦座標はＮで示され、横座標はサンプルの伸び率％で示されている 。Ｎｍでの粘り強さを算出するためには、％値は％／１００ｘ０．１ｍによりｍ に変換される。ここで、０．１ｍは試験されるストリップの長さである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｄ０４Ｈ 3/10 Ｄ０４Ｈ 3/10 Ｂ (81)指定国 ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ， ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，Ｔ Ｄ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ )，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＢ， ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ， ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，Ｍ Ｘ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ， ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．清浄物品において使用される不織繊維の支持体であって、清浄すべき表面を こするための主表面を有し、少なくとも１つの方向において低い強さをもち、前 記支持体に付着している間における前記こすり動作の結果、前記主表面から突出 することができる長繊維の少なくとも一部を具備する支持体。 ２．製造されたときに、少なくとも１つの方向に０．６Ｎｍ未満の粘り強さを有 する請求項１記載の支持体。 ３．製造されたときに、少なくとも１つの方向に０．５Ｎｍ以下の粘り強さを有 する請求項１記載の支持体。 ４．製造されたときに、２つの相互に直交する方法の各々において１．２Ｎｍ未 満の粘り強さを有する請求項１〜３のいずれか１つに記載の支持体。 ５．こすり動作の後に、少なくとも１つの方向において０．５Ｎｍ未満の粘り強 さを有する請求項１〜４のいずれか１つに記載の支持体。 ６．こすり動作の後に、２つの相互に直交する方向の各々において、０．６Ｎｍ 未満の粘り強さを有する請求項１〜５のいずれか１つに記載の支持体。 ７．前記こすり動作は少なくとも１５％だけ前記粘り強さを低減する請求項１〜 ６のいずれか１つに記載の支持体。 ８．製造されたときに、任意の方向において４５Ｎ以下の引張り強さを有する請 求項１〜７のいずれか１つに記載の支持体。 ９．こすり動作の後に、少なくとも１つの方向において１０Ｎ以下、かつ／また は２つの相互に直交する方向の各々において３０Ｎ以下の引張り強さを有する請 求項１〜８のいずれか１つに記載の支持体。 １０．前記長繊維は少なくとも２ｃｍの長さ、好ましくは２〜６ｃｍの長さ、さ らに好ましくは少なくとも３ｃｍの長さ、最も好ましくは３〜５ｃｍの長さを有 する請求項１〜９のいずれか１つに記載の支持体。 １１．前記長繊維は少なくとも２．５ｃＮ、好ましくは少なくとも５ｃＮの引っ 張り強さを有する請求項１〜１０のいずれか１つに記載の支持体。 １２．前記主表面は織り目を有する請求項１〜１１のいずれか１つに記載の支持 体。 １３．前記繊維はくぼみとリッジからなるグリッドの形態であり、前記くぼみの ８０％以下、好ましくは５０％以下は前記支持体の対向面に対して開放している 請求項１２記載の支持体。 １４．１２−３０くぼみ／ｃｍ²からのくぼみが存在する請求項１２記載の支持 体。 １５．請求項１〜１４のいずれか１つに記載の支持体及び、それによって担持さ れた清浄液を有する湿潤払拭体。 １６．前記支持体は乾燥時に０．１ｇ／ｃｍ³以下の密度を有する請求項１５記 載の湿潤払拭体。 １７．前記清浄液は水性かあるいは、水性連続相を有し、前記長繊維は疎水性の 繊維からなる請求項１５または１６記載の湿潤払拭体。 １８．前記疎水性の繊維はポリエチレンテレフタレートまたはポリプロピレンで あるか、またはそれらの外部層を有する請求項１７記載の湿潤払拭体。 １９．前記清浄液は油かまたは、油性連続相を有し、前記長繊維は親水性の繊維 からなる請求項１７または１８記載の湿潤払拭体。 ２０．前記清浄液はシリコンエマルションである請求項１８または１９記載の湿 潤払拭体。 ２１．前記親水性の繊維はビスコース、絹、またはアマである請求項２０記載の 湿潤払拭体。 ２２．前記長繊維は疎水性繊維と親水性繊維との混合物からなる請求項１５〜２ ０のいずれか１つに記載の湿潤払拭体。 ２３．前記支持体のすべてのまたは実質的にすべての繊維は長繊維である請求項 １５〜２２のいずれか１つに記載の湿潤払拭体。 ２４．清浄物品において使用される不織繊維支持体を製造する方法であって、清 浄すべき表面をこするための主表面を有し、少なくとも一部が長繊維である繊維 からなる繊維層は、凝集性の支持体を製造するのに十分でありかつ、前記支持体 に付着している間における前記こすり動作の結果、少なくとも前記長繊維の一部 が前記主表面から突出することができるほどに十分低い力を、前記繊維層に対し て加える液体ジェットによるハイドロエンタングリングを受ける方法。 ２５．前記液体ジェットは前記繊維層に対して、繊維層材料の０．８ｋＷｈ／ｋ ｇ以下、好ましくは０．５ｋＷｈ／ｋｇ以下のエネルギを加える請求項２４記載 の方法。 ２６．前記エネルギは少なくとも０．０００５ｋＷｈ／ｋｇである請求項２５記 載の方法。 ２７．前記液体ジェットは、前記繊維層が少なくとも２５ｍ／ｍｉｎ、好ましく は少なくとも４０ｍ／ｍｉｎの速度で第１の方向に移動する間において前記繊維 層に先導される請求項２４〜２６のいずれか１つに記載の方法。 ２８．前記液体ジェットは、前記第１の方向及び／又は前記第１の方向に直交す る方向から見たときに、所定の量、好ましくは４５度までだけ、基準から前記繊 維層へと離れる角度で前記繊維層に先導される請求項２７記載の方法。 ２９．前記繊維層は、好ましくは１２〜３０開口／ｃｍ²の開口を有するキャリ ア表面上に配置されている請求項２４〜２８のいずれか１つに記載の方法。