JPH11523A - 乾式減湿装置の運転方法及び乾式減湿装置 - Google Patents
乾式減湿装置の運転方法及び乾式減湿装置Info
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- JPH11523A JPH11523A JP9168067A JP16806797A JPH11523A JP H11523 A JPH11523 A JP H11523A JP 9168067 A JP9168067 A JP 9168067A JP 16806797 A JP16806797 A JP 16806797A JP H11523 A JPH11523 A JP H11523A
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- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
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- F24F2203/1088—Rotary wheel comprising three flow rotor segments
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 吸湿材等を内蔵したロータを回転させてなる
乾式減湿装置において、省エネルギ性を高めて設備をコ
ンパクトにする。 【解決手段】 回転自在なロータに処理空気を通過させ
て減湿処理を行う乾式減湿装置１０におけるロータ１１
端面の空気の通過域を、減湿区域１１ａ、再生区域１１
ｂ、パージ区域１１ｃとに区画形成し、再生区域の通過
風量を、減湿区域の通過風量の０．２２倍に設定する。
減湿能力を低下させることなく、再生に要するエネルギ
を従来より低減でき、減湿風量も従来より増大させるこ
とができる。
乾式減湿装置において、省エネルギ性を高めて設備をコ
ンパクトにする。 【解決手段】 回転自在なロータに処理空気を通過させ
て減湿処理を行う乾式減湿装置１０におけるロータ１１
端面の空気の通過域を、減湿区域１１ａ、再生区域１１
ｂ、パージ区域１１ｃとに区画形成し、再生区域の通過
風量を、減湿区域の通過風量の０．２２倍に設定する。
減湿能力を低下させることなく、再生に要するエネルギ
を従来より低減でき、減湿風量も従来より増大させるこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、乾式減湿装置の運
転方法、及びロータ端面に位置する空気の通過域の面積
の割合に特徴のある、乾式減湿装置に関するものであ
る。
転方法、及びロータ端面に位置する空気の通過域の面積
の割合に特徴のある、乾式減湿装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に用いられる空気を減湿する方法に
は冷却減湿の方法があるが、冷却減湿では露点が−５℃
以上の空気しかできず、低露点（−５０℃以下）には対
応できない。そこでこのような低露点の空気を供給する
空調機には、回転式のロータを用いた乾式減湿機が使用
されている。乾式減湿装置は、塩化リチウムや塩化カル
シウムなどの吸収液を含浸させたハニカム状のロータ
や、シリカゲル、ゼオライトなどの吸着材で構成したロ
ータを備え、このロータの端面に位置する空気の通過域
を減湿区域と再生区域とに仕切り、ロータを回転させな
がら減湿区域に処理空気を通過させて乾燥空気を作り出
すと共に、再生区域に高温の再生空気を通過させること
によって、前記吸収液や吸着材中の水分を再生空気中に
蒸発させて、連続的に減湿処理を行うように構成されて
いる。
は冷却減湿の方法があるが、冷却減湿では露点が−５℃
以上の空気しかできず、低露点（−５０℃以下）には対
応できない。そこでこのような低露点の空気を供給する
空調機には、回転式のロータを用いた乾式減湿機が使用
されている。乾式減湿装置は、塩化リチウムや塩化カル
シウムなどの吸収液を含浸させたハニカム状のロータ
や、シリカゲル、ゼオライトなどの吸着材で構成したロ
ータを備え、このロータの端面に位置する空気の通過域
を減湿区域と再生区域とに仕切り、ロータを回転させな
がら減湿区域に処理空気を通過させて乾燥空気を作り出
すと共に、再生区域に高温の再生空気を通過させること
によって、前記吸収液や吸着材中の水分を再生空気中に
蒸発させて、連続的に減湿処理を行うように構成されて
いる。
【０００３】この場合、ロータが高温のまま減湿区域に
移行すると、処理空気が減湿しないままロータを通過し
て露点を上昇させるので、低湿度に制御された空間から
の還気など、低温の空気を通過させてロータを冷却する
ためのパージ区域が再生区域と減湿区域との間に設定さ
れていることがある。特に乾式減湿装置を二段直列に系
統接続し、一段目の乾式減湿装置で減湿させた空気を二
段目の乾式減湿装置でさらに減湿させるように構成され
た二段式乾式減湿システムにおける二段目の乾式減湿装
置のロータ端面には、かかるパージ区域が設定されるこ
とが多い。
移行すると、処理空気が減湿しないままロータを通過し
て露点を上昇させるので、低湿度に制御された空間から
の還気など、低温の空気を通過させてロータを冷却する
ためのパージ区域が再生区域と減湿区域との間に設定さ
れていることがある。特に乾式減湿装置を二段直列に系
統接続し、一段目の乾式減湿装置で減湿させた空気を二
段目の乾式減湿装置でさらに減湿させるように構成され
た二段式乾式減湿システムにおける二段目の乾式減湿装
置のロータ端面には、かかるパージ区域が設定されるこ
とが多い。
【０００４】従来のこの種の乾式減湿装置に用いられて
いるロータを図に基づいて説明すると、図９、図１０に
示したように、乾式減湿装置１００におけるロータ１０
１の両端面にチャンバ１０２、１０３が配置されてい
る。このロータ１０１の端面は、図１０中の矢印に示し
たロータ１０１の回転方向順に、減湿区域１０１ａ、再
生区域１０１ｂ、パージ区域１０１ｃの３つの空気通過
域に放射状に区画されている。またチャンバ１０２の外
側端面には、これら各区域に対応して、ダクトなどに接
続するための減湿入口１０２ａ、再生出口１０２ｂ、パ
ージ出口１０２ｃが形成されている。なおチャンバ１０
３の外方端面にも、前記３つの区域に対応して減湿出
口、再生入口、パージ入口が各々形成されている（いず
れも図示せず）。
いるロータを図に基づいて説明すると、図９、図１０に
示したように、乾式減湿装置１００におけるロータ１０
１の両端面にチャンバ１０２、１０３が配置されてい
る。このロータ１０１の端面は、図１０中の矢印に示し
たロータ１０１の回転方向順に、減湿区域１０１ａ、再
生区域１０１ｂ、パージ区域１０１ｃの３つの空気通過
域に放射状に区画されている。またチャンバ１０２の外
側端面には、これら各区域に対応して、ダクトなどに接
続するための減湿入口１０２ａ、再生出口１０２ｂ、パ
ージ出口１０２ｃが形成されている。なおチャンバ１０
３の外方端面にも、前記３つの区域に対応して減湿出
口、再生入口、パージ入口が各々形成されている（いず
れも図示せず）。
【０００５】そして前記ロータ１０１の３つの通過域で
ある減湿区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域
１０１ｃの区画割合は、放射状に区画形成されていると
きの中心角θで示すと、減湿区域１０１ａの中心角θ1
が２２５゜、再生区域１０１ｂの中心角θ2が９０゜、
パージ区域１０１ｃの中心角θ3が４５゜に設定されて
いた。また各区域の空気の通過風量の割合は、これら通
過域の面積に比例し、減湿区域１０１ａに対して再生区
域１０１ｂが０．４倍、パージ区域１０１ｃはその半分
の０．２倍であった。このような区画割合、風量割合
は、格別根拠があって定められたものではなく、これま
で経験的に設定されていたものである。
ある減湿区域１０１ａ、再生区域１０１ｂ、パージ区域
１０１ｃの区画割合は、放射状に区画形成されていると
きの中心角θで示すと、減湿区域１０１ａの中心角θ1
が２２５゜、再生区域１０１ｂの中心角θ2が９０゜、
パージ区域１０１ｃの中心角θ3が４５゜に設定されて
いた。また各区域の空気の通過風量の割合は、これら通
過域の面積に比例し、減湿区域１０１ａに対して再生区
域１０１ｂが０．４倍、パージ区域１０１ｃはその半分
の０．２倍であった。このような区画割合、風量割合
は、格別根拠があって定められたものではなく、これま
で経験的に設定されていたものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】かかる構成を有する乾
式減湿装置１００は、一般の冷却減湿と比べて優れた減
湿能力を有しているが、消費エネルギが多いのが難点で
あった。このような乾式減湿装置は、例えばリチウムイ
オン電池の製造工場における低露点空間に採用されてい
るが、周知のようにこの種の製造工場は２４時間稼働し
ており、かかる点に徴すると、エネルギの低減が強く求
められているのが実情である。
式減湿装置１００は、一般の冷却減湿と比べて優れた減
湿能力を有しているが、消費エネルギが多いのが難点で
あった。このような乾式減湿装置は、例えばリチウムイ
オン電池の製造工場における低露点空間に採用されてい
るが、周知のようにこの種の製造工場は２４時間稼働し
ており、かかる点に徴すると、エネルギの低減が強く求
められているのが実情である。
【０００７】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、ロータの再生に要する熱量、再生区域通過風量、
パージ区域通過風量を低減させ、結果的に減湿区域での
処理量を増大させて、同じ大きさのロータであっても従
来より多くの風量を減湿することができる、乾式減湿装
置の運転方法及び乾式減湿装置を提供して、前記省エネ
ルギの要請に応えようとするものである。
あり、ロータの再生に要する熱量、再生区域通過風量、
パージ区域通過風量を低減させ、結果的に減湿区域での
処理量を増大させて、同じ大きさのロータであっても従
来より多くの風量を減湿することができる、乾式減湿装
置の運転方法及び乾式減湿装置を提供して、前記省エネ
ルギの要請に応えようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、請求項１によれば、回転自在なロータ内に処理空気
を通過させて当該処理空気を減湿させる装置であって、
前記ロータの端面に位置する空気の通過域は、減湿区域
と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転
によって再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区
域が位置するようにこれら各区域が配置された二段式乾
式減湿システムにおいて、前記減湿区域に対する再生区
域の通過風量の比Ｚを、減湿区域を１とした場合に、
０．２≦Ｚ＜０．４となるように設定して運転すること
を特徴とする、乾式減湿装置の運転方法が提供される。
め、請求項１によれば、回転自在なロータ内に処理空気
を通過させて当該処理空気を減湿させる装置であって、
前記ロータの端面に位置する空気の通過域は、減湿区域
と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転
によって再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区
域が位置するようにこれら各区域が配置された二段式乾
式減湿システムにおいて、前記減湿区域に対する再生区
域の通過風量の比Ｚを、減湿区域を１とした場合に、
０．２≦Ｚ＜０．４となるように設定して運転すること
を特徴とする、乾式減湿装置の運転方法が提供される。
【０００９】発明者によれば、減湿区域に対する再生区
域の風量を０．２倍〜０．４倍未満（好ましくは０．２
〜０．２５倍）に設定しても、減湿能力が全く変わらな
いことが発見できた。再生区域の風量を０．２倍〜０．
４倍未満に設定して運転するということは、従来よりも
再生風量を低減させることを意味し、また同時に減湿処
理風量を従来より増加させることができる。換言すれ
ば、従来と同量の減湿処理を行う場合、結果的によりコ
ンパクトなシステムで足り、再生、パージに要するエネ
ルギ、ファン、多段に接続した際の一段目の減湿装置で
の処理に要するエネルギを低減させて、全体として大き
い省エネルギ効果が得られる。
域の風量を０．２倍〜０．４倍未満（好ましくは０．２
〜０．２５倍）に設定しても、減湿能力が全く変わらな
いことが発見できた。再生区域の風量を０．２倍〜０．
４倍未満に設定して運転するということは、従来よりも
再生風量を低減させることを意味し、また同時に減湿処
理風量を従来より増加させることができる。換言すれ
ば、従来と同量の減湿処理を行う場合、結果的によりコ
ンパクトなシステムで足り、再生、パージに要するエネ
ルギ、ファン、多段に接続した際の一段目の減湿装置で
の処理に要するエネルギを低減させて、全体として大き
い省エネルギ効果が得られる。
【００１０】また請求項２によれば、回転自在なロータ
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記再生区域における
パージ区域寄りの出口温度を、所定値に近づけるように
再生風量を制御することを特徴とする、乾式減湿装置の
運転方法が提供される。
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記再生区域における
パージ区域寄りの出口温度を、所定値に近づけるように
再生風量を制御することを特徴とする、乾式減湿装置の
運転方法が提供される。
【００１１】この場合、再生風量を制御するにあたって
は、請求項３に記載したように、再生区域に送風するた
めの送風機をインバータ制御したり、請求項４に記載し
たように、再生区域と接続される再生系統に介装するダ
ンパの開度を調整することで、かかる制御を容易に行う
ことができる。
は、請求項３に記載したように、再生区域に送風するた
めの送風機をインバータ制御したり、請求項４に記載し
たように、再生区域と接続される再生系統に介装するダ
ンパの開度を調整することで、かかる制御を容易に行う
ことができる。
【００１２】ここで再生区域におけるパージ区域寄りの
出口温度を近づける所定の温度、即ち目標温度は、減湿
区域の通過風量を１としたときの再生空気の通過風量
が、０．２倍〜０．４倍未満（好ましくは０．２〜０．
２５倍）となるときの温度である。したがって、予めか
かる温度を求めておき、以後この温度に近づけるように
再生風量を制御するようにすれば、請求項１の場合と同
様、従来よりも再生風量を低減させることができ、再
生、パージに要するエネルギ、ファン、一段目の減湿装
置での処理に要するエネルギを低減させることができ
る。しかも温度に基づいて制御するので、逐次風量比を
求める必要はなく、制御が容易である。
出口温度を近づける所定の温度、即ち目標温度は、減湿
区域の通過風量を１としたときの再生空気の通過風量
が、０．２倍〜０．４倍未満（好ましくは０．２〜０．
２５倍）となるときの温度である。したがって、予めか
かる温度を求めておき、以後この温度に近づけるように
再生風量を制御するようにすれば、請求項１の場合と同
様、従来よりも再生風量を低減させることができ、再
生、パージに要するエネルギ、ファン、一段目の減湿装
置での処理に要するエネルギを低減させることができ
る。しかも温度に基づいて制御するので、逐次風量比を
求める必要はなく、制御が容易である。
【００１３】また請求項５によれば、回転自在なロータ
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記減湿区域に対する
パージ区域の通過風量の比Ｚを、減湿区域を１とした場
合、０．１≦Ｚ＜０．２に設定して運転することを特徴
とする、乾式減湿装置の運転方法が提供される。
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記減湿区域に対する
パージ区域の通過風量の比Ｚを、減湿区域を１とした場
合、０．１≦Ｚ＜０．２に設定して運転することを特徴
とする、乾式減湿装置の運転方法が提供される。
【００１４】これは従来、減湿風量１、再生風量０．４
に対し、パージ風量を０．２としていたのを、再生風量
の低減に伴ってパージ風量の低減を実施するものであ
る。即ち、パージは再生で加熱されたロータを冷却する
ために行うため、再生風量が減るとパージ風量も低減さ
せることができる。そしてパージ風量はロータの冷却の
みに使用されるため、再生風量よりも少なくて済む。再
生はロータの加熱と水分の蒸発の両方に熱を使用するか
らである。それゆえ風量比としては、パージ風量は再生
風量の１／２で十分である。したがって、再生風量の低
減に伴ってパージ風量も低減することができ、その結果
として従来よりも省エネ効果を向上させることが可能で
ある。
に対し、パージ風量を０．２としていたのを、再生風量
の低減に伴ってパージ風量の低減を実施するものであ
る。即ち、パージは再生で加熱されたロータを冷却する
ために行うため、再生風量が減るとパージ風量も低減さ
せることができる。そしてパージ風量はロータの冷却の
みに使用されるため、再生風量よりも少なくて済む。再
生はロータの加熱と水分の蒸発の両方に熱を使用するか
らである。それゆえ風量比としては、パージ風量は再生
風量の１／２で十分である。したがって、再生風量の低
減に伴ってパージ風量も低減することができ、その結果
として従来よりも省エネ効果を向上させることが可能で
ある。
【００１５】また請求項６によれば、回転自在なロータ
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記パージ区域におけ
る減湿区域寄りの出口温度を、所定値に近づけるように
パージ風量を制御することを特徴とする、乾式減湿装置
の運転方法が提供される。かかる運転方法における所定
の温度とは、減湿区域の通過風量を１としたときのパー
ジ空気の通過風量が、０．１倍〜０．２倍未満（好まし
くは０．１〜０．１５倍）となるときの温度である。し
たがって、この場合も、予めかかる温度を求めておき、
以後この温度にちかづけるように再生風量を制御するよ
うにすれば、必要なエネルギを低減させることができ
る。しかも温度に基づいて制御するので、逐次風量比を
求める必要はなく、制御が容易となっている。
内に処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装
置であって、前記ロータの端面側に位置する空気の通過
域が、減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られ
て、ロータの回転によって再生区域から減湿区域に移行
する前にパージ区域が位置するようにこれら各区域が配
置された乾式減湿装置において、前記パージ区域におけ
る減湿区域寄りの出口温度を、所定値に近づけるように
パージ風量を制御することを特徴とする、乾式減湿装置
の運転方法が提供される。かかる運転方法における所定
の温度とは、減湿区域の通過風量を１としたときのパー
ジ空気の通過風量が、０．１倍〜０．２倍未満（好まし
くは０．１〜０．１５倍）となるときの温度である。し
たがって、この場合も、予めかかる温度を求めておき、
以後この温度にちかづけるように再生風量を制御するよ
うにすれば、必要なエネルギを低減させることができ
る。しかも温度に基づいて制御するので、逐次風量比を
求める必要はなく、制御が容易となっている。
【００１６】パージ風量を制御するにあたっては、請求
項７に記載したように、パージ区域に送風するための送
風機をインバータ制御したり、請求項８に記載したよう
に、パージ区域と接続されるパージ系統に介装されたダ
ンパの開度を調整することが提案できる。
項７に記載したように、パージ区域に送風するための送
風機をインバータ制御したり、請求項８に記載したよう
に、パージ区域と接続されるパージ系統に介装されたダ
ンパの開度を調整することが提案できる。
【００１７】請求項９によれば、回転自在なロータ内に
処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装置で
あって、前記ロータの端面に位置する空気の通過域は、
減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロー
タの回転によって再生区域から減湿区域に移行する前に
パージ区域が位置するようにこれら各区域が配置された
乾式減湿装置において、前記ロータの端面側に位置する
減湿区域とその他の区域の面積（再生区域＋パージ区
域）の割合が、３：１であることを特徴とする、乾式減
湿装置が提供される。
処理空気を通過させて当該処理空気を減湿させる装置で
あって、前記ロータの端面に位置する空気の通過域は、
減湿区域と再生区域とパージ区域とに仕切られて、ロー
タの回転によって再生区域から減湿区域に移行する前に
パージ区域が位置するようにこれら各区域が配置された
乾式減湿装置において、前記ロータの端面側に位置する
減湿区域とその他の区域の面積（再生区域＋パージ区
域）の割合が、３：１であることを特徴とする、乾式減
湿装置が提供される。
【００１８】このように減湿区域とその他の区域（再生
区域＋パージ区域）との面積割合を変更したので、従来
の同種の乾式減湿装置よりも多くの減湿処理が可能であ
る。従って、従来と同一量の空気を減湿処理するには、
結果的によりコンパクトのシステムで足り、再生、パー
ジに要するエネルギを節約でき、さらにはファンの定
格、一段目の減湿装置等も従来より小さくて済むので、
全体として大きい省エネルギ効果が得られる。
区域＋パージ区域）との面積割合を変更したので、従来
の同種の乾式減湿装置よりも多くの減湿処理が可能であ
る。従って、従来と同一量の空気を減湿処理するには、
結果的によりコンパクトのシステムで足り、再生、パー
ジに要するエネルギを節約でき、さらにはファンの定
格、一段目の減湿装置等も従来より小さくて済むので、
全体として大きい省エネルギ効果が得られる。
【００１９】再生区域とパージ区域の面積の割合につい
ては、請求項１０のように２：１とししてもよく、また
請求項１１に記載したように、１：１とすれば、より低
回転での使用に対処することが可能である。
ては、請求項１０のように２：１とししてもよく、また
請求項１１に記載したように、１：１とすれば、より低
回転での使用に対処することが可能である。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態を説明する。図１は、本実施形態にかかる乾式
減湿装置を用いた二段式乾式減湿システムの系統の概略
を示しており、この二段式乾式減湿システムは、低露点
空間Ｒに低露点空気を供給するシステムとして構成され
ている。
施の形態を説明する。図１は、本実施形態にかかる乾式
減湿装置を用いた二段式乾式減湿システムの系統の概略
を示しており、この二段式乾式減湿システムは、低露点
空間Ｒに低露点空気を供給するシステムとして構成され
ている。
【００２１】導入外気ＯＡは、外気取り入れダクト１に
より導かれて、外気処理クーラ２によって冷却減湿され
る。冷却減湿された空気はその後、再生余剰空気冷却ク
ーラ３で冷却された再生余剰空気と混合されて、外気処
理ファン４によって、一段目の乾式減湿装置５の減湿区
域５ａに導入され、例えば露点温度−１０℃まで減湿さ
れる。この一段目の乾式減湿装置５におけるロータ（図
示せず）は、処理をする露点温度が高いため、減湿区域
５ａと再生区域５ｂとの２つに分割された空気の通過域
をロータ端面側に有しているタイプである。またロータ
の厚みは２００mmであり、減湿区域５ａと再生区域５ｂ
の面積割合は３：１である。
より導かれて、外気処理クーラ２によって冷却減湿され
る。冷却減湿された空気はその後、再生余剰空気冷却ク
ーラ３で冷却された再生余剰空気と混合されて、外気処
理ファン４によって、一段目の乾式減湿装置５の減湿区
域５ａに導入され、例えば露点温度−１０℃まで減湿さ
れる。この一段目の乾式減湿装置５におけるロータ（図
示せず）は、処理をする露点温度が高いため、減湿区域
５ａと再生区域５ｂとの２つに分割された空気の通過域
をロータ端面側に有しているタイプである。またロータ
の厚みは２００mmであり、減湿区域５ａと再生区域５ｂ
の面積割合は３：１である。
【００２２】その後、一段目の乾式減湿装置５の減湿区
域５ａを通過して外気処理された空気は、低露点空間Ｒ
から還気ダクト６を通じて戻ってきた一部の還気ＲＡ1
と混合され、処理ファン７によって、プレクーラ８に送
られる。このプレクーラ８によって処理空気は冷却され
た後、本実施の形態にかかる二段目の乾式減湿装置１０
のロータ１１の減湿区域１１ａに導入されて減湿処理さ
れる。
域５ａを通過して外気処理された空気は、低露点空間Ｒ
から還気ダクト６を通じて戻ってきた一部の還気ＲＡ1
と混合され、処理ファン７によって、プレクーラ８に送
られる。このプレクーラ８によって処理空気は冷却され
た後、本実施の形態にかかる二段目の乾式減湿装置１０
のロータ１１の減湿区域１１ａに導入されて減湿処理さ
れる。
【００２３】二段目の乾式減湿装置１０は、図２、図３
に示したように、回転するロータ１１の両端面にチャン
バ１２、１３が配置された構成を有している。ロータ１
１の端面には、図３中の矢印に示したロータ１１の回転
方向順に、減湿区域１１ａ、再生区域１１ｂ、パージ区
域１１ｃの３つの空気通過域に区画されている。そして
チャンバ１２の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿入口１２ａ、再生
出口１２ｂ、パージ出口１２ｃが形成されている。なお
チャンバ１３の外方端面にも、前記３つの区域に対応し
て減湿出口、再生入口、パージ入口が各々形成されてい
る（いずれも図示せず）。この乾式減湿装置１０のロー
タ１１内には、塩化リチウム、シリカゲル、ゼオライト
などの吸湿材が収納されている。
に示したように、回転するロータ１１の両端面にチャン
バ１２、１３が配置された構成を有している。ロータ１
１の端面には、図３中の矢印に示したロータ１１の回転
方向順に、減湿区域１１ａ、再生区域１１ｂ、パージ区
域１１ｃの３つの空気通過域に区画されている。そして
チャンバ１２の外側端面には、これら各区域に対応し
て、ダクトなどに接続するための減湿入口１２ａ、再生
出口１２ｂ、パージ出口１２ｃが形成されている。なお
チャンバ１３の外方端面にも、前記３つの区域に対応し
て減湿出口、再生入口、パージ入口が各々形成されてい
る（いずれも図示せず）。この乾式減湿装置１０のロー
タ１１内には、塩化リチウム、シリカゲル、ゼオライト
などの吸湿材が収納されている。
【００２４】前記３つの通過区域である減湿区域１１
ａ、再生区域１１ｂ、パージ区域１１ｃは、各々放射状
に区画成形されたうちの１つの形態、すなわち略扇形状
であり、各々の通過区域の中心角θは、減湿区域１１ａ
の中心角θ1が２７０゜、再生区域１１ｂの中心角θ2が
６０゜、パージ区域１１ｃの中心角θ3が３０゜に設定
されている。したがって各々の通過区域の面積割合は、
９：２：１であり、減湿区域１１ａとその他の区域（再
生区域１１ｂ＋パージ区域１１ｃ）の面積割合は、３：
１となっている。なおロータ１１の厚みは４００mmであ
る。またロータ１１の回転速度は、６回転／時である。
ａ、再生区域１１ｂ、パージ区域１１ｃは、各々放射状
に区画成形されたうちの１つの形態、すなわち略扇形状
であり、各々の通過区域の中心角θは、減湿区域１１ａ
の中心角θ1が２７０゜、再生区域１１ｂの中心角θ2が
６０゜、パージ区域１１ｃの中心角θ3が３０゜に設定
されている。したがって各々の通過区域の面積割合は、
９：２：１であり、減湿区域１１ａとその他の区域（再
生区域１１ｂ＋パージ区域１１ｃ）の面積割合は、３：
１となっている。なおロータ１１の厚みは４００mmであ
る。またロータ１１の回転速度は、６回転／時である。
【００２５】かかる構成を有する乾式減湿装置１０のロ
ータ１１の減湿区域１１ａで減湿され低露点となった空
気は、ヒータ２１、アフタークーラ２２によって、所定
の温度に調節された後、給気ＳＡとして低露点空間Ｒに
供給される。
ータ１１の減湿区域１１ａで減湿され低露点となった空
気は、ヒータ２１、アフタークーラ２２によって、所定
の温度に調節された後、給気ＳＡとして低露点空間Ｒに
供給される。
【００２６】低露点空間Ｒからの他の一部の還気ＲＡ2
は、パージ系還気ダクト２３を通じ、パージ空気とし
て、乾式減湿装置１０のロータ１１のパージ区域１１ｃ
に導入され、これによってロータ１１の冷却が行われ
る。
は、パージ系還気ダクト２３を通じ、パージ空気とし
て、乾式減湿装置１０のロータ１１のパージ区域１１ｃ
に導入され、これによってロータ１１の冷却が行われ
る。
【００２７】そしてロータ１１のパージ区域１１ｃを通
過したパージ空気は、再生系統Ｚに導かれ、さらに二段
目の再生ファン２６によって再生循環系統Ｐの空気に合
流して混合される。このようにして混合された空気は、
その大部分が再生系統ダクト２７を通じて二段目の再生
ヒータ２８に送られ、この再生ヒータ２８により、例え
ば１２０℃に加熱された後、乾式減湿装置１０のロータ
１１の再生区域１１ｂに導入されるのである。
過したパージ空気は、再生系統Ｚに導かれ、さらに二段
目の再生ファン２６によって再生循環系統Ｐの空気に合
流して混合される。このようにして混合された空気は、
その大部分が再生系統ダクト２７を通じて二段目の再生
ヒータ２８に送られ、この再生ヒータ２８により、例え
ば１２０℃に加熱された後、乾式減湿装置１０のロータ
１１の再生区域１１ｂに導入されるのである。
【００２８】再生系統Ｚからの一部の空気は一段目の再
生ファン２９の作動により一段目の再生ヒータ３０を通
過した後、昇温されて一段目の乾式減湿装置５の再生区
域５ｂに導入され、一段目の乾式減湿装置５のロータの
再生に用いられる。そしてその後、排気ＥＡとしてシス
テム外に排出される。他方、一段目の再生ヒータ３０を
通過しない残りの再生系統Ｚの空気は、再生余剰空気循
環ダクト３１を通じて前出再生余剰空気冷却用クーラ３
へと送られ、そこで冷却された後、導入外気ＯＡと混合
されて一段目の乾式減湿装置５の減湿区域５ａに導入さ
れて減湿されるようになっている。即ち処理空気の一部
として再使用される。なお図１におけるＤ1〜Ｄ8は、風
量を調節するためダクト中に介装されたダンパである。
生ファン２９の作動により一段目の再生ヒータ３０を通
過した後、昇温されて一段目の乾式減湿装置５の再生区
域５ｂに導入され、一段目の乾式減湿装置５のロータの
再生に用いられる。そしてその後、排気ＥＡとしてシス
テム外に排出される。他方、一段目の再生ヒータ３０を
通過しない残りの再生系統Ｚの空気は、再生余剰空気循
環ダクト３１を通じて前出再生余剰空気冷却用クーラ３
へと送られ、そこで冷却された後、導入外気ＯＡと混合
されて一段目の乾式減湿装置５の減湿区域５ａに導入さ
れて減湿されるようになっている。即ち処理空気の一部
として再使用される。なお図１におけるＤ1〜Ｄ8は、風
量を調節するためダクト中に介装されたダンパである。
【００２９】本実施の形態にかかる乾式減湿装置１０を
用いた二段式乾式減湿システムは以上のように構成され
ており、既述したように、一段目の乾式減湿装置５の減
湿区域５ａで減湿された空気は、さらにプレクーラ８に
よって冷却減湿された後、二段目の乾式減湿装置１０の
減湿区域１１ａによってさらに減湿された後、ヒータ２
１、アフタークーラ２２によって温度調整されて低露点
空間Ｒに供給される。また低露点空間Ｒからの還気ＲＡ
2は、乾式減湿装置１０のロータ１１のパージ区域１１
ｃに導入され、他方、再生ヒータ２８によって加熱され
た空気は、ロータ１１の再生区域１１ｂに導入されてい
る。
用いた二段式乾式減湿システムは以上のように構成され
ており、既述したように、一段目の乾式減湿装置５の減
湿区域５ａで減湿された空気は、さらにプレクーラ８に
よって冷却減湿された後、二段目の乾式減湿装置１０の
減湿区域１１ａによってさらに減湿された後、ヒータ２
１、アフタークーラ２２によって温度調整されて低露点
空間Ｒに供給される。また低露点空間Ｒからの還気ＲＡ
2は、乾式減湿装置１０のロータ１１のパージ区域１１
ｃに導入され、他方、再生ヒータ２８によって加熱され
た空気は、ロータ１１の再生区域１１ｂに導入されてい
る。
【００３０】この場合、ロータ１１端面に位置する減湿
区域１１ａと再生区域１１ｂの割合は、９：２であり、
したがって再生区域１１ｂを通過する再生空気の通過風
量は、減湿処理される空気の９／２、すなわち０．２２
倍であるが、発明者が調べたところ、そのように再生空
気の通過風量が、減湿処理される空気の０．２２倍であ
っても、図４のグラフに示したように、低露点空間Ｒに
必要とされる露点温度（−５０℃）を供給することがで
きる。また当該グラフによれば、再生空気の通過風量
が、減湿処理される空気の０．２５倍であっても、ほぼ
同等の減湿能力が得られていることが確認できる。但
し、０．１５倍程度であると、露点温度が−４７℃程度
に上昇するので好ましくない。したがって、本発明にい
うように、風量比を０．２倍よりも多くしておけば、低
露点空間Ｒに必要とされる露点温度を供給することが可
能である。なお当該グラフにおいて、減湿区域に導入す
る処理空気の入口絶対湿度は１ｇ／ｋｇ’（露点温度−
２０℃）である。
区域１１ａと再生区域１１ｂの割合は、９：２であり、
したがって再生区域１１ｂを通過する再生空気の通過風
量は、減湿処理される空気の９／２、すなわち０．２２
倍であるが、発明者が調べたところ、そのように再生空
気の通過風量が、減湿処理される空気の０．２２倍であ
っても、図４のグラフに示したように、低露点空間Ｒに
必要とされる露点温度（−５０℃）を供給することがで
きる。また当該グラフによれば、再生空気の通過風量
が、減湿処理される空気の０．２５倍であっても、ほぼ
同等の減湿能力が得られていることが確認できる。但
し、０．１５倍程度であると、露点温度が−４７℃程度
に上昇するので好ましくない。したがって、本発明にい
うように、風量比を０．２倍よりも多くしておけば、低
露点空間Ｒに必要とされる露点温度を供給することが可
能である。なお当該グラフにおいて、減湿区域に導入す
る処理空気の入口絶対湿度は１ｇ／ｋｇ’（露点温度−
２０℃）である。
【００３１】そのように減湿能力が従来のこの種の乾式
減湿装置と同等であるにもかかわらず、本実施形態にお
いて使用した乾式減湿装置１０のロータ１１端面（図
３）と、従来の乾式減湿装置１００のロータ１０１端面
（図７）を比較すれば明らかなように、本実施形態にお
いて使用した乾式減湿装置１０の減湿区域１１ａの面積
は、従来の１．２倍の面積になっている。換言すれば、
同一径のロータを使用した場合、本実施形態の方が１．
２倍の減湿風量が得られることになる。また再生区域１
１ｂの面積も従来より小さく、再生風量についても、従
来よりも少ない量で済んでいる。したがって、逆に所定
風量の減湿処理を行う場合には、本実施形態の方がロー
タの径を小さくでき、それに伴って再生空気の風量も従
来より少なくて済む。したがって、再生ヒータ２８の要
するエネルギが節約できる。また同時にパージ風量も低
減できるから、導入外気ＯＡの導入量も低減でき、その
結果一段目の乾式減湿装置５の大きさも小さくできる。
また系統で使用するファンの定格も従来より小さいもの
で足りる。それゆえ、システム全体として従来より大幅
に省エネを図ることができ、しかも設備機器も小型化す
ることが可能である。
減湿装置と同等であるにもかかわらず、本実施形態にお
いて使用した乾式減湿装置１０のロータ１１端面（図
３）と、従来の乾式減湿装置１００のロータ１０１端面
（図７）を比較すれば明らかなように、本実施形態にお
いて使用した乾式減湿装置１０の減湿区域１１ａの面積
は、従来の１．２倍の面積になっている。換言すれば、
同一径のロータを使用した場合、本実施形態の方が１．
２倍の減湿風量が得られることになる。また再生区域１
１ｂの面積も従来より小さく、再生風量についても、従
来よりも少ない量で済んでいる。したがって、逆に所定
風量の減湿処理を行う場合には、本実施形態の方がロー
タの径を小さくでき、それに伴って再生空気の風量も従
来より少なくて済む。したがって、再生ヒータ２８の要
するエネルギが節約できる。また同時にパージ風量も低
減できるから、導入外気ＯＡの導入量も低減でき、その
結果一段目の乾式減湿装置５の大きさも小さくできる。
また系統で使用するファンの定格も従来より小さいもの
で足りる。それゆえ、システム全体として従来より大幅
に省エネを図ることができ、しかも設備機器も小型化す
ることが可能である。
【００３２】本実施形態にかかる乾式減湿装置１０を用
いた二段乾式減湿システムによれば、従来のこの種の二
段乾式減湿システム、即ち二段目の乾式減湿装置１０に
代えて図９、１０に示した乾式減湿装置１００を使用し
たシステムと比較して、冷熱で２５％、温熱で４０％、
合計で３０％程度のエネルギ消費の低減ができることが
確認できた。
いた二段乾式減湿システムによれば、従来のこの種の二
段乾式減湿システム、即ち二段目の乾式減湿装置１０に
代えて図９、１０に示した乾式減湿装置１００を使用し
たシステムと比較して、冷熱で２５％、温熱で４０％、
合計で３０％程度のエネルギ消費の低減ができることが
確認できた。
【００３３】また二段目の乾式減湿装置１０のロータ１
１の大きさも従来の８３％で足り、さらに一段目の乾式
減湿装置５のロータについても、従来の一段目のロータ
の２／３の大きさで同一レベルの減湿処理が可能にな
る。その他既述したように、各種ヒータ、クーラ、ファ
ンなどの設備も小型化できるため、大幅な設備費の低減
にもなる。それゆえ、イニシャルコスト、ランニングコ
ストの双方のコストを低減させることができる。
１の大きさも従来の８３％で足り、さらに一段目の乾式
減湿装置５のロータについても、従来の一段目のロータ
の２／３の大きさで同一レベルの減湿処理が可能にな
る。その他既述したように、各種ヒータ、クーラ、ファ
ンなどの設備も小型化できるため、大幅な設備費の低減
にもなる。それゆえ、イニシャルコスト、ランニングコ
ストの双方のコストを低減させることができる。
【００３４】ところで、この種の乾式減湿装置の能力は
ロータの回転数にも関係する。すなわち回転数はある値
までは高い方が減湿能力は向上するが、あまり回転数を
高くしすぎると再生能力が足らなくなり、却って減湿能
力が低下する。殊に二段目に配置される低露点用の乾式
減湿装置では、その他に、回転数を高くするとパージで
の冷却が足らなくなり、通常の減湿装置に比べて低い回
転数で能力が低下する傾向がある。熱量的には回転数が
高いほどロータ自体を加熱する熱量（再生区域）、およ
び冷却する熱量（パージ区域および減湿区域）が大きく
なるため、減湿量当たりの熱量は増加してしまう。従っ
て、低露点用のこの種の乾式減湿装置では低い回転数で
運転が行うことが好ましい。
ロータの回転数にも関係する。すなわち回転数はある値
までは高い方が減湿能力は向上するが、あまり回転数を
高くしすぎると再生能力が足らなくなり、却って減湿能
力が低下する。殊に二段目に配置される低露点用の乾式
減湿装置では、その他に、回転数を高くするとパージで
の冷却が足らなくなり、通常の減湿装置に比べて低い回
転数で能力が低下する傾向がある。熱量的には回転数が
高いほどロータ自体を加熱する熱量（再生区域）、およ
び冷却する熱量（パージ区域および減湿区域）が大きく
なるため、減湿量当たりの熱量は増加してしまう。従っ
て、低露点用のこの種の乾式減湿装置では低い回転数で
運転が行うことが好ましい。
【００３５】図５に示した乾式減湿装置５０は、そのよ
うな低回転、例えば４回転／時に適した例を示してお
り、この乾式減湿装置５０のロータ５１の端面に位置す
る空気の通過区域は、前出乾式減湿装置１０と同様、減
湿区域５１ａ、再生区域５１ｂ、パージ区域５１ｃの３
つに区画形成されているが、各通過区域の中心角θは、
減湿区域５１ａの中心角θ1が２７０゜、再生区域５１
ｂの中心角θ2が４５゜、パージ区域５１ｃの中心角θ3
が４５゜に設定されている。したがって各々の通過区域
の面積割合は、６：１：１となっている。
うな低回転、例えば４回転／時に適した例を示してお
り、この乾式減湿装置５０のロータ５１の端面に位置す
る空気の通過区域は、前出乾式減湿装置１０と同様、減
湿区域５１ａ、再生区域５１ｂ、パージ区域５１ｃの３
つに区画形成されているが、各通過区域の中心角θは、
減湿区域５１ａの中心角θ1が２７０゜、再生区域５１
ｂの中心角θ2が４５゜、パージ区域５１ｃの中心角θ3
が４５゜に設定されている。したがって各々の通過区域
の面積割合は、６：１：１となっている。
【００３６】この乾式減湿装置５０を前記乾式減湿装置
１０に代えて使用すれば、前記実施形態の場合よりも能
力が若干低下するが、再生区域５１ｂの面積が前記乾式
減湿装置１０よりもさらに小さくなっているので、再生
に要する風量、エネルギについてはいっそう低減させる
ことができ、全体としての消費エネルギは、前記実施形
態のシステムよりも少なくて済む。
１０に代えて使用すれば、前記実施形態の場合よりも能
力が若干低下するが、再生区域５１ｂの面積が前記乾式
減湿装置１０よりもさらに小さくなっているので、再生
に要する風量、エネルギについてはいっそう低減させる
ことができ、全体としての消費エネルギは、前記実施形
態のシステムよりも少なくて済む。
【００３７】ところで高温の再生区域を通過する再生空
気の熱は、減湿区域側に近いエリアではロータの加熱
に、それより中程に寄ったところ（パージ区域側に寄っ
たところ）では、水分の蒸発に使用される。したがって
再生空気の出口温度分布は、減湿区域側で温度が低く、
パージ区域側に近いところでは温度が高くなる。このよ
うな温度分布は、減湿負荷の増加に伴い、減湿区域側で
の変化は少ないが、パージ区域側では温度の低下となっ
て現れる。
気の熱は、減湿区域側に近いエリアではロータの加熱
に、それより中程に寄ったところ（パージ区域側に寄っ
たところ）では、水分の蒸発に使用される。したがって
再生空気の出口温度分布は、減湿区域側で温度が低く、
パージ区域側に近いところでは温度が高くなる。このよ
うな温度分布は、減湿負荷の増加に伴い、減湿区域側で
の変化は少ないが、パージ区域側では温度の低下となっ
て現れる。
【００３８】そこで発明者は、このような分布特性に着
目し、再生区域におけるパージ区域寄りの出口温度、又
はパージ区域における減湿区域寄りの出口温度を用いて
再生風量又はパージ風量を制御することで、減湿負荷が
小さいときには、従来必要以上に投入していた再生の熱
エネルギを低減して、省エネを図ることを目的とした発
明も提案できる。
目し、再生区域におけるパージ区域寄りの出口温度、又
はパージ区域における減湿区域寄りの出口温度を用いて
再生風量又はパージ風量を制御することで、減湿負荷が
小さいときには、従来必要以上に投入していた再生の熱
エネルギを低減して、省エネを図ることを目的とした発
明も提案できる。
【００３９】図１０に示した従来型の乾式減湿装置１０
０のロータ１０１に即して、図６に基づき詳述すれば、
ロータ１０１の軸方向からみて、このロータ１０１の端
面に位置する再生区域１０１ｂを５等分する線ａ、ｂ、
ｃ、ｄ上とパージ区域１０１ｃを３等分する線ｅ、ｆ上
に位置し、かつロータ１０１の端面に近い箇所（ロータ
１０１の端面から５０mm程度離れた箇所）に、温度セン
サ（図示せず）を配置し、図６における前記各線上の○
印で示した地点で、減湿区域１０１ａを通過する風量に
対する再生区域１０１ｂを通過する風量を変化させたと
きの、当該温度センサによって測定される各線ａ、ｂ、
ｃ、ｄ、ｅ、ｆ上の測定点での温度分布を調べた。
０のロータ１０１に即して、図６に基づき詳述すれば、
ロータ１０１の軸方向からみて、このロータ１０１の端
面に位置する再生区域１０１ｂを５等分する線ａ、ｂ、
ｃ、ｄ上とパージ区域１０１ｃを３等分する線ｅ、ｆ上
に位置し、かつロータ１０１の端面に近い箇所（ロータ
１０１の端面から５０mm程度離れた箇所）に、温度セン
サ（図示せず）を配置し、図６における前記各線上の○
印で示した地点で、減湿区域１０１ａを通過する風量に
対する再生区域１０１ｂを通過する風量を変化させたと
きの、当該温度センサによって測定される各線ａ、ｂ、
ｃ、ｄ、ｅ、ｆ上の測定点での温度分布を調べた。
【００４０】その結果図７のグラフに示したような特性
が得られた。なお同グラフ中、最適風量とあるのは、減
湿区域１０１ａを通過する風量、即ち処理風量に対する
再生区域１０１ｂを通過する風量、即ち再生風量の比が
０．２のときを意味し、風量過大とは同比が０．４のと
きを意味し、風量過小とは同比が０．１５のときを意味
している。
が得られた。なお同グラフ中、最適風量とあるのは、減
湿区域１０１ａを通過する風量、即ち処理風量に対する
再生区域１０１ｂを通過する風量、即ち再生風量の比が
０．２のときを意味し、風量過大とは同比が０．４のと
きを意味し、風量過小とは同比が０．１５のときを意味
している。
【００４１】これによれば、再生区域１０１ｂにおいて
は、線ｄにおける測定点において、減湿負荷が小さいと
きには温度が高く、減湿負荷が大きくなると温度が低く
なっている。したがって、ｄにおける最適風量の際の温
度（目標温度）を予め求めておき、この目標温度に近づ
けるように再生風量を制御することで、最適な再生風量
が得られる。
は、線ｄにおける測定点において、減湿負荷が小さいと
きには温度が高く、減湿負荷が大きくなると温度が低く
なっている。したがって、ｄにおける最適風量の際の温
度（目標温度）を予め求めておき、この目標温度に近づ
けるように再生風量を制御することで、最適な再生風量
が得られる。
【００４２】同様に、パージ区域１０１ｃにおいては、
線ｆの測定点での温度特性が、過小風量、最適風量、過
大風量の順で温度が低くなっている。したがって、ｆに
おける最適風量の際の温度（目標温度）を予め求めてお
き、この目標温度に近づけるようにパージ風量を制御す
ることで、最適なパージ風量が得られる。
線ｆの測定点での温度特性が、過小風量、最適風量、過
大風量の順で温度が低くなっている。したがって、ｆに
おける最適風量の際の温度（目標温度）を予め求めてお
き、この目標温度に近づけるようにパージ風量を制御す
ることで、最適なパージ風量が得られる。
【００４３】このように、所定の箇所に設置した温度セ
ンサによって測定される再生出口温度やパージ出口温度
を、目標温度に近づけるように制御すれば、過大な風量
を必要とせず、必要な運転を実施することができる。
ンサによって測定される再生出口温度やパージ出口温度
を、目標温度に近づけるように制御すれば、過大な風量
を必要とせず、必要な運転を実施することができる。
【００４４】図８に示した乾式減湿装置６０は、前記し
た出口温度を目標温度に近づけるように制御することで
省エネを図るものである。即ち、乾式減湿装置６０にお
けるロータ６１の端面側に位置するチャンバ６２内の空
気の通過域を、前出乾式減湿装置１０と同様、ロータ６
１の回転順に、減湿区域６１ａ、再生区域６１ｂ、パー
ジ区域６１ｃの３つの区域に区画している。但し、各区
域の面積割合は、図９、図１０に示した従来の乾式減湿
装置１００における面積割合と同一に設定してある。
た出口温度を目標温度に近づけるように制御することで
省エネを図るものである。即ち、乾式減湿装置６０にお
けるロータ６１の端面側に位置するチャンバ６２内の空
気の通過域を、前出乾式減湿装置１０と同様、ロータ６
１の回転順に、減湿区域６１ａ、再生区域６１ｂ、パー
ジ区域６１ｃの３つの区域に区画している。但し、各区
域の面積割合は、図９、図１０に示した従来の乾式減湿
装置１００における面積割合と同一に設定してある。
【００４５】そしてチャンバ６２内の再生区域６１ｂに
おけるロータ６１の端面から、例えば５０mm程度軸方向
に離れ、かつパージ区域６１ｃ寄りの箇所には、再生空
気の出口温度を検出する温度センサ６３が設置されてい
る。
おけるロータ６１の端面から、例えば５０mm程度軸方向
に離れ、かつパージ区域６１ｃ寄りの箇所には、再生空
気の出口温度を検出する温度センサ６３が設置されてい
る。
【００４６】かかる構成の乾式減湿装置６０は、前記実
施形態にかかる乾式減湿装置１０に代えて図１に示した
二段式乾式減湿システムに使用することができる。かか
る場合、温度センサ６３によって検出される温度を、予
め求めてある前出目標温度（図７の線ｄの最適風量の温
度）に近づけるように、再生ファン２６をインバータ制
御（例えば再生ファン２６のモータのインバータ制御）
して再生風量を調整したり、あるいはダンパＤ5の開度
を制御して再生風量を調整すれば、最適な再生風量が得
られる。したがって、再生に要する熱エネルギ等の節約
を図ることが可能であり、またそれに伴って排気風量、
外気導入量の低減に基づく省エネを図ることができる。
そのうえ温度センサ６３からの温度に基づいてかかる制
御を実施するから、制御が容易であり、しかも応答性も
良好である。そして過大な風量を創出することが防止さ
れるので、従来よりも省エネ効果は高いものである。
施形態にかかる乾式減湿装置１０に代えて図１に示した
二段式乾式減湿システムに使用することができる。かか
る場合、温度センサ６３によって検出される温度を、予
め求めてある前出目標温度（図７の線ｄの最適風量の温
度）に近づけるように、再生ファン２６をインバータ制
御（例えば再生ファン２６のモータのインバータ制御）
して再生風量を調整したり、あるいはダンパＤ5の開度
を制御して再生風量を調整すれば、最適な再生風量が得
られる。したがって、再生に要する熱エネルギ等の節約
を図ることが可能であり、またそれに伴って排気風量、
外気導入量の低減に基づく省エネを図ることができる。
そのうえ温度センサ６３からの温度に基づいてかかる制
御を実施するから、制御が容易であり、しかも応答性も
良好である。そして過大な風量を創出することが防止さ
れるので、従来よりも省エネ効果は高いものである。
【００４７】なお前記乾式減湿装置６０は、再生区域に
設けた温度センサ６３によって検出される再生空気の出
口温度に基づいてかかる制御を実施するようにしていた
が、これに代えて、図８に示したように、パージ区域６
１ｃにおける減湿区域６１ａ寄りの箇所にパージ空気の
出口温度を検出する温度センサ６４を設置し、この温度
センサ６４によって検出されるパージ空気の出口温度
を、予め求めたパージ空気の出口温度の前出目標温度
（図７の線ｆの最適風量の温度）に近づけるように、パ
ージ風量の方を制御するようにしてもよい。そうすれ
ば、パージ風量を従来よりも低減させることができ、そ
れに伴って排気風量、外気の取り入れ量も低減でき、従
来より省エネ性を高めることが可能である。
設けた温度センサ６３によって検出される再生空気の出
口温度に基づいてかかる制御を実施するようにしていた
が、これに代えて、図８に示したように、パージ区域６
１ｃにおける減湿区域６１ａ寄りの箇所にパージ空気の
出口温度を検出する温度センサ６４を設置し、この温度
センサ６４によって検出されるパージ空気の出口温度
を、予め求めたパージ空気の出口温度の前出目標温度
（図７の線ｆの最適風量の温度）に近づけるように、パ
ージ風量の方を制御するようにしてもよい。そうすれ
ば、パージ風量を従来よりも低減させることができ、そ
れに伴って排気風量、外気の取り入れ量も低減でき、従
来より省エネ性を高めることが可能である。
【００４８】なお温度センサ６４によって検出されるパ
ージ空気の出口温度に基づいてパージ風量を制御するに
は、図１に示した二段式乾式減湿システムに使用した場
合、ダンパＤ4の開度を調整したり、あるいはパージ系
統に設けたパージファン６５をインバータ制御する（例
えばパージファン６５のモータをインバータ制御する）
ことによって行えばよい。
ージ空気の出口温度に基づいてパージ風量を制御するに
は、図１に示した二段式乾式減湿システムに使用した場
合、ダンパＤ4の開度を調整したり、あるいはパージ系
統に設けたパージファン６５をインバータ制御する（例
えばパージファン６５のモータをインバータ制御する）
ことによって行えばよい。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、従来の同種の乾式減湿
装置よりも運転に必要なエネルギを低減することが可能
であり、しかも送風機を始めとする各種設備機器もコン
パクトにすることが可能である。
装置よりも運転に必要なエネルギを低減することが可能
であり、しかも送風機を始めとする各種設備機器もコン
パクトにすることが可能である。
【図１】本発明の実施の形態にかかる二段式乾式減湿シ
ステムの構成の概略を示す説明図である。
ステムの構成の概略を示す説明図である。
【図２】図１の二段式乾式減湿システムに用いた二段目
の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
【図３】図２の乾式減湿装置の軸方向からみた正面図で
ある。
ある。
【図４】乾式減湿装置の再生風量の減湿風量に対する比
と、減湿区域出口空気の露点温度との関係を示すグラフ
である。
と、減湿区域出口空気の露点温度との関係を示すグラフ
である。
【図５】図１の二段式乾式減湿システムに用いることが
できる、他の乾式減湿装置のロータの軸方向からみた正
面図である。
できる、他の乾式減湿装置のロータの軸方向からみた正
面図である。
【図６】乾式減湿装置における再生区域とパージ区域で
の出口温度を測定する場合の測定箇所を示す説明図であ
る。
の出口温度を測定する場合の測定箇所を示す説明図であ
る。
【図７】乾式減湿装置における再生区域とパージ区域で
の出口温度と風量との関係を示すグラフである。
の出口温度と風量との関係を示すグラフである。
【図８】他の実施形態にかかる乾式減湿装置において温
度センサの取付位置を示す説明図である。
度センサの取付位置を示す説明図である。
【図９】従来の二段式乾式減湿システムに用いられてい
る二段目の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
る二段目の乾式減湿装置のロータ部分の斜視図である。
【図１０】図９の乾式減湿装置の軸方向からみた正面図
である。
である。
１ 乾式減湿装置（一段目） １０ 乾式減湿装置（二段目） １１ ロータ １１ａ 減湿区域 １１ｂ 再生区域 １１ｃ パージ区域 １２、１３ チャンバ １４、１５ 温度センサ Ｄ1〜Ｄ8 ダンパ Ｒ 低露点空間
Claims (11)
- 【請求項１】 回転自在なロータ内に処理空気を通過さ
せて当該処理空気を減湿させる装置であって、前記ロー
タの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域と再生
区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転によっ
て再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区域が位
置するようにこれら各区域が配置された乾式減湿装置に
おいて、 前記減湿区域に対する再生区域の通過風量の比Ｚを、減
湿区域を１とした場合、 ０．２≦Ｚ＜０．４ に設定して運転することを特徴とする、乾式減湿装置の
運転方法。 - 【請求項２】 回転自在なロータ内に処理空気を通過さ
せて当該処理空気を減湿させる装置であって、前記ロー
タの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域と再生
区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転によっ
て再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区域が位
置するようにこれら各区域が配置された乾式減湿装置に
おいて、 前記再生区域におけるパージ区域寄りの出口温度を、所
定値に近づけるように再生風量を制御することを特徴と
する、乾式減湿装置の運転方法。 - 【請求項３】 再生区域に送風するための送風機をイン
バータ制御することにより、再生風量を制御することを
特徴とする、請求項２に記載の乾式減湿装置の運転方
法。 - 【請求項４】 再生区域と接続される再生系統に介装さ
れたダンパの開度を調整することにより、再生風量を制
御することを特徴とする、請求項２に記載の乾式減湿装
置の運転方法。 - 【請求項５】 回転自在なロータ内に処理空気を通過さ
せて当該処理空気を減湿させる装置であって、前記ロー
タの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域と再生
区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転によっ
て再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区域が位
置するようにこれら各区域が配置された乾式減湿装置に
おいて、 前記減湿区域に対するパージ区域の通過風量の比Ｚを、
減湿区域を１とした場合、 ０．１≦Ｚ＜０．２ に設定して運転することを特徴とする、乾式減湿装置の
運転方法。 - 【請求項６】 回転自在なロータ内に処理空気を通過さ
せて当該処理空気を減湿させる装置であって、前記ロー
タの端面側に位置する空気の通過域が、減湿区域と再生
区域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転によっ
て再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区域が位
置するようにこれら各区域が配置された乾式減湿装置に
おいて、 前記パージ区域における減湿区域寄りの出口温度を、所
定値に近づけるようにパージ風量を制御することを特徴
とする、乾式減湿装置の運転方法。 - 【請求項７】 パージ区域に送風するための送風機をイ
ンバータ制御することにより、パージ風量を制御するこ
とを特徴とする、請求項６に記載の乾式減湿装置の運転
方法。 - 【請求項８】 パージ区域と接続されるパージ系統に介
装されたダンパの開度を調整することにより、パージ風
量を制御することを特徴とする、請求項６に記載の乾式
減湿装置の運転方法。 - 【請求項９】 回転自在なロータ内に処理空気を通過さ
せて当該処理空気を減湿させる装置であって、前記ロー
タの端面に位置する空気の通過域は、減湿区域と再生区
域とパージ区域とに仕切られて、ロータの回転によって
再生区域から減湿区域に移行する前にパージ区域が位置
するようにこれら各区域が配置された乾式減湿装置にお
いて、 前記ロータの端面側に位置する減湿区域とその他の区域
の面積の割合が、３：１であることを特徴とする、乾式
減湿装置。 - 【請求項１０】 再生区域とパージ区域の面積の割合
が、２：１であることを特徴とする、請求項９に記載の
乾式減湿装置。 - 【請求項１１】 再生区域とパージ区域の面積の割合
が、１：１であることを特徴とする、請求項９に記載の
乾式減湿装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806797A JP3795636B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 乾式減湿装置の運転方法及び乾式減湿装置 |
| TW087108116A TW382601B (en) | 1997-06-10 | 1998-05-22 | Operation of dry-type dehumidifier, dry-type dehumidifing device and dehumidification system |
| KR10-1998-0020522A KR100458043B1 (ko) | 1997-06-10 | 1998-06-03 | 건식감습장치의운전방법,건식감습장치및감습시스템 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806797A JP3795636B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 乾式減湿装置の運転方法及び乾式減湿装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11523A true JPH11523A (ja) | 1999-01-06 |
| JP3795636B2 JP3795636B2 (ja) | 2006-07-12 |
Family
ID=15861229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16806797A Expired - Lifetime JP3795636B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 乾式減湿装置の運転方法及び乾式減湿装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3795636B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002320817A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-05 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 除湿装置及び除湿方法 |
| JP2008075978A (ja) * | 2006-09-21 | 2008-04-03 | Shinko Kogyo Co Ltd | 空調制御システム |
| JP2008246438A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Nichias Corp | 除湿機及び除湿方法 |
| JP2010099652A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-05-06 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 乾式減湿装置の運転方法 |
| JP2010247040A (ja) * | 2009-04-14 | 2010-11-04 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 除湿装置および除湿装置の制御方法 |
| WO2013012043A1 (ja) * | 2011-07-19 | 2013-01-24 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 除湿装置及びその制御方法 |
| EP2623179A1 (en) * | 2012-02-06 | 2013-08-07 | Cotes A/S | A rotary air drying apparatus |
| JP2015501196A (ja) * | 2011-09-12 | 2015-01-15 | ブライ エアー（アジア）プライベート リミティド | 固体デシカント除湿機の制御装置と方法 |
| JP6347007B1 (ja) * | 2017-11-16 | 2018-06-20 | 株式会社島川製作所 | 有機溶剤含有ガス処理システム |
| JP2020131106A (ja) * | 2019-02-19 | 2020-08-31 | 新日本空調株式会社 | 減湿システム及びその減湿システムの運転方法 |
-
1997
- 1997-06-10 JP JP16806797A patent/JP3795636B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002320817A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-05 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 除湿装置及び除湿方法 |
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| WO2013012043A1 (ja) * | 2011-07-19 | 2013-01-24 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 除湿装置及びその制御方法 |
| JP2013024448A (ja) * | 2011-07-19 | 2013-02-04 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 除湿装置及びその制御方法 |
| JP2015501196A (ja) * | 2011-09-12 | 2015-01-15 | ブライ エアー（アジア）プライベート リミティド | 固体デシカント除湿機の制御装置と方法 |
| JP2016221514A (ja) * | 2011-09-12 | 2016-12-28 | ブライ エアー（アジア）プライベート リミティド | 固体デシカント除湿機の制御装置と方法 |
| EP2623179A1 (en) * | 2012-02-06 | 2013-08-07 | Cotes A/S | A rotary air drying apparatus |
| JP6347007B1 (ja) * | 2017-11-16 | 2018-06-20 | 株式会社島川製作所 | 有機溶剤含有ガス処理システム |
| JP2020131106A (ja) * | 2019-02-19 | 2020-08-31 | 新日本空調株式会社 | 減湿システム及びその減湿システムの運転方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3795636B2 (ja) | 2006-07-12 |
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| JPH0436312B2 (ja) |
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