JPH1160332A - フェライト系製品の焼成用治具 - Google Patents
フェライト系製品の焼成用治具Info
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- JPH1160332A JPH1160332A JP9224834A JP22483497A JPH1160332A JP H1160332 A JPH1160332 A JP H1160332A JP 9224834 A JP9224834 A JP 9224834A JP 22483497 A JP22483497 A JP 22483497A JP H1160332 A JPH1160332 A JP H1160332A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/0003—Linings or walls
- F27D1/0006—Linings or walls formed from bricks or layers with a particular composition or specific characteristics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/44—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminates
- C04B35/443—Magnesium aluminate spinel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D5/00—Supports, screens or the like for the charge within the furnace
- F27D5/0006—Composite supporting structures
- F27D5/0018—Separating elements
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 偏向ヨークなどの被焼成物と反応が起こら
ず、被焼成物の寸法変化を来さない焼成用治具を提供す
る。 【解決手段】 偏向ヨークなどのフェライト系部材を焼
成するために用いる焼成用治具である。ＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3のスピネルを主要成分として含有する。焼成用治具
中におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成に換算したモル
比が２５：７５〜７５：２５である。ＭｇＯとＡｌ2Ｏ3
の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ（ＲＯ
は、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、Ｓｒ
Ｏ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選ばれ
る少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有す
る。
ず、被焼成物の寸法変化を来さない焼成用治具を提供す
る。 【解決手段】 偏向ヨークなどのフェライト系部材を焼
成するために用いる焼成用治具である。ＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3のスピネルを主要成分として含有する。焼成用治具
中におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成に換算したモル
比が２５：７５〜７５：２５である。ＭｇＯとＡｌ2Ｏ3
の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ（ＲＯ
は、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、Ｓｒ
Ｏ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選ばれ
る少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、フェライト系製
品の焼成用治具に係り、さらに詳しくは、偏向ヨーク等
のフェライト系製品を寸法精度良く焼成することができ
る焼成用治具に関する。
品の焼成用治具に係り、さらに詳しくは、偏向ヨーク等
のフェライト系製品を寸法精度良く焼成することができ
る焼成用治具に関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来から、偏向ヨーク等のフェライト
系電子部品は、図１（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すように、
被焼成物たる偏向ヨーク１を焼成用治具２の内孔３に挿
入し、通常、図１（ａ）のごとく段積みした後、焼成炉
に入れて焼成を行っている。あるいは、図２（ａ）
（ｂ）に示すように、複数の内孔３を有する焼成用治具
２を用いるとともに、内孔３に沿ってリング４を設置
し、この内孔３およびリング４に偏向ヨーク１を挿入し
段積みして、焼成炉内で焼成を行っている。以上におい
て、焼成用治具２はムライト質材料、リング４はアルミ
ナ質材料を用いるのが、一般的であった。
系電子部品は、図１（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すように、
被焼成物たる偏向ヨーク１を焼成用治具２の内孔３に挿
入し、通常、図１（ａ）のごとく段積みした後、焼成炉
に入れて焼成を行っている。あるいは、図２（ａ）
（ｂ）に示すように、複数の内孔３を有する焼成用治具
２を用いるとともに、内孔３に沿ってリング４を設置
し、この内孔３およびリング４に偏向ヨーク１を挿入し
段積みして、焼成炉内で焼成を行っている。以上におい
て、焼成用治具２はムライト質材料、リング４はアルミ
ナ質材料を用いるのが、一般的であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、ムラ
イト質材料またはアルミナ質材料から形成された焼成用
治具あるいはリングを用いると、以下に述べる欠点があ
ることがわかった。(1)すなわち、偏向ヨークはＭｎ
Ｏ、ＺｎＯを含み、Ｆｅ2Ｏ3を主成分とするフェライト
を構成材料とするものであるが、ムライト（Ａｌ2Ｏ3−
ＳｉＯ2）中のＡｌ2Ｏ3とフェライト成分中のＭｎＯ、
ＺｎＯとが反応してスピネル相を生成する。このスピネ
ル相の生成は体積膨張を伴うため、寸法誤差が発生す
る。また、ムライト質材料からなる焼成用治具を用いる
と、ムライト質材料が多孔質であり、しかも鉱物組成的
にも、被焼成物たる偏向ヨークの構成成分と反応してガ
ラス層を形成し易く、その結果、偏向ヨークの内径など
について形状変形が起こって寸法誤差が発生し、真円度
が得られなくなる。
イト質材料またはアルミナ質材料から形成された焼成用
治具あるいはリングを用いると、以下に述べる欠点があ
ることがわかった。(1)すなわち、偏向ヨークはＭｎ
Ｏ、ＺｎＯを含み、Ｆｅ2Ｏ3を主成分とするフェライト
を構成材料とするものであるが、ムライト（Ａｌ2Ｏ3−
ＳｉＯ2）中のＡｌ2Ｏ3とフェライト成分中のＭｎＯ、
ＺｎＯとが反応してスピネル相を生成する。このスピネ
ル相の生成は体積膨張を伴うため、寸法誤差が発生す
る。また、ムライト質材料からなる焼成用治具を用いる
と、ムライト質材料が多孔質であり、しかも鉱物組成的
にも、被焼成物たる偏向ヨークの構成成分と反応してガ
ラス層を形成し易く、その結果、偏向ヨークの内径など
について形状変形が起こって寸法誤差が発生し、真円度
が得られなくなる。
【０００４】 (2)アルミナ質材料から形成されたリン
グを用いると、被焼成物たる偏向ヨークの構成成分と反
応してスピネル層を生成し、そのため寸法膨張を来た
し、内径及び外径の歪みが発生して偏向ヨークについて
真円度が得られ難いという問題がある。また、図示しな
いが、リングを焼成用治具の凹部に嵌め込んで使用する
場合には、リングの寸法膨張により焼成用治具の破壊を
引き起こす可能性もある。また、これらの反応は、焼成
用治具やリングと被焼成物との接触面で起こるため、被
焼成物に含まれる成分が接触面で変化し、被焼成物の強
度などの特性も低下する。
グを用いると、被焼成物たる偏向ヨークの構成成分と反
応してスピネル層を生成し、そのため寸法膨張を来た
し、内径及び外径の歪みが発生して偏向ヨークについて
真円度が得られ難いという問題がある。また、図示しな
いが、リングを焼成用治具の凹部に嵌め込んで使用する
場合には、リングの寸法膨張により焼成用治具の破壊を
引き起こす可能性もある。また、これらの反応は、焼成
用治具やリングと被焼成物との接触面で起こるため、被
焼成物に含まれる成分が接触面で変化し、被焼成物の強
度などの特性も低下する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】 従って、本発明は上記
した従来の課題に鑑みてなされたもので、その目的とす
るところは、偏向ヨークなどの被焼成物と反応が起こら
ず、被焼成物の寸法変化を来さない焼成用治具を提供す
ることにある。本発明によれば、フェライト系部材を焼
成するために用いる焼成用治具であって、ＭｇＯ・Ａｌ
2Ｏ3のスピネルを主要成分として含有することを特徴と
する焼成用治具が提供される。
した従来の課題に鑑みてなされたもので、その目的とす
るところは、偏向ヨークなどの被焼成物と反応が起こら
ず、被焼成物の寸法変化を来さない焼成用治具を提供す
ることにある。本発明によれば、フェライト系部材を焼
成するために用いる焼成用治具であって、ＭｇＯ・Ａｌ
2Ｏ3のスピネルを主要成分として含有することを特徴と
する焼成用治具が提供される。
【０００６】 本発明の焼成用治具は、焼成用治具中に
おけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成に換算したモル比が
２５：７５〜７５：２５であることが好ましく、また、
ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを５０ｗｔ％以上含有する
ことが好ましい。さらに、本発明では、ＭｇＯとＡｌ2
Ｏ3の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ
（ＲＯは、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、
ＳｒＯ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選
ばれる少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有
する焼成用治具を用いることもできる。なお、本発明に
おいて、焼成用治具中におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学
組成に換算したモル比とは、焼成用治具を構成する成分
として、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネル（ＭｇＡｌ2Ｏ4）
のほか、未反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3が存在する場合、未
反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3とともに、スピネル（ＭｇＡｌ
2Ｏ4）をそれぞれ構成するＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3の化学組成
に換算し、これを総計し、各総ｍｏｌ量から求めた比率
である。また、上記した「ＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成
に換算した１００モル％」とは、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のス
ピネル（ＭｇＡｌ2Ｏ4）を構成する各ＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3
と、未反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3を総計した総ｍｏｌ量を
１００モル％としたとき、という意味である。また、本
発明で対象とする被焼成物としては、偏向ヨークである
ことが好ましい。
おけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成に換算したモル比が
２５：７５〜７５：２５であることが好ましく、また、
ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを５０ｗｔ％以上含有する
ことが好ましい。さらに、本発明では、ＭｇＯとＡｌ2
Ｏ3の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ
（ＲＯは、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、
ＳｒＯ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選
ばれる少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有
する焼成用治具を用いることもできる。なお、本発明に
おいて、焼成用治具中におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学
組成に換算したモル比とは、焼成用治具を構成する成分
として、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネル（ＭｇＡｌ2Ｏ4）
のほか、未反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3が存在する場合、未
反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3とともに、スピネル（ＭｇＡｌ
2Ｏ4）をそれぞれ構成するＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3の化学組成
に換算し、これを総計し、各総ｍｏｌ量から求めた比率
である。また、上記した「ＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成
に換算した１００モル％」とは、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のス
ピネル（ＭｇＡｌ2Ｏ4）を構成する各ＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3
と、未反応のＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3を総計した総ｍｏｌ量を
１００モル％としたとき、という意味である。また、本
発明で対象とする被焼成物としては、偏向ヨークである
ことが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】 本発明の焼成用治具は、上記し
たように、フェライト系部材を焼成するために用いる焼
成用治具であり、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを主要成
分として、好ましくは５０ｗｔ％以上含有することを特
徴とする。本発明の焼成用治具は、このようなスピネル
から構成されているので、偏向ヨーク等のフェライト系
材料からなる被焼成物を焼成する際、反応が起こらず、
被焼成物の変形が生じない。
たように、フェライト系部材を焼成するために用いる焼
成用治具であり、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを主要成
分として、好ましくは５０ｗｔ％以上含有することを特
徴とする。本発明の焼成用治具は、このようなスピネル
から構成されているので、偏向ヨーク等のフェライト系
材料からなる被焼成物を焼成する際、反応が起こらず、
被焼成物の変形が生じない。
【０００８】 以下、本発明を詳しく説明する。本発明
の焼成用治具は、一般に、ポットサガーと呼ばれる穴あ
き匣鉢、および当該穴あき匣鉢の内孔に沿って配置され
被焼成物を支持するリングの双方を含むものである。こ
の焼成用治具の主要構成成分として、本発明では、Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを用いた。スピネルは、ＭｇＡ
ｌ2Ｏ4の結晶構造を持っており、偏向ヨークなどのフェ
ライト材料に含まれるＭｎＯやＺｎＯと反応しないの
で、ガラス相の生成や膨張などが起こらない。すなわ
ち、スピネルのＭｇＡｌ2Ｏ4結晶構造は、単にＭｇＯと
Ａｌ2Ｏ3が混合しているのではないため、ＭｎＯやＺｎ
Ｏとの反応が生じないのである。
の焼成用治具は、一般に、ポットサガーと呼ばれる穴あ
き匣鉢、および当該穴あき匣鉢の内孔に沿って配置され
被焼成物を支持するリングの双方を含むものである。こ
の焼成用治具の主要構成成分として、本発明では、Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを用いた。スピネルは、ＭｇＡ
ｌ2Ｏ4の結晶構造を持っており、偏向ヨークなどのフェ
ライト材料に含まれるＭｎＯやＺｎＯと反応しないの
で、ガラス相の生成や膨張などが起こらない。すなわ
ち、スピネルのＭｇＡｌ2Ｏ4結晶構造は、単にＭｇＯと
Ａｌ2Ｏ3が混合しているのではないため、ＭｎＯやＺｎ
Ｏとの反応が生じないのである。
【０００９】 このようにＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネル
を主要成分として含有する焼成用治具は、ＭｇＯとＡｌ
2Ｏ3を原料として、あるいはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3スピネル
原料を単独もしくは複数適切に配合したものを用いて、
酸化雰囲気下、１２５０℃以上の温度、望ましくは１４
００℃以上の温度で所定時間加熱することにより製造す
ることができる。この場合、加熱温度および加熱時間に
よって、必ずしも原料の全量がスピネルのＭｇＡｌ2Ｏ4
結晶構造を形成するわけではないが、スピネルを５０ｗ
ｔ％以上、より好ましくは７５ｗｔ％以上含むことが、
被焼成物との反応性を低くできることから望ましい。
を主要成分として含有する焼成用治具は、ＭｇＯとＡｌ
2Ｏ3を原料として、あるいはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3スピネル
原料を単独もしくは複数適切に配合したものを用いて、
酸化雰囲気下、１２５０℃以上の温度、望ましくは１４
００℃以上の温度で所定時間加熱することにより製造す
ることができる。この場合、加熱温度および加熱時間に
よって、必ずしも原料の全量がスピネルのＭｇＡｌ2Ｏ4
結晶構造を形成するわけではないが、スピネルを５０ｗ
ｔ％以上、より好ましくは７５ｗｔ％以上含むことが、
被焼成物との反応性を低くできることから望ましい。
【００１０】 また、焼成用治具におけるＭｇＯとＡｌ
2Ｏ3の化学組成に換算したモル比が２５：７５〜７５：
２５の範囲内にあることが好ましい。例えば、ＭｇＯが
Ａｌ2Ｏ3に対して等モルより過剰に含有する場合には、
ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶のほかに過剰分のＭｇＯが存在する組
合せと、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶と未反応のＭｇＯとＡｌ2Ｏ3
が存在する組合せになり、逆に、Ａｌ2Ｏ3が過剰の場合
には、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶のほかに過剰分のＡｌ2Ｏ3が存
在する組合せと、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶と未反応のＭｇＯと
Ａｌ2Ｏ3が存在する組合せになる。ここで、ＭｇＯが２
５モル％未満になると、Ａｌ2Ｏ3が多くなって、フェラ
イト材料に含まれるＭｎＯやＺｎＯと反応し、上記した
ような寸法誤差が大きくなる。一方、ＭｇＯが７５モル
％超になると、焼成用治具の熱膨張率が所定以上に高く
なり、スポーリングによる破壊が生じ易くなる。焼成用
治具におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3のモル比は、４０：６０
〜６０：４０の範囲内にあることがさらに好ましい。
2Ｏ3の化学組成に換算したモル比が２５：７５〜７５：
２５の範囲内にあることが好ましい。例えば、ＭｇＯが
Ａｌ2Ｏ3に対して等モルより過剰に含有する場合には、
ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶のほかに過剰分のＭｇＯが存在する組
合せと、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶と未反応のＭｇＯとＡｌ2Ｏ3
が存在する組合せになり、逆に、Ａｌ2Ｏ3が過剰の場合
には、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶のほかに過剰分のＡｌ2Ｏ3が存
在する組合せと、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶と未反応のＭｇＯと
Ａｌ2Ｏ3が存在する組合せになる。ここで、ＭｇＯが２
５モル％未満になると、Ａｌ2Ｏ3が多くなって、フェラ
イト材料に含まれるＭｎＯやＺｎＯと反応し、上記した
ような寸法誤差が大きくなる。一方、ＭｇＯが７５モル
％超になると、焼成用治具の熱膨張率が所定以上に高く
なり、スポーリングによる破壊が生じ易くなる。焼成用
治具におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3のモル比は、４０：６０
〜６０：４０の範囲内にあることがさらに好ましい。
【００１１】 本発明の焼成用治具は、ＭｇＯとＡｌ2
Ｏ3の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ
（ＲＯは、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、
ＳｒＯ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選
ばれる少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有
することもできる。これらＲＯの添加は、被焼成物たる
フェライト材料の構成成分によっては被焼成物の特性向
上が達成されるが、ＲＯの添加が２５モル％を超える
と、被焼成物を構成するフェライトの種類によって強度
等の特性が低下することが生じ、好ましくない。
Ｏ3の化学組成に換算した１００モル％に対し、ＲＯ
（ＲＯは、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、
ＳｒＯ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及びＣｄＯから成る群から選
ばれる少なくとも一種の酸化物）０〜２５モル％を含有
することもできる。これらＲＯの添加は、被焼成物たる
フェライト材料の構成成分によっては被焼成物の特性向
上が達成されるが、ＲＯの添加が２５モル％を超える
と、被焼成物を構成するフェライトの種類によって強度
等の特性が低下することが生じ、好ましくない。
【００１２】 本発明の焼成用治具は、偏向ヨーク等の
フェライト系製品、部材を焼成するために用いる。偏向
ヨークは、ＭｎＯ、ＺｎＯを含み、Ｆｅ2Ｏ3を主成分と
するフェライトを構成材料とするものであるが、その性
能上、寸法誤差を極小にすることが求められており、上
記したように、本発明の焼成用治具はＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
のスピネルから構成されているので、偏向ヨークを焼成
する際、偏向ヨークを構成するフェライト材料に含まれ
るＭｎＯやＺｎＯと反応せず、ガラス相の生成や膨張な
どが起こらず、被焼成物の変形が生じない。
フェライト系製品、部材を焼成するために用いる。偏向
ヨークは、ＭｎＯ、ＺｎＯを含み、Ｆｅ2Ｏ3を主成分と
するフェライトを構成材料とするものであるが、その性
能上、寸法誤差を極小にすることが求められており、上
記したように、本発明の焼成用治具はＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
のスピネルから構成されているので、偏向ヨークを焼成
する際、偏向ヨークを構成するフェライト材料に含まれ
るＭｎＯやＺｎＯと反応せず、ガラス相の生成や膨張な
どが起こらず、被焼成物の変形が生じない。
【００１３】
【実施例】 次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもの
ではない。
に説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもの
ではない。
【００１４】（評価方法）焼成用治具及び得られた被焼
成物の評価方法は、以下のように行った。 １．反応性 焼成したリング状物から５ｍｍ×５ｍｍ×５０ｍｍのサ
ンプルを切り出し、各種フェライト粉末中に埋め込み、
１３５０℃で５Ｈｒの熱負荷をかけ、１０回通窯した
後、通窯前後の寸法変化率を測定した。 ２．真円度の変位 製作したリングのサンプルの内周面に各種フェライトの
スラリーを塗布し、１３５０℃で５Ｈｒの熱負荷をか
け、１０回通窯した後、通窯前後の真円度の変化を測定
した。
成物の評価方法は、以下のように行った。 １．反応性 焼成したリング状物から５ｍｍ×５ｍｍ×５０ｍｍのサ
ンプルを切り出し、各種フェライト粉末中に埋め込み、
１３５０℃で５Ｈｒの熱負荷をかけ、１０回通窯した
後、通窯前後の寸法変化率を測定した。 ２．真円度の変位 製作したリングのサンプルの内周面に各種フェライトの
スラリーを塗布し、１３５０℃で５Ｈｒの熱負荷をか
け、１０回通窯した後、通窯前後の真円度の変化を測定
した。
【００１５】３．真円度の測定方法 図３に示すように、リングの内径をＡ，Ｂ，Ｃ３点でノ
ギスにて測定し、最大値−最小値を真円度とした。 ４．耐スポール性 反応性評価と同一形状のサンプルを切り出し、そのサン
プルを１０００℃から室温へ取り出すことを１０回繰り
返し、評価前後の強度の差にて判定した。 ５．強度 製作したリングの上で、６０ｍｍ×６ｍｍ×６ｍｍのフ
ェライトサンプルを１３５０℃で１Ｈｒ焼成し、フェラ
イトサンプルの３点曲げ強度を測定した。 ６．スピネル鉱物量の測定 ＣｕＫαのＸ線回折を利用し、アルミナ４３．３５°、
ＭｇＯ４３．０５°、スピネル３６．８５°の値をそれ
ぞれＡ、Ｂ、Ｃとし、各鉱物を一定割合に混合した粉末
より検量線を作成して、スピネル鉱物量を測定した。
ギスにて測定し、最大値−最小値を真円度とした。 ４．耐スポール性 反応性評価と同一形状のサンプルを切り出し、そのサン
プルを１０００℃から室温へ取り出すことを１０回繰り
返し、評価前後の強度の差にて判定した。 ５．強度 製作したリングの上で、６０ｍｍ×６ｍｍ×６ｍｍのフ
ェライトサンプルを１３５０℃で１Ｈｒ焼成し、フェラ
イトサンプルの３点曲げ強度を測定した。 ６．スピネル鉱物量の測定 ＣｕＫαのＸ線回折を利用し、アルミナ４３．３５°、
ＭｇＯ４３．０５°、スピネル３６．８５°の値をそれ
ぞれＡ、Ｂ、Ｃとし、各鉱物を一定割合に混合した粉末
より検量線を作成して、スピネル鉱物量を測定した。
【００１６】（実施例１〜７、比較例１〜４）スピネル
原料、アルミナ原料、マグネシア原料（各原料の平均粒
径６μｍ）の原料粉体を表１〜２のモル比となるように
秤量し、これにバインダーとしてポリビニルアルコール
（ＰＶＡ）を０．３ｗｔ％添加混合した後、スプレード
ライヤーで造粒した。得られた造粒粉体を、外径１００
ｍｍφ、内径７０ｍｍφの金型に、肉厚５ｍｍとなるよ
うに充填し、成形圧５００Ｋｇ／ｃｍ2で油圧プレスに
て成形した。次いで、１００℃で８Ｈｒ乾燥後、電気炉
にて表１に示す温度で２Ｈｒ焼成し、サンプルを作製し
た。得られたサンプルについて、その反応性、真円度、
耐スポール性を測定し、その結果を表１〜２に示す。
原料、アルミナ原料、マグネシア原料（各原料の平均粒
径６μｍ）の原料粉体を表１〜２のモル比となるように
秤量し、これにバインダーとしてポリビニルアルコール
（ＰＶＡ）を０．３ｗｔ％添加混合した後、スプレード
ライヤーで造粒した。得られた造粒粉体を、外径１００
ｍｍφ、内径７０ｍｍφの金型に、肉厚５ｍｍとなるよ
うに充填し、成形圧５００Ｋｇ／ｃｍ2で油圧プレスに
て成形した。次いで、１００℃で８Ｈｒ乾燥後、電気炉
にて表１に示す温度で２Ｈｒ焼成し、サンプルを作製し
た。得られたサンプルについて、その反応性、真円度、
耐スポール性を測定し、その結果を表１〜２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】（実施例８〜１２、比較例５〜９）使用原
料として下記のものを用いた。 (1)アルミナ原料 ・電融アルミナ(１ｍｍ篩通過） ３０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ４０ｗｔ％ 仮焼アルミナ ３０ｗｔ％ (2)スピネル原料 ・電融スピネル（１−０．５ｍｍ）３０ｗｔ％ 〃 （０．５ｍｍ篩通過）２０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ５０ｗｔ％ (3)マグネシア原料・電融マグネシア（０．５ｍｍ篩通過）６０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ４０ｗｔ％ (4)ムライト原料 ・焼結ムライト（１−０．５ｍｍ） ３０ｗｔ％ 〃 （０．５ｍｍ篩通過）３０ｗｔ％ 粘土 ２０ｗｔ％ 仮焼アルミナ ２０ｗｔ％
料として下記のものを用いた。 (1)アルミナ原料 ・電融アルミナ(１ｍｍ篩通過） ３０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ４０ｗｔ％ 仮焼アルミナ ３０ｗｔ％ (2)スピネル原料 ・電融スピネル（１−０．５ｍｍ）３０ｗｔ％ 〃 （０．５ｍｍ篩通過）２０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ５０ｗｔ％ (3)マグネシア原料・電融マグネシア（０．５ｍｍ篩通過）６０ｗｔ％ 〃 （＃３２５篩通過） ４０ｗｔ％ (4)ムライト原料 ・焼結ムライト（１−０．５ｍｍ） ３０ｗｔ％ 〃 （０．５ｍｍ篩通過）３０ｗｔ％ 粘土 ２０ｗｔ％ 仮焼アルミナ ２０ｗｔ％
【００２０】使用原料を原料種類毎に上記割合で乾式混
合にてよく混合して形成した粉体を秤量して、表３のモ
ル比となるように調合し、バインダーとしてＰＶＡを
０．３％添加しフレットミルにて混練し、はい土を作製
した。得られたはい土を用いて、実施例１と同様にし
て、成形、乾燥、焼成してサンプルを作製した。得られ
たサンプルについて、その反応性、真円度、耐スポール
性を測定し、その結果を表３に示す。
合にてよく混合して形成した粉体を秤量して、表３のモ
ル比となるように調合し、バインダーとしてＰＶＡを
０．３％添加しフレットミルにて混練し、はい土を作製
した。得られたはい土を用いて、実施例１と同様にし
て、成形、乾燥、焼成してサンプルを作製した。得られ
たサンプルについて、その反応性、真円度、耐スポール
性を測定し、その結果を表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】（実施例１３〜２５、比較例１０〜１１）
実施例１〜７で得られた粉体に、ＲＯ（ＲＯは、Ｚｎ
Ｏ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｐｂ
Ｏ、ＣｄＯのいずれかを示す。）を、酸化物、炭酸塩、
または硫酸塩の状態で、酸化物換算で表４〜５に示す量
となるように添加し、乾式にて混合しはい土を得た。次
いで、得られたはい土を用いて、実施例１と同様にし
て、成形、乾燥、焼成してサンプルを作製した。得られ
たサンプルについて、その反応性、真円度、耐スポール
性を測定するとともに、フェライトサンプルの３点曲げ
強度を測定した。その結果を表４〜５に示す。
実施例１〜７で得られた粉体に、ＲＯ（ＲＯは、Ｚｎ
Ｏ、ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｐｂ
Ｏ、ＣｄＯのいずれかを示す。）を、酸化物、炭酸塩、
または硫酸塩の状態で、酸化物換算で表４〜５に示す量
となるように添加し、乾式にて混合しはい土を得た。次
いで、得られたはい土を用いて、実施例１と同様にし
て、成形、乾燥、焼成してサンプルを作製した。得られ
たサンプルについて、その反応性、真円度、耐スポール
性を測定するとともに、フェライトサンプルの３点曲げ
強度を測定した。その結果を表４〜５に示す。
【００２３】 なお、表４〜５において、フェライト種
類のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄとは、Ａが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ
％、ＭｎＯ ３０ｍｏｌ％、ＺｎＯ ２０ｍｏｌ％に対
し、外配でＮｉＯが３ｍｏｌ％添加されたもの、Ｂが、
Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ％、ＭｎＯ ２５ｍｏｌ％、Ｚｎ
Ｏ ２５ｍｏｌ％に対し、ＣａＯを外配で３ｍｏｌ％添
加したもの、Ｃが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ％、ＭｎＯ
２０ｍｏｌ％、ＺｎＯ ３０ｍｏｌ％に対し、ＳｒＯを
外配で３ｍｏｌ％添加したもの、Ｄが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０
ｍｏｌ％、ＭｎＯ ２５ｍｏｌ％、ＺｎＯ ２５ｍｏｌ
％に対し、ＢａＯを外配で３ｍｏｌ％添加したものを示
す。
類のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄとは、Ａが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ
％、ＭｎＯ ３０ｍｏｌ％、ＺｎＯ ２０ｍｏｌ％に対
し、外配でＮｉＯが３ｍｏｌ％添加されたもの、Ｂが、
Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ％、ＭｎＯ ２５ｍｏｌ％、Ｚｎ
Ｏ ２５ｍｏｌ％に対し、ＣａＯを外配で３ｍｏｌ％添
加したもの、Ｃが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｍｏｌ％、ＭｎＯ
２０ｍｏｌ％、ＺｎＯ ３０ｍｏｌ％に対し、ＳｒＯを
外配で３ｍｏｌ％添加したもの、Ｄが、Ｆｅ2Ｏ3 ５０
ｍｏｌ％、ＭｎＯ ２５ｍｏｌ％、ＺｎＯ ２５ｍｏｌ
％に対し、ＢａＯを外配で３ｍｏｌ％添加したものを示
す。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】 以上の結果から明らかなように、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを主要成分として含有する焼成体
（治具）はフェライトとの反応性が極めて低く、真円度
の変位も小さく、しかも耐スポール性に優れることが分
かった。また、この治具を用いて焼成されたフェライト
は、ＲＯを所定量以下含有するものは、ほぼ同等以上の
強度を有することが判明した。
・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを主要成分として含有する焼成体
（治具）はフェライトとの反応性が極めて低く、真円度
の変位も小さく、しかも耐スポール性に優れることが分
かった。また、この治具を用いて焼成されたフェライト
は、ＲＯを所定量以下含有するものは、ほぼ同等以上の
強度を有することが判明した。
【００２７】
【発明の効果】 以上説明した通り、本発明の焼成用治
具によれば、偏向ヨークなどの被焼成物と反応が起こら
ず、被焼成物の寸法変化を来さないという顕著な効果を
奏することができる。
具によれば、偏向ヨークなどの被焼成物と反応が起こら
ず、被焼成物の寸法変化を来さないという顕著な効果を
奏することができる。
【図１】 本発明の焼成用治具と偏向ヨークの一例を示
すもので、（ａ）は段積み状態を示す断面図、（ｂ）は
焼成用治具たる穴あき匣鉢の一例を示す斜視図、（ｃ）
は偏向ヨークの一例を示す斜視図である。
すもので、（ａ）は段積み状態を示す断面図、（ｂ）は
焼成用治具たる穴あき匣鉢の一例を示す斜視図、（ｃ）
は偏向ヨークの一例を示す斜視図である。
【図２】 本発明の焼成用治具の他の例を示すもので、
（ａ）は複数の内孔を有する焼成用治具の一例を示す斜
視図、（ｂ）は段積み状態を示す断面図である。
（ａ）は複数の内孔を有する焼成用治具の一例を示す斜
視図、（ｂ）は段積み状態を示す断面図である。
【図３】 真円度の測定方法を示す説明図である。
１…偏向ヨーク、２…焼成用治具、３…内孔、４…リン
グ。
グ。
Claims (5)
- 【請求項１】 フェライト系部材を焼成するために用い
る焼成用治具であって、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを
主要成分として含有することを特徴とする焼成用治具。 - 【請求項２】 焼成用治具中におけるＭｇＯとＡｌ2Ｏ3
の化学組成に換算したモル比が、２５：７５〜７５：２
５である請求項１記載の焼成用治具。 - 【請求項３】 ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3のスピネルを５０ｗｔ
％以上含有する請求項１又は２記載の焼成用治具。 - 【請求項４】 ＭｇＯとＡｌ2Ｏ3の化学組成に換算した
１００モル％に対し、ＲＯ（ＲＯは、ＺｎＯ、ＣｕＯ、
ＭｎＯ、ＮｉＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＰｂＯ、及
びＣｄＯから成る群から選ばれる少なくとも一種の酸化
物）０〜２５モル％を含有する請求項１〜３のいずれか
１項に記載の焼成用治具。 - 【請求項５】 フェライト系部材が偏向ヨークである請
求項１〜４のいずれか１項に記載の焼成用治具。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9224834A JPH1160332A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | フェライト系製品の焼成用治具 |
| US09/213,255 US6156687A (en) | 1997-08-21 | 1998-12-17 | Jig for use in firing of ferrite-made product |
| TW087121740A TW436525B (en) | 1997-08-21 | 1998-12-28 | Jig for use in firing of ferrite-made product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9224834A JPH1160332A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | フェライト系製品の焼成用治具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1160332A true JPH1160332A (ja) | 1999-03-02 |
Family
ID=16819919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9224834A Pending JPH1160332A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | フェライト系製品の焼成用治具 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6156687A (ja) |
| JP (1) | JPH1160332A (ja) |
| TW (1) | TW436525B (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001000539A2 (de) * | 1999-06-24 | 2001-01-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Keramischer werkstoff, verfahren, verwendung und schicht |
| CN110467436A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-11-19 | 辽宁科技大学 | 一种废弃镁铝碳砖制备方镁石-尖晶石质匣钵的方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3577247A (en) * | 1968-11-25 | 1971-05-04 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Magnesium aluminate spinel bonded refractory |
| DE3532228A1 (de) * | 1984-10-02 | 1986-04-17 | Toshiba Ceramics Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Feuerfeste zusammensetzung |
| DE3445482C2 (de) * | 1984-12-13 | 1986-10-16 | Didier-Werke Ag, 6200 Wiesbaden | Feuerfester Stein |
| US5135896A (en) * | 1989-10-31 | 1992-08-04 | North American Refractories Company | Spinel bondable ceramic composition |
| WO1992018440A1 (en) * | 1991-04-16 | 1992-10-29 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unshaped alumina spinel refractory |
| US5283215A (en) * | 1991-11-26 | 1994-02-01 | Ceramic Co., Ltd. Harima | Refractories for casting process |
| US5614450A (en) * | 1995-09-27 | 1997-03-25 | Britt; James M. | Spout-filling composition and method for applying |
-
1997
- 1997-08-21 JP JP9224834A patent/JPH1160332A/ja active Pending
-
1998
- 1998-12-17 US US09/213,255 patent/US6156687A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-28 TW TW087121740A patent/TW436525B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW436525B (en) | 2001-05-28 |
| US6156687A (en) | 2000-12-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050812 |
|
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|
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|
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