JPH1160809A - ゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤ - Google Patents
ゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤInfo
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- JPH1160809A JPH1160809A JP9217642A JP21764297A JPH1160809A JP H1160809 A JPH1160809 A JP H1160809A JP 9217642 A JP9217642 A JP 9217642A JP 21764297 A JP21764297 A JP 21764297A JP H1160809 A JPH1160809 A JP H1160809A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
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- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラッ
ク性に優れたゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気
入りタイヤを提供する。 【解決手段】 ＮＲ１０〜１００部及び他のジエン系ゴ
ム９０〜０部からなるゴム成分１００部に対して、カー
ボンブラックとシリカの合計量４０〜５５部を含み、こ
の合計量のうち、シリカの量が５〜２５部であり、かつ
カーボンブラック量／シリカ量の比が１以上であり、該
カーボンブラックがＮ2 ＳＡ７０〜１７０ｍ2 ／ｇ、か
つＤＢＰ吸油量１００〜２００ｃｍ3 ／１００ｇの特性
を有し、該シリカがＮ2 ＳＡ１２０〜２４０ｍ2 ／ｇ、
かつＤＢＰ吸油量１７０〜２５０ｃｍ3 ／１００ｇの特
性を有し、かつ下記一般式（Ｉ）で表されるシランカッ
プリング剤をシリカ量の３〜３０％、を含有するトレッ
ドゴムからなる。 【化１】 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｙはポ
リサルファイド部の硫黄原子の平均数であり、２．０＜
ｙ≦３．５の正数を表す）
ク性に優れたゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気
入りタイヤを提供する。 【解決手段】 ＮＲ１０〜１００部及び他のジエン系ゴ
ム９０〜０部からなるゴム成分１００部に対して、カー
ボンブラックとシリカの合計量４０〜５５部を含み、こ
の合計量のうち、シリカの量が５〜２５部であり、かつ
カーボンブラック量／シリカ量の比が１以上であり、該
カーボンブラックがＮ2 ＳＡ７０〜１７０ｍ2 ／ｇ、か
つＤＢＰ吸油量１００〜２００ｃｍ3 ／１００ｇの特性
を有し、該シリカがＮ2 ＳＡ１２０〜２４０ｍ2 ／ｇ、
かつＤＢＰ吸油量１７０〜２５０ｃｍ3 ／１００ｇの特
性を有し、かつ下記一般式（Ｉ）で表されるシランカッ
プリング剤をシリカ量の３〜３０％、を含有するトレッ
ドゴムからなる。 【化１】 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｙはポ
リサルファイド部の硫黄原子の平均数であり、２．０＜
ｙ≦３．５の正数を表す）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はゴム組成物及びそれ
を用いた重荷重用空気入りタイヤに係り、詳しくは低転
がり抵抗性すなわち低発熱性、かつ耐摩耗性、耐テア・
クラック性に優れたゴム組成物及びそれを用いた重荷重
用空気入りタイヤに関する。
を用いた重荷重用空気入りタイヤに係り、詳しくは低転
がり抵抗性すなわち低発熱性、かつ耐摩耗性、耐テア・
クラック性に優れたゴム組成物及びそれを用いた重荷重
用空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】地球の温暖化、エネルギーの有効利用の
観点から、車輛には燃量性向上が求められ、それに応え
るため、タイヤには低転がり抵抗性（低発熱性）が要求
されている。同時に、地球環境保全の立場からも、資源
の有効活用、リサイクル率の向上を図る上でも、タイヤ
にはライフ（耐久性）向上が強く要請されている。タイ
ヤのライフ向上は耐摩耗性要因、と乗用車用タイヤに比
べて、使用条件が厳しい重荷重用であるトラック、バス
用タイヤでは耐テア・クラック性要因に支配され、両支
配要因により大きく左右される。つまり、重荷重用空気
入りタイヤは低転がり抵抗性とライフ（耐摩耗性、耐テ
ア・クラック性）向上の両立が要求される。
観点から、車輛には燃量性向上が求められ、それに応え
るため、タイヤには低転がり抵抗性（低発熱性）が要求
されている。同時に、地球環境保全の立場からも、資源
の有効活用、リサイクル率の向上を図る上でも、タイヤ
にはライフ（耐久性）向上が強く要請されている。タイ
ヤのライフ向上は耐摩耗性要因、と乗用車用タイヤに比
べて、使用条件が厳しい重荷重用であるトラック、バス
用タイヤでは耐テア・クラック性要因に支配され、両支
配要因により大きく左右される。つまり、重荷重用空気
入りタイヤは低転がり抵抗性とライフ（耐摩耗性、耐テ
ア・クラック性）向上の両立が要求される。
【０００３】しかし、従来、トレッドゴムの低転がり抵
抗性を満足すれば、耐摩耗性、耐テア・クラック性が劣
り、耐摩耗性、耐テア・クラック性を向上すると低転が
り抵抗性が満たされず、両特性には二律背反の関係のあ
ることがよく知られており、両特性を両立させることは
容易ではない。
抗性を満足すれば、耐摩耗性、耐テア・クラック性が劣
り、耐摩耗性、耐テア・クラック性を向上すると低転が
り抵抗性が満たされず、両特性には二律背反の関係のあ
ることがよく知られており、両特性を両立させることは
容易ではない。
【０００４】一方、タイヤトレッド用の各種ゴム組成物
が検討されており、例えば、キャップ／ベース構造のタ
イヤトレッド用ゴム組成物において、キャップ及びベー
スの二層構造別に、ゴム成分として、所定量の天然ゴム
等のジエン系ゴム、と充填剤として所定量の特定のシリ
カ及びカーボンブラック、通常のシランカップリング剤
を用いることにより、走行中の発熱を抑え、耐摩耗性を
維持したタイヤが得られるという提案等が知られてい
る。
が検討されており、例えば、キャップ／ベース構造のタ
イヤトレッド用ゴム組成物において、キャップ及びベー
スの二層構造別に、ゴム成分として、所定量の天然ゴム
等のジエン系ゴム、と充填剤として所定量の特定のシリ
カ及びカーボンブラック、通常のシランカップリング剤
を用いることにより、走行中の発熱を抑え、耐摩耗性を
維持したタイヤが得られるという提案等が知られてい
る。
【０００５】しかし、シリカとカーボンブラックを併用
し、通常のシランカップリング剤を用いることにより、
低発熱性（通常、使用されているカーボンブラック系に
比べて１０〜２０％発熱性が抑えられる）、と破断伸び
増大による耐テア・クラック性は向上するが耐摩耗性は
通常のカーボンブラック系に比べて５〜１０％低下し、
十分とは言えない。
し、通常のシランカップリング剤を用いることにより、
低発熱性（通常、使用されているカーボンブラック系に
比べて１０〜２０％発熱性が抑えられる）、と破断伸び
増大による耐テア・クラック性は向上するが耐摩耗性は
通常のカーボンブラック系に比べて５〜１０％低下し、
十分とは言えない。
【０００６】また、シリカを配合するにあたっては、そ
の小粒径のため、ゴム中での分散確保が難しい。このた
めシリカ配合系はバンバリー練り負荷量が大きくなり、
ゴム組成物製造時の消費電力が大きくなり、エコロジー
の観点から好ましくない上、製造コトもかさむため、汎
用タイヤへの展開も難しくなっているのが実状である。
の小粒径のため、ゴム中での分散確保が難しい。このた
めシリカ配合系はバンバリー練り負荷量が大きくなり、
ゴム組成物製造時の消費電力が大きくなり、エコロジー
の観点から好ましくない上、製造コトもかさむため、汎
用タイヤへの展開も難しくなっているのが実状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事実に鑑
みてなされたもので、本発明の目的は低転がり抵抗性
（低発熱性）と耐摩耗性、耐テア・クラック性を高度に
両立したゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入り
タイヤを提供することである。
みてなされたもので、本発明の目的は低転がり抵抗性
（低発熱性）と耐摩耗性、耐テア・クラック性を高度に
両立したゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入り
タイヤを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、タイヤトレ
ッドのゴム組成物に着目し、鋭意検討の結果、下記の手
段によって、課題が解決できることを見出し、本発明を
完成するに至った。
ッドのゴム組成物に着目し、鋭意検討の結果、下記の手
段によって、課題が解決できることを見出し、本発明を
完成するに至った。
【０００９】すなわち、（１）本発明のゴム組成物は、
天然ゴム１０〜１００重量部及び他のジエン系ゴム９０
〜０重量部からなるゴム成分１００重量部に対して、カ
ーボンブラックとシリカの合計量４０〜５５重量部を含
み、この合計量のうち、シリカの量が５〜２５重量部で
あり、かつカーボンブラック量／シリカ量の混合比が１
以上であり、該カーボンブラックが窒素吸着比表面積
（Ｎ2 ＳＡ）７０〜１７０ｍ2 ／ｇ、かつジブチルフタ
レート（ＤＢＰ）吸油量１００〜２００ｃｍ3 ／１００
ｇの特性を有し、該シリカがＮ2 ＳＡ１２０〜２４０ｍ
2 ／ｇ、かつＤＢＰ吸油量１７０〜２５０ｃｍ3 ／１０
０ｇの特性を有し、かつ下記一般式（Ｉ）で表されるシ
ランカップリング剤をシリカ量の３〜３０重量％、好ま
しくは５〜１５重量％を含有するトレッドゴムからなる
ことを特徴とする。
天然ゴム１０〜１００重量部及び他のジエン系ゴム９０
〜０重量部からなるゴム成分１００重量部に対して、カ
ーボンブラックとシリカの合計量４０〜５５重量部を含
み、この合計量のうち、シリカの量が５〜２５重量部で
あり、かつカーボンブラック量／シリカ量の混合比が１
以上であり、該カーボンブラックが窒素吸着比表面積
（Ｎ2 ＳＡ）７０〜１７０ｍ2 ／ｇ、かつジブチルフタ
レート（ＤＢＰ）吸油量１００〜２００ｃｍ3 ／１００
ｇの特性を有し、該シリカがＮ2 ＳＡ１２０〜２４０ｍ
2 ／ｇ、かつＤＢＰ吸油量１７０〜２５０ｃｍ3 ／１０
０ｇの特性を有し、かつ下記一般式（Ｉ）で表されるシ
ランカップリング剤をシリカ量の３〜３０重量％、好ま
しくは５〜１５重量％を含有するトレッドゴムからなる
ことを特徴とする。
【００１０】
【化３】
【００１１】（式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の
整数、ｙはポリサルファイド部の硫黄原子の平均数であ
り、２．０＜ｙ≦３．５、好ましくは２．５≦ｙ≦３の
正数を表す） （２）前（１）項において、前記天然ゴムが技術的格付
天然ゴム（ＴＳＲ）を天然ゴム１００重量％中に３０重
量％以上含むことが好ましい。
整数、ｙはポリサルファイド部の硫黄原子の平均数であ
り、２．０＜ｙ≦３．５、好ましくは２．５≦ｙ≦３の
正数を表す） （２）前（１）項において、前記天然ゴムが技術的格付
天然ゴム（ＴＳＲ）を天然ゴム１００重量％中に３０重
量％以上含むことが好ましい。
【００１２】（３）前（１）項において、前記ゴム組成
物が、さらに下記一般式（II）で表される３級アミン化
合物をシリカ量に対して０．１〜２０重量％含むことが
好ましい。
物が、さらに下記一般式（II）で表される３級アミン化
合物をシリカ量に対して０．１〜２０重量％含むことが
好ましい。
【００１３】
【化４】
【００１４】（式中、Ｒ1 、Ｒ2 及びＲ3 はそれぞれ独
立にメチル基、炭素数８〜３６のアルキル基、炭素数８
〜３６のアルケニル基、シクロヘキシル基又はベンジル
基を表す） （４）前（３）項において、前（３）項に記載の一般式
（II）中のＲ1 、Ｒ2 がメチル基で、Ｒ3 が炭素数１２
〜３６のアルキル基であることが好ましい。 （５）前（３）項において、前記３級アミン化合物がジ
メチルステアリルアミンであることが好ましい。 （６）前（１）〜（５）項のいずれか１項に記載のゴム
組成物がトレッドゴムとして用いられた重荷重用空気入
りタイヤ。
立にメチル基、炭素数８〜３６のアルキル基、炭素数８
〜３６のアルケニル基、シクロヘキシル基又はベンジル
基を表す） （４）前（３）項において、前（３）項に記載の一般式
（II）中のＲ1 、Ｒ2 がメチル基で、Ｒ3 が炭素数１２
〜３６のアルキル基であることが好ましい。 （５）前（３）項において、前記３級アミン化合物がジ
メチルステアリルアミンであることが好ましい。 （６）前（１）〜（５）項のいずれか１項に記載のゴム
組成物がトレッドゴムとして用いられた重荷重用空気入
りタイヤ。
【００１５】本発明の重荷重用タイヤのゴム組成物は、
上記のように、ゴム成分の種類、量を特定し、補強充填
剤のカーボンブラックとシリカの各特性、合計量、各配
合量（混合比率）を特定し、特にシランカップリング剤
の種類、量を特定し、必要に応じて、シリカの分散改良
剤として特定の３級アミン化合物を使用することに大き
な特徴がある。
上記のように、ゴム成分の種類、量を特定し、補強充填
剤のカーボンブラックとシリカの各特性、合計量、各配
合量（混合比率）を特定し、特にシランカップリング剤
の種類、量を特定し、必要に応じて、シリカの分散改良
剤として特定の３級アミン化合物を使用することに大き
な特徴がある。
【００１６】本発明のゴム組成物ではゴム成分を天然ゴ
ム主体とし、ブタジエンゴムを適量用いることにより、
低転がり抵抗性、耐摩耗性、耐テア・クラック性を高レ
ベルでバランスをとり、また好ましくはＴＳＲを用いる
ことにより、さらに必要に応じて、特定の３級アミンを
使用することによりシリカのゴム中の分散性を向上し、
低転がり抵抗性（低発熱性）、耐テア・クラック性を一
層改良し、カーボンブラックとシリカの各特性の特定化
により、補強性維持による耐摩耗性が確保され、破断伸
び維持による耐テア・クラック性が高度に維持され、両
補強充填剤の合計量の特定化により、耐摩耗性が維持さ
れ、破断伸び維持による耐テア・クラック性が確保さ
れ、さらに低発熱性（低転がり抵抗性）も維持され、ま
た両補強充填剤の各配合量（混合比率）の特定化によ
り、低発熱性、破断伸び、耐摩耗性の低下が抑えられ、
さらに特に特定のシランカップリング剤の使用により、
耐摩耗性が改良され、低発熱性も一層改善される。
ム主体とし、ブタジエンゴムを適量用いることにより、
低転がり抵抗性、耐摩耗性、耐テア・クラック性を高レ
ベルでバランスをとり、また好ましくはＴＳＲを用いる
ことにより、さらに必要に応じて、特定の３級アミンを
使用することによりシリカのゴム中の分散性を向上し、
低転がり抵抗性（低発熱性）、耐テア・クラック性を一
層改良し、カーボンブラックとシリカの各特性の特定化
により、補強性維持による耐摩耗性が確保され、破断伸
び維持による耐テア・クラック性が高度に維持され、両
補強充填剤の合計量の特定化により、耐摩耗性が維持さ
れ、破断伸び維持による耐テア・クラック性が確保さ
れ、さらに低発熱性（低転がり抵抗性）も維持され、ま
た両補強充填剤の各配合量（混合比率）の特定化によ
り、低発熱性、破断伸び、耐摩耗性の低下が抑えられ、
さらに特に特定のシランカップリング剤の使用により、
耐摩耗性が改良され、低発熱性も一層改善される。
【００１７】以上のように、ゴム組成物を適正化するこ
とにより課題が解決できるという新知見を得るに至り、
ここに低転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性
を同時に、高度に満足するゴム組成物及びそれを用いた
重荷重用空気入りタイヤが得られたものである。
とにより課題が解決できるという新知見を得るに至り、
ここに低転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性
を同時に、高度に満足するゴム組成物及びそれを用いた
重荷重用空気入りタイヤが得られたものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明に用いられるゴム成分は、
全ゴム成分１００重量部中に天然ゴム（ＮＲ）１０〜１
００重量部、好ましくは４０〜１００重量部、他のジエ
ン系ゴム９０〜０重量部、好ましくは６０〜０重量部が
用いられる。他のジエン系ゴムとしては合成イソプレン
ゴム、高シス１，４−ポリブタジエン等のブタジエンゴ
ム（ＢＲ）、乳化重合スチレンブタジエンゴム（ＳＢ
Ｒ）、溶液重合ＳＢＲ等のＳＢＲ等を挙げることができ
る。中でもＢＲが好ましく用いられる。ＮＲとＢＲのブ
レンド系を用いる場合、ＮＲ／ＢＲの混合比は１００／
０〜４０／６０が好ましく、８０／２０〜５０／５０が
より好ましい。ＮＲが全ブレンド成分１００重量部に対
して、４０重量部未満では耐テア・クラック性が劣り、
ＢＲが６０重量部を越えると耐摩耗性、低発熱性は改善
されるがＮＲの伸長結晶性による耐テア・クラック性の
メリットが失われる。天然ゴムとしては各種の天然ゴム
が用いられ、例えばＲＳＳ３号等のシートゴム、技術的
格付けゴム（ＴＳＲ）等が挙げられる。中でも、シリカ
の分散性向上の観点からＴＳＲが好ましく用いられ、Ｔ
ＳＲが使用される場合、ＴＳＲの配合量は天然ゴム１０
０重量％中に３０重量％以上、好ましくは６０重量％以
上である。３０重量％未満ではシリカの分散不良が起こ
り、耐テア・クラック性が低下する。
全ゴム成分１００重量部中に天然ゴム（ＮＲ）１０〜１
００重量部、好ましくは４０〜１００重量部、他のジエ
ン系ゴム９０〜０重量部、好ましくは６０〜０重量部が
用いられる。他のジエン系ゴムとしては合成イソプレン
ゴム、高シス１，４−ポリブタジエン等のブタジエンゴ
ム（ＢＲ）、乳化重合スチレンブタジエンゴム（ＳＢ
Ｒ）、溶液重合ＳＢＲ等のＳＢＲ等を挙げることができ
る。中でもＢＲが好ましく用いられる。ＮＲとＢＲのブ
レンド系を用いる場合、ＮＲ／ＢＲの混合比は１００／
０〜４０／６０が好ましく、８０／２０〜５０／５０が
より好ましい。ＮＲが全ブレンド成分１００重量部に対
して、４０重量部未満では耐テア・クラック性が劣り、
ＢＲが６０重量部を越えると耐摩耗性、低発熱性は改善
されるがＮＲの伸長結晶性による耐テア・クラック性の
メリットが失われる。天然ゴムとしては各種の天然ゴム
が用いられ、例えばＲＳＳ３号等のシートゴム、技術的
格付けゴム（ＴＳＲ）等が挙げられる。中でも、シリカ
の分散性向上の観点からＴＳＲが好ましく用いられ、Ｔ
ＳＲが使用される場合、ＴＳＲの配合量は天然ゴム１０
０重量％中に３０重量％以上、好ましくは６０重量％以
上である。３０重量％未満ではシリカの分散不良が起こ
り、耐テア・クラック性が低下する。
【００１９】ゴム成分として、天然ゴム単味が用いられ
る場合、ＴＳＲの配合量は天然ゴム１００重量部中に、
５０〜１００重量部が好ましい。
る場合、ＴＳＲの配合量は天然ゴム１００重量部中に、
５０〜１００重量部が好ましい。
【００２０】本発明のゴム組成物に用いられるカーボン
ブラックは窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が７０〜１７
０ｍ2 ／ｇ、かつジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量
が１００〜２００ｃｍ3 ／１００ｇの特性を有するもの
が用いられる。Ｎ2 ＳＡが７０ｍ2 ／ｇ未満では補強性
が不足し、耐摩耗性が不十分となり、１７０ｍ2 ／ｇを
越えるとゴム中の分散が低下し、好ましくない。また、
ＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ3 ／１００ｇ未満では補強性
が不足し、耐摩耗性が十分でなく、２００ｃｍ 3 ／１０
０ｇを越えると破断伸びが低下し、耐テア・クラック性
が不良となり、好ましくない。このカーボンブラックと
しては、例えば上記特性を満足するＩＳＡＦ、ＳＡＦ等
を挙げることができる。
ブラックは窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が７０〜１７
０ｍ2 ／ｇ、かつジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量
が１００〜２００ｃｍ3 ／１００ｇの特性を有するもの
が用いられる。Ｎ2 ＳＡが７０ｍ2 ／ｇ未満では補強性
が不足し、耐摩耗性が不十分となり、１７０ｍ2 ／ｇを
越えるとゴム中の分散が低下し、好ましくない。また、
ＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ3 ／１００ｇ未満では補強性
が不足し、耐摩耗性が十分でなく、２００ｃｍ 3 ／１０
０ｇを越えると破断伸びが低下し、耐テア・クラック性
が不良となり、好ましくない。このカーボンブラックと
しては、例えば上記特性を満足するＩＳＡＦ、ＳＡＦ等
を挙げることができる。
【００２１】本発明のゴム組成物に用いられるシリカは
Ｎ2 ＳＡが１２０〜２４０ｍ2 ／ｇ、好ましくは１６０
〜２００ｍ2 ／ｇ、かつＤＢＰ吸油量が１７０〜２５０
ｃｍ 3 ／１００ｇ、好ましくは１７０〜２２０ｃｍ3 ／
１００ｇの特性を有するものが使用される。Ｎ2 ＳＡが
１２０ｍ2 ／ｇ未満では補強性が十分でなく、耐摩耗性
に劣り、２４０ｍ2 ／ｇを越えるとゴム中の分散が低下
し、好ましくない。ＤＢＰ吸油量が１７０ｃｍ3 ／１０
０ｇ未満では補強性が不良となり、耐摩耗性が低下し、
２５０ｃｍ3 ／１００ｇを越えると破断伸びが低下し、
耐テア・クラック性が不良となり、好ましくない。
Ｎ2 ＳＡが１２０〜２４０ｍ2 ／ｇ、好ましくは１６０
〜２００ｍ2 ／ｇ、かつＤＢＰ吸油量が１７０〜２５０
ｃｍ 3 ／１００ｇ、好ましくは１７０〜２２０ｃｍ3 ／
１００ｇの特性を有するものが使用される。Ｎ2 ＳＡが
１２０ｍ2 ／ｇ未満では補強性が十分でなく、耐摩耗性
に劣り、２４０ｍ2 ／ｇを越えるとゴム中の分散が低下
し、好ましくない。ＤＢＰ吸油量が１７０ｃｍ3 ／１０
０ｇ未満では補強性が不良となり、耐摩耗性が低下し、
２５０ｃｍ3 ／１００ｇを越えると破断伸びが低下し、
耐テア・クラック性が不良となり、好ましくない。
【００２２】シリカとしては、沈降法による合成シリカ
が用いられ、具体的には、日本シリカ工業（株）製のニ
ップシールＡＱ、ドイツデグサ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ
ＶＮ３、ＢＶ３３７０ＧＲ、ローヌ・プーラン社製の
ＲＰ１１６５ＭＰ、Ｚｅｏｓｉｌ１６５ＧＲ、Ｚｅｏｓ
ｉｌ １７５ＶＰ、ＰＰＧ社製のＨｉｓｉｌ ２３３、
Ｈｉｓｉｌ ２１０、Ｈｉｓｉｌ ２５５等（いずれも
商品名）が挙げられるが上記特性を満足するものであれ
ばよく、特に限定するものではない。
が用いられ、具体的には、日本シリカ工業（株）製のニ
ップシールＡＱ、ドイツデグサ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ
ＶＮ３、ＢＶ３３７０ＧＲ、ローヌ・プーラン社製の
ＲＰ１１６５ＭＰ、Ｚｅｏｓｉｌ１６５ＧＲ、Ｚｅｏｓ
ｉｌ １７５ＶＰ、ＰＰＧ社製のＨｉｓｉｌ ２３３、
Ｈｉｓｉｌ ２１０、Ｈｉｓｉｌ ２５５等（いずれも
商品名）が挙げられるが上記特性を満足するものであれ
ばよく、特に限定するものではない。
【００２３】本発明に用いられる充填剤は上記のよう
な、カーボンブラック及びシリカからなる。カーボンブ
ラックとシリカの合計配合量はゴム成分１００重量部に
対して、４０〜５５重量部であり、この合計量のうち、
シリカが５〜２５重量部であり、かつカーボンブラック
量／シリカ量の混合比は１以上である。合計量が４０重
量部未満では耐摩耗性が低下し、５５重量部を越える
と、補強充填剤の分散不良が起こるため耐摩耗性、破断
伸び（耐テア・クラック性）が低下すると共に、低発熱
性すなわち低転がり抵抗性が悪化するので、好ましくな
い。またシリカの量が少なすぎるとシリカ配合系の低発
熱性（低転がり抵抗性）、破断伸び（耐テア・クラック
性）というメリットが十分生かされない。シリカの量が
多すぎるとゴム中での分散不良が生じ、上記メリットが
発揮できなくなる。カーボンブラック量／シリカ量の混
合比が１未満すなわち全充填剤中のシリカ比率が５０％
を越えると、本来シリカ系は耐摩耗性不良となるデメリ
ットを有するがさらに耐摩耗性の悪化を招く。
な、カーボンブラック及びシリカからなる。カーボンブ
ラックとシリカの合計配合量はゴム成分１００重量部に
対して、４０〜５５重量部であり、この合計量のうち、
シリカが５〜２５重量部であり、かつカーボンブラック
量／シリカ量の混合比は１以上である。合計量が４０重
量部未満では耐摩耗性が低下し、５５重量部を越える
と、補強充填剤の分散不良が起こるため耐摩耗性、破断
伸び（耐テア・クラック性）が低下すると共に、低発熱
性すなわち低転がり抵抗性が悪化するので、好ましくな
い。またシリカの量が少なすぎるとシリカ配合系の低発
熱性（低転がり抵抗性）、破断伸び（耐テア・クラック
性）というメリットが十分生かされない。シリカの量が
多すぎるとゴム中での分散不良が生じ、上記メリットが
発揮できなくなる。カーボンブラック量／シリカ量の混
合比が１未満すなわち全充填剤中のシリカ比率が５０％
を越えると、本来シリカ系は耐摩耗性不良となるデメリ
ットを有するがさらに耐摩耗性の悪化を招く。
【００２４】本発明に用いられるカップリング剤はシリ
カ−ゴム成分間の物理結合がカーボンブラック−ゴム成
分間の結合に比べ弱いため、タイヤの耐摩耗性が低下す
るので、このシリカ−ゴム成分間の結合を強化し、耐摩
耗性を確保するために使用される。
カ−ゴム成分間の物理結合がカーボンブラック−ゴム成
分間の結合に比べ弱いため、タイヤの耐摩耗性が低下す
るので、このシリカ−ゴム成分間の結合を強化し、耐摩
耗性を確保するために使用される。
【００２５】本発明において、カップリング剤は前記一
般式（II）で表されるシランカップリング剤が用いられ
る。式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、好ま
しくは２〜５の整数を表す。
般式（II）で表されるシランカップリング剤が用いられ
る。式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、好ま
しくは２〜５の整数を表す。
【００２６】またポリサルファイド部Ｓｙのｙは硫黄原
子の平均数を表し、２．０＜ｙ≦３．５を満足する正
数、好ましくは２．５≦ｙ≦３を満足する正数である。
硫黄原子の平均数とは該ポリサルファイド部はＳ1 〜Ｓ
9 のような異なる硫黄原子数の分布を有するので、この
分布の平均の数を意味する。硫黄原子の平均数ｙが２以
下すなわちＳ1 、Ｓ2 ではカップリング作用を示さない
ので補強性が悪化し、ｙが３．５を越えると１５０℃以
上の高温練りにおいて、ゴム成分のゲル化が起こり易く
なり、ムーニー粘度が大幅に上昇して、生産性が劣るこ
とになる。
子の平均数を表し、２．０＜ｙ≦３．５を満足する正
数、好ましくは２．５≦ｙ≦３を満足する正数である。
硫黄原子の平均数とは該ポリサルファイド部はＳ1 〜Ｓ
9 のような異なる硫黄原子数の分布を有するので、この
分布の平均の数を意味する。硫黄原子の平均数ｙが２以
下すなわちＳ1 、Ｓ2 ではカップリング作用を示さない
ので補強性が悪化し、ｙが３．５を越えると１５０℃以
上の高温練りにおいて、ゴム成分のゲル化が起こり易く
なり、ムーニー粘度が大幅に上昇して、生産性が劣るこ
とになる。
【００２７】シランカップリング剤としては、例えば一
般式（II）のビス（トリアルコキシシリルアルキル）ポ
リサルファイドのアルコキシ基が例えばメトキシ基、エ
トキシ基、プロポキシ基；アルキル基が例えばメチル
基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−
ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基、ペンチル基、
ヘキシル基；ポリサルファイド基−Ｓｙ−が上記硫黄原
子の平均数を有する基である化合物等が用いられる。
般式（II）のビス（トリアルコキシシリルアルキル）ポ
リサルファイドのアルコキシ基が例えばメトキシ基、エ
トキシ基、プロポキシ基；アルキル基が例えばメチル
基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−
ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基、ペンチル基、
ヘキシル基；ポリサルファイド基−Ｓｙ−が上記硫黄原
子の平均数を有する基である化合物等が用いられる。
【００２８】本発明に用いられるシランカップリング剤
の製法は特に制限されないが、例えば特開平７−２２８
５８８号公報記載の方法などに準拠し次のように製造す
ることができる。
の製法は特に制限されないが、例えば特開平７−２２８
５８８号公報記載の方法などに準拠し次のように製造す
ることができる。
【００２９】無水硫化ナトリウム（Ｎａ2 Ｓ）と硫黄
（Ｓ）とを不活性ガス雰囲気下、極性溶媒中で適切なモ
ル比例えば１：１〜１：３の範囲で反応させて多硫化ナ
トリウムを得、次いでこの多硫化ナトリウムをハロゲノ
アルコキシシランを加えて不活性ガス雰囲気下で反応さ
せて得られる。
（Ｓ）とを不活性ガス雰囲気下、極性溶媒中で適切なモ
ル比例えば１：１〜１：３の範囲で反応させて多硫化ナ
トリウムを得、次いでこの多硫化ナトリウムをハロゲノ
アルコキシシランを加えて不活性ガス雰囲気下で反応さ
せて得られる。
【００３０】本発明で用いられるカップリング剤の配合
量はシリカ量に対して、３〜３０重量％、好ましくは５
〜１５重量％である。３重量％未満では耐摩耗性が低下
し、３０重量％を越えると効果のさらなる向上は認めら
れず、経済的な観点からもこれ以上の増量は必要がな
い。
量はシリカ量に対して、３〜３０重量％、好ましくは５
〜１５重量％である。３重量％未満では耐摩耗性が低下
し、３０重量％を越えると効果のさらなる向上は認めら
れず、経済的な観点からもこれ以上の増量は必要がな
い。
【００３１】シリカと通常のシランカップリング剤から
なる充填剤は通常のカーボンブラックをシリカと同量で
使用する場合に比べて、破断伸びによる耐テア・クラッ
ク性、低発熱による低転がり抵抗性で１０〜２０％のメ
リットがあるが一方耐摩耗性が５〜１０％低下する。し
かし、本発明では、特定のシランカップリング剤の使用
にり、耐摩耗性が高度に維持される。この予想外の効果
は本発明の大きな特徴の一つである。
なる充填剤は通常のカーボンブラックをシリカと同量で
使用する場合に比べて、破断伸びによる耐テア・クラッ
ク性、低発熱による低転がり抵抗性で１０〜２０％のメ
リットがあるが一方耐摩耗性が５〜１０％低下する。し
かし、本発明では、特定のシランカップリング剤の使用
にり、耐摩耗性が高度に維持される。この予想外の効果
は本発明の大きな特徴の一つである。
【００３２】本発明に用いることができる３級アミンは
特に充填剤シリカの分散向上の役割を有し、低転がり抵
抗性、耐摩耗性の改良とともに、特にタイヤ走行時の発
熱を抑えることによって、トレッドゴムの硬化を抑制
し、破断伸びを高度に維持し、耐テア・クラック性を改
良する。
特に充填剤シリカの分散向上の役割を有し、低転がり抵
抗性、耐摩耗性の改良とともに、特にタイヤ走行時の発
熱を抑えることによって、トレッドゴムの硬化を抑制
し、破断伸びを高度に維持し、耐テア・クラック性を改
良する。
【００３３】３級アミン化合物としては、前記一般式
（II）中のＲ1 、Ｒ2 、Ｒ3 が、それぞれ独立にメチル
基、炭素数８〜３６のアルキル基、炭素数８〜３６のア
ルケニル基、シクロヘキシル基又はベンジル基である化
合物を挙げることができる。具体的には、トリオクチル
アミン、トリラウリルアミン、ジメチルステアリルアミ
ン、ジメチルデシルアミン、ジメチルミリスチルアミ
ン、ジラウリルモノメチルアミン、ジメチルオクタデセ
ニルアミン、ジメチルヘキサデセニルアミンなどが好ま
しく挙げられる。より好ましくは、Ｒ1 、Ｒ2 がメチル
基で、Ｒ3 が炭素数１２〜３６のアルキル基である３級
アミン化合物であり、更に好ましくは、引火点と低発熱
性、充填剤の分散改良の面からジメチルステアリルアミ
ンである。
（II）中のＲ1 、Ｒ2 、Ｒ3 が、それぞれ独立にメチル
基、炭素数８〜３６のアルキル基、炭素数８〜３６のア
ルケニル基、シクロヘキシル基又はベンジル基である化
合物を挙げることができる。具体的には、トリオクチル
アミン、トリラウリルアミン、ジメチルステアリルアミ
ン、ジメチルデシルアミン、ジメチルミリスチルアミ
ン、ジラウリルモノメチルアミン、ジメチルオクタデセ
ニルアミン、ジメチルヘキサデセニルアミンなどが好ま
しく挙げられる。より好ましくは、Ｒ1 、Ｒ2 がメチル
基で、Ｒ3 が炭素数１２〜３６のアルキル基である３級
アミン化合物であり、更に好ましくは、引火点と低発熱
性、充填剤の分散改良の面からジメチルステアリルアミ
ンである。
【００３４】また、本発明で用いる３級アミン化合物の
分子量は、１８０以上であることが好ましい。３級アミ
ン化合物の分子量が１８０より低いと引火点が１００℃
以下となり、加工工程で発火の恐れがあり、好ましくな
い。
分子量は、１８０以上であることが好ましい。３級アミ
ン化合物の分子量が１８０より低いと引火点が１００℃
以下となり、加工工程で発火の恐れがあり、好ましくな
い。
【００３５】上記３級アミン化合物の配合量は、シリカ
量に対して０．１〜２０重量％、好ましくは、効果の点
から０．５〜４重量％である。
量に対して０．１〜２０重量％、好ましくは、効果の点
から０．５〜４重量％である。
【００３６】本発明の重荷重用空気入りタイヤのゴム組
成物として前記諸成分と共に通常ゴム工業で用いられ
る、酸化亜鉛、ステアリン酸、老化防止剤、ＷＡＸ、加
硫剤等の成分を本発明の効果を損なわない範囲において
適宜配合することができる。
成物として前記諸成分と共に通常ゴム工業で用いられ
る、酸化亜鉛、ステアリン酸、老化防止剤、ＷＡＸ、加
硫剤等の成分を本発明の効果を損なわない範囲において
適宜配合することができる。
【００３７】加硫剤としては、硫黄等が挙げられ、この
使用量は、ゴム成分１００重量部に対して硫黄分として
０．１〜５重量部、好ましくは１〜２重量部である。
０．１重量部未満では加硫ゴムの破壊強度、耐摩耗性が
低下し、５重量部を越えるとゴム弾性が損なわれる傾向
がある。
使用量は、ゴム成分１００重量部に対して硫黄分として
０．１〜５重量部、好ましくは１〜２重量部である。
０．１重量部未満では加硫ゴムの破壊強度、耐摩耗性が
低下し、５重量部を越えるとゴム弾性が損なわれる傾向
がある。
【００３８】本発明の空気入りタイヤ用ゴム組成物は、
ロール、インターナルミキサー、バンバリーミキサー等
の混練機を用いて混練りすることによって得られ、成形
加工後、加硫を行い、タイヤトレッド等に用いられる。
ロール、インターナルミキサー、バンバリーミキサー等
の混練機を用いて混練りすることによって得られ、成形
加工後、加硫を行い、タイヤトレッド等に用いられる。
【００３９】
【実施例】以下に実施例を挙げて、本発明をより具体的
に説明するが、本発明の主旨を越えない限り、本実施例
に限定されるものではない。
に説明するが、本発明の主旨を越えない限り、本実施例
に限定されるものではない。
【００４０】各種の測定は下記の方法によった。 （１）耐摩耗性 平均接地圧が０．８ＭＰａで使用されるサイズＴＢＲ１
１Ｒ２２．５、リブパターンの試作タイヤを１０トント
ラック全輪に装着し、５万ｋｍ走行後、トレッドゴムの
パターンの残溝深さから摩耗量を測定し、その逆数を用
いて、従来例１の値を１００とした指数で表示した。従
って、数値が大きいほど、耐摩耗性が良好であることを
表す。
１Ｒ２２．５、リブパターンの試作タイヤを１０トント
ラック全輪に装着し、５万ｋｍ走行後、トレッドゴムの
パターンの残溝深さから摩耗量を測定し、その逆数を用
いて、従来例１の値を１００とした指数で表示した。従
って、数値が大きいほど、耐摩耗性が良好であることを
表す。
【００４１】（２）耐テア・クラック性 試作タイヤを１０トントラック全輪に装着し、５万ｋｍ
走行後のタイヤを縁石に対して４５°の角度で乗り上げ
て、リブ引裂・亀裂の発生具合（引裂・亀裂の長さ）を
測定し、その逆数を用いて、従来例１の値を１００とし
た指数で表示した。従って、数値が大きいほど、耐テア
・クラック性が良好であることを表す。 （３）転がり抵抗性 試作タイヤをドラム試験にて、８０ｋｍ／時の走行時の
タイヤ接地面に発生する進行方向に対する抵抗を測定
し、従来例１の値を１００として指数表示した。数値は
大きい程、低転がり抵抗性は良好である。
走行後のタイヤを縁石に対して４５°の角度で乗り上げ
て、リブ引裂・亀裂の発生具合（引裂・亀裂の長さ）を
測定し、その逆数を用いて、従来例１の値を１００とし
た指数で表示した。従って、数値が大きいほど、耐テア
・クラック性が良好であることを表す。 （３）転がり抵抗性 試作タイヤをドラム試験にて、８０ｋｍ／時の走行時の
タイヤ接地面に発生する進行方向に対する抵抗を測定
し、従来例１の値を１００として指数表示した。数値は
大きい程、低転がり抵抗性は良好である。
【００４２】なお、タイヤ性能の総合評価の目安とし
て、Ｅ転がり抵抗性指数、Ｆ耐摩耗性指数、Ｇ耐テア・
クラック性指数のＥ−Ｆ、Ｅ−Ｇの算術平均を算出し
た。いずれも平均値が大きい程、タイヤ性能は良好であ
る。
て、Ｅ転がり抵抗性指数、Ｆ耐摩耗性指数、Ｇ耐テア・
クラック性指数のＥ−Ｆ、Ｅ−Ｇの算術平均を算出し
た。いずれも平均値が大きい程、タイヤ性能は良好であ
る。
【００４３】（実施例１〜８、従来例１〜２、比較例１
〜５） 下記の表１〜４に示す配合処方に従って、混練配合を行
い、このトレッドゴム組成物を用いて、タイヤ構造とし
て４スチールベルト、１スチールカーカス、リブパター
ンの平均接地圧が０．８ＭＰａで使用されるサイズＴＢ
Ｒ１１Ｒ２２．５のタイヤを試作し、タイヤの諸特性を
測定した。結果を表１〜４に示す。
〜５） 下記の表１〜４に示す配合処方に従って、混練配合を行
い、このトレッドゴム組成物を用いて、タイヤ構造とし
て４スチールベルト、１スチールカーカス、リブパター
ンの平均接地圧が０．８ＭＰａで使用されるサイズＴＢ
Ｒ１１Ｒ２２．５のタイヤを試作し、タイヤの諸特性を
測定した。結果を表１〜４に示す。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
【表４】
【００４８】表１〜４に示されるように、本発明のゴム
組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤは、低
転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性を高度に
両立した優れた特性を有する。
組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤは、低
転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性を高度に
両立した優れた特性を有する。
【００４９】カーボンブラックとシリカの合計量が本発
明に係る範囲を越える場合（従来例１、２，比較例１）
は、低転がり抵抗性及び耐テア・クラック性が悪化し、
カーボンブラックとシリカの合計量が本発明に係る範囲
より少ない場合（比較例２）、カーボンブラック量／シ
リカ量の混合比が本発明に係る範囲より小さい場合（比
較例３）はいずれも耐摩耗性及び耐テア・クラック性が
不良となり、シリカの特性（Ｎ2 ＳＡ）が本発明に係る
範囲を越える場合（比較例４）は低転がり抵抗性が十分
でなく、耐テア・クラック性が悪化し、及びカップリン
グ剤を用いない場合（比較例５）はタイヤ性能全般にわ
たってレベルが低いことがわかる。タイヤ性能の総合評
価に相当する転がり抵抗性指数−耐摩耗性指数の平均値
及び転がり抵抗性指数−耐テア・クラック性指数の平均
値は実施例に比べて、従来例、比較例が大幅に劣ってい
ることがわかる。
明に係る範囲を越える場合（従来例１、２，比較例１）
は、低転がり抵抗性及び耐テア・クラック性が悪化し、
カーボンブラックとシリカの合計量が本発明に係る範囲
より少ない場合（比較例２）、カーボンブラック量／シ
リカ量の混合比が本発明に係る範囲より小さい場合（比
較例３）はいずれも耐摩耗性及び耐テア・クラック性が
不良となり、シリカの特性（Ｎ2 ＳＡ）が本発明に係る
範囲を越える場合（比較例４）は低転がり抵抗性が十分
でなく、耐テア・クラック性が悪化し、及びカップリン
グ剤を用いない場合（比較例５）はタイヤ性能全般にわ
たってレベルが低いことがわかる。タイヤ性能の総合評
価に相当する転がり抵抗性指数−耐摩耗性指数の平均値
及び転がり抵抗性指数−耐テア・クラック性指数の平均
値は実施例に比べて、従来例、比較例が大幅に劣ってい
ることがわかる。
【００５０】
【発明の効果】本発明のゴム組成物及びそれを用いた重
荷重用空気入りタイヤは、上記のような構成としたの
で、低転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性が
高度に両立するという優れた効果を奏する。
荷重用空気入りタイヤは、上記のような構成としたの
で、低転がり抵抗性と耐摩耗性、耐テア・クラック性が
高度に両立するという優れた効果を奏する。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 9/00 Ｃ０８Ｌ 9/00
Claims (8)
- 【請求項１】 天然ゴム１０〜１００重量部及び他のジ
エン系ゴム９０〜０重量部からなるゴム成分１００重量
部に対して、 カーボンブラックとシリカの合計量４０〜５５重量部を
含み、この合計量のうち、シリカの量が５〜２５重量部
であり、かつカーボンブラック量／シリカ量の混合比が
１以上であり、 該カーボンブラックが窒素吸着比表面積（Ｎ2 ＳＡ）７
０〜１７０ｍ2 ／ｇ、かつジブチルフタレート（ＤＢ
Ｐ）吸油量１００〜２００ｃｍ3 ／１００ｇの特性を有
し、 該シリカがＮ2 ＳＡ１２０〜２４０ｍ2 ／ｇ、かつＤＢ
Ｐ吸油量１７０〜２５０ｃｍ3 ／１００ｇの特性を有
し、かつ下記一般式（Ｉ）で表されるシランカップリン
グ剤をシリカ量の３〜３０重量％、 を含有するトレッドゴムからなることを特徴とするゴム
組成物。 【化１】 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｙはポ
リサルファイド部の硫黄原子の平均数であり、２．０＜
ｙ≦３．５の正数を表す） - 【請求項２】 前記天然ゴムが技術的格付天然ゴム（Ｔ
ＳＲ）を天然ゴム１００重量％中に３０重量％以上含む
ことを特徴とする請求項１記載のゴム組成物。 - 【請求項３】 前記請求項１に記載の一般式（Ｉ）で表
されるシランカップリング剤のポリサルファイド部の硫
黄原子の平均数ｙが２．５≦ｙ≦３の正数であることを
特徴とする請求項１記載のゴム組成物。 - 【請求項４】 前記シランカップリング剤の配合量がシ
リカ量の５〜１５重量％であることを特徴とする請求項
１記載のゴム組成物。 - 【請求項５】 前記ゴム組成物が、さらに下記一般式
（II）で表される３級アミン化合物をシリカ量に対して
０．１〜２０重量％含むことを特徴とする請求項１記載
のゴム組成物。 【化２】 （式中、Ｒ1 、Ｒ2 及びＲ3 はそれぞれ独立にメチル
基、炭素数８〜３６のアルキル基、炭素数８〜３６のア
ルケニル基、シクロヘキシル基又はベンジル基を表す） - 【請求項６】 前記請求項５に記載の一般式（II）中の
Ｒ1 、Ｒ2 がメチル基で、Ｒ3 が炭素数１２〜３６のア
ルキル基であることを特徴とする請求項５記載のゴム組
成物。 - 【請求項７】 前記３級アミン化合物がジメチルステア
リルアミンであることを特徴とする請求項５記載のゴム
組成物。 - 【請求項８】 請求項１〜７のいずれか１項に記載のゴ
ム組成物がトレッドゴムとして用いられた重荷重用空気
入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21764297A JP3676545B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | ゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21764297A JP3676545B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | ゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1160809A true JPH1160809A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3676545B2 JP3676545B2 (ja) | 2005-07-27 |
Family
ID=16707467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21764297A Expired - Fee Related JP3676545B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | ゴム組成物及びそれを用いた重荷重用空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3676545B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001072801A (ja) * | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Kao Corp | ゴム組成物 |
| JP2001158834A (ja) * | 1999-12-02 | 2001-06-12 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2001214000A (ja) * | 2000-02-02 | 2001-08-07 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りタイヤ |
| JP2002146109A (ja) * | 2000-11-16 | 2002-05-22 | Bridgestone Corp | ゴム組成物およびタイヤ |
| KR20030042882A (ko) * | 2001-11-26 | 2003-06-02 | 한국타이어 주식회사 | 중하중용 공기입 타이어의 트레드 고무 조성물 |
| KR100445833B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2004-08-30 | 한국타이어 주식회사 | 저연비 대형 래디알 타이어 트레드 |
| CN104262694A (zh) * | 2014-08-29 | 2015-01-07 | 朱其贵 | 一种抗磨耐热橡胶料 |
-
1997
- 1997-08-12 JP JP21764297A patent/JP3676545B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001072801A (ja) * | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Kao Corp | ゴム組成物 |
| JP2001158834A (ja) * | 1999-12-02 | 2001-06-12 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2001214000A (ja) * | 2000-02-02 | 2001-08-07 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りタイヤ |
| JP2002146109A (ja) * | 2000-11-16 | 2002-05-22 | Bridgestone Corp | ゴム組成物およびタイヤ |
| KR20030042882A (ko) * | 2001-11-26 | 2003-06-02 | 한국타이어 주식회사 | 중하중용 공기입 타이어의 트레드 고무 조성물 |
| KR100445833B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2004-08-30 | 한국타이어 주식회사 | 저연비 대형 래디알 타이어 트레드 |
| CN104262694A (zh) * | 2014-08-29 | 2015-01-07 | 朱其贵 | 一种抗磨耐热橡胶料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3676545B2 (ja) | 2005-07-27 |
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