JPH1161221A - 低Ｍｎ鋼の溶製方法 - Google Patents
低Ｍｎ鋼の溶製方法Info
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- JPH1161221A JPH1161221A JP24187497A JP24187497A JPH1161221A JP H1161221 A JPH1161221 A JP H1161221A JP 24187497 A JP24187497 A JP 24187497A JP 24187497 A JP24187497 A JP 24187497A JP H1161221 A JPH1161221 A JP H1161221A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 転炉製鋼における出鋼歩留の低下を招くこと
なく、また、低Ｍｎ溶銑を使用することなく、極低Ｍｎ
鋼を溶製できる手段を提供する。 【解決手段】 酸素上吹き転炉の吹錬末期において、重
量比で転炉スラグの塩基度を３．０以上、４．０以下と
し、かつ転炉スラグのスラグ中全Ｆｅ量を１５％以上、
２５％以下に調整する。
なく、また、低Ｍｎ溶銑を使用することなく、極低Ｍｎ
鋼を溶製できる手段を提供する。 【解決手段】 酸素上吹き転炉の吹錬末期において、重
量比で転炉スラグの塩基度を３．０以上、４．０以下と
し、かつ転炉スラグのスラグ中全Ｆｅ量を１５％以上、
２５％以下に調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は転炉による鋼の溶製
方法に係り、特に電磁鋼などに用いるＭｎ含有量が０．
１％（重量比）以下の低Ｍｎ鋼の溶製方法に関する。
方法に係り、特に電磁鋼などに用いるＭｎ含有量が０．
１％（重量比）以下の低Ｍｎ鋼の溶製方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加工性の優れた深絞り鋼板や電磁鋼板、
特に方向性電磁鋼板は、その特性上Ｍｎ含有量の非常に
少ないこと、たとえば０．１％以下とすることが要求さ
れる。かかる鋼の溶製に当たっては、一般に転炉による
鋼の吹錬過程中において、炉内スラグの（ＦｅＯ）濃度
を上昇させ、Ｍｎの酸化を促進することが行われてき
た。また出鋼の際のＭｎの還元を抑制して低Ｍｎ鋼を得
るための方法として、特開平５−２９５４１７号公報記
載のように転炉出鋼時に酸化ホウ素を添加する方法が開
示されている。
特に方向性電磁鋼板は、その特性上Ｍｎ含有量の非常に
少ないこと、たとえば０．１％以下とすることが要求さ
れる。かかる鋼の溶製に当たっては、一般に転炉による
鋼の吹錬過程中において、炉内スラグの（ＦｅＯ）濃度
を上昇させ、Ｍｎの酸化を促進することが行われてき
た。また出鋼の際のＭｎの還元を抑制して低Ｍｎ鋼を得
るための方法として、特開平５−２９５４１７号公報記
載のように転炉出鋼時に酸化ホウ素を添加する方法が開
示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記炉内スラ
グの（ＦｅＯ）濃度を上昇させる方法によるときは、吹
錬過程においてＦｅの過剰な酸化を生じ、転炉歩留の低
下を招く。また、Ｍｎ含有量を十分低下させようとする
といわゆる吹止Ｃ（Ｃf）が極度に低下するため、鋼中
Ｎ量が高くなるという問題が生ずる。かかる問題を解決
する手段の一つとして、転炉に装入する溶銑のＭｎを低
くする方法があるが、製銑−製鋼間におけるＭｎのリサ
イクリングを阻害し、溶銑のコスト上昇を招き、ひいて
は製品コストが上昇するという問題がある。また、前記
特開平５−２９５４１７号公報記載の方法は、Ｍｎの還
元を防止する方法であるが、本質的な低Ｍｎ鋼の溶製に
ついては示唆するところがない。本発明は、上記従来の
低Ｍｎ鋼の吹錬の際に生ずる問題点を解決することを目
的とし、鋼の歩留の低下を招くことなく、また低Ｍｎ溶
銑を使用することなく極低Ｍｎ鋼を溶製できる方法を提
案することを目的とする。
グの（ＦｅＯ）濃度を上昇させる方法によるときは、吹
錬過程においてＦｅの過剰な酸化を生じ、転炉歩留の低
下を招く。また、Ｍｎ含有量を十分低下させようとする
といわゆる吹止Ｃ（Ｃf）が極度に低下するため、鋼中
Ｎ量が高くなるという問題が生ずる。かかる問題を解決
する手段の一つとして、転炉に装入する溶銑のＭｎを低
くする方法があるが、製銑−製鋼間におけるＭｎのリサ
イクリングを阻害し、溶銑のコスト上昇を招き、ひいて
は製品コストが上昇するという問題がある。また、前記
特開平５−２９５４１７号公報記載の方法は、Ｍｎの還
元を防止する方法であるが、本質的な低Ｍｎ鋼の溶製に
ついては示唆するところがない。本発明は、上記従来の
低Ｍｎ鋼の吹錬の際に生ずる問題点を解決することを目
的とし、鋼の歩留の低下を招くことなく、また低Ｍｎ溶
銑を使用することなく極低Ｍｎ鋼を溶製できる方法を提
案することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は、溶鋼の過度の酸化を避けながら溶鋼
中Ｍｎ含有量を効果的に低下させる手段を明らかにすべ
く、酸素上吹き転炉におけるＭｎの挙動について種々の
観点から考察を加え、本発明を完成したものであって、
具体的には、低Ｍｎ鋼の溶製方法として、酸素上吹き転
炉製鋼の吹錬末期において、重量比で、転炉スラグ塩基
度を３．０以上、４．０以下とし、かつ転炉スラグのス
ラグ中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）を１５％以上、２５％以下
に調整することとするものである。さらに、本発明はス
ラグ組成について上記条件のほか、ＭｇＯ濃度を８％以
上、１１％以下の範囲で含有することとするものであ
る。
め、本発明者等は、溶鋼の過度の酸化を避けながら溶鋼
中Ｍｎ含有量を効果的に低下させる手段を明らかにすべ
く、酸素上吹き転炉におけるＭｎの挙動について種々の
観点から考察を加え、本発明を完成したものであって、
具体的には、低Ｍｎ鋼の溶製方法として、酸素上吹き転
炉製鋼の吹錬末期において、重量比で、転炉スラグ塩基
度を３．０以上、４．０以下とし、かつ転炉スラグのス
ラグ中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）を１５％以上、２５％以下
に調整することとするものである。さらに、本発明はス
ラグ組成について上記条件のほか、ＭｇＯ濃度を８％以
上、１１％以下の範囲で含有することとするものであ
る。
【０００５】
【発明の実施の態様】以下本発明について、操業実験に
基づき説明する。本発明の対象とする鋼は、低Ｍｎ鋼、
特にＭｎ含有量が０．０１％以下の低Ｍｎ鋼であるが、
その吹錬に当たってはいわゆる吹止（Ｃ）Ｃfを０．０
３５％程度とし、鋼中Ｎの上昇を抑制することが前提と
なる。そのため本発明においては、吹錬末期におけるス
ラグ中（ＦｅＯ）は一定の高いレベルとする必要があ
り、吹錬末期に鉄鉱石を炉中に投入してスラグ中（Ｆｅ
Ｏ）を上昇させる。
基づき説明する。本発明の対象とする鋼は、低Ｍｎ鋼、
特にＭｎ含有量が０．０１％以下の低Ｍｎ鋼であるが、
その吹錬に当たってはいわゆる吹止（Ｃ）Ｃfを０．０
３５％程度とし、鋼中Ｎの上昇を抑制することが前提と
なる。そのため本発明においては、吹錬末期におけるス
ラグ中（ＦｅＯ）は一定の高いレベルとする必要があ
り、吹錬末期に鉄鉱石を炉中に投入してスラグ中（Ｆｅ
Ｏ）を上昇させる。
【０００６】本発明の第１の要点は、かかる条件の下に
おいて、溶鋼の過度の酸化を避けながら、溶鋼中Ｍｎ含
有量を効果的に低下させることにあり、その目的を達成
するために前記吹き止めＣfを維持する程度にスラグ中
（ＦｅＯ）を留めながら低Ｍｎ化を達成するためにスラ
グ塩基度を３．０以上、４、０以下に調整する点にあ
る。図１は、スラグ中（ＦｅＯ）の指標として、スラグ
中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）をとり、それに対するＭｎ分配
比ＬMn（スラグ中Ｍｎ含有量（％）に対する鋼中Ｍｎ含
有量（％）の比）の変化をスラグ塩基度（Ｂ、全転炉装
入ＣａＯに対する全転炉装入ＳｉＯ2の比）をパラメー
ターとして表したものであるが、スラグ中全Ｆｅ量
（Ｔ．Ｆｅ）が１５〜２５％の範囲においてスラグ塩基
度Ｂが低いほどＭｎ分配比ＬMnが大きくなることが分か
る。この観点からすればスラグ塩基度は低ければ低い方
がよいが、塩基度が３．０より低いときには転炉操業に
おいてスロッピングが生じ歩留の低下を招くので塩基度
の下限を３．０とする。塩基度の上限は４．０とする。
これ以上の値ではＴ．Ｆｅ、換言すればスラグ中（Ｆｅ
Ｏ）量を極めて大きくしなければ十分なＭｎ分配比ＬMn
を得ることができず、Ｆｅ歩留の低下とＣの著しい低下
に伴うＮ量の上昇を招き、好ましくない。従って塩基度
Ｂは３．０〜４．０の範囲とする。
おいて、溶鋼の過度の酸化を避けながら、溶鋼中Ｍｎ含
有量を効果的に低下させることにあり、その目的を達成
するために前記吹き止めＣfを維持する程度にスラグ中
（ＦｅＯ）を留めながら低Ｍｎ化を達成するためにスラ
グ塩基度を３．０以上、４、０以下に調整する点にあ
る。図１は、スラグ中（ＦｅＯ）の指標として、スラグ
中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）をとり、それに対するＭｎ分配
比ＬMn（スラグ中Ｍｎ含有量（％）に対する鋼中Ｍｎ含
有量（％）の比）の変化をスラグ塩基度（Ｂ、全転炉装
入ＣａＯに対する全転炉装入ＳｉＯ2の比）をパラメー
ターとして表したものであるが、スラグ中全Ｆｅ量
（Ｔ．Ｆｅ）が１５〜２５％の範囲においてスラグ塩基
度Ｂが低いほどＭｎ分配比ＬMnが大きくなることが分か
る。この観点からすればスラグ塩基度は低ければ低い方
がよいが、塩基度が３．０より低いときには転炉操業に
おいてスロッピングが生じ歩留の低下を招くので塩基度
の下限を３．０とする。塩基度の上限は４．０とする。
これ以上の値ではＴ．Ｆｅ、換言すればスラグ中（Ｆｅ
Ｏ）量を極めて大きくしなければ十分なＭｎ分配比ＬMn
を得ることができず、Ｆｅ歩留の低下とＣの著しい低下
に伴うＮ量の上昇を招き、好ましくない。従って塩基度
Ｂは３．０〜４．０の範囲とする。
【０００７】本発明においてはスラグ中全Ｆｅ量（Ｔ．
Ｆｅ）は１５〜２５％の範囲に収める。この値が１５％
より低いときには、脱酸力不足となってＭｎの滓化が進
行せず、一方２５％より高いときには、Ｆｅの過度の酸
化による転炉歩留の低下を招くばかりか、鋼中Ｃの異常
な低下により鋼中Ｎの上昇を招き、好ましくないからで
ある。
Ｆｅ）は１５〜２５％の範囲に収める。この値が１５％
より低いときには、脱酸力不足となってＭｎの滓化が進
行せず、一方２５％より高いときには、Ｆｅの過度の酸
化による転炉歩留の低下を招くばかりか、鋼中Ｃの異常
な低下により鋼中Ｎの上昇を招き、好ましくないからで
ある。
【０００８】上記の条件を満たすように転炉操業を行え
ば吹止Ｃ（Ｃf）をほぼ０．０３５％に維持しながら低
Ｍｎ鋼を溶製することができるが、Ｍｎ分配比を一層上
げるためにはスラグ中ＭｇＯ含有量を８％以上、１１％
以下に調整するのがよい。図２は、スラグ中ＭｇＯ濃度
に対するＭｎ分配比ＬMnの挙動を示したものであるが、
ＭｇＯ含有量が８％以上の範囲においてＭｎ分配比ＬMn
が上昇することが分かる。しかしながらＭｇＯ含有量が
１１％を越えるとスラグ中にＭｇＯ固相が晶出し、スラ
グの流動性を害するためＭｇＯ含有量は１１％以下とす
る。
ば吹止Ｃ（Ｃf）をほぼ０．０３５％に維持しながら低
Ｍｎ鋼を溶製することができるが、Ｍｎ分配比を一層上
げるためにはスラグ中ＭｇＯ含有量を８％以上、１１％
以下に調整するのがよい。図２は、スラグ中ＭｇＯ濃度
に対するＭｎ分配比ＬMnの挙動を示したものであるが、
ＭｇＯ含有量が８％以上の範囲においてＭｎ分配比ＬMn
が上昇することが分かる。しかしながらＭｇＯ含有量が
１１％を越えるとスラグ中にＭｇＯ固相が晶出し、スラ
グの流動性を害するためＭｇＯ含有量は１１％以下とす
る。
【０００９】上記に記載したスラグ組成の調整は、転炉
操業末期、すなわち出鋼直前に達成されていればよい。
そのため、転炉操業末期におけるサブランスによる鋼成
分のチェック、測温などの終了後、適量の鉄鉱石、Ｓｉ
Ｏ2、ＣａＯ等の造滓材を添加し、スラグ組成の調整を
はかる。なお、ＭｇＯの添加はＭｇＯ−ＳｉＯ2系化合
物、たとえば蛇紋岩、かんらん岩などを適量添加するこ
とにより行えばよい。
操業末期、すなわち出鋼直前に達成されていればよい。
そのため、転炉操業末期におけるサブランスによる鋼成
分のチェック、測温などの終了後、適量の鉄鉱石、Ｓｉ
Ｏ2、ＣａＯ等の造滓材を添加し、スラグ組成の調整を
はかる。なお、ＭｇＯの添加はＭｇＯ−ＳｉＯ2系化合
物、たとえば蛇紋岩、かんらん岩などを適量添加するこ
とにより行えばよい。
【００１０】
【実施例】純酸素上吹炉（ヒートサイズ１８０ｔ）に溶
銑（Ｃ：４．２０％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．２
０％、Ｐ：０．０２３％、Ｓ：０．００３％）を装入
し、炉底からアルゴンガスを吹き込みながら、吹錬し
た。その際、吹錬初期から末期までの間に溶銑トン
（ｔ）当り、生石灰：２０ｋｇ、珪石：２ｋｇ、かんら
ん岩：９ｋｇ、鉄鉱石：１２ｋｇを投入し最終スラグ組
成を調整した。その結果、精錬末期における最終スラグ
組成は、ＣａＯ：５０％、ＳｉＯ2：１４％、ＭｇＯ：
９．７％、ＭｎＯ：４．６％、Ｐ2Ｏ5：１％、塩基度：
３．５、ＦｅＯ：２１．７％（Ｔ．Ｆｅ換算：１７％）
となった。なお、スラグ量は溶鋼トン当り４０ｋｇであ
った。上記組成を有する最終スラグのもとで、吹錬を継
続した結果、Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：ｔｒ、Ｍｎ：０．
０６％、Ｐ：０．００４％、Ｓ：０．００３％、Ｎ：
０．００２０％の溶鋼が得られた。ここに示すように、
Ｍｎは十分低下したにもかかわらず、Ｃの過度の低下は
認められず、Ｎの上昇も認められなかった。また、出鋼
歩留も９５％と十分高かった。
銑（Ｃ：４．２０％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．２
０％、Ｐ：０．０２３％、Ｓ：０．００３％）を装入
し、炉底からアルゴンガスを吹き込みながら、吹錬し
た。その際、吹錬初期から末期までの間に溶銑トン
（ｔ）当り、生石灰：２０ｋｇ、珪石：２ｋｇ、かんら
ん岩：９ｋｇ、鉄鉱石：１２ｋｇを投入し最終スラグ組
成を調整した。その結果、精錬末期における最終スラグ
組成は、ＣａＯ：５０％、ＳｉＯ2：１４％、ＭｇＯ：
９．７％、ＭｎＯ：４．６％、Ｐ2Ｏ5：１％、塩基度：
３．５、ＦｅＯ：２１．７％（Ｔ．Ｆｅ換算：１７％）
となった。なお、スラグ量は溶鋼トン当り４０ｋｇであ
った。上記組成を有する最終スラグのもとで、吹錬を継
続した結果、Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：ｔｒ、Ｍｎ：０．
０６％、Ｐ：０．００４％、Ｓ：０．００３％、Ｎ：
０．００２０％の溶鋼が得られた。ここに示すように、
Ｍｎは十分低下したにもかかわらず、Ｃの過度の低下は
認められず、Ｎの上昇も認められなかった。また、出鋼
歩留も９５％と十分高かった。
【００１１】
【発明の効果】本発明は上記のように構成したので、転
炉操業過程においてＭｎをＣfの極端な低下を伴うこと
なく効率的に低下させうる。その結果、鋼中Ｎの上昇を
招くことがなく電磁鋼板等の材質確保に寄与する。また
本発明により、転炉に装入する溶銑等鉄源のＭｎ含有量
の制限が緩和され、それによって製銑−製鋼間のＭｎリ
サイクルが円滑に行われるようになる。
炉操業過程においてＭｎをＣfの極端な低下を伴うこと
なく効率的に低下させうる。その結果、鋼中Ｎの上昇を
招くことがなく電磁鋼板等の材質確保に寄与する。また
本発明により、転炉に装入する溶銑等鉄源のＭｎ含有量
の制限が緩和され、それによって製銑−製鋼間のＭｎリ
サイクルが円滑に行われるようになる。
【図１】スラグ中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）の変化に対する
Ｍｎ分配比ＬMnの変化を塩基度をパラメータとして表し
た線図である。
Ｍｎ分配比ＬMnの変化を塩基度をパラメータとして表し
た線図である。
【図２】スラグ中ＭｇＯ濃度に対するＭｎ分配比ＬMnの
挙動を示した線図である。
挙動を示した線図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 酸素上吹き転炉製鋼の吹錬末期におい
て、重量比で、 転炉スラグ塩基度Ｂを３．０以上、４．０以下とし、か
つ転炉スラグのスラグ中全Ｆｅ量（Ｔ．Ｆｅ）を１５％
以上、２５％以下に調整することを特徴とする低Ｍｎ鋼
の溶製方法。 - 【請求項２】 転炉スラグは、ＭｇＯを８％以上、１１
％以下の範囲で含有するものであることを特徴とする請
求項１記載の低Ｍｎ鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24187497A JP3580096B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | 低Ｍｎ鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24187497A JP3580096B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | 低Ｍｎ鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161221A true JPH1161221A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3580096B2 JP3580096B2 (ja) | 2004-10-20 |
Family
ID=17080824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24187497A Expired - Fee Related JP3580096B2 (ja) | 1997-08-22 | 1997-08-22 | 低Ｍｎ鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3580096B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100946128B1 (ko) * | 2002-08-05 | 2010-03-10 | 주식회사 포스코 | 용강의 전로 정련 방법 |
| CN113088616A (zh) * | 2021-04-07 | 2021-07-09 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种回炉钢炼钢时高效控制钢水锰含量的方法 |
| CN114292981A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-04-08 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种转炉炉役后期冶炼高温低锰钢的方法 |
| CN115369205A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-11-22 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低锰钢转炉吹炼方法 |
| CN119216541A (zh) * | 2024-09-25 | 2024-12-31 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种IF钢连铸过程中控制中间包渣TFe含量的方法 |
-
1997
- 1997-08-22 JP JP24187497A patent/JP3580096B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100946128B1 (ko) * | 2002-08-05 | 2010-03-10 | 주식회사 포스코 | 용강의 전로 정련 방법 |
| CN113088616A (zh) * | 2021-04-07 | 2021-07-09 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种回炉钢炼钢时高效控制钢水锰含量的方法 |
| CN114292981A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-04-08 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种转炉炉役后期冶炼高温低锰钢的方法 |
| CN115369205A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-11-22 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低锰钢转炉吹炼方法 |
| CN115369205B (zh) * | 2022-08-30 | 2023-08-18 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低锰钢转炉吹炼方法 |
| CN119216541A (zh) * | 2024-09-25 | 2024-12-31 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种IF钢连铸过程中控制中间包渣TFe含量的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3580096B2 (ja) | 2004-10-20 |
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|---|---|---|---|
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| A521 | Written amendment |
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