JPH1161256A - 表面性状が優れ且つ鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状が優れ且つ鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH1161256A JPH1161256A JP9227270A JP22727097A JPH1161256A JP H1161256 A JPH1161256 A JP H1161256A JP 9227270 A JP9227270 A JP 9227270A JP 22727097 A JP22727097 A JP 22727097A JP H1161256 A JPH1161256 A JP H1161256A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- slab
- steel sheet
- iron loss
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱延板焼鈍を施さなくてもリジング発生がな
い優れた表面性状を有し且つ鉄損が低い無方向性電磁鋼
板を製造する。 【解決手段】 Ｓｉ：１．５〜４．０ｗｔ％を含有する
特定の成分組成のスラブを熱間圧延した後、冷間圧延お
よび仕上焼鈍を経て無方向性電磁鋼板を製造する方法で
あって、熱間圧延を行うに際し、スラブを１１５０℃以
下の温度に加熱した後、粗圧延機にて６０％以上の圧下
率で粗圧延し、引き続き該粗圧延材を１０００〜１１５
０℃の温度に加熱してこの温度範囲に２〜１０秒間保持
する加熱処理を施した後、仕上圧延を行い、６５０℃以
上で巻き取ることを特徴とし、主としてスラブの低温加
熱と粗圧延後の加熱処理による相乗効果により、リジン
グ発生がない優れた表面性状を有し且つ鉄損の低い無方
向性電磁鋼板が得られる。
い優れた表面性状を有し且つ鉄損が低い無方向性電磁鋼
板を製造する。 【解決手段】 Ｓｉ：１．５〜４．０ｗｔ％を含有する
特定の成分組成のスラブを熱間圧延した後、冷間圧延お
よび仕上焼鈍を経て無方向性電磁鋼板を製造する方法で
あって、熱間圧延を行うに際し、スラブを１１５０℃以
下の温度に加熱した後、粗圧延機にて６０％以上の圧下
率で粗圧延し、引き続き該粗圧延材を１０００〜１１５
０℃の温度に加熱してこの温度範囲に２〜１０秒間保持
する加熱処理を施した後、仕上圧延を行い、６５０℃以
上で巻き取ることを特徴とし、主としてスラブの低温加
熱と粗圧延後の加熱処理による相乗効果により、リジン
グ発生がない優れた表面性状を有し且つ鉄損の低い無方
向性電磁鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】この発明は、リジングの発生
がない優れた表面性状を有し且つ鉄損の低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関する。
がない優れた表面性状を有し且つ鉄損の低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、Ｓｉ含有量が１．
５ｗｔ％以上になると冷間圧延後の製品にリジングと呼
ばれる表面性状不良が発生し易くなるため、通常、Ｓｉ
含有量が１．５ｗｔ％以上の無方向性電磁鋼板の製造で
は熱延板焼鈍を実施している。
５ｗｔ％以上になると冷間圧延後の製品にリジングと呼
ばれる表面性状不良が発生し易くなるため、通常、Ｓｉ
含有量が１．５ｗｔ％以上の無方向性電磁鋼板の製造で
は熱延板焼鈍を実施している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、熱延板焼鈍は
製造コストの著しい上昇を招くため、これに代わる方法
として、熱延コイルを高温で巻き取り、熱延板を自己焼
鈍させる等の技術が検討されている。このような熱延板
の自己焼鈍を行うためには、コイル巻取り後の温度確保
のために熱延板を高温で仕上げる必要があり、そのため
にはスラブ加熱温度を高める必要がある。しかし、この
ようにスラブ加熱温度を高めると鋼中の硫化物や窒化物
が再固溶するため仕上焼鈍時の粒成長性が低下し、磁気
特性が低下するという問題がある。
製造コストの著しい上昇を招くため、これに代わる方法
として、熱延コイルを高温で巻き取り、熱延板を自己焼
鈍させる等の技術が検討されている。このような熱延板
の自己焼鈍を行うためには、コイル巻取り後の温度確保
のために熱延板を高温で仕上げる必要があり、そのため
にはスラブ加熱温度を高める必要がある。しかし、この
ようにスラブ加熱温度を高めると鋼中の硫化物や窒化物
が再固溶するため仕上焼鈍時の粒成長性が低下し、磁気
特性が低下するという問題がある。
【０００４】したがって本発明の目的は、このような従
来の課題を解決し、熱延板焼鈍を施さなくてもリジング
発生がない優れた表面性状を有し且つ鉄損が低い無方向
性電磁鋼板の製造方法を提供することにある。
来の課題を解決し、熱延板焼鈍を施さなくてもリジング
発生がない優れた表面性状を有し且つ鉄損が低い無方向
性電磁鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱延板焼
鈍を施さなくともリジング発生を適切に回避でき、且つ
鉄損特性にも優れた無方向性電磁鋼板の製造条件につい
て検討を行い、その結果、下記のような知見を得た。 (1) Ｃ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．１ｗｔ
％、Ｎ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｓｉ：１．５〜４．０
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．００７ｗｔ
％、残部が実質的にＦｅからなる組成のスラブを素材と
して無方向性電磁鋼板を製造する場合、熱延板焼鈍を施
すことなく仕上焼鈍後の鉄損を低下させるためには、ス
ラブ加熱温度を低温加熱領域である１１５０℃以下にす
る必要がある。
鈍を施さなくともリジング発生を適切に回避でき、且つ
鉄損特性にも優れた無方向性電磁鋼板の製造条件につい
て検討を行い、その結果、下記のような知見を得た。 (1) Ｃ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｐ：０〜０．１ｗｔ
％、Ｎ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｓｉ：１．５〜４．０
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．００７ｗｔ
％、残部が実質的にＦｅからなる組成のスラブを素材と
して無方向性電磁鋼板を製造する場合、熱延板焼鈍を施
すことなく仕上焼鈍後の鉄損を低下させるためには、ス
ラブ加熱温度を低温加熱領域である１１５０℃以下にす
る必要がある。
【０００６】(2) また、スラブを上記(1)のように低温
加熱することによって、熱間圧延後に微細な析出物が析
出せず、熱延板の再結晶温度が低下する。 (3) 但し、このようなスラブの低温加熱では、粗圧延後
１０００℃以上の温度域への再加熱を実施しない限り、
所定の巻取温度を確保することが極めて困難となる。 (4) 一方、粗圧延後の再加熱温度が１１５０℃を超える
と、析出物が再固溶するため仕上焼鈍後の鉄損が低下す
る。
加熱することによって、熱間圧延後に微細な析出物が析
出せず、熱延板の再結晶温度が低下する。 (3) 但し、このようなスラブの低温加熱では、粗圧延後
１０００℃以上の温度域への再加熱を実施しない限り、
所定の巻取温度を確保することが極めて困難となる。 (4) 一方、粗圧延後の再加熱温度が１１５０℃を超える
と、析出物が再固溶するため仕上焼鈍後の鉄損が低下す
る。
【０００７】(5) リジングに対しては仕上圧延前組織を
再結晶させることが重要であり、このためには、再結晶
に必要な歪みエネルギーを粗圧延段階において与えるた
めに、粗圧延で圧下率６０％以上の圧下を施し、しかる
後に１０００℃以上、保持時間２秒以上の加熱処理を施
すことが有効である。 (6) 但し、この加熱保持時間が１０秒を超えると一部に
析出物の再固溶が起こり、最終の鉄損特性が劣化してし
まうため、加熱保持時間は１０秒以下とし、その後、仕
上圧延を行う必要がある。 (7) さらに、上記熱延板を６５０℃以上で巻き取ること
によって熱延板が再結晶し、リジングの回避に有効に作
用する。
再結晶させることが重要であり、このためには、再結晶
に必要な歪みエネルギーを粗圧延段階において与えるた
めに、粗圧延で圧下率６０％以上の圧下を施し、しかる
後に１０００℃以上、保持時間２秒以上の加熱処理を施
すことが有効である。 (6) 但し、この加熱保持時間が１０秒を超えると一部に
析出物の再固溶が起こり、最終の鉄損特性が劣化してし
まうため、加熱保持時間は１０秒以下とし、その後、仕
上圧延を行う必要がある。 (7) さらに、上記熱延板を６５０℃以上で巻き取ること
によって熱延板が再結晶し、リジングの回避に有効に作
用する。
【０００８】本発明はこのような知見に基づきなされた
もので、その特徴は、Ｃ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｐ：
０〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｓｉ：
１．５〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜１．０ｗｔ
％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０〜
０．００７ｗｔ％、残部が実質的にＦｅからなる組成の
スラブを熱間圧延した後、冷間圧延および仕上焼鈍を経
て無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、熱間圧延
を行うに際し、スラブを１１５０℃以下の温度に加熱し
た後、粗圧延機にて６０％以上の圧下率で粗圧延し、引
き続き該粗圧延材を１０００〜１１５０℃の温度に加熱
してこの温度範囲に２〜１０秒間保持する加熱処理を施
した後、仕上圧延を行い、６５０℃以上で巻き取ること
を特徴とする表面性状が優れた且つ鉄損の低い無方向性
電磁鋼板の製造方法である。
もので、その特徴は、Ｃ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｐ：
０〜０．１ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｓｉ：
１．５〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜１．０ｗｔ
％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０〜
０．００７ｗｔ％、残部が実質的にＦｅからなる組成の
スラブを熱間圧延した後、冷間圧延および仕上焼鈍を経
て無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、熱間圧延
を行うに際し、スラブを１１５０℃以下の温度に加熱し
た後、粗圧延機にて６０％以上の圧下率で粗圧延し、引
き続き該粗圧延材を１０００〜１１５０℃の温度に加熱
してこの温度範囲に２〜１０秒間保持する加熱処理を施
した後、仕上圧延を行い、６５０℃以上で巻き取ること
を特徴とする表面性状が優れた且つ鉄損の低い無方向性
電磁鋼板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細をその限定理
由とともに説明する。本発明では、特定の成分組成のス
ラブを素材とし、これを熱間圧延する際に、スラブを１
１５０℃以下の温度に加熱した後、粗圧延機にて６０％
以上の圧下率で粗圧延し、引き続き該粗圧延材を１００
０〜１１５０℃の温度に加熱昇温してこの温度範囲に２
〜１０秒間保持する加熱処理を施した後、仕上圧延を行
い、６５０℃以上で巻き取る。
由とともに説明する。本発明では、特定の成分組成のス
ラブを素材とし、これを熱間圧延する際に、スラブを１
１５０℃以下の温度に加熱した後、粗圧延機にて６０％
以上の圧下率で粗圧延し、引き続き該粗圧延材を１００
０〜１１５０℃の温度に加熱昇温してこの温度範囲に２
〜１０秒間保持する加熱処理を施した後、仕上圧延を行
い、６５０℃以上で巻き取る。
【００１０】先ず、スラブ加熱温度および粗圧延後の加
熱処理における加熱温度（再加熱温度）がリジングの発
生および仕上焼鈍後の鉄損に及ぼす影響を調査するた
め、以下のような試験を行った。Ｃ：０．００２２ｗｔ
％、Ｓｉ：１．７６ｗｔ％、Ｍｎ：０．２９ｗｔ％、
Ｐ：０．０５ｗｔ％、Ｓ：０．００３３ｗｔ％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．３４ｗｔ％、Ｎ：０．００２２ｗｔ％の
組成の鋼を溶製し、これを鋳造してスラブを作製した。
このスラブを常温から１１００℃と１２００℃にそれぞ
れに加熱して圧下率７０％で粗圧延した後、引き続き高
周波加熱装置を用いて９００〜１２５０℃の範囲に加熱
昇温し、その温度に５秒間保持する加熱処理を施した
後、板厚２．０ｍｍまで仕上圧延を行い、７００℃で巻
き取った。次いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．
５ｍｍまで冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰
囲気中で９００℃×１分間の仕上焼鈍を行った。
熱処理における加熱温度（再加熱温度）がリジングの発
生および仕上焼鈍後の鉄損に及ぼす影響を調査するた
め、以下のような試験を行った。Ｃ：０．００２２ｗｔ
％、Ｓｉ：１．７６ｗｔ％、Ｍｎ：０．２９ｗｔ％、
Ｐ：０．０５ｗｔ％、Ｓ：０．００３３ｗｔ％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．３４ｗｔ％、Ｎ：０．００２２ｗｔ％の
組成の鋼を溶製し、これを鋳造してスラブを作製した。
このスラブを常温から１１００℃と１２００℃にそれぞ
れに加熱して圧下率７０％で粗圧延した後、引き続き高
周波加熱装置を用いて９００〜１２５０℃の範囲に加熱
昇温し、その温度に５秒間保持する加熱処理を施した
後、板厚２．０ｍｍまで仕上圧延を行い、７００℃で巻
き取った。次いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．
５ｍｍまで冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰
囲気中で９００℃×１分間の仕上焼鈍を行った。
【００１１】このようにして得られた鋼板の鉄損とリジ
ング発生の有無を図１に示す。これによれば、鉄損につ
いてはスラブ加熱温度を１１００℃とし、粗圧延後の加
熱処理における加熱温度を１１５０℃以下とした場合に
優れた鉄損が得られている。これに対して、スラブ加熱
温度を１２００℃とした場合には、粗圧延後の加熱処理
による鉄損低減化効果は全く得られていない。粗圧延後
の加熱処理による鉄損低減効果が得られるスラブ加熱温
度についてさらに検討を行った結果、上記鉄損低減効果
が得られるスラブ加熱温度の上限はほぼ１１５０℃であ
ることが判った。一方、スラブ加熱温度を１１００℃と
した場合のリジングの発生の有無については、粗圧延後
の加熱温度が１０００℃以上の場合にリジングが減少す
る傾向があることが判る。以上の理由から本発明では、
スラブを常温から加熱する際のスラブ加熱温度を１１５
０℃以下とし、且つ粗圧延後の加熱処理における加熱温
度を１０００〜１１５０℃とする。但し、スラブ加熱温
度が９５０℃未満では熱間圧延自体が困難となるため、
スラブ加熱温度の下限は９５０℃とすることが好まし
い。
ング発生の有無を図１に示す。これによれば、鉄損につ
いてはスラブ加熱温度を１１００℃とし、粗圧延後の加
熱処理における加熱温度を１１５０℃以下とした場合に
優れた鉄損が得られている。これに対して、スラブ加熱
温度を１２００℃とした場合には、粗圧延後の加熱処理
による鉄損低減化効果は全く得られていない。粗圧延後
の加熱処理による鉄損低減効果が得られるスラブ加熱温
度についてさらに検討を行った結果、上記鉄損低減効果
が得られるスラブ加熱温度の上限はほぼ１１５０℃であ
ることが判った。一方、スラブ加熱温度を１１００℃と
した場合のリジングの発生の有無については、粗圧延後
の加熱温度が１０００℃以上の場合にリジングが減少す
る傾向があることが判る。以上の理由から本発明では、
スラブを常温から加熱する際のスラブ加熱温度を１１５
０℃以下とし、且つ粗圧延後の加熱処理における加熱温
度を１０００〜１１５０℃とする。但し、スラブ加熱温
度が９５０℃未満では熱間圧延自体が困難となるため、
スラブ加熱温度の下限は９５０℃とすることが好まし
い。
【００１２】次に、粗圧延後の加熱処理における加熱保
持時間がリジングの発生および仕上焼鈍後の鉄損に及ぼ
す影響を調査するため、以下のような試験を行った。
Ｃ：０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：１．７９ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．３４ｗｔ％、Ｐ：０．０４ｗｔ％、Ｓ：０．０
０２８ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．３２ｗｔ％、Ｎ：
０．００２１ｗｔ％の組成の鋼を溶製し、これを鋳造し
てスラブを作製した。このスラブを常温から１１００℃
に加熱して圧下率７０％で粗圧延した後、引き続き高周
波加熱装置を用いて１１５０℃に加熱昇温し、この温度
に１〜２０秒間保持する加熱処理を施した後、板厚２．
０ｍｍまで仕上圧延を行い、７００℃で巻き取った。次
いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．５ｍｍまで冷
間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰囲気中で９０
０℃×１分間の仕上焼鈍を行った。
持時間がリジングの発生および仕上焼鈍後の鉄損に及ぼ
す影響を調査するため、以下のような試験を行った。
Ｃ：０．００３０ｗｔ％、Ｓｉ：１．７９ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．３４ｗｔ％、Ｐ：０．０４ｗｔ％、Ｓ：０．０
０２８ｗｔ％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．３２ｗｔ％、Ｎ：
０．００２１ｗｔ％の組成の鋼を溶製し、これを鋳造し
てスラブを作製した。このスラブを常温から１１００℃
に加熱して圧下率７０％で粗圧延した後、引き続き高周
波加熱装置を用いて１１５０℃に加熱昇温し、この温度
に１〜２０秒間保持する加熱処理を施した後、板厚２．
０ｍｍまで仕上圧延を行い、７００℃で巻き取った。次
いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．５ｍｍまで冷
間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰囲気中で９０
０℃×１分間の仕上焼鈍を行った。
【００１３】このようにして得られた鋼板の鉄損とリジ
ング発生の有無を図２に示す。これによれば、粗圧延後
の加熱処理における保持時間が１０秒を超えると鉄損が
劣化する傾向にあり、一方、保持時間が２秒未満ではリ
ジングが発生する傾向があることが判る。以上の理由か
ら本発明では、粗圧延後の加熱処理における１０００〜
１１５０℃での保持時間を２〜１０秒間とし、その後、
仕上圧延を行うものとする。
ング発生の有無を図２に示す。これによれば、粗圧延後
の加熱処理における保持時間が１０秒を超えると鉄損が
劣化する傾向にあり、一方、保持時間が２秒未満ではリ
ジングが発生する傾向があることが判る。以上の理由か
ら本発明では、粗圧延後の加熱処理における１０００〜
１１５０℃での保持時間を２〜１０秒間とし、その後、
仕上圧延を行うものとする。
【００１４】さらに、粗圧延の圧下率がリジングの発生
に及ぼす影響を調査するため、以下のような試験を行っ
た。図２の試験で用いたスラブと同じ組成のスラブを１
１００℃に加熱して圧下率４０〜９０％で粗圧延した。
引き続き、この粗圧延材を高周波加熱装置を用いて１１
５０℃に加熱昇温し、この温度に５秒間保持する加熱処
理を施した後、板厚２．０ｍｍまで仕上圧延を行い、７
００℃で巻き取った。次いで、この熱延板を酸洗した
後、板厚０．５ｍｍまで冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2
−７５％Ｎ2雰囲気中で９００℃×１分間の仕上焼鈍を
行った。表１は、粗圧延を各圧下率で実施した材料につ
いて仕上焼鈍後のリジングの有無を示したものであり、
圧下率６０％以上においてリジング発生が回避されてい
ることが判る。このため本発明では、粗圧延の圧下率を
６０％以上とする。但し、粗圧延の圧下率が９０％を超
えるとミルの負荷増大により熱間圧延が不可能となるた
め、粗圧延の圧下率の上限は９０％とすることが好まし
い。
に及ぼす影響を調査するため、以下のような試験を行っ
た。図２の試験で用いたスラブと同じ組成のスラブを１
１００℃に加熱して圧下率４０〜９０％で粗圧延した。
引き続き、この粗圧延材を高周波加熱装置を用いて１１
５０℃に加熱昇温し、この温度に５秒間保持する加熱処
理を施した後、板厚２．０ｍｍまで仕上圧延を行い、７
００℃で巻き取った。次いで、この熱延板を酸洗した
後、板厚０．５ｍｍまで冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2
−７５％Ｎ2雰囲気中で９００℃×１分間の仕上焼鈍を
行った。表１は、粗圧延を各圧下率で実施した材料につ
いて仕上焼鈍後のリジングの有無を示したものであり、
圧下率６０％以上においてリジング発生が回避されてい
ることが判る。このため本発明では、粗圧延の圧下率を
６０％以上とする。但し、粗圧延の圧下率が９０％を超
えるとミルの負荷増大により熱間圧延が不可能となるた
め、粗圧延の圧下率の上限は９０％とすることが好まし
い。
【００１５】
【表１】
【００１６】次に、鋼組成の限定理由について説明す
る。Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるのに有効な元素であ
り、この作用を得るためには１．５ｗｔ％以上の添加が
必要であるが、４．０ｗｔ％を超えると飽和磁束密度の
低下に伴い磁束密度が低下する。このためＳｉは１．５
〜４．０ｗｔ％とする。ＡｌはＳｉと同様、固有抵抗を
上げるために有効な元素であるが、Ｓｏｌ．Ａｌが１．
０ｗｔ％を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密度
が低下する。一方、Ｓｏｌ．Ａｌが０．１ｗｔ％未満で
はＡｌＮが微細化し、粒成長性が低下する。このためＳ
ｏｌ．Ａｌは０．１〜１．０ｗｔ％とする。
る。Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるのに有効な元素であ
り、この作用を得るためには１．５ｗｔ％以上の添加が
必要であるが、４．０ｗｔ％を超えると飽和磁束密度の
低下に伴い磁束密度が低下する。このためＳｉは１．５
〜４．０ｗｔ％とする。ＡｌはＳｉと同様、固有抵抗を
上げるために有効な元素であるが、Ｓｏｌ．Ａｌが１．
０ｗｔ％を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密度
が低下する。一方、Ｓｏｌ．Ａｌが０．１ｗｔ％未満で
はＡｌＮが微細化し、粒成長性が低下する。このためＳ
ｏｌ．Ａｌは０．１〜１．０ｗｔ％とする。
【００１７】Ｃは磁気時効の問題があるため、０〜０．
００５ｗｔ％（無添加の場合を含む）とする。Ｍｎは熱
間圧延時の赤熱脆性を防止するために０．０５ｗｔ％以
上添加する必要があるが、１．０ｗｔ％超えると磁束密
度を低下させるので、０．０５〜１．０ｗｔ％とする。
Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために有効な元素であ
るが、０．１ｗｔ％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため、０〜０．１ｗｔ％（無添加の場合を含む）とす
る。
００５ｗｔ％（無添加の場合を含む）とする。Ｍｎは熱
間圧延時の赤熱脆性を防止するために０．０５ｗｔ％以
上添加する必要があるが、１．０ｗｔ％超えると磁束密
度を低下させるので、０．０５〜１．０ｗｔ％とする。
Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために有効な元素であ
るが、０．１ｗｔ％を超えて添加すると鋼板が脆化する
ため、０〜０．１ｗｔ％（無添加の場合を含む）とす
る。
【００１８】Ｓは微細な析出物を生成して磁気特性を劣
化させるため、０〜０．００７ｗｔ％（無添加の場合を
含む）とする。Ｎは、その含有量が多いとＡｌＮの析出
量が多くなり、ＡｌＮが粗大化したとしても粒成長性を
低下させて鉄損を増大させる。このためＮは０〜０．０
０５ｗｔ％（無添加の場合を含む）とする。残部は実質
的にＦｅからなり、不可避不純物元素等の少量の成分元
素を含むことを妨げない。
化させるため、０〜０．００７ｗｔ％（無添加の場合を
含む）とする。Ｎは、その含有量が多いとＡｌＮの析出
量が多くなり、ＡｌＮが粗大化したとしても粒成長性を
低下させて鉄損を増大させる。このためＮは０〜０．０
０５ｗｔ％（無添加の場合を含む）とする。残部は実質
的にＦｅからなり、不可避不純物元素等の少量の成分元
素を含むことを妨げない。
【００１９】本発明の製造方法では、上述した製造条件
以外は特別な制約はなく、したがって、通常の製造条件
を採用して構わない。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を
脱ガス処理して所定の成分に調整した後、スラブに鋳造
し、このスラブを上述した条件で熱間圧延する。熱間圧
延後の熱延板焼鈍は行ってもよいが必須ではなく、特に
本発明では、熱延板焼鈍を実施しなくてもリジング発生
の防止と仕上焼鈍後の低鉄損化を達成できる。次いで、
一回の冷間圧延若しくは中間焼鈍をはさんだ２回以上の
冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍を行
う。
以外は特別な制約はなく、したがって、通常の製造条件
を採用して構わない。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を
脱ガス処理して所定の成分に調整した後、スラブに鋳造
し、このスラブを上述した条件で熱間圧延する。熱間圧
延後の熱延板焼鈍は行ってもよいが必須ではなく、特に
本発明では、熱延板焼鈍を実施しなくてもリジング発生
の防止と仕上焼鈍後の低鉄損化を達成できる。次いで、
一回の冷間圧延若しくは中間焼鈍をはさんだ２回以上の
冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍を行
う。
【００２０】
【実施例】転炉吹錬および脱ガス処理を経て表２に示す
組成の鋼を溶製し、これをスラブに鋳造し、このスラブ
を表３に示す条件で板厚２．０ｍｍまで熱間圧延した。
次いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．５ｍｍまで
冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰囲気中で９
００℃×１分間の仕上焼鈍を行った。このようにして得
られた各鋼板の鉄損Ｗ15/50を２５ｃｍエプスタイン試
験片を用いて測定するとともに、仕上焼鈍後のリジング
の有無を調べた。その結果を、表３に併せて示す。表３
によれば、本発明例で製造された無方向性電磁鋼板はリ
ジングの発生がない優れた表面性状を有し、しかも仕上
焼鈍後の鉄損も十分に低減されていることが判る。
組成の鋼を溶製し、これをスラブに鋳造し、このスラブ
を表３に示す条件で板厚２．０ｍｍまで熱間圧延した。
次いで、この熱延板を酸洗した後、板厚０．５ｍｍまで
冷間圧延し、さらに２５％Ｈ2−７５％Ｎ2雰囲気中で９
００℃×１分間の仕上焼鈍を行った。このようにして得
られた各鋼板の鉄損Ｗ15/50を２５ｃｍエプスタイン試
験片を用いて測定するとともに、仕上焼鈍後のリジング
の有無を調べた。その結果を、表３に併せて示す。表３
によれば、本発明例で製造された無方向性電磁鋼板はリ
ジングの発生がない優れた表面性状を有し、しかも仕上
焼鈍後の鉄損も十分に低減されていることが判る。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明法によれば、リ
ジングの発生がない優れた表面性状を有し、且つ仕上焼
鈍後の鉄損が低い無方向性電磁鋼板を安定して製造する
ことができる。
ジングの発生がない優れた表面性状を有し、且つ仕上焼
鈍後の鉄損が低い無方向性電磁鋼板を安定して製造する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】粗圧延後の加熱処理における加熱温度と仕上焼
鈍後の鉄損およびリジング発生との関係を示すグラフ
鈍後の鉄損およびリジング発生との関係を示すグラフ
【図２】粗圧延後の加熱処理における加熱保持時間と仕
上焼鈍後の鉄損およびリジング発生との関係を示すグラ
フ
上焼鈍後の鉄損およびリジング発生との関係を示すグラ
フ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小野 義彦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 田中 靖 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小池 健英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｐ：０〜
０．１ｗｔ％、Ｎ：０〜０．００５ｗｔ％、Ｓｉ：１．
５〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｓ：０〜０．００
７ｗｔ％、残部が実質的にＦｅからなる組成のスラブを
熱間圧延した後、冷間圧延および仕上焼鈍を経て無方向
性電磁鋼板を製造する方法であって、熱間圧延を行うに
際し、スラブを１１５０℃以下の温度に加熱した後、粗
圧延機にて６０％以上の圧下率で粗圧延し、引き続き該
粗圧延材を１０００〜１１５０℃の温度に加熱してこの
温度範囲に２〜１０秒間保持する加熱処理を施した後、
仕上圧延を行い、６５０℃以上で巻き取ることを特徴と
する表面性状が優れ且つ鉄損の低い無方向性電磁鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22727097A JP4207231B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22727097A JP4207231B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161256A true JPH1161256A (ja) | 1999-03-05 |
| JP4207231B2 JP4207231B2 (ja) | 2009-01-14 |
Family
ID=16858198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22727097A Expired - Lifetime JP4207231B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4207231B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493088B1 (ko) * | 1998-05-14 | 2005-08-01 | 삼성전자주식회사 | 망 관리 시스템에서 망 요소 생성시 망 주소 자동 설정 방법 |
| JP2007039754A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｃｕ含有無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2007154271A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2008174773A (ja) * | 2007-01-17 | 2008-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013540900A (ja) * | 2010-09-30 | 2013-11-07 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 波状欠陥のない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN107164689A (zh) * | 2017-04-19 | 2017-09-15 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种改善薄板坯工艺生产中牌号电工钢瓦垄状缺陷的方法 |
| WO2019132315A1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2019132317A1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN113165033A (zh) * | 2018-11-26 | 2021-07-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板的制造方法 |
| WO2023095637A1 (ja) * | 2021-11-25 | 2023-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法および無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4282524B2 (ja) | 2004-03-30 | 2009-06-24 | 三洋電機株式会社 | Ａｍ受信回路 |
| JP5565419B2 (ja) * | 2012-01-13 | 2014-08-06 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1997
- 1997-08-08 JP JP22727097A patent/JP4207231B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493088B1 (ko) * | 1998-05-14 | 2005-08-01 | 삼성전자주식회사 | 망 관리 시스템에서 망 요소 생성시 망 주소 자동 설정 방법 |
| JP2007039754A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｃｕ含有無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2007154271A (ja) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2008174773A (ja) * | 2007-01-17 | 2008-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013540900A (ja) * | 2010-09-30 | 2013-11-07 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 波状欠陥のない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN107164689A (zh) * | 2017-04-19 | 2017-09-15 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种改善薄板坯工艺生产中牌号电工钢瓦垄状缺陷的方法 |
| WO2019132315A1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2019132317A1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN113165033A (zh) * | 2018-11-26 | 2021-07-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板的制造方法 |
| EP4112755A1 (en) * | 2018-11-26 | 2023-01-04 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| WO2023095637A1 (ja) * | 2021-11-25 | 2023-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法および無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP7338808B1 (ja) * | 2021-11-25 | 2023-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法および無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4207231B2 (ja) | 2009-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5991484B2 (ja) | 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US7976645B2 (en) | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density | |
| US10975451B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties | |
| JPWO2016027565A1 (ja) | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 | |
| JP4207231B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP5287615B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0019289B1 (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
| JP2020056105A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3921806B2 (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH08269571A (ja) | 一方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
| JP4337147B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2015212403A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH10226819A (ja) | 鉄損特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR102921681B1 (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
| JP3424178B2 (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP7338511B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2000104119A (ja) | 板厚精度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0625381B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH075975B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2718403B2 (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP3324044B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR970007162B1 (ko) | 철손 특성이 우수한 저온 스라브 가열방식의 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH0257125B2 (ja) | ||
| JPH1088297A (ja) | 磁性焼鈍後の鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JPH11302741A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法及び鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040430 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070208 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070220 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070421 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080930 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20081013 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111031 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111031 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121031 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121031 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131031 Year of fee payment: 5 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |