JPH1164565A

JPH1164565A - 原子炉格納容器

Info

Publication number: JPH1164565A
Application number: JP9221250A
Authority: JP
Inventors: Makoto Akinaga; 誠秋永; Toshimi Tobimatsu; 敏美飛松; Seiichi Yokobori; 誠一横堀; Tomohisa Kurita; 智久栗田; Ryoichi Hamazaki; 亮一濱崎
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1997-08-18
Filing date: 1997-08-18
Publication date: 1999-03-05

Abstract

(57)【要約】【課題】ＬＯＣＡ時に原子炉ドライウェルからベント
管を介して流入する高温気体による圧力抑制室プール内
の温度成層化から生じる格納容器内圧上昇を抑制し、原
子炉の健全性をさらに向上させる。【解決手段】ドライウェル２と連絡し圧力抑制プール３
水中に開口部を有するベント管10を、内管10ａの外壁の
外側に外管10ｂを配置した２重管構造とする。また内管
10ａの外側かつ外管10ｂの内側に形成される空隙部11
は、その上端12及び下端13が閉鎖され、内部に不活性ガ
スあるいは断熱材を充填する。また、外管10ｂの外壁下
端に設けられ外管10ｂに対し曲折する部材を設け、ある
いは空隙部11に内管10ａの外壁及び内管10ｂの内壁に接
続する空隙支持部材を設ける。この変形として、空隙部
11の上端を閉鎖しかつ下端を前記圧力抑制プール水中に
開放した場合もある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主に軽水炉原子力
発電所における圧力抑制型格納容器に係り、原子炉の冷
却材が流出した場合でも圧力抑制室のプール水がヒート
シンクとして有効利用できる垂直ベント管を具備する原
子炉格納容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】図11は従来のMark-II 型の原子炉格納容
器の概略系統断面図である。原子炉格納容器は、炉心８
を内包する原子炉圧力容器１と、この原子炉圧力容器を
包囲するドライウェル２と、ドライウェル２の下方に設
けられ内部に圧力抑制プール３を保有する圧力抑制室４
とから構成される。ドライウェル２と圧力抑制室４とは
ダイアフロムフロア６により仕切られている。ダイアフ
ロムフロア６上面に開口上端部を有しかつ下端部が圧力
抑制室４の圧力抑制プール３水中で開口した垂直ベント
管５が設けられ、この垂直ベント管５によりドライウェ
ル２と圧力抑制室４が連絡している。またこの垂直ベン
ト管５の気相部には、通常は閉状態でかつドライウェル
内圧力が急激に上昇し設定値以上となった場合に開く真
空破壊弁７を配置している。なお、図中矢印は凝縮され
ていない蒸気や非凝縮性ガスの流れを示す。

【０００３】こうした圧力抑制型の原子炉格納容器にお
いては、万一何らかの原因により原子炉圧力容器１から
冷却材が流出するような事象（loss of coolant accide
nt；以下ＬＯＣＡという。）が発生すると、ドライウェ
ル２内に大量の高温蒸気と水の混合物が放出されるが、
この混合物はベント管５を通して圧力抑制室４内の圧力
抑制プール３の冷却水中に導かれる。ここで混合物中の
高温蒸気は冷却され凝縮されるから、原子炉格納容器の
内圧上昇を効果的に抑制することができる。

【０００４】また、原子炉格納容器に関して多重に設け
られた非常用炉心冷却系や格納容器冷却系等の安全設備
によって、ＬＯＣＡ時においても、原子炉圧力容器１内
部の炉心燃料の破損を防止するとともに炉心で発生する
崩壊熱による容器内温度上昇を長期にわたって抑制する
よう設計されている。さらに万一炉心から核分裂生成物
（fisson products ；以下ＦＰという。）が放出された
場合でも、原子炉格納容器の健全性を高く維持し、環境
へのＦＰ漏洩を十分微量に抑制することにより、原子炉
の高い安全性を確保するよう設計されている。

【０００５】さらに、確率的には極めて希な現象ではあ
るが、上記多重に設けられた安全設備の複数が故障する
ことにより炉心の損傷や溶融が発生する事態に対して
も、深層防護の観点から、常用系の設備を用いて原子炉
圧力容器１やドライウェル２への代替注水あるいはスプ
レイにより、損傷した炉心の冷却や格納容器の内圧上昇
の抑制を行う。こうして安全設備に加えて現有する設備
を最大限に活用することによって、安全性を高く維持す
るよう設計されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】このような炉心の損傷
などの重大な事態においては、原子炉圧力容器１外に放
出された溶融炉心を注水冷却するために、ある程度のド
ライウェルスプレイ流量を必要とする。しかし十分なド
ライウェルスプレイ流量を確保できない場合には、蒸気
は凝縮作用を受けないままベント管を介して圧力抑制プ
ール水中へ排出される。この場合におけるドライウェル
からベント管へ排出されるガスは、ＬＯＣＡ時と比べて
流量が少なく、またガス中の水蒸気濃度が高い。

【０００７】図12は図11に示した従来の原子炉格納容器
のベント管５を拡大して示した構成断面図である。従来
の原子炉格納容器では圧力抑制室４からドライウェル２
へのガスの逆流を防止するため、鋼製の垂直ベント管が
圧力抑制プール内に直接水没している。すなわちベント
管の下端開口部が圧力抑制プールの通常の水位より下方
に位置するよう設定されている。このときベント管を通
過し排出されるドライウェル内のガスの一部は、圧力抑
制プール水によってベント管内壁が冷却されているた
め、ベント管の内壁表面で凝縮作用を受ける。またこの
ガスの一部は凝縮され高温の水となり、この水の一部が
ベント管外壁側面を沿って上昇することも考えられる。
また、特に圧力抑制プールの水面近傍において、ベント
管内壁表面に付着した凝縮高温水の熱がベント管を伝っ
て圧力抑制プールへ放出されることも考えられる。

【０００８】この結果、特に残留熱除去系による圧力抑
制プール水の冷却が不十分な場合には、圧力抑制プール
３内に過度の温度成層化が生じる。すなわち、ベント管
内壁近傍での凝縮とその凝縮水の上昇に伴って圧力抑制
プール水の水面近傍が局所的に高温となる。図13はこの
場合の垂直ベント管５近傍における圧力抑制プール内深
さ方向の温度分布を模式的に示したグラフである。これ
は、垂直ベント管５からある一定距離離れた地点での水
深と温度の関係を示している。これによれば、圧力抑制
プール水の水面のみが過度に温度が高く、ある一定の深
さより深い地点では温度はそれほど上昇していないこと
がわかる。この状況では、圧力抑制プール水の全量が効
果的にヒートシンク（除熱手段）として十分機能してい
るとはいえない。また温度成層化によりプール水表面が
極度に高温となれば、プール水表面で水蒸気が発生し
て、原子炉格納容器の内圧の上昇を招く可能性もある。

【０００９】現行の原子炉格納容器の構造によれば、こ
れらの事象によっても原子炉の健全性は十分高く維持さ
れている。しかし原子炉の高い健全性を現行のもの以上
にさらに高く維持するためにも、こうした過度の温度成
層化を抑制する構造が求められる。

【００１０】本発明はこうした課題に鑑みなされたもの
であり、垂直ベント管を有する圧力抑制型原子炉格納容
器において、ベント管内壁表面での水蒸気凝縮を可能な
限り抑制し、凝縮された高温水がベント管内を上昇する
過程における熱拡散を促進することにより、圧力抑制プ
ールの温度成層化を抑制し、圧力抑制プール水全量をヒ
ートシンクとして効率よく利用することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明においては、炉心を内蔵する原子炉圧力容器
と、この原子炉圧力容器を包囲するドライウェルと、こ
のドライウェルの下方に位置し圧力抑制プールを内包す
る圧力抑制室と、前記ドライウェルと連絡し前記圧力抑
制プール水中に開口部を有するベント管とを具備する原
子炉格納容器において、ベント管は第１の管と、この第
１の管を覆う第２の管とからなる２重管構造であること
を特徴とする原子炉格納容器を提供する。これにより、
従来のベント管と比べてベント管内外の熱伝達を抑制す
ることによりベント管内壁での水蒸気凝縮を抑制する。

【００１２】またこの２重管構造からなるベント管を、
以下のように構成する。（１）第１の管と第２の管の間隙に形成される空隙部
の上端及び下端を閉鎖し、空隙部内に不活性ガスを封入
する。（２）第１の管と第２の管の間隙に形成される空隙部
の上端及び下端を閉鎖し、空隙部内に断熱材を充填す
る。（３）第１の管と第２の管の間隙に形成される空隙部
の上端を閉鎖しかつ下端を圧力抑制プール水中に開放す
る。これらの構成により、ＬＯＣＡ時に流入する高温のガス
に接触する第１の管と、圧力抑制プール水あるいはその
上方に位置する圧力抑制室内雰囲気に接触する第２の管
との間での熱交換を抑制し、ベント管内部での水蒸気凝
縮をさらに抑制する。

【００１３】また、上記３つの場合において、第２の管
の外壁下端に設けられこの第２の管に対して曲折する部
材を具備することにより、圧力抑制プール水の多くをヒ
ートシンクとして利用する。

【００１４】さらに、上記３つの場合において、空隙部
に第１の管の外壁及び第２の管の内壁に接続する空隙支
持部材を具備することにより、空隙部内での熱対流を抑
制し断熱効果を高める。あるいは、空隙部の上端におけ
る第１の管の外壁と第２の管の内壁との距離を、空隙部
の下端における該距離より大きく設定することにより、
圧力抑制室気相部におけるベント管内外の熱伝達を抑制
し圧力抑制プール水面近傍での高温水槽の形成を防止す
る。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下本発明の第１の実施の形態に
ついて説明する。本実施形態は、図11に示した圧力抑制
型原子炉格納容器において、垂直ベント管を２重管構造
とし、２重管のうち外側の管の内側で、かつ２重管の内
側の管の外側に、空隙を形成してなるものである。図１
は本実施形態の原子炉格納容器にかかるベント管を拡大
して示した構成断面図である。また、図２は図１のＡ−
Ａ矢視方向の拡大断面図である。

【００１６】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａを包囲して外管
10ｂを設けてなるものであり、内管10ａの外側でかつ外
管10ｂの内側に形成される空隙部11は、其々上端12及び
下端13で閉鎖されており、この密封された空隙部11内に
は熱伝導率の低い不活性ガスが封入されている。この場
合の不活性ガスとしては例えば窒素ガスを用いるのが好
適であるが、特に窒素ガスに限定されず、高温でも凝縮
しにくい気体であればよい。

【００１７】本実施形態によれば、ＬＯＣＡ時にドライ
ウェル２から垂直ベント管10内に水蒸気や非凝縮性ガス
を含む高温の気体が流入しても、ベント管10の内管10ａ
の内壁すなわち内管10ａと高温気体との接触面は、圧力
抑制プール３により直接冷却されることはない。よっ
て、ベント管10に流入した高温気体は、ベント管10の内
管10ａの通過時にはほとんど冷却されずに、ベント管10
の下端を通り圧力抑制プール６の水中に放出され、ここ
ではじめて冷却・凝縮される。

【００１８】つまり、空隙部11に封入された不活性ガス
により、低温の圧力抑制プール３の水により冷却される
ベント管外管10ｂと、流入する高温気体により高温とな
るベント管内管10ａとの間での熱伝達を阻止する。一方
図９に示した従来の場合は、ベント管５の外側の低温の
プール水と内側を流入する高温の気体により、気体がベ
ント管５内を流通する際に熱伝達が行われ、ベント管５
の内壁近傍で高温気体の凝縮が行われ、その気体が水蒸
気を多く含む場合には水蒸気の一部が液化してベント管
内壁に水滴が付着する可能性があった。本実施形態はか
かるベント管内壁における水蒸気凝縮を厳に防止し、高
温気体を圧力抑制プール３水中でのみ冷却・凝縮するこ
とによって、圧力抑制プール３による冷却効果を高め、
圧力抑制プール３の有効ヒートシンク領域を従来より増
大させることができる。

【００１９】図３は本実施形態における垂直ベント管５
の近傍における圧力抑制プール内深さ方向の温度分布を
模式的に示したグラフである。グラフは実線31が本実施
形態の場合であり、破線32は図13に示した従来の場合で
ある。これによれば、従来ベント管内壁での水蒸気凝縮
によって発生した圧力抑制プール３の表面が過度に高温
となる温度成層化の現象が十分に改善されている。

【００２０】すなわち本実施形態においては、ベント管
10内壁での水蒸気凝縮を防止することにより、従来の凝
縮水によるベント管外壁面上昇あるいはベント管内壁面
の凝縮水によるプール水への熱移行を防止し、プール水
表面近傍における水温の上昇を抑制することができる。
また、高温の蒸気は圧力抑制プール３内に流入しここで
はじめて冷却され、プール水中で拡散するから、プール
水表面近傍及びその下方においては温度差はほとんどな
く、深さ方向に略均一な温度分布をなす。

【００２１】よって、圧力抑制プールの温度を均一化
し、水表面が過度に高温になる事態を防ぐことにより、
格納容器内圧の上昇を従来より大幅に遅延させることが
できる。

【００２２】以下本発明の第２の実施の形態について説
明する。本実施形態は、上記第１の実施形態における２
重管構造をなした水平ベント管において、２重管の外側
の管と内側の管により形成される空隙部に断熱材を設け
たものである。図４は本実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した構成断面図である。

【００２３】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａを包囲して外管
10ｂを設けてなるものであり、内管10ａの外側でかつ外
管１０ｂの内側に形成される空隙部１１は、其々上端12
及び下端13で閉鎖されており、さらにこの空隙部11内に
は断熱材14が充填されている。この断熱材14としては、
例えば石綿を用いると好適であるが、熱伝導率の低い材
料であれば他の材料を用いてもよい。

【００２４】この断熱材14により、低温の圧力抑制プー
ル３の水により冷却されるベント管外管10ｂと、流入す
る高温気体により高温となるベント管内管10ａとの間で
の熱伝達を阻止する。この場合、熱伝導率の低い不活性
ガスを用いた第１の実施形態と比べてより高い断熱効果
を得ることができる。よって、第１の実施形態と略同様
の作用により、第１の実施形態と同様あるいはそれ以上
の効果を得ることができるから、圧力抑制プールの有効
ヒートシンク領域を拡大することにより、格納容器内圧
の上昇を大幅に抑制することができる。

【００２５】以下本発明の第３の実施の形態について説
明する。本実施形態は、上記第１の実施形態における２
重管構造をなした水平ベント管において、２重管の外側
の管と内側の管により形成される空隙部の下端を圧力抑
制プール水に開放したものである。図５は本実施形態の
原子炉格納容器にかかるベント管を拡大して示した構成
断面図である。

【００２６】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａを包囲して外管
10ｂを設けてなるものであり、内管10ａの外側でかつ外
管10ｂの内側に形成される空隙部11は、上端12は閉鎖さ
れているが、下端15は圧力抑制プール３の水中に開放さ
れている。

【００２７】本実施形態によれば、ＬＯＣＡ時にドライ
ウェル２からベント管10へ水蒸気を含む高温の気体が流
入する初期においては、内管10ａと外管10ｂとで構成さ
れる空隙部11内に下端開放部15から流入していた低温の
水により、ベント管内管10ａの内壁近傍で気体の凝縮が
生じる。この際内管10ａ内壁近傍の高温凝縮水の熱は空
隙部11内の水により吸収されるため、外管10ｂの外壁の
温度の上昇は抑制される。すなわち、内管10ａの内壁近
傍を流通する高温気体は、流通の過程では圧力抑制プー
ル３の加熱には直接寄与せず、結果圧力抑制プール３内
の温度成層化は起こらない。

【００２８】つまり、内管10ａ、外管10ｂの下端15を開
放したことにより、空隙部11内に位置する水により、低
温の圧力抑制プール３の水により冷却されるベント管外
管10ｂと、流入する高温気体により高温となるベント管
内管10ａとの間での熱伝達を阻止する。この場合、熱伝
導率の低い不活性ガスを封入した第１の実施形態と比べ
てより高い断熱効果を得ることができる。よって、第１
の実施形態と略同様の作用により、第１の実施形態と同
様あるいはそれ以上の効果を得ることができるから、圧
力抑制プールの有効ヒートシンク領域の拡大によって格
納容器内圧の上昇を大幅に抑制することができる。

【００２９】以下本発明の第４の実施の形態について説
明する。本実施形態は、上記第３の実施形態における２
重管構造をなした水平ベント管において、２重管の外側
の管の外壁の下端に、この管に対し外側に曲折する板を
配設したものである。図６は本実施形態の原子炉格納容
器にかかるベント管を拡大して示した構成断面図、図７
は図６のＢ−Ｂ矢視方向断面図である。

【００３０】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａを包囲して外管
10ｂを設けてなるものである。この外管10ｂの外壁下端
に、外管10ｂに対し外側に略直角に曲折する板16を配設
している。図７に示すように、この板16は外管10ｂに内
接し、略ドーナツ状に形成されたものである。また、図
６及び図７においては、この板16をベント管10の下端15
が圧力抑制プール３の水中に開放された第３の実施形態
にかかるベント管に適用した場合を示したが、上記第１
あるいは第２の実施形態にかかるベント管に対しても適
用可能であることはいうまでもない。また板16の形状
は、内側に外管10ｂ相当の円状の孔を有するものであれ
ばよく、特にドーナツ形状には限定されない。

【００３１】本実施形態によれば、ＬＯＣＡ時にドライ
ウェル２からベント管10へ流入した水蒸気を含む高温の
気体は、図中矢印で示される方向に流れ、圧力抑制プー
ル３の水中に流出する。ベント管10から圧力抑制プール
3 内に流入する高温気体は板16に沿ってベント管10の周
囲に拡散し、圧力抑制プール３内ではベント管外管10ａ
に対し距離をもって拡散、上昇する。これにより、ベン
ト管外管10ａの外壁に沿って高温気体が上昇するのを防
止することができるとともに、圧力抑制プール３内の広
範囲にわたるプール水を用いて熱交換を行いつつ高温気
体の凝縮を行う。

【００３２】従って、上記第３の実施形態と略同様の作
用により、第３の実施形態と同様の効果を得ることがで
きるとともに、第３の実施形態と比べて圧力抑制プール
の有効ヒートシンク領域をより拡大されることにより、
格納容器内圧の上昇を大幅に抑制することができる。

【００３３】以下本発明の第５の実施の形態について説
明する。本実施形態は、上記第１の実施の形態における
２重管構造をなした水平ベント管において、２重管のう
ち外側の管の内壁と２重管の内側の管の外壁とに接する
空隙支持部材を形成してなるものである。図８は本実施
形態の原子炉格納容器にかかるベント管を拡大して示し
た構成断面図である。また、図９は図８のＣ−Ｃ矢視方
向の拡大断面図である。

【００３４】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａと外管10ｂによ
り形成される空隙部11は其々上端12及び下端13で閉鎖さ
れ内部には熱伝導率の低い不活性ガスが封入されてい
る。さらにこの空隙部分11には外管10ｂの内壁と内管10
ａの外壁とに接する空隙支持部材17が複数箇所に設置さ
れている。図８及び図９に示されるように、空隙支持部
材17は軸方向複数点に円周方向に沿って設けられる。な
お、図では軸方向５段にわたり各段において４箇所に空
隙支持部材17が設けられているが、空隙支持部材17の個
数はこれに限定されない。

【００３５】図８のＣ−Ｃ矢視方向断面に設けられた空
隙支持部材を符号17ａ，17ｂ，17ｃ，17ｄとして図９に
示している。各空隙支持部材17ａ，17ｂ，17ｃ，17ｄ間
には孔18ａ，18ｂ，18ｃ，18ｄが設けられている。孔18
ａ，…を設けたことにより、空隙11のうちこの４つの空
隙支持部材17ａ，…の直上の空隙11ａの内圧と直下の空
隙11ｂの内圧はほぼ同じ値で推移する。

【００３６】また、直上の空隙11ａと直下の空隙11ｂと
の間での不活性ガスの対流は、空隙支持部材17ａ，…に
よってある程度阻止される。すなわち、図１に示した空
隙支持部材を有しない第１の実施の形態においては、Ｌ
ＯＣＡ時に垂直ベント管に流入する高温気体により空隙
部の不活性ガスの温度が上昇する。これにより空隙11内
に対流が発生し、空隙11の上方に高温のガスが集積し、
この周辺における不活性ガスによる断熱効果が低下する
ことが考えられる。しかし本実施形態では、空隙支持部
材により分けられる空隙11内の各空間11ａ，11ｂ，…相
互間での熱交換すなわち対流はほとんど発生しない。

【００３７】よって本実施形態では、上記第１の実施形
態と同様の作用効果が得られると同時に、特に空隙11ａ
における不活性ガスの温度上昇を抑制し、ＬＯＣＡ時に
おいても不活性ガスによる断熱効果を高く維持すること
ができから、ひいては格納容器内圧の上昇を第１の実施
形態以上に遅延させることができる。

【００３８】なお、本実施形態の空隙支持部材は、空隙
11内に断熱材を設けた上記第２の実施形態に対しても適
用可能である。この場合も、空隙11の上下方向の熱伝達
を抑制することにより上述と略同様の作用効果が期待で
きる。

【００３９】以下本発明の第６の実施の形態について説
明する。本実施形態は、図４に示した上記第１の実施の
形態における２重管構造をなした水平ベント管におい
て、２重管の外側の管の内側でかつ内側の管の外側に形
成される空隙部分11の厚さを、下方にいくほど小さくな
るよう設定するものである。図10は本実施形態の原子炉
格納容器にかかるベント管を拡大して示した構成断面図
である。

【００４０】本実施形態における垂直ベント管10は２つ
の鋼製管10ａ，10ｂからなり、内管10ａと外管10ｂによ
り形成される空隙部11は其々上端12及び下端13で閉鎖さ
れ内部には断熱材14が封入されている。図中、空隙部分
すなわち断熱材14の上端12における厚さをｄ₁ 、下端13
における厚さをｄ₂ としている。また上端12閉鎖部分の
厚さ（内管10ａ外壁と外管10ｂ内壁との距離）をｆ₁ 、
下端13閉鎖部分の厚さをｆ₂ としている。本実施形態で
はｄ₁ ＞ｄ₂ とするとともに、空隙部分すなわち断熱材
14の全体積は図４の場合と略同等となるよう設定する。

【００４１】図４に示した第２の実施形態と比較する
と、ｄ₁ は図２の場合の厚さより若干大きめに設定し、
ｄ₂ を図２の場合より小さく設定する。また本実施形態
では、内管10ａ及び外管10ｂの厚さは図４の場合と同様
に上方と下方でほぼ同じであるから、ｆ₁ ＞ｆ₂ となっ
ている。

【００４２】この構成によれば、図４の場合と比較して
圧力抑制プール３の水位より上方に位置する空隙部分す
なわち断熱材の体積が大きくなる。こうして、特に圧力
抑制プール３の上面におけるベント管10の断熱効果を高
めることにより、圧力抑制プール３の水面直上に位置す
る雰囲気が高温となるのを抑制し、圧力抑制プールの水
面近傍のみが際立って高温となるプール水の温度成層化
をより一層抑止することができる。

【００４３】なお、本実施形態の空隙部の厚さの変更
は、上記第３の実施形態に限られることなく、上述の各
実施形態についても適用可能である。この場合も、圧力
抑制プール３の水面直上雰囲気の温度上昇を抑制するこ
とにより上述と同様の作用効果が期待できる。

【００４４】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、事
故時に低流量かつ水蒸気濃度の高い気体がドライウェル
からベント管を介して圧力抑制プール内に流入する場合
に、ベント管内面での水蒸気凝縮を防止するとともに広
範囲の圧力抑制プール水との熱交換を行うことができる
から、圧力抑制プール水表面近傍における温水層の発生
を防止し、プール水をヒートシンクとして有効に利用す
ることにより、格納容器の圧力抑制室内圧の上昇を抑制
する。これにより、環境へのＦＰ漏洩を十分微量に抑制
することにより、原子炉の健全性をさらに高く維持する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した断面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ矢視方向拡大断面図である。

【図３】本発明の第１の実施形態にかかるベント管の近
傍における圧力抑制プール内深さ方向の温度分布を模式
的に示したグラフである。

【図４】本発明の第２の実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した断面図である。

【図５】本発明の第３の実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した断面図である。

【図６】本発明の第４の実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した断面図である。

【図７】図６のＢ−Ｂ矢視方向拡大断面図である。

【図８】本発明の第５の実施形態の原子炉格納容器にか
かるベント管を拡大して示した断面図である。

【図９】図８のＣ−Ｃ矢視方向拡大断面図である。

【図１０】本発明の第６の実施形態の原子炉格納容器に
かかるベント管を拡大して示した断面図である。

【図１１】従来の圧力抑制型原子炉格納容器の概略系統
断面図である。

【図１２】図11に示した従来の原子炉格納容器のベント
管を拡大して示した断面図である。

【図１３】従来の原子炉格納容器のベント管の近傍にお
ける圧力抑制プール内深さ方向の温度分布を模式的に示
したグラフである。

【符号の説明】

１…原子炉圧力容器、２…ドライウェル、３…圧力抑制
プール、４…ウェットウェル、５，10…ベント管、６…
ダイアフロムフロア７…真空破壊弁、８…原子炉炉心、10ａ…ベント管内
管、10ｂ…ベント管外管、11…空隙、12…２重ベント管
上端、13…２重ベント管下端、14…断熱材、15…２重ベ
ント管下端開放部、16…板、17，17ａ，17ｂ，17ｃ，17
ｄ…空隙支持部材、18ａ，18ｂ，18ｃ，18ｄ…孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者栗田智久神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地株式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者濱崎亮一神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地株式会社東芝横浜事業所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】炉心を内蔵する原子炉圧力容器と、この
原子炉圧力容器を包囲するドライウェルと、このドライ
ウェルの下方に位置し圧力抑制プールを内包する圧力抑
制室と、前記ドライウェルと連絡し前記圧力抑制プール
水中に開口部を有するベント管とを具備する原子炉格納
容器において、前記ベント管は第１の管と、この第１の
管を覆う第２の管とからなる２重管構造であることを特
徴とする原子炉格納容器。
【請求項２】前記第１の管と前記第２の管の間隙に形
成される空隙部は、その上端及び下端が閉鎖されている
ことを特徴とする請求項１記載の原子炉格納容器。
【請求項３】前記空隙部内に不活性ガスが封入されて
いることを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器。
【請求項４】前記空隙部内に断熱材が充填されている
ことを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器。
【請求項５】前記第１の管と前記第２の管の間隙に形
成される空隙部は、その上端が閉鎖されかつ下端が前記
圧力抑制プール水中に開放されていることを特徴とする
請求項１記載の原子炉格納容器。
【請求項６】前記第２の管の外壁下端に、この第２の
管に対して曲折する部材を具備することを特徴とする請
求項２または請求項５記載の原子炉格納容器。
【請求項７】前記空隙部に前記第１の管の外壁及び前
記第２の管の内壁に接続する空隙支持部材を具備するこ
とを特徴とする請求項２または請求項５記載の原子炉格
納容器。
【請求項８】前記空隙部の上端における前記第１の管
の外壁と前記第２の管の内壁との距離は、前記空隙部の
下端における該距離より大きいことを特徴とする請求項
２または請求項５記載の原子炉格納容器。