JPH1171654A - 浸炭歯車 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】耐剥離性と曲げ疲労強度に優れた浸炭歯車を提
供する。 【解決手段】母材が重量％で、C：0.1〜0.3％、Mn：0.1
〜1.2％、Cr：0.1〜1.5％、Mo：0.15超〜0.70％、B：0.
001〜0.005％、Al：0.01〜0.1％、Nb：0〜0.05％、Ti：
0〜0.05％、N：0〜0.015％、Si≦0.4％、Ni≦0.5％、Cu
≦0.4％、P≦0.03％、S≦0.03％、残部Fe 及び不純物の
化学組成の鋼であって、浸炭硬化層の表面C量が0.6〜1.
1重量％で、且つその浸炭硬化層の表面から深さ0.5mmま
での領域におけるトルースタイトの面積分率が歯面部で
は5％以下で、歯元部では5％以上である浸炭歯車。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、浸炭歯車に関し、
より詳しくは疲労による剥離に対する抵抗性と曲げ疲労
強度に優れた浸炭歯車に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車や産業機械に使用される動力伝達
用の歯車には、歯面に繰り返しの高い応力が作用する。
このため、歯車の互いに噛み合う歯の接触部となる歯面
においては疲労による剥離（スポーリングやピッチン
グ）に対する寿命の長いことが、又、非接触部となる歯
元においては曲げ疲労に対する寿命の長いことが要求さ
れる。ここで、繰り返しの面圧が負荷されることによっ
て歯面が剥離する疲労現象のうち、剥離が比較的大きな
ものは「スポーリング」、又、剥離が比較的小さいもの
は「ピッチング」と呼ばれることもある。この歯面の剥
離（以下、単に「剥離」ともいう）は、歯車回転時の騒
音の原因や、歯の部分欠損の原因となる。

【０００３】近年、地球環境問題に端を発して、エンジ
ンの出力向上や構造部品の小型化、軽量化が求められる
ようになってきた。このため、歯車への負荷はますます
大きくなり、前記の「剥離」や「曲げ疲労」に対する対
策が重要になっている。

【０００４】歯車は、従来、ＪＩＳ規格鋼のＳＣｒ４２
０、ＳＣＭ４２０やＳＮＣＭ４２０などを母材（素材
鋼）として所望形状に加工した後、これに浸炭処理を施
して製造されてきた。しかし、前記のＪＩＳ規格鋼を母
材とした場合には、上記の剥離や曲げ疲労に対しては充
分な寿命が得られない。そこで、上記の疲労に対する抵
抗性を高めるために、ガス浸炭処理を前提とした種々の
鋼が提案されている。

【０００５】例えば、特開昭６０−２４３２５２号、特
開昭６２−６３６５３号の各公報には、ＳｉやＭｎ、Ｃ
ｒの含有量を制限し、ＮｉやＭｏを積極的に添加した鋼
が開示されている。しかしながら、上記の各公報に提案
された鋼を母材として用いても、前記の疲労に対する抵
抗性、すなわち歯面の剥離及び非接触部である歯元の曲
げ疲労に対する抵抗性を同時に高めることは難しかっ
た。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、疲労による剥離に対する抵抗性と
曲げ疲労に対する抵抗性（曲げ疲労強度）とに優れた浸
炭歯車を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記に
示す浸炭歯車にある。

【０００８】すなわち、「母材が、重量％で、Ｃ：０．
１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜１．２％、Ｃｒ：０．１
〜１．５％、Ｍｏ：０．１５％を超えて０．７０％以
下、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ａｌ：０．０１〜
０．１％、Ｎｂ：０〜０．０５％、Ｔｉ：０〜０．０５
％、Ｎ：０〜０．０１５％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｎ
ｉ：０．５％以下、Ｃｕ：０．４％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純
物の化学組成の鋼であって、浸炭硬化層の表面Ｃ量が重
量％で０．６〜１．１％で、且つその浸炭硬化層の表面
から深さ０．５ｍｍまでの領域におけるトルースタイト
の面積分率が歯面部では５％以下で、歯元部では５％以
上であることを特徴とする浸炭歯車」である。

【０００９】ここで、「表面Ｃ量」とは「表面から０．
１ｍｍまでの領域における基地のＣ濃度（重量％）のこ
と」をいい、「トルースタイトの面積分率」は、「表面
から深さ０．５ｍｍまでの領域における平均面積分率」
のことを指す。

【００１０】歯車の「歯面」とは歯車の噛み合わせで互
いの歯同士が接触する部分のことをいう。又、「歯元」
とは、互いの歯が接触しない部分のことをいい、歯車の
歯底を含む部分のことをいう。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明者らは、前記した目的を達
成するため、浸炭歯車の母材となる歯車用鋼の化学組成
及び浸炭後の組織、並びに浸炭歯車の破壊の状態などに
ついて研究を行った結果、下記の知見を得た。

【００１２】Ｂは鋼の焼入れ性を高める元素として知
られているが、浸炭層のようにＣ含有量が高い場合に
は、焼入れ性向上効果は殆ど生じない。したがって、Ｂ
添加鋼を浸炭焼入れすれば母材（素材鋼）の硬度だけを
高めることができる。

【００１３】Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｏ含有量を調整し
て焼入れ性を制御した鋼に適正量のＢを添加して浸炭焼
入れすると、浸炭硬化層にマルテンサイトと残留オ−ス
テナイトに加えてトルースタイトを生成させることがで
きる。

【００１４】なお、ここでいう「トルースタイト」と
は、通常のガス浸炭を行った場合に鋼材表面部に見られ
る「不完全焼入れ層」とは異なったものである。すなわ
ち、所謂「不完全焼入れ層」は、浸炭焼入れ時に鋼材表
面部のＣｒ、ＭｎやＳｉなどの合金元素が酸化され、そ
の周辺部で前記の合金元素（Ｃｒ、ＭｎやＳｉなど）が
欠乏し、焼入れ性が不足することが原因で生じた組織で
ある。この組織は鋼材の表面に対して層状、あるいは粒
界の酸化物に沿った形状で現出する。一方、上記の「ト
ルースタイト」は、マルテンサイトと残留オ−ステナイ
トの中に粒状に観察されるもので、前記の所謂「不完全
焼入れ層」とは明らかに形態が異なった組織である。こ
の両者は、５００倍程度の倍率で光学顕微鏡観察すれば
容易に識別できる。

【００１５】浸炭硬化層にトルースタイトが生成する
と、曲げ疲労に対する抵抗性（曲げ疲労強度）は大きく
なる。しかし、トルースタイトの面積分率が大きくなる
と剥離に対する抵抗性が劣化する。

【００１６】上記のから、歯車の歯面における剥離
の発生と、歯元における曲げ疲労発生の問題を同時に解
決するには、浸炭硬化層の組織に関して、歯車歯面の組
織は主としてマルテンサイトと残留オ−ステナイトから
なるものとし、歯元組織はマルテンサイトと残留オ−ス
テナイト及び曲げ疲労特性に優れたトルースタイトとの
混合組織とすれば良い。

【００１７】なお、既に述べたように、歯車の「歯面」
とは歯車の噛み合わせで互いの歯同士が接触する部分の
ことをいう。又、「歯元」とは、互いの歯が接触しない
部分のことをいい、歯車の歯底を含む部分のことであ
る。

【００１８】剥離の起点は歯車の歯面の表面に生ず
る。したがって、剥離に対する抵抗性を高めるには浸炭
歯車の歯面部浸炭硬化層の組織を制御すれば良い。この
場合、特に表面から深さ０．５ｍｍまでの領域における
組織を制御することが、剥離の進展を抑制するのに極め
て効果的である。

【００１９】歯元の曲げ疲労強度を高めるには浸炭焼
入れ後の母材の強度を高めるとともに、浸炭歯車の歯元
部浸炭硬化層の組織、なかでも表面から深さ０．５ｍｍ
までの領域における組織を制御すれば良い。

【００２０】浸炭処理した歯車における浸炭硬化層の
表面Ｃ量は、曲げ疲労強度と剥離に対する抵抗性に影響
を及ぼす。すなわち、浸炭硬化層の表面Ｃ量が重量％で
０．６％を下回ると、耐剥離性が劣化する。一方、重量
％で１．１％を超えると、曲げ疲労強度が低下してしま
う。

【００２１】なお、「表面Ｃ量」とは、既に述べたよう
に「表面から０．１ｍｍまでの領域における基地のＣ濃
度（重量％）のこと」を指す。「表面Ｃ量が０．６％を
下回る」ということは、「前記領域でのＣ濃度分布が一
部でも０．６％を下回る」ことをいう。同様に、「表面
Ｃ量が１．１％を超える」ということは、「前記領域で
のＣ濃度分布が一部でも１．１％を超える」ことをい
う。

【００２２】表面Ｃ量（表面Ｃ濃度分布）は、例えば波
長分散型ＥＰＭＡなどの装置を用いて検量線により測定
すれば良い。

【００２３】極表面においては特性Ｘ線の発生領域の問
題から、試料のマウントなどが影響して正確な分析を行
い難い場合があるが、このような時には最も表面に近く
てマウントなどの影響が無い点から外挿して表面Ｃ量を
読み取れば良い。

【００２４】本発明は上記の知見に基づいて完成された
ものである。

【００２５】以下に本発明の各要件について詳しく説明
する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」を意味す
る。

【００２６】（Ａ）母材（素材鋼）の化学組成 Ｃ：０．１〜０．３％ Ｃは、浸炭焼入れ後の母材（素材鋼）の強度を上昇させ
て、歯車の曲げ強度や疲労強度を向上させる作用を有す
る。しかし、Ｃ含有量が０．１％未満では、母材強度が
低下して歯車における曲げ強度や疲労強度が大きく低下
してしまう。一方、０．３％を超えると、歯車の製造工
程である切削加工時に切削性が劣化して工具寿命を縮め
てしまう。したがって、Ｃの含有量を０．１〜０．３％
とした。なお、Ｃ含有量は０．１５〜０．２５％とする
ことが好ましい。

【００２７】Ｍｎ：０．１〜１．２％ Ｍｎは、鋼の焼入れ性を高める元素で、浸炭焼入れ後の
歯車の浸炭硬化層及び母材を硬化させる作用がある。し
かし、その含有量が０．１％未満では上記の作用が期待
できない。一方、１．２％を超えて含有させると、焼入
れ性が大きくなりすぎるので歯元のトル−スタイト生成
が困難となり、トルースタイトを生成させて歯元の曲げ
疲労強度を高めたいとする本発明の目的が達成できな
い。したがって、Ｍｎの含有量を０．１〜１．２％とし
た。なお、Ｍｎの含有量は０．３〜１．１％とすること
が望ましい。

【００２８】Ｃｒ：０．１〜１．５％ Ｃｒも鋼の焼入れ性を高める元素で、浸炭焼入れ後の歯
車の浸炭硬化層及び母材を硬化させる作用がある。しか
し、その含有量が０．１％未満では上記の作用が期待で
きない。一方、１．５％を超えて含有させると、焼入れ
性が大きくなりすぎるので歯元のトル−スタイト生成が
困難となり、トルースタイトを生成させて歯元の曲げ疲
労強度を高めたいとする本発明の目的が達成できない。
したがって、Ｃｒの含有量を０．１〜１．５％とした。
なお、Ｃｒの好ましい含有量は０．２〜１．２％であ
る。

【００２９】Ｍｏ：０．１５％を超えて０．７０％以下 Ｍｏは、鋼の焼入れ性を高める作用を有する。更に、マ
ルテンサイトの靭性を高める作用も有する。しかし、そ
の含有量が０．１５％以下では靭性向上効果に乏しい。
一方、靭性を向上させるために多量に添加すると、浸炭
硬化層の焼入れ性が上昇し過ぎてトルースタイトを生成
させることができなくなるし、母材の被削性や冷間鍛造
性が低下してしまう。特に、Ｍｏの含有量が０．７０％
を超えるとこの問題が著しくなる。したがって、Ｍｏの
含有量を０．１５％を超えて０．７０％以下とした。

【００３０】Ｂ：０．００１〜０．００５％ Ｂは、本発明において重要な元素である。Ｂには、浸炭
後に焼入れされる浸炭層の焼入れ性は上昇させずに、母
材の焼入れ性だけを高める作用がある。このため、浸炭
焼入れ後の母材硬度は高めても、浸炭硬化層、なかでも
歯元部の浸炭硬化層におけるトルースタイトの生成を抑
制することがない。したがって、浸炭焼入れ後に、母材
の高い硬度と歯元部における適正量のトルースタイトと
の相乗効果によって、浸炭歯車の歯元折損寿命（曲げ疲
労寿命）を高めるのに極めて有効な元素である。しか
し、Ｂの含有量が０．００１％未満では添加効果に乏し
く、０．００５％を超えて含有させても前記効果は飽和
してコストの上昇をきたすことに加えて、熱間加工性の
劣化を招く。したがって、Ｂの含有量を０．００１〜
０．００５％とした。なお、Ｂの含有量は０．００１〜
０．００３％とすることが好ましい。

【００３１】Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ａｌは、浸炭処理時のオ−ステナイト粒の粗大化を抑制
して、浸炭焼入れ後の硬化層及び母材部の結晶粒を微細
化する作用がある。しかし、その含有量が０．０１％未
満では前記作用は期待できない。一方、０．１％を超え
ると前記作用が飽和する。したがって、Ａｌの含有量を
０．０１〜０．１％とした。なお、Ａｌの望ましい含有
量は０．０２〜０．０６％である。

【００３２】Ｎｂ：０〜０．０５％ Ｎｂは添加しなくても良い。添加すれば浸炭処理時のオ
−ステナイト結晶粒の粗大化を抑制し、浸炭焼入れ後の
硬化層及び母材部の結晶粒を微細化する作用がある。こ
の効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００５％以上の含
有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が０．
０５％を超えると前記作用が飽和し、コストが嵩むばか
りである。したがって、Ｎｂの含有量を０〜０．０５％
とした。

【００３３】Ｔｉ：０〜０．０５％ Ｔｉも添加しなくても良い。添加すれば浸炭処理時のオ
−ステナイト結晶粒の粗大化を抑制し、浸炭焼入れ後の
硬化層及び母材部の結晶粒を微細化する作用がある。こ
の効果を確実に得るには、Ｔｉは０．００５％以上の含
有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が０．
０５％を超えると前記作用が飽和し、コストが嵩むばか
りである。したがって、Ｔｉの含有量を０〜０．０５％
とした。

【００３４】Ｎ：０〜０．０１５％ Ｎは含有させなくても良い。含有させれば、窒化物を生
成して浸炭処理時のオ−ステナイト結晶粒の粗大化を抑
制し、浸炭焼入れ後の硬化層及び母材部の結晶粒を微細
化する作用がある。この効果を確実に得るには、Ｎは
０．００３％以上の含有量とすることが好ましい。しか
し、その含有量が０．０１５％を超えると前記作用が飽
和し、更には前記したＢ添加の効果が失われてしまう。
したがって、Ｎの含有量を０〜０．０１５％とした。な
お、Ｎ含有量の上限は０．０１２％とすることが好まし
い。

【００３５】Ｓｉ：０．４％以下 Ｓｉは、歯車の製造工程である冷間鍛造時の変形抵抗を
大きくしたり、切削加工時の切削性を低下させてしま
う。特に０．４％を超えて含有すると、冷間鍛造性と切
削性の著しい劣化をきたす。したがって、Ｓｉの含有量
の上限を０．４％とした。なお、Ｓｉ含有量は０．３％
以下とすることが望ましい。

【００３６】Ｎｉ：０．５％以下 Ｎｉは、歯車の製造工程である切削加工時の被削性を低
下させてしまう。特に０．５％を超えて含有すると、被
削性の著しい劣化をきたす。したがって、Ｎｉの含有量
の上限を０．５％とした。なお、Ｎｉ含有量は０．３％
以下とすることが望ましい。

【００３７】Ｃｕ：０．４％以下 Ｃｕは、熱間加工時における割れの原因となる。特に、
０．４％を超えて含有すると、高温での熱間加工性、例
えば分塊圧延や熱間鍛造における加工性が著しく低下し
てしまう。したがって、Ｃｕの含有量の上限を０．４％
とした。なお、Ｃｕ含有量は０．３％以下とすることが
望ましい。

【００３８】Ｐ：０．０３％以下 Ｐは浸炭鋼において、特に旧オ−ステナイト粒界に偏析
して浸炭硬化層を脆化し、歯元の曲げ疲労強度を低下さ
せてしまう。特に、その含有量が０．０３％を超える
と、歯元の曲げ疲労強度の低下が著しい。したがって、
Ｐ含有量の上限を０．０３％とした。なお、Ｐの含有量
は０．０２％以下とすることが好ましい。

【００３９】Ｓ：０．０３％以下 Ｓも浸炭鋼において、浸炭硬化層を脆化して歯元の曲げ
疲労強度を低下させてしまう。特に、その含有量が０．
０３％を超えると、歯元の曲げ疲労強度の低下が著し
い。したがって、Ｓ含有量の上限を０．０３％とした。
なお、Ｓの含有量は０．０２％以下とすることが望まし
い。

【００４０】（Ｂ）浸炭硬化層の表面Ｃ量 浸炭処理した歯車の浸炭硬化層の表面Ｃ量は、歯元の曲
げ疲労強度と歯面の耐剥離性に影響を及ぼす。すなわ
ち、浸炭硬化層の表面Ｃ量が０．６％未満であると、歯
面の耐剥離性が劣化する。一方、１．１％を超えると、
歯元の曲げ疲労強度が低下してしまう。したがって、浸
炭硬化層の表面Ｃ量を０．６〜１．１％とした。なお、
浸炭硬化層の表面Ｃ量は０．７〜１．０％とすることが
好ましい。

【００４１】（Ｃ）浸炭硬化層の組織 剥離の起点は歯車の歯面の表面に生ずる。したがって、
疲労による剥離に対する抵抗性を高めるには、浸炭歯車
の歯面部浸炭硬化層の組織を制御すれば良い。この場
合、特に表面から深さ０．５ｍｍまでの領域における組
織を制御することが、剥離の進展を抑制するのに極めて
効果的である。

【００４２】一方、浸炭焼入れ後の母材の強度を高める
とともに、浸炭歯車の歯元浸炭硬化層の組織、なかでも
表面から深さ０．５ｍｍまでの領域における組織を制御
することが、歯元の曲げ疲労強度を高めるのに効果的で
ある。

【００４３】したがって、歯車の歯面における剥離の発
生と、歯元における曲げ疲労発生の問題を同時に解決し
ようとする本発明においては、浸炭硬化層の組織とし
て、表面から深さ０．５ｍｍまでの領域における組織を
規定する。

【００４４】一般に、浸炭焼入れした歯車において、浸
炭硬化層の表面から深さ０．５ｍｍまでの領域における
主組織は、マルテンサイトと残留オ−ステナイトから構
成される。しかし、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｏ量を厳密に
制御した上で適正量のＢを添加した、本発明の対象鋼を
母材（素材鋼）とした歯車の場合には、浸炭焼入れで、
前記の領域にマルテンサイトと残留オ−ステナイトに加
えてトルースタイトが生成する。このトルースタイトの
面積分率は、浸炭焼入れ時の冷却速度の大きな歯面部で
は小さく、冷却速度が遅くなる歯元部では逆に大きくな
る。

【００４５】前記浸炭焼入れした歯車の、浸炭硬化層の
表面から深さ０．５ｍｍまでの領域に生成したトルース
タイトは、曲げ疲労に対する抵抗性（曲げ疲労強度）と
耐剥離性に影響する。詳しく述べれば、前記の領域にお
けるトルースタイトは、歯元の曲げ疲労寿命（歯元の折
損寿命）を高めるが、歯面の剥離寿命を低下させる。

【００４６】歯面部に関しては、前記領域でのトルース
タイトが面積分率（平均面積分率）で５％を超えると、
剥離寿命の低下をきたす。したがって、前記領域におけ
るトルースタイトの面積分率を５％以下とした。なお、
トルースタイト分率の下限値は特に定める必要はない
が、トルースタイトが剥離に対しては抵抗性のない組織
であるため、なるべく少なくした方が良い。すなわち、
歯車歯面部の組織はマルテンサイトと残留オ−ステナイ
トからなる通常の浸炭焼入れ組織であっても構わない。

【００４７】歯元部に関しては、前記領域でのトルース
タイトが面積分率（平均面積分率）で５％を下回ると、
曲げ疲労寿命（折損寿命）の低下をきたす。したがっ
て、前記領域におけるトルースタイトの面積分率を５％
以上とした。なお、前記領域におけるトルースタイトの
面積分率は１０％以上とすることが好ましい。トルース
タイトは、歯元の曲げ疲労強度には影響を及ぼさない。
したがって、その分率の上限は特に定める必要はない
が、製造面からして、現実には８０％程度が上限になっ
てしまうと考えられる。但し、前記領域におけるトルー
スタイトの面積分率が８０％を超えても勿論構わない。

【００４８】本発明の対象鋼を母材とした歯車の場合に
は、通常の浸炭焼入れを施すだけで、上記の歯面部組織
と歯元部組織とを両立させることができる。しかし、よ
り大きな耐剥離性と曲げ疲労強度とを得るためには、既
に述べたように、歯面部ではトルースタイトの面積分率
をできるだけ小さくし、歯元部ではトルースタイト分率
が５％、特に１０％を超えるようにすることが重要とな
る。

【００４９】したがって、通常の浸炭焼入れを施す場合
には、浸炭焼入れ時の質量効果を考えて、対象とする歯
車は、外径で約２０ｍｍから約２５０ｍｍまでのサイズ
とすることが好ましい。一方、対象とする歯車のサイズ
に関係なく容易に所望の組織とするためには、浸炭焼入
れ時の歯元部と歯面部での冷却の調整が可能な、ドブ漬
け処理を行うことが望ましい。なお、「ドブ漬け」とは
冷却媒体（焼入れ剤）に浸漬する方法をいう。冷却の媒
体については、特に制限はなく、歯車のサイズに応じて
水、油、塩（ソルト）などを適当な温度で用いれば良
い。

【００５０】本発明に係わる浸炭歯車は、上記した化学
組成を有する母材（素材鋼）を、例えば通常の方法で溶
製した後、熱間で圧延又は鍛造し、更に必要に応じて熱
処理を行い、次いで切削や圧造などで所望の歯車形状と
した後、浸炭焼入れを行い、必要に応じて低温での焼戻
しや研削、研磨をして製造される。

【００５１】

【実施例】表１、表２に示す化学組成の鋼を通常の方法
によって１５０ｋｇ真空溶製した。表１における鋼 A〜
J は本発明対象鋼（以下、本発明鋼という）、表２にお
ける鋼 K〜S は成分のいずれかが本発明で規定する範囲
から外れた比較鋼である。なお、比較鋼のうち鋼 Sは高
強度歯車用鋼として知られている高Ｍｏ−高Ｎｉの従来
鋼である。

【００５２】

【表１】

【００５３】

【表２】

【００５４】次いで、これらの鋼を通常の方法によって
鋼片とした後、１２００℃に加熱してから、１２００〜
１０００℃の温度で熱間鍛造して直径８５ｍｍの丸棒と
し、更に、９２５℃で焼準した。

【００５５】こうして得られた焼準後の丸棒から、通常
の方法で熱間鍛造して歯車素形材を作製し、その後切削
加工（ホブ切りとシェービング加工）して、表３に示す
諸元の「はすば歯車」を切り出した。

【００５６】

【表３】

【００５７】（実施例１）本発明鋼である鋼 Aを母材と
する前記のはすば歯車に対して、浸炭条件を表４のａ〜
ｅと変えて、図１に示すヒートパターンで浸炭焼入れを
施し、その後１８０℃で２時間の焼戻しを行った。な
お、浸炭条件ａ〜ｅのすべてにおいて、浸炭後の歯車は
１２０℃の油中に焼入れした。

【００５８】

【表４】

【００５９】この後、上記の浸炭焼入れ、焼戻しを施し
た歯車を供試材として、図２に概要を示す試験機によ
り、動力循環歯車試験を行った。

【００６０】すなわち、供試ギアボックス 1内に前記の
ようにして製作した大歯車 2と小歯車 3を装着し、ウエ
イトレバ− 4とストッパー 5により負荷トルク（トルク
検出機 6に表示される）を一定値（２００Ｎ・ｍ）に調
整して、小歯車 3を３１２３ｒｐｍで回転させた。この
条件で動力循環歯車試験を行うと、小歯車 3の歯元が曲
げ疲労によって折損するか、あるいは小歯車 3の歯面に
剥離が生じる。小歯車3 の歯元における折損、あるいは
歯面の剥離（以下、、これらを単に「損傷」ともいう）
の発生は、供試ギアボックス 1に取り付けられた振動計
7とトルク変動により検知できる。ここでは、上記のい
ずれかの損傷が発生した時点における「相手歯車の歯と
噛み合った回数」をその歯車対の疲労寿命（以下、単に
疲労寿命という）と判定した。なお、動力循環歯車試験
のｎ数は各５である。

【００６１】なお、各浸炭条件で処理した小歯車に関
し、ＥＰＭＡによる浸炭硬化層の表面Ｃ量測定と、光学
顕微鏡による歯面部及び歯元部における浸炭硬化層の、
表面から深さ０．５ｍｍまでの領域の組織観察を行っ
た。

【００６２】表５に結果を示す。この表５は、浸炭歯車
の疲労寿命に及ぼす浸炭硬化層の表面Ｃ量の影響を示す
ものである。なお、表５において「歯面トルースタイト
量」及び「歯元トルースタイト量」とあるのは、それぞ
れ歯面部及び歯元部における浸炭硬化層の、表面から深
さ０．５ｍｍまでの領域におけるトルースタイトの平均
面積分率のことを指し、トルースタイト以外の部分（面
積分率）はマルテンサイトと残留オ−ステナイトである
ことを意味する。

【００６３】

【表５】

【００６４】表５から、浸炭硬化層の表面Ｃ量が本発明
で規定する範囲から外れた浸炭条件ｄとｅの比較例で
は、本発明例の浸炭条件ａ〜ｃに比べて疲労寿命が短い
ことが明らかである。比較例のうち浸炭条件ｄでは、浸
炭硬化層の表面Ｃ量が０．５４％と低いために表面硬度
が不足し、剥離によって短時間で破損する。一方、浸炭
条件ｅでは、表面Ｃ量が１．１５％と高すぎるために浸
炭硬化層が脆化し、曲げ疲労による折損が生じて短時間
で破壊する。

【００６５】（実施例２）本発明鋼である鋼 A〜J と、
比較鋼である鋼 K〜S を母材とする前記のはすば歯車に
対して、表４のｂの浸炭条件で、図１に示すヒートパタ
ーンの浸炭焼入れを施し、その後１８０℃で２時間の焼
戻しを行った。なお、本実施例においても浸炭後の歯車
は１２０℃の油中に焼入れした。

【００６６】この後、上記の浸炭焼入れ・焼戻しした歯
車を供試材として、上記の実施例１の場合と同じ条件
で、動力循環歯車試験を行った。又、実施例１の場合と
同様に小歯車に関し、ＥＰＭＡによる浸炭硬化層の表面
Ｃ量測定と、光学顕微鏡による歯面部及び歯元部におけ
る浸炭硬化層の、表面から深さ０．５ｍｍまでの領域の
組織観察を行った。

【００６７】表６に結果を示す。なお、表６において
「歯面トルースタイト量」及び「歯元トルースタイト
量」とあるのは、上記表５におけると同様に、それぞれ
歯面部及び歯元部における浸炭硬化層の、表面から０．
５ｍｍまでの領域におけるトルースタイトの平均面積分
率のことを指し、トルースタイト以外の部分（面積分
率）はマルテンサイトと残留オ−ステナイトであること
を意味する。

【００６８】

【表６】

【００６９】本発明鋼を母材とする浸炭歯車では、表４
のｂの浸炭条件による浸炭焼入れによって、本発明で規
定する範囲の浸炭硬化層における表面Ｃ量と組織が得ら
れている。そして、いずれの場合も浸炭歯車は２．０×
１０⁶ を超える疲労寿命を有している。この本発明鋼を
母材とした歯車の疲労寿命は、高Ｍｏ−高Ｎｉの従来鋼
（鋼 S）を母材とした浸炭歯車の疲労寿命より２倍以上
長く、極めて良好である。

【００７０】本発明鋼を母材とした浸炭歯車の場合、歯
面部浸炭硬化層の表面から深さ０．５ｍｍまでの領域に
おけるトル−スタイトの面積分率が他のものに比べてや
や高いもの（鋼 Cと鋼 Hを母材としたもの）だけが、剥
離により破損した。その他は、曲げ疲労による歯元の折
損を生じていた。

【００７１】一方、鋼 K〜R の比較鋼を素材鋼（母材）
とした浸炭歯車の疲労寿命は、いずれも１×１０⁶ 未満
の短いものである。

【００７２】鋼 Kは、Ｍｎ及びＣｒの含有量が本発明で
規定する値よりも高い。このため、鋼 Kを母材とする浸
炭歯車では、浸炭硬化層の焼入れ性が高くなって歯元部
にトル−スタイトが生成せず、曲げ疲労による歯元折損
が生じ、疲労寿命が短い。

【００７３】鋼 Lは、不純物元素であるＰとＳの含有量
が高い。このため、鋼 Lを素材鋼とした浸炭歯車は、浸
炭硬化層が脆化して曲げ疲労による歯元折損が生じ、疲
労寿命が短い。

【００７４】鋼 Mは、Ｎの含有量が本発明で規定する値
よりも高い。このため、鋼 Mを母材とする浸炭歯車で
は、Ｂ添加の効果が失われるため母材の硬度が低く、曲
げ疲労による歯元折損が生じ、疲労寿命が短い。ちなみ
に、鋼 Mの母材硬度はＨｖ２９０であった。一方、Ａｌ
とＮを除いた他の成分元素量が鋼 Mとほぼ同じである本
発明鋼 Aの場合、母材硬度はＨｖ３８０であった。

【００７５】鋼 Nは、Ｍｏの含有量が本発明で規定する
値よりも高い。このため、鋼 Nを素材鋼とする浸炭歯車
は、浸炭硬化層の焼入れ性が高くなって歯元部にトル−
スタイトが生成せず、曲げ疲労による歯元折損が生じて
疲労寿命が短い。

【００７６】鋼 O及び鋼 PはＢの含有量が本発明で規定
する値より低い。このため、鋼 O及び鋼 Pを母材とする
浸炭歯車では、母材の硬度が低く、曲げ疲労による歯元
折損が生じ、疲労寿命が短い。ちなみに、鋼 O及び鋼 P
の母材硬度はそれぞれＨｖ２７５とＨｖ２９５であっ
た。

【００７７】鋼 Qは、Ｃｒの含有量が本発明で規定する
値より低く、Ｍｎ含有量が規定の下限値に近い。このた
め、鋼 Qを素材鋼とする浸炭歯車では、焼入れ性が不足
して歯面部に多量のトルースタイトが生成して剥離によ
り破損し、疲労寿命が短い。

【００７８】鋼 Rは、ＣｒとＢの含有量が本発明で規定
する値より低い。このため、鋼 Rを母材とする浸炭歯車
は、焼入れ性が不足して歯面部に多量のトルースタイト
が生成して剥離により破損し、疲労寿命が短い。

【００７９】

【発明の効果】本発明の浸炭歯車は、疲労による剥離に
対する抵抗性（耐剥離性）と曲げ疲労強度に優れること
から、自動車や産業機械に使用される動力伝達用の歯車
として利用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例で施した浸炭焼入れのヒートパターンを
示す図である。

【図２】実施例で用いた動力循環歯車試験機の概要を示
す図である。

【符号の説明】

1 ：供試ギアボックス 2 ：大歯車 3 ：小歯車 4 ：ウエイトレバー 5 ：ストッパー 6 ：トルク検出機 7 ：振動計

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】母材が、重量％で、Ｃ：０．１〜０．３
   ％、Ｍｎ：０．１〜１．２％、Ｃｒ：０．１〜１．５
   ％、Ｍｏ：０．１５％を超えて０．７０％以下、Ｂ：
   ０．００１〜０．００５％、Ａｌ：０．０１〜０．１
   ％、Ｎｂ：０〜０．０５％、Ｔｉ：０〜０．０５％、
   Ｎ：０〜０．０１５％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｎｉ：
   ０．５％以下、Ｃｕ：０．４％以下、Ｐ：０．０３％以
   下、Ｓ：０．０３％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物の
   化学組成の鋼であって、浸炭硬化層の表面Ｃ量が重量％
   で０．６〜１．１％で、且つその浸炭硬化層の表面から
   深さ０．５ｍｍまでの領域におけるトルースタイトの面
   積分率が歯面部では５％以下で、歯元部では５％以上で
   あることを特徴とする浸炭歯車。