JPH1180899A

JPH1180899A - 加工性に優れた高強度鋼管とその製造方法

Info

Publication number: JPH1180899A
Application number: JP9240930A
Authority: JP
Inventors: Takaaki Toyooka; 高明豊岡; Masanori Nishimori; 正徳西森; Akira Yorifuji; 章依藤; Motoaki Itaya; 元晶板谷; Yuji Hashimoto; 裕二橋本; Yoshitomo Okabe; 能知岡部; Taro Kanayama; 太郎金山
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1997-09-05
Filing date: 1997-09-05
Publication date: 1999-03-26
Anticipated expiration: 2017-09-05
Also published as: JP3896647B2

Abstract

(57)【要約】【課題】加工性に優れた引張強さ600MPa以上の高強度
鋼管およびその製造方法を提供する。【解決手段】Ｃ：0.30超〜0.70％、Si：0.01〜2.0
％、Mn：0.01〜2.0 ％、Al：0.001 〜0.10％を含有し、
残部Feおよび不回避的不純物からなる組成を有し、平均
結晶粒径ｄｉ（μm ）で、外径ODi （mm）の素材鋼管を
加熱し、平均圧延温度θｍ（℃）、合計縮径率Ｔred
（％）の絞り圧延を400 〜750 ℃の温度範囲で、かつｄ
ｉ、θｍおよびＴred の関係が所定の関係式を満足する
絞り圧延を施すことにより、フェライトおよび面積率で
30％超のフェライト以外の第２相からなり、平均結晶粒
径が２μm 以下の超微細結晶粒を有する鋼管となる。さ
らに、Cu、Ni、Cr、Moのうちから選ばれた１種または２
種以上、Nb、Ｖ、Ti、Ｂのうちから選ばれた１種または
２種以上、REM 、Caのうちから選ばれた１種または２種
を単独あるいは複合して含有してもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、超微細結晶粒を有
し、加工性に優れた高強度鋼管およびその製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】鋼材には、強度のみでなく、延性・靱性
が高いことが必要で、従来から、強度と延性のバランス
がよい鋼材が要望されている。結晶粒の微細化は、強
度、靱性・延性をともに向上させうる数少ない手段とし
て重要である。結晶粒の微細化の方法としては、オース
テナイト粒の粗大化を防止して、微細オーステナイトか
らオーステナイト−フェライト変態を利用しフェライト
結晶粒を微細化する方法、加工によりオーステナイト粒
を微細化しフェライト結晶粒を微細化する方法、あるい
は焼入れ焼戻し処理によるマルテンサイト、下部ベイナ
イトを利用する方法などがある。

【０００３】なかでも、オーステナイト域における強加
工とそれに続くオーステナイト−フェライト変態により
フェライト粒を微細化する制御圧延が、鋼材製造に広く
利用されている。また、微量のNbを添加しオーステナイ
ト粒の再結晶を抑制してフェライト粒を一層微細化する
ことも行われている。オーステナイトの未再結晶温度域
で圧延加工を施すことにより、オーステナイト粒が伸長
し粒内に変形帯を生成して、この変形帯からフェライト
粒が生成され、フェライト粒が一層微細化されるのであ
る。さらにフェライト粒を微細化するために、加工の途
中あるいは加工後に冷却を行う、制御冷却も利用される
ようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た方法では、フェライト粒径で４〜５μm 程度までの微
細化が限度であり、また、鋼管の製造に適用するには、
設備の改造を含む大幅な工程変更が必要となり、コスト
面で限界があった。600MPaを超える引張強さの高強度鋼
管は、Ｃ含有量を0.30％以上に高めた材料、あるいはＣ
含有量を高めさらに他の合金元素を多量に添加した材料
を用いて製造されている。しかし、このようにして強度
を高められた高強度鋼管では、伸び特性が低下するた
め、通常、強加工を施すことは避け、強加工を必要とす
る場合には、加工途中で中間焼鈍を施して、その後さら
に焼ならし、または焼入れ焼戻し等の熱処理を行ってい
た。しかし、中間焼鈍等の熱処理を施すことは工程的に
複雑となる。

【０００５】このようなことから、中間焼鈍を行うこと
なく高強度鋼管の強加工を可能とすることが要望され、
高強度鋼管の加工性向上のために、結晶粒のさらなる微
細化が望まれていた。本発明は、上記した問題を有利に
解決し、超微細結晶粒を有し、加工性に優れた引張強さ
600MPa以上の高強度鋼管およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：0.30超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.
0 ％、Al：0.001 〜0.10％を含有し、残部Feおよび不回
避的不純物からなる組成を有し、かつ組織がフェライト
および面積率で30％超のフェライト以外の第２相からな
り、鋼管長手方向に直角な断面の平均結晶粒径が２μm
以下であることを特徴とする加工性に優れた高強度鋼管
である。

【０００７】また、本発明では、前記組成を、Ｃ：0.30
超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.0 ％、A
l：0.001 〜0.10％を含有し、さらに、Cu：１％以下、N
i：２％以下、Cr：２％以下、Mo：１％以下のうちから
選ばれた１種または２種以上を含有し、残部Feおよび不
回避的不純物からなる組成としてもよく、また、前記組
成を、Ｃ：0.30超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.
01〜2.0 ％、Al：0.001〜0.10％を含有し、さらに、N
b：１％以下、Ｖ：0.3 ％以下、Ti：0.2 ％以下、Ｂ：
0.004 ％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を
含有し、残部Feおよび不回避的不純物からなる組成とし
てもよく、また、前記組成を、Ｃ：0.30超〜0.70％、S
i：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.0 ％、Al：0.001 〜0.1
0％を含有し、さらに、REM ：0.02％以下、Ca：0.01％
以下のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残部
Feおよび不回避的不純物からなる組成としてもよい。

【０００８】また、本発明では、前記組成を、Ｃ：0.30
超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.0 ％、A
l：0.001 〜0.10％を含有し、さらに、Cu：１％以下、N
i：２％以下、Cr：２％以下、Mo：１％以下のうちから
選ばれた１種または２種以上、およびNb：１％以下、
Ｖ：0.3 ％以下、Ti：0.2 ％以下、Ｂ：0.004 ％以下の
うちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部Fe
および不回避的不純物からなる組成としてもよく、ま
た、前記組成を、Ｃ：0.30超〜0.70％、Si：0.01〜2.0
％、Mn：0.01〜2.0 ％、Al：0.001 〜0.10％を含有し、
さらに、Cu：１％以下、Ni：２％以下、Cr：２％以下、
Mo：１％以下のうちから選ばれた１種または２種以上、
およびREM ：0.02％以下、Ca：0.01％以下のうちから選
ばれた１種または２種を含有し、残部Feおよび不回避的
不純物からなる組成としてもよく、また、前記組成を、
Ｃ：0.30超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.
0 ％、Al：0.001 〜0.10％を含有し、さらに、Nb：１％
以下、Ｖ：0.3 ％以下、Ti：0.2％以下、Ｂ：0.004 ％
以下のうちから選ばれた１種または２種以上、およびRE
M：0.02％以下、Ca：0.01％以下のうちから選ばれた１
種または２種を含有し、残部Feおよび不回避的不純物か
らなる組成としてもよい。

【０００９】また、本発明では、前記組成を、Ｃ：0.30
超〜0.70％、Si：0.01〜2.0 ％、Mn：0.01〜2.0 ％、A
l：0.001 〜0.10％を含有し、さらに、Cu：１％以下、N
i：２％以下、Cr：２％以下、Mo：１％以下のうちから
選ばれた１種または２種以上、Nb：１％以下、Ｖ：0.3
％以下、Ti：0.2 ％以下、Ｂ：0.004 ％以下のうちから
選ばれた１種または２種以上、およびREM ：0.02％以
下、Ca：0.01％以下のうちから選ばれた１種または２種
を含有し、残部Feおよび不回避的不純物からなる組成と
してもよい。

【００１０】また、本発明は、上記したいずれかの組成
を有し、鋼管長手方向に直角な断面の平均結晶粒径ｄｉ
（μm ）で、外径ODi （mm）の素材鋼管を加熱し、平均
圧延温度θm （℃）、合計縮径率Ｔred （％）の絞り圧
延を施し外径ODf （mm）の製品管とする鋼管の製造方法
において、前記絞り圧延を400 〜750 ℃の温度範囲で、
かつ前記平均結晶粒径ｄｉ（μm ）、前記平均圧延温度
θｍ（℃）および前記合計縮径率Ｔred （％）の関係が
次（１）式

【００１１】

【数２】

【００１２】（ここに、ｄｉ：素材鋼管の平均結晶粒径
（μm ）、θｍ：平均圧延温度（℃）＝（θｉ＋θｆ）
／２、θｉ：圧延開始温度、θｆ：圧延終了温度、Ｔre
d ：合計縮径率（％）＝（ODi-ODf)×100 /ODi、ODi ：
素材鋼管外径（mm）、ODf ：製品管外径（mm））を満足
する絞り圧延とすることを特徴とする鋼管長手方向に直
角な断面の平均結晶粒径が２μm 以下の超微細粒を有す
る高強度鋼管の製造方法である。また、本発明では、前
記素材鋼管の加熱または均熱を750 ℃以下とするのが好
ましく、また、本発明では、前記絞り圧延が潤滑下での
圧延とするのが好ましい。

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明では、素材として鋼管を用
いる。素材鋼管の製造工程については、とくに限定しな
い。高周波を利用した電気抵抗溶接法による電気抵抗溶
接鋼管（電縫管）、オープン管両エッジ部を固相圧接温
度域に加熱し圧接接合による固相圧接鋼管、鍛接鋼管、
およびマンネスマン式穿孔圧延による継目無鋼管等いず
れも好適に使用できる。

【００１４】つぎに、素材鋼管および製品鋼管の化学組
成の限定理由を説明する。Ｃ：0.30超〜0.70％Ｃは、基地中に固溶あるいは炭化物として析出し、鋼の
強度を増加させる元素であり、また、硬質な第２相とし
て析出したセメンタイト、パーライト、ベイナイト、マ
ルテンサイトが高強度化と一様伸びの増加に寄与する。
引張強さ600MPa以上の所望の強度を確保するためには、
Ｃは、0.30％超以上の含有を必要とするが、0.70％を超
えて含有すると延性が劣化する。このため、Ｃは、0.30
超〜0.70％の範囲に限定した。

【００１５】Si：0.01〜2.0 ％ Siは、脱酸剤として作用するとともに、基地中に固溶し
鋼の強度を増加させる。この効果は、0.01％以上、好ま
しくは0.10％以上の含有で認められるが、2.0％を超え
る含有は延性を劣化させる。このため、Siは0.01〜2.0
％の範囲に限定した。なお、好ましくは、強度延性バラ
ンスの点から0.10〜1.5 ％の範囲である。

【００１６】Mn：0.01〜2.0 ％ Mnは、鋼の強度を増加させる元素であり、第２相として
のセメンタイトの微細析出、あるいはマルテンサイト、
ベイナイトの析出を促進させる。このような効果は0.01
％以上の含有で認められるが、2.0 ％を超える含有は延
性を劣化させる。このため、Mnは0.01〜2.0 ％の範囲に
限定した。なお、強度延性バランスと溶接性の観点から
はMnは0.2 〜1.3 ％の範囲が好ましい。

【００１７】Al：0.001 〜0.10％ Alは、結晶粒を微細化する作用を有している。結晶粒微
細化のためには、少なくとも0.001 ％以上の含有を必要
とするが、0.10％を超えると酸素系介在物量が増加し清
浄度が劣化する。このため、Alは0.001 〜0.10％の範囲
に限定した。なお、好ましくは0.015 〜0.06％である。

【００１８】上記した基本組成に加えて、次に述べる合
金元素群を単独あるいは複合して添加してもよい。 Cu：１％以下、Ni：２％以下、Cr：２％以下、Mo：１％
以下のうちから選ばれた１種または２種以上 Cu、Ni、Cr、Moはいずれも、鋼の焼入れ性を向上させ、
強度を増加させる元素であり、必要に応じ１種または２
種以上を添加できる。これら元素は、変態点を低下さ
せ、フェライト粒あるいは第２相を微細化する効果を有
している。しかし、Cuは多量添加すると熱間加工性が劣
化するため、１％を上限とした。Niは強度増加とともに
靱性を改善するが、２％を超えて添加しても効果が飽和
し経済的に高価となるため、２％を上限とした。Cr、Mo
は多量添加すると溶接性、延性が劣化するうえ経済的に
高価となるため、それぞれ２％、１％を上限とした。な
お、好ましくは、Cu： 0.1〜0.6 ％、Ni： 0.1〜1.0
％、Cr： 0.1〜1.5 ％、Mo：0.05〜0.5 ％である。

【００１９】Nb：0.1 ％以下、Ｖ：0.3 ％以下、Ti：0.
2 ％以下、Ｂ：0.004 ％以下のうちから選ばれた１種ま
たは２種以上 Nb、Ｖ、Ti、Ｂはいずれも、炭化物、窒化物または炭窒
化物として析出し、結晶粒の微細化と高強度化に寄与す
る。とくに高温に加熱される接合部を有する鋼管では、
接合時の加熱過程での結晶粒の微細化や、冷却過程での
フェライトの析出核として作用し、接合部の硬化を防止
する効果もあり、必要に応じ１種または２種以上添加で
きる。しかし、多量添加すると、溶接性と靱性・延性が
劣化するため、Nbは0.1 ％以下、Ｖは0.3 ％以下、Tiは
0.2 ％以下、Ｂは0.004 ％以下に限定した。なお、好ま
しくは、Nb： 0.005〜0.05％、Ｖ：0.05〜0.1 ％、Ti：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.0005〜0.0020％である。

【００２０】REM ：0.02％以下、Ca：0.01％以下のうち
から選ばれた１種または２種 REM 、Caは、いずれも介在物の形状を調整し加工性を向
上させる作用を有しており、さらに硫化物、酸化物また
は硫酸化物として析出し、接合部を有する鋼管では、接
合部の硬化を防止する効果もあり、必要に応じ１種また
は２種添加できる。しかし、REM ：0.02％、Ca：0.01％
を超えると介在物が多くなりすぎ清浄度が低下し、延性
が低下する。このため、REM ：0.02％以下、Ca：0.01％
以下に限定した。なお、REM ：0.004 ％未満、Ca：0.00
1 ％未満ではこの効果が少ないため、REM ：0.004 ％以
上、Ca：0.001 ％以上とするのが好ましい。

【００２１】素材鋼管および製品鋼管は、上記した成分
のほか、残部Feおよび不回避的不純物からなる。不可避
的不純物としては、Ｎ：0.010 ％以下、Ｏ：0.006 ％以
下、Ｐ：0.025％以下、Ｓ：0.020 ％以下が許容され
る。Ｎ：0.010 ％以下Ｎは、Alと結合し結晶粒を微細化するに必要な量、0.01
0 ％までは許容できるが、それ以上の含有は延性を劣化
させるため、0.010 ％以下に低減するのがこのましい。

【００２２】Ｏ：0.006 ％以下Ｏは、酸化物として清浄度を劣化させるため、できるだ
け低減するのが好ましいが、0.006 ％までは許容でき
る。Ｐ：0.025 ％以下Ｐは、結晶粒界に偏析し、靱性を劣化させるため、でき
るだけ低減するのが好ましいが、0.025 ％までは許容で
きる。

【００２３】Ｓ：0.020 ％以下Ｓは、硫化物として清浄度を劣化させるため、できるだ
け低減するのが好ましいが、0.020 ％までは許容でき
る。つぎに、製品鋼管の組織について説明する。本発明
の製品鋼管の組織は、フェライトと、面積率で30％超の
フェライト以外の第２相からなり、鋼管長手方向に直角
な断面の平均結晶粒径が２μm 以下である鋼管である。

【００２４】フェライト以外の第２相としては、マルテ
ンサイト、ベイナイト、セメンタイトがあり、それらが
単独あるいは複合して析出してもよい。第２相の面積率
は30％超とする。析出した第２相は、強度、一様伸びの
向上に寄与し、鋼管の強度、延性を向上させるが、この
ような効果は第２相の面積率が30％以下では少ない。フ
ェライト以外の第２相の面積率は30％超好ましくは60％
以下とするのが好ましい。60％を超えるとセメンタイト
の粗大化のため延性が劣化する。

【００２５】平均結晶粒径が２μm を超えると、延性の
著しい向上がなく、加工性の著しい向上が得られない。
本発明における平均結晶粒径は、鋼管長手方向に直角な
断面を、ナイタール液で腐食し光学顕微鏡または電子顕
微鏡で組織観察し、200 個以上の粒の円相当系を求め、
その平均値を用いた。なお、第２相の粒径は、第２相が
パーライトの場合は、パーライトコロニー境界を、ベイ
ナイト、マルテンサイトの場合にはパケット境界を粒界
として、粒径を測定した。

【００２６】つぎに、本発明の鋼管の製造方法について
説明する。上記した組成を有し、鋼管長手方向に直角な
断面の平均結晶粒径ｄｉ（μm ）、外径ODi （mm）の素
材鋼管を、750 ℃以下、好ましくは400 ℃以上750 ℃以
下に加熱または均熱したのち、平均圧延温度θｍ
（℃）、合計縮径率Ｔred （％）の絞り圧延を施し外径
ODf （mm）の製品管とする。

【００２７】絞り圧延方法は、レデューサと称される複
数の孔型圧延機による絞り圧延が好適である。本発明の
実施に好適な設備列の１例を図１に示す。図１では、孔
型ロールを有する複数のスタンドの絞り圧延装置21が示
されている。圧延機のスタンド数は、素材鋼管径と製品
管径の組み合わせで適宜決定される。孔型ロールは、通
常公知の２ロール、３ロールあるいは４ロールいずれで
も好適に適用できる。

【００２８】絞り圧延の加熱または均熱方法はとくに限
定するものではないが、加熱炉、あるいは誘導加熱によ
るのが好ましい。なかでも誘導加熱方式が加熱速度が大
きく生産能率あるいは結晶粒の成長を抑制する点から好
ましい。加熱または均熱温度は結晶粒が粗大化しない温
度範囲である750 ℃以下とするのが好ましい。本発明で
は、もちろん、素材鋼管の加熱あるいは均熱温度が上記
した温度を超える場合でも製品管の結晶粒径は微細とな
る。しかし、加熱あるいは均熱温度が750 ℃を超えると
表面性状が劣化し、また、400 ℃未満では好適な圧延温
度を確保できないため、加熱あるいは均熱温度は400 ℃
以上750 ℃以下とするのが好ましい。

【００２９】絞り圧延の圧延温度は400 〜750 ℃の温度
範囲とする。この圧延域での圧延により、素材鋼管組織
中の第２相がパーライトの場合には、パーライト中の層
状セメンタイトが分断微細化され、これにより製品鋼管
の伸び特性が確保され、加工性が向上する。また、素材
鋼管組織中の第２相がベイナイトの場合には、加工を受
けたベイナイトが再結晶し、微細ベイニティックフェラ
イト組織となり、これにより製品鋼管の伸び特性が確保
され、加工性が向上する。

【００３０】圧延温度が750 ℃を超えると、再結晶後の
粒の成長が著しくなり微細粒となりにくく、延性が低下
する。さらに、圧延温度が400 ℃未満では、青熱脆化域
となり圧延が困難となるか、あるいは再結晶が不十分と
なり加工歪が残存しやすくなるため、延性・靱性が低下
する。このため、絞り圧延の圧延温度は400 〜750 ℃の
温度範囲とする。なお、好ましくは600 〜700 ℃であ
る。

【００３１】絞り圧延は、上記圧延温度範囲内でかつ素
材鋼管の鋼管長手方向に直角な断面の平均結晶粒径ｄｉ
（μm ）、絞り圧延の平均圧延温度θm （℃）および合
計縮径率Ｔred （％）の関係が次（１）式

【００３２】

【数３】

【００３３】を満足する絞り圧延とする。ここに、平均
圧延温度θm （℃）は、θm ＝（θｉ＋θｆ）／２、
（θｉ：圧延開始温度、θｆ：圧延終了温度）、合計縮
径率Ｔred （％）は、Ｔred ＝（ODi-ODf)×100 /ODi、
（ODi ：素材鋼管外径（mm）、ODf ：製品管外径（m
m））で定義される。

【００３４】ｄｉ、θｍおよびＴred の関係が（１）式
を満足しない場合には、製品管の平均結晶粒（鋼管長手
方向に直角な断面）が２μm 以下の微細粒とならない。
本発明における鋼管の絞り圧延は、２軸応力状態の圧延
加工となり、著しい結晶粒微細化効果を得ることができ
る。これに対し、鋼板の圧延においては、圧延方向に加
え、板幅方向（圧延直角方向）にも自由端が存在し、１
軸応力状態における圧延加工となり、結晶粒微細化に限
界がある。

【００３５】本発明では、絞り圧延は、潤滑下での圧延
とするのが好ましい。圧延を潤滑圧延とすることによ
り、厚み方向の歪分布が均一となり、結晶粒径の分布が
厚み方向で均一となる。無潤滑圧延では、材料表面のみ
歪が集中し厚み方向の結晶粒が不均一となりやすい。潤
滑圧延は鉱油あるいは鉱油と合成エステル等の通常の圧
延油を用いて行えばよく、圧延油をとくに限定する必要
はない。

【００３６】絞り圧延後、製品管は好ましくは300 ℃以
下まで冷却される。冷却方法は、空冷でよいが、粒成長
を少しでも抑える目的で急冷装置24を用い水冷、あるい
はミスト冷却、強制空冷等通常公知の冷却方法が適用可
能である。冷却速度は１℃／sec 以上とするのが好まし
い。なお、本発明では、絞り圧延装置21の入側あるいは
絞り圧延装置21の途中に冷却装置を設置し、温度調節を
行ってもよい。

【００３７】本発明で素材とする素材鋼管は、継目無鋼
管あるいは、電縫鋼管、鍛接鋼管、固相圧接鋼管等いず
れでもよい。また、本発明の超微細粒鋼管の製造工程
は、上記した素材鋼管の製造ラインと連続化してもよ
い。固相圧接鋼管の製造ラインと連続化した１例を図２
に示す。アンコイラ14から払い出された帯鋼１は、接合
装置15により先行する帯鋼と接続され、ルーパ17を介し
て予熱炉２で予熱されたのち、成形ロール群からなる成
形加工装置３でオープン管７とされ、エッジ予熱用誘導
加熱装置４とエッジ加熱用誘導加熱装置５により融点未
満の温度域にオープン管７エッジ部を加熱して、スクイ
ズロール６で衝合圧接され、素材鋼管８とされる。

【００３８】ついで、素材鋼管８は、上記したように、
均熱炉22で所定の温度に加熱あるいは均熱後、デスケー
リング装置23でスケールを除去し、絞り圧延装置21によ
り絞り圧延され、切断機で切断され、管矯正装置19で矯
正され製品管16となる。鋼管の温度は温度計20で測定す
る。上記した製造方法によれば、フェライトと面積率で
30％超のフェライト以外の第２相からなる組織を有し、
鋼材長手方向直角断面の平均結晶粒径が２μm 以下の超
微細粒を有する高強度鋼管が中間焼鈍なしに得られる。

【００３９】

【実施例】

（実施例１）表１に示す化学組成を有する鋼素材を熱間
圧延により4.5mm 厚の帯鋼とした。図２に示す設備列を
利用して、この帯鋼１を予熱炉２で600 ℃に予熱したの
ち、複数の成形ロール群からなる成形加工装置３で連続
的に成形しオープン管７とした。ついで、オープン管７
の両エッジ部をエッジ予熱用誘導誘導加熱装置４で1000
℃まで予熱したのち、さらに両エッジ部をエッジ加熱用
誘導加熱装置５により1450℃まで加熱しスクイズロール
６により衝合し固相圧接して、φ 110×T4.5mmの素材鋼
管８とした。

【００４０】ついで、素材鋼管をシーム冷却および管加
熱装置22で表２に示す加熱均熱温度にしたのち、複数の
３ロール構造の絞り圧延機を設置した絞り圧延装置21で
所定の外径寸法の製品管とした。使用した圧延機のスタ
ンド数は、製品管の外径がφ60.3mmの場合には６スタン
ド、φ42.7mmの場合には16スタンドとした。なお、No.1
-2の製品管は、絞り圧延に際し、鉱油に合成エステルを
混合した圧延油を用いて潤滑圧延を行った。

【００４１】絞り圧延後、製品管は空冷した。これら製
品管について、結晶粒径、引張特性を調査しその結果を
表２に示す。結晶粒径は、鋼管の長手方向に対し直角な
断面（Ｃ断面）について、5000倍の倍率でそれぞれ５視
野以上観察し、フェライトおよび第２相の平均結晶粒径
を測定した。引張特性は、JIS 11号試験片を用いた。な
お、伸び（Ｅｌ）は試験片のサイズ効果を考慮して、Ｅｌ＝Ｅｌ₀×（√（a₀／ａ））^0.4 （Ｅｌ₀：実測伸び、a₀＝100mm²、ａ：試験片断面積mm
² ）より求めた換算値を用いた。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】表２から、本発明範囲の本発明例（No.1-
2、No.1-4〜No.1-7、No.1-10 ）は、平均結晶粒径がい
ずれも２μm の微細粒となり、伸び、靱性も高く、引張
強さも600MPa以上を有し、強度と靱性・延性のバランス
が優れた鋼管となっている。また、潤滑圧延を行ったN
o.1-2では、肉厚方向の結晶粒のばらつきが少なかっ
た。それに比較し、本発明の範囲を外れた比較例（No.1
-1、No.1-3、No.1-8、No.1-9）では、結晶粒が粗大化
し、延性が劣化している。

【００４５】なお、本発明範囲の製品管の組織はフェラ
イトと、第２相として面積率で30％超のセメンタイトを
有する組織であった。（実施例２）表３に示す化学組成を有する素材鋼管を、
表４に示す温度に誘導加熱コイルで再加熱したのち、３
ロール構造の絞り圧延機で表４に示す外径の製品管とし
た。なお、使用した圧延機のスタンド数は16スタンドと
した。

【００４６】これら製品管の特性を調査し、その結果を
表４に示す。製品管の特性は、組織、結晶粒径、引張特
性について実施例１と同様に調査した。

【００４７】

【表３】

【００４８】

【表４】

【００４９】表４から、本発明範囲の本発明例（No.2-1
〜No.2-6）は、フェライトの平均結晶粒径が２μm 以下
となり、引張強さが600MPa以上を有し、伸びも高く、さ
らに強度と延性のバランスが優れた鋼管となっている。
それに比較し、本発明の範囲を外れた比較例（No.2-7、
No.2-8）では、結晶粒が粗大化し強度が低下して、目標
の引張強さが得られていない。

【００５０】なお、本発明範囲の製品管の組織はフェラ
イトと、第２相として面積率で30％超のパーライト、セ
メンタイト、ベイナイト、あるいはマルテンサイトを有
する組織であった。本発明によれば、従来になく延性−
強度バランスが向上した高強度鋼管が得られるが、さら
に本発明の鋼管は、２次加工性、例えばハイドロフォー
ミング等のバルジ加工性にも優れ、バルジ加工用として
好適な鋼管である。

【００５１】本発明の鋼管のうち、溶接鋼管またはシー
ム冷却を施した固相圧接鋼管においては、硬化シーム部
が絞り圧延により母管部と同じレベルの硬さとなり、バ
ルジ加工性が従来になく顕著に改善される。

【００５２】

【発明の効果】本発明によれば、２μm 以下という超微
細結晶粒を有し引張強さ600MPa以上の高強度でかつ靱性
・延性に優れた鋼材が中間焼鈍なしに容易に製造でき、
鋼材の用途を拡大でき産業上格別の効果が期待できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施に好適な設備列の一例を示す概念
図である。

【図２】本発明の実施に好適な固相圧接鋼管製造設備と
連続化した設備列の１例を示す概念図である。

【符号の説明】

１帯鋼２予熱炉３成形加工装置４エッジ予熱用誘導加熱装置５エッジ加熱用誘導加熱装置６スクイズロール７オープン管８素材鋼管 14 アンコイラ 15 接合装置 16 製品管 17 ルーパ 18 切断機 19 管矯正装置 20 温度計 21 絞り圧延装置 22 均熱炉（シーム冷却および管加熱装置） 23 デスケーリング装置 24 急冷装置 25 再加熱装置 26 冷却装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者依藤章愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者板谷元晶愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者橋本裕二愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者岡部能知愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者金山太郎愛知県半田市川崎町１丁目１番地川崎製鉄株式会社知多製造所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.30超〜0.70％、 Si：0.01〜2.0 ％、 Mn：0.01〜2.0 ％、 Al：0.001 〜0.10％を含有し、残部Feおよび不回避的不純物からなる組成を
有し、かつ組織がフェライトおよび面積率で30％超のフ
ェライト以外の第２相からなり、鋼管長手方向に直角な
断面の平均結晶粒径が２μm 以下であることを特徴とす
る加工性に優れた高強度鋼管。
【請求項２】前記組成に加えてさらに、重量％で、 Cu：１％以下、Ni：２％以下、Cr：２％以下、Mo：１％
以下のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する
ことを特徴とする請求項１に記載の高強度鋼管。
【請求項３】前記組成に加えてさらに、重量％で、 Nb：１％以下、Ｖ：0.3 ％以下、Ti：0.2 ％以下、Ｂ：
0.004 ％以下のうちから選ばれた１種または２種以上を
含有することを特徴とする請求項１または２に記載の高
強度鋼管。
【請求項４】前記組成に加えてさらに、重量％で、 REM ：0.02％以下、Ca：0.01％以下のうちから選ばれた
１種または２種を含有することを特徴とする請求項１な
いし３のいずれかに記載の高強度鋼管。
【請求項５】請求項１ないし４のいずれかに記載の組
成を有し、外径ODi（mm）、鋼管長手方向に直角な断面
の平均結晶粒径ｄｉ（μm ）の素材鋼管を加熱または均
熱し、平均圧延温度θm （℃）、合計縮径率Ｔred
（％）の絞り圧延を施し外径ODf （mm）の製品管とする
鋼管の製造方法において、前記絞り圧延を400 〜750 ℃
の温度範囲で、かつ前記平均結晶粒径ｄｉ（μm ）、前
記平均圧延温度θｍ（℃）および前記合計縮径率Ｔred
（％）の関係が下記（１）式を満足する絞り圧延とする
ことを特徴とする鋼管長手方向に直角な断面の平均結晶
粒径が２μm 以下の超微細粒を有する加工性に優れた高
強度鋼管の製造方法。【数１】ここに、ｄｉ：素材鋼管の平均結晶粒径（μm ）、 θｍ：平均圧延温度（℃）＝（θｉ＋θｆ）／２、 θｉ：圧延開始温度（℃）、 θｆ：圧延終了温度（℃）、Ｔred ：合計縮径率（％）＝（ODi-ODf)×100 /ODi ODi ：素材鋼管外径（mm） ODf ：製品管外径（mm）
【請求項６】前記素材鋼管の加熱または均熱を750 ℃
以下の温度範囲とすることを特徴とする請求項５記載の
高強度鋼管の製造方法。
【請求項７】前記絞り圧延が潤滑下での圧延であるこ
とを特徴とする請求項５または６に記載の高強度鋼管の
製造方法。