JPH1180900A - 耐震性の優れた鋼管 - Google Patents
耐震性の優れた鋼管Info
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- JPH1180900A JPH1180900A JP24428797A JP24428797A JPH1180900A JP H1180900 A JPH1180900 A JP H1180900A JP 24428797 A JP24428797 A JP 24428797A JP 24428797 A JP24428797 A JP 24428797A JP H1180900 A JPH1180900 A JP H1180900A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大地震の発生時においても、管体軸方向に作
用する圧縮や曲げ変形に対して局部座屈が生じにくく、
耐震性に優れた鋼管を提供する。 【解決手段】 管体軸方向の引張り試験によって得られ
る公称応力−公称歪曲線の、降伏点からオンロード歪量
が５％までの歪域において、公称応力／公称歪の勾配が
正である鋼管であって、これにより大地震の発生時にお
いても、圧縮や曲げ変形に対して局部座屈が生じにくく
なり、優れた耐震性が付与される。
用する圧縮や曲げ変形に対して局部座屈が生じにくく、
耐震性に優れた鋼管を提供する。 【解決手段】 管体軸方向の引張り試験によって得られ
る公称応力−公称歪曲線の、降伏点からオンロード歪量
が５％までの歪域において、公称応力／公称歪の勾配が
正である鋼管であって、これにより大地震の発生時にお
いても、圧縮や曲げ変形に対して局部座屈が生じにくく
なり、優れた耐震性が付与される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガスパイプライ
ン、水道配管などとして使用される、地震時における耐
局部座屈性即ち耐震性の優れた鋼管に関するものであ
る。
ン、水道配管などとして使用される、地震時における耐
局部座屈性即ち耐震性の優れた鋼管に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管また
は低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造することが
できるので、その優れた経済性や溶接施工性とあいまっ
て、ガスパイプラインや水道配管などのような流体の輸
送用配管、または、建築・土木の柱用鋼管として広く使
用されている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管また
は低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造することが
できるので、その優れた経済性や溶接施工性とあいまっ
て、ガスパイプラインや水道配管などのような流体の輸
送用配管、または、建築・土木の柱用鋼管として広く使
用されている。
【０００３】しかしながら、大地震が発生した場合に
は、これらの鋼管に対し、管体の長手方向に対する引張
りおよび圧縮や、管体の軸方向に対する横からの大きな
力が繰り返し加わるために、外径／管厚比が大きい鋼管
の場合には局部座屈が生じ、場合によっては、円周方向
に亀裂が発生して、破断に至ることがある。
は、これらの鋼管に対し、管体の長手方向に対する引張
りおよび圧縮や、管体の軸方向に対する横からの大きな
力が繰り返し加わるために、外径／管厚比が大きい鋼管
の場合には局部座屈が生じ、場合によっては、円周方向
に亀裂が発生して、破断に至ることがある。
【０００４】従来、建築用の鋼管としては、例えば特開
平３−１７３７１９、特開平５−６５５３５、特開平５
−１１７７４６、特開平５−１１７７４７、特開平５−
１５６３５７、特開平６−４９５４０、特開平６−４９
５４１、特開平６−１２８６４１、特開平６−２６４１
４３、特開平６−２６４１４４等に、耐震性能として、
降伏応力と引張り強さとの比である降伏比を小さくする
ための鋼管の製造法が開示されている。
平３−１７３７１９、特開平５−６５５３５、特開平５
−１１７７４６、特開平５−１１７７４７、特開平５−
１５６３５７、特開平６−４９５４０、特開平６−４９
５４１、特開平６−１２８６４１、特開平６−２６４１
４３、特開平６−２６４１４４等に、耐震性能として、
降伏応力と引張り強さとの比である降伏比を小さくする
ための鋼管の製造法が開示されている。
【０００５】しかしながら、上記先行技術は、何れも柱
の曲げ応力に対する塑性変形吸収能に関するものであっ
て、圧縮の軸力に対する局部座屈と局部座屈発生後の引
張りによる脆性亀裂の発生を防止するための検討は行わ
れていない。
の曲げ応力に対する塑性変形吸収能に関するものであっ
て、圧縮の軸力に対する局部座屈と局部座屈発生後の引
張りによる脆性亀裂の発生を防止するための検討は行わ
れていない。
【０００６】このような局部座屈に対して、鋼材の低降
伏比化が有効であることが、豊田ほか著「鉄骨溶接構造
体の変形能に及ぼす鋼材変形特性の影響」（溶接学会論
文集vol.8. No.1 p112. 1990)に開示されている。
伏比化が有効であることが、豊田ほか著「鉄骨溶接構造
体の変形能に及ぼす鋼材変形特性の影響」（溶接学会論
文集vol.8. No.1 p112. 1990)に開示されている。
【０００７】ガスなどの流体輸送用のラインパイプに関
して、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されているが、管軸方向の外
力に対しては、敷設時の曲げ変形以外、ほとんど考慮さ
れていない。
して、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されているが、管軸方向の外
力に対しては、敷設時の曲げ変形以外、ほとんど考慮さ
れていない。
【０００８】管軸方向の圧縮力に対する鋼管の座屈挙動
に関しては、これまでも種々検討されており、例えば、
鈴木・木場著「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の
非弾性座屈強度」（土木学会・構造工学論文集 vol.35
A. p1351〜1358. 1989年 3月) に、外径／管厚比が２
２．６と３５．０の場合には、座屈歪が３％以上である
のに対し、外径／管厚比が５５．４と大きくなると、１
％未満の極めて小さな歪量でも座屈することが記載され
ている。
に関しては、これまでも種々検討されており、例えば、
鈴木・木場著「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の
非弾性座屈強度」（土木学会・構造工学論文集 vol.35
A. p1351〜1358. 1989年 3月) に、外径／管厚比が２
２．６と３５．０の場合には、座屈歪が３％以上である
のに対し、外径／管厚比が５５．４と大きくなると、１
％未満の極めて小さな歪量でも座屈することが記載され
ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋼管の
降伏比以外の観点から、座屈挙動を検討したものは見当
たらず、特に、外径／管厚比が大きい場合に、座屈歪量
が１％以上であっても耐座屈性に優れ、曲げ変形時にお
いても局部座屈が生じにくい、耐座屈性の優れた鋼管
は、未だ開発されていない。
降伏比以外の観点から、座屈挙動を検討したものは見当
たらず、特に、外径／管厚比が大きい場合に、座屈歪量
が１％以上であっても耐座屈性に優れ、曲げ変形時にお
いても局部座屈が生じにくい、耐座屈性の優れた鋼管
は、未だ開発されていない。
【００１０】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、大地震の発生時においても管体軸方向に作用
する圧縮や曲げ応力に対して局部座屈が生じにくい、ガ
スパイプラインや水道配管などに好適な耐震性の優れた
鋼管を提供することにある。
を解決し、大地震の発生時においても管体軸方向に作用
する圧縮や曲げ応力に対して局部座屈が生じにくい、ガ
スパイプラインや水道配管などに好適な耐震性の優れた
鋼管を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、管体の軸
方向に働く圧縮力に対する耐座屈性を評価するために、
材質および外径／管厚比の異なる各種の鋼管を使用し、
実管圧縮試験および各種材質調査試験を行って、管体の
材質的な特性と局部座屈発生挙動との関係を調べ、ま
た、鋼管の曲げ変形に関しても調べた。
方向に働く圧縮力に対する耐座屈性を評価するために、
材質および外径／管厚比の異なる各種の鋼管を使用し、
実管圧縮試験および各種材質調査試験を行って、管体の
材質的な特性と局部座屈発生挙動との関係を調べ、ま
た、鋼管の曲げ変形に関しても調べた。
【００１２】図１は、実管圧縮試験機の概略正面図であ
って、図１に示すように、基台２上にロードセル５を介
して垂直に配置された試験用鋼管１を、油圧機構３によ
ってその上面から押圧し、変位計４によって、管体に生
ずる歪量を測定した。図２は、試験用鋼管１の概略正面
図であって、鋼管１の試験部分の長さａは５００ｍｍで
ある。
って、図１に示すように、基台２上にロードセル５を介
して垂直に配置された試験用鋼管１を、油圧機構３によ
ってその上面から押圧し、変位計４によって、管体に生
ずる歪量を測定した。図２は、試験用鋼管１の概略正面
図であって、鋼管１の試験部分の長さａは５００ｍｍで
ある。
【００１３】上述した試験による調査の結果、公称歪量
１％の圧縮試験における局部座屈および曲げ角度３°で
の曲げ座屈試験における座屈発生の有無は、管体の軸方
向引張り特性と、次に述べるような相関のあることがわ
かった。
１％の圧縮試験における局部座屈および曲げ角度３°で
の曲げ座屈試験における座屈発生の有無は、管体の軸方
向引張り特性と、次に述べるような相関のあることがわ
かった。
【００１４】即ち、試験片長手方向を管体の軸方向と一
致させて採取した引張り試験片を使用して引張り試験を
行い、得られた公称応力−公称歪曲線における、降伏点
からオンロード歪量が５％までの歪域において、公称応
力／公称歪の勾配が正である鋼管は、上記勾配が０また
は負となる鋼管に比べて、局部座屈を起こす限界の外径
／管厚比が著しく大きく、従って、局部座屈が発生しに
くい。
致させて採取した引張り試験片を使用して引張り試験を
行い、得られた公称応力−公称歪曲線における、降伏点
からオンロード歪量が５％までの歪域において、公称応
力／公称歪の勾配が正である鋼管は、上記勾配が０また
は負となる鋼管に比べて、局部座屈を起こす限界の外径
／管厚比が著しく大きく、従って、局部座屈が発生しに
くい。
【００１５】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、請求項１に記載の発明は、管体に対する
軸方向の引張り試験によって得られる公称応力／公称歪
曲線の、降伏点からオンロード歪量が５％までの歪域に
おいて、公称応力／公称歪曲線の勾配が正であることに
特徴を有するものである。
ものであって、請求項１に記載の発明は、管体に対する
軸方向の引張り試験によって得られる公称応力／公称歪
曲線の、降伏点からオンロード歪量が５％までの歪域に
おいて、公称応力／公称歪曲線の勾配が正であることに
特徴を有するものである。
【００１６】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の鋼管の化学成分組成が、Ｃ：０．０３〜０．２５wt.
%、Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%、および、残り：Ｆｅお
よび不可避不純物からなることに特徴を有するものであ
り、請求項３に記載の発明は、上記鋼管の化学成分組成
が、Ｃ：０．０３〜０．２５wt.%、Ｍｎ：０．５〜２．
０wt.%に加え、必要に応じて、Ｃｕ：０．０５〜０．５
０wt.%、Ｎｉ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｃｒ：０．０
５〜０．５０wt.%、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０wt.%、Ｖ：０．００５〜０．
１０wt.%、およびＴｉ：０．００５〜０．１０wt.%のう
ちの少なくとも１種の元素を含有していることに特徴を
有するものである。
の鋼管の化学成分組成が、Ｃ：０．０３〜０．２５wt.
%、Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%、および、残り：Ｆｅお
よび不可避不純物からなることに特徴を有するものであ
り、請求項３に記載の発明は、上記鋼管の化学成分組成
が、Ｃ：０．０３〜０．２５wt.%、Ｍｎ：０．５〜２．
０wt.%に加え、必要に応じて、Ｃｕ：０．０５〜０．５
０wt.%、Ｎｉ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｃｒ：０．０
５〜０．５０wt.%、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０wt.%、Ｖ：０．００５〜０．
１０wt.%、およびＴｉ：０．００５〜０．１０wt.%のう
ちの少なくとも１種の元素を含有していることに特徴を
有するものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】次に、この発明を詳細に説明す
る。本発明鋼管の製造方法は問うものではなく、ＵＯＥ
鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼管、プレス
ベンド鋼管などの何れでも、上記特性、即ち、管軸方向
の引張り試験によって得られる公称応力／公称歪曲線
の、降伏点からオンロード歪量が５％までの歪域におい
て、公称応力／公称歪曲線の勾配が正であることことを
満足するものであればよい。
る。本発明鋼管の製造方法は問うものではなく、ＵＯＥ
鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼管、プレス
ベンド鋼管などの何れでも、上記特性、即ち、管軸方向
の引張り試験によって得られる公称応力／公称歪曲線
の、降伏点からオンロード歪量が５％までの歪域におい
て、公称応力／公称歪曲線の勾配が正であることことを
満足するものであればよい。
【００１８】このような特性は、鋼管の化学成分組成や
鋼板の圧延条件などを制御することによって付与して
も、また、鋼管に熱処理を施すことによって付与しても
よく、その付与手段について、特に限定されるものでは
ない。
鋼板の圧延条件などを制御することによって付与して
も、また、鋼管に熱処理を施すことによって付与しても
よく、その付与手段について、特に限定されるものでは
ない。
【００１９】鋼管の化学成分組成としては、Ｃ：０．０
３〜０．２５wt.%、Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%を必須元
素として含み、必要に応じて、Ｃｕ：０．０５〜０．５
０wt.%、Ｎｉ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｃｒ：０．０
５〜０．５０wt.%、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０wt.%、Ｖ：０．００５〜０．
１０wt.%、Ｔｉ：０．００５〜０．１０wt.%のうちの少
なくとも１種を、選択元素として含有する鋼であること
が好ましい。以下に、その理由について述べる。
３〜０．２５wt.%、Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%を必須元
素として含み、必要に応じて、Ｃｕ：０．０５〜０．５
０wt.%、Ｎｉ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｃｒ：０．０
５〜０．５０wt.%、Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt.%、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０wt.%、Ｖ：０．００５〜０．
１０wt.%、Ｔｉ：０．００５〜０．１０wt.%のうちの少
なくとも１種を、選択元素として含有する鋼であること
が好ましい。以下に、その理由について述べる。
【００２０】Ｃ：Ｃ含有量が０．０３wt.%未満または
０．２５wt.%超の鋼を溶接すると、溶接割れの可能性が
増大する。従って、Ｃ含有量は０．０３〜０．２５wt.%
の範囲内であることが好ましい。
０．２５wt.%超の鋼を溶接すると、溶接割れの可能性が
増大する。従って、Ｃ含有量は０．０３〜０．２５wt.%
の範囲内であることが好ましい。
【００２１】Ｍｎ：構造用鋼として十分な強度と靱性を
得るためには、０．５wt.%以上のＭｎを含有しているこ
と必要である。しかしながら、Ｍｎ含有量が２．０wt.%
を超えると、母材と溶接部の靱性劣化および溶接性劣化
を招く。従って、Ｍｎ含有量は、０．５〜２．０wt.%の
範囲内であることが好ましい。
得るためには、０．５wt.%以上のＭｎを含有しているこ
と必要である。しかしながら、Ｍｎ含有量が２．０wt.%
を超えると、母材と溶接部の靱性劣化および溶接性劣化
を招く。従って、Ｍｎ含有量は、０．５〜２．０wt.%の
範囲内であることが好ましい。
【００２２】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ
のうちの少なくとも１種：Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは、
何れも強度の向上に有効な元素であり、その好ましい含
有量は、何れも０．０５〜０．５０wt.%である。含有量
が０．０５wt.%未満ではその効果が薄く、一方、０．５
０wt.%を超えると、鋼管の母材溶接部の靱性および溶接
性が劣化しやすくなる。
のうちの少なくとも１種：Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは、
何れも強度の向上に有効な元素であり、その好ましい含
有量は、何れも０．０５〜０．５０wt.%である。含有量
が０．０５wt.%未満ではその効果が薄く、一方、０．５
０wt.%を超えると、鋼管の母材溶接部の靱性および溶接
性が劣化しやすくなる。
【００２３】Ｎｂは、鋼管の強度および靱性の向上に有
効な元素であり、その好ましい含有量は、０．００５〜
０．１０wt.%の範囲内である。含有量が０．００５wt.%
未満ではその効果が薄く、一方、０．１０wt.%を超える
と溶接部の靱性が劣化しやすくなる。
効な元素であり、その好ましい含有量は、０．００５〜
０．１０wt.%の範囲内である。含有量が０．００５wt.%
未満ではその効果が薄く、一方、０．１０wt.%を超える
と溶接部の靱性が劣化しやすくなる。
【００２４】Ｖは、鋼板の強度向上に有効な元素であ
り、その好ましい含有量は、０．００５〜０．１０wt.%
の範囲内である。含有量が０．００５wt.%未満ではその
効果が薄く、一方、０．１０wt.%を超えると溶接部の靱
性が劣化しやすくなる。
り、その好ましい含有量は、０．００５〜０．１０wt.%
の範囲内である。含有量が０．００５wt.%未満ではその
効果が薄く、一方、０．１０wt.%を超えると溶接部の靱
性が劣化しやすくなる。
【００２５】Ｔｉは、鋼板の靱性の向上および鋳造時に
おけるスラブの疵防止に有効な元素であり、その好まし
い含有量は、０．００５〜０．１０wt.%の範囲内であ
る。含有量が０．００５wt.%未満ではその効果が薄く、
一方、０．１０wt.%を超えると溶接部の靱性が劣化しや
すくなる。
おけるスラブの疵防止に有効な元素であり、その好まし
い含有量は、０．００５〜０．１０wt.%の範囲内であ
る。含有量が０．００５wt.%未満ではその効果が薄く、
一方、０．１０wt.%を超えると溶接部の靱性が劣化しや
すくなる。
【００２６】上述した化学成分組成の鋼管に対する前述
した公称応力／公称歪曲線の勾配が正である特性の付与
は、鋼管の素材である鋼板の圧延条件の制御、または、
造管中や造管後の鋼管に対する熱処理によって行うこと
ができる。
した公称応力／公称歪曲線の勾配が正である特性の付与
は、鋼管の素材である鋼板の圧延条件の制御、または、
造管中や造管後の鋼管に対する熱処理によって行うこと
ができる。
【００２７】例えば、圧延時の冷却過程または熱間での
造管中に、Ａｒ3 変態温度以下の温度まで空冷した後、
Ａｒ1 変態温度以上の２相温度域から加速冷却するこ
と、または、冷間で造管後にＡｃ1 以上でかつＡｃ3 以
下の２相温度域に加熱冷却し、金属組織をフェライトと
ベイナイトまたはフェライトとマルテンサイトの２相組
織とすることによって、上記特性を付与することができ
る。
造管中に、Ａｒ3 変態温度以下の温度まで空冷した後、
Ａｒ1 変態温度以上の２相温度域から加速冷却するこ
と、または、冷間で造管後にＡｃ1 以上でかつＡｃ3 以
下の２相温度域に加熱冷却し、金属組織をフェライトと
ベイナイトまたはフェライトとマルテンサイトの２相組
織とすることによって、上記特性を付与することができ
る。
【００２８】
【実施例】次に、この発明を実施例により説明する。表
１に示す化学成分組成の鋼No. １〜３を熱間圧延して鋼
板とした後、これを管状に成形し、その幅方向両端部を
溶接して溶接鋼管を調製した。その際、７５０℃の温度
で圧延を終了し、空冷した後、１０℃／秒の冷却速度で
加速冷却を施した。なお、鋼No. １、２は、７５０℃で
圧延を終了し放冷した鋼板も鋼管に成形した。
１に示す化学成分組成の鋼No. １〜３を熱間圧延して鋼
板とした後、これを管状に成形し、その幅方向両端部を
溶接して溶接鋼管を調製した。その際、７５０℃の温度
で圧延を終了し、空冷した後、１０℃／秒の冷却速度で
加速冷却を施した。なお、鋼No. １、２は、７５０℃で
圧延を終了し放冷した鋼板も鋼管に成形した。
【００２９】
【表１】
【００３０】このようにして製造された鋼管から試験片
を採取し、各試験片について、管軸方向の引張り試験に
よる５％までの公称応力／公称歪の最小勾配、外径／管
厚比、１％圧縮による座屈発生の有無、および、３°の
曲げ変形時における座屈発生の有無を調べ表２に示し
た。
を採取し、各試験片について、管軸方向の引張り試験に
よる５％までの公称応力／公称歪の最小勾配、外径／管
厚比、１％圧縮による座屈発生の有無、および、３°の
曲げ変形時における座屈発生の有無を調べ表２に示し
た。
【００３１】
【表２】
【００３２】表２において、No. １〜８は本発明鋼管で
あり、No. ９〜１２は本発明範囲外の比較鋼管である。
また、＊印は、公称応力／公称歪曲線における比例限な
いし上降伏点から５％オンロード歪みまでの勾配の最小
値を示し。また、Ｅは縦弾性係数を示し、＊＊印は、上
降伏点および下降伏点が認められた鋼管を示す。
あり、No. ９〜１２は本発明範囲外の比較鋼管である。
また、＊印は、公称応力／公称歪曲線における比例限な
いし上降伏点から５％オンロード歪みまでの勾配の最小
値を示し。また、Ｅは縦弾性係数を示し、＊＊印は、上
降伏点および下降伏点が認められた鋼管を示す。
【００３３】表２に示すように、５％歪までの公称応力
／公称歪の最小勾配が正である発明鋼管No. １〜８の場
合には、外径／管厚比が６０であっても圧縮座屈および
曲げ座屈が発生しなかった。これに対して、最小勾配が
負または０である比較鋼管No. ９〜１２の場合には、外
径／管厚比が３５であっても、圧縮座屈および曲げ座屈
が発生した。
／公称歪の最小勾配が正である発明鋼管No. １〜８の場
合には、外径／管厚比が６０であっても圧縮座屈および
曲げ座屈が発生しなかった。これに対して、最小勾配が
負または０である比較鋼管No. ９〜１２の場合には、外
径／管厚比が３５であっても、圧縮座屈および曲げ座屈
が発生した。
【００３４】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
大地震の発生時においても、圧縮や曲げ変形に対して局
部座屈が生じにくい耐震性の優れた鋼管を得ることがで
き、従って、本発明鋼管をガスパイプラインや水道配管
として使用することにより、管体の破損や内部流体の流
出が防止され、また、高速道路の橋脚柱として使用する
ことにより、その破断による倒壊などの災害の発生を防
止することができる、工業上有用な効果がもたらされ
る。
大地震の発生時においても、圧縮や曲げ変形に対して局
部座屈が生じにくい耐震性の優れた鋼管を得ることがで
き、従って、本発明鋼管をガスパイプラインや水道配管
として使用することにより、管体の破損や内部流体の流
出が防止され、また、高速道路の橋脚柱として使用する
ことにより、その破断による倒壊などの災害の発生を防
止することができる、工業上有用な効果がもたらされ
る。
【図１】実管圧縮試験機の概略正面図である。
【図２】実管圧縮試験機に使用する試験用鋼管の概略正
面図である。
面図である。
１ 鋼管 ２ 基台 ３ 油圧機構 ４ 変位計 ５ ロードセル
Claims (3)
- 【請求項１】 管体に対する軸方向の引張り試験によっ
て得られる公称応力／公称歪曲線の、降伏点からオンロ
ード歪量が５％までの歪域において、公称応力／公称歪
曲線の勾配が正であることを特徴とする、耐震性の優れ
た鋼管。 - 【請求項２】 前記鋼管は、下記化学成分組成を有して
いる、請求項１記載の耐震性の優れた鋼管。 Ｃ ：０．０３〜０．２５wt.%、 Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%、および、 残り：Ｆｅおよび不可避不純物。 - 【請求項３】 前記鋼管は、下記化学成分組成を有して
いる、請求項１記載の耐震性の優れた鋼管。 Ｃ ：０．０３〜０．２５wt.%、 Ｍｎ：０．５〜２．０wt.%、 下記からなる群から選んだ少なくとも１つの元素 Ｃｕ：０．０５〜０．５０wt.%、 Ｎｉ：０．０５〜０．５０wt.%、 Ｃｒ：０．０５〜０．５０wt.%、 Ｍｏ：０．０５〜０．５０wt.%、 Ｎｂ：０．００５〜０．１０wt.%、 Ｖ ：０．００５〜０．１０wt.%、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０wt.%、および、 残り：Ｆｅおよび不可避不純物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24428797A JPH1180900A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 耐震性の優れた鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24428797A JPH1180900A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 耐震性の優れた鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1180900A true JPH1180900A (ja) | 1999-03-26 |
Family
ID=17116505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24428797A Pending JPH1180900A (ja) | 1997-09-09 | 1997-09-09 | 耐震性の優れた鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1180900A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108037001A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-05-15 | 中国建材国际工程集团有限公司 | 金属软管力学性能检测装置及热态和冷态检测方法 |
-
1997
- 1997-09-09 JP JP24428797A patent/JPH1180900A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108037001A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-05-15 | 中国建材国际工程集团有限公司 | 金属软管力学性能检测装置及热态和冷态检测方法 |
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