JPH1188046A - エンドファイアアレイアンテナ - Google Patents
エンドファイアアレイアンテナInfo
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- JPH1188046A JPH1188046A JP26777097A JP26777097A JPH1188046A JP H1188046 A JPH1188046 A JP H1188046A JP 26777097 A JP26777097 A JP 26777097A JP 26777097 A JP26777097 A JP 26777097A JP H1188046 A JPH1188046 A JP H1188046A
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- conductor
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- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
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- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型化でき且つ構造の単純化が図れ、しかも
高利得化が達成でき、電力柱やビル壁面に設置して道路
に沿ったサービスエリアを確保しやすい放射パターンを
有するエンドファイアアレイアンテナを提供する。 【解決手段】 波長に比して充分厚みの薄い空間または
誘電体を介して構成した２枚の平行な外部平板導体４と
中心平板導体６より成る給電線路の長さＬが線路内波長
の１／４の奇数倍とする。また、その一方の端の両外部
平板導体４を互いに短絡し、この部分で同軸リセプタク
ル１で励振し、その給電線路の終端において中心平板導
体６を一方の外部平板導体４に接続した給電線路を備え
る。そして、この給電線路の両外部平板導体４に、その
開放端Ｓより順次線路内波長の１／２の間隔で、外部平
板導体４と直交して起立させた棒状素子アンテナを平行
配置する。
高利得化が達成でき、電力柱やビル壁面に設置して道路
に沿ったサービスエリアを確保しやすい放射パターンを
有するエンドファイアアレイアンテナを提供する。 【解決手段】 波長に比して充分厚みの薄い空間または
誘電体を介して構成した２枚の平行な外部平板導体４と
中心平板導体６より成る給電線路の長さＬが線路内波長
の１／４の奇数倍とする。また、その一方の端の両外部
平板導体４を互いに短絡し、この部分で同軸リセプタク
ル１で励振し、その給電線路の終端において中心平板導
体６を一方の外部平板導体４に接続した給電線路を備え
る。そして、この給電線路の両外部平板導体４に、その
開放端Ｓより順次線路内波長の１／２の間隔で、外部平
板導体４と直交して起立させた棒状素子アンテナを平行
配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はアンテナ構造体の
前後方向または一方向に電磁波を放射する平板給電線路
の外部平板導体に棒状または円形素子を平行配置するエ
ンドファイアアレイアンテナに関する。
前後方向または一方向に電磁波を放射する平板給電線路
の外部平板導体に棒状または円形素子を平行配置するエ
ンドファイアアレイアンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】エンドファイアアレイアンテナは固定局
間または直線上、前後方向に相手局が存在するとき、比
較的占有空間が小さく、高利得を容易に得ることの出来
るアンテナとして古くから良く知られている。また、こ
のアンテナは素子間位相または素子間隔を制御すること
により、より利得を高め得ること（ハンセン・ウッドヤ
ード条件）ができる。
間または直線上、前後方向に相手局が存在するとき、比
較的占有空間が小さく、高利得を容易に得ることの出来
るアンテナとして古くから良く知られている。また、こ
のアンテナは素子間位相または素子間隔を制御すること
により、より利得を高め得ること（ハンセン・ウッドヤ
ード条件）ができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このアレイア
ンテナを実際に製作しようとすると、各素子アンテナを
所望の振幅、位相で励振するには、通常、特別な給電回
路を必要とする。また、この給電回路がアンテナ構造体
とは別に空間を占有する。このため、非常に良く知られ
たアンテナであるにもかかわらず、実用になった例は少
ない。今日実用になっているアンテナは、単方向性指向
性を有するいわゆる八木・宇田アンテナであるが、この
アンテナをエンドファイアアレイアンテナと同様前後に
放射させるよう設計された例は見当たらない。したがっ
て、空間占有体積の小さな、構造単純な給電回路を持つ
エンドファイアアレイアンテナの開発は、産業上に大き
く貢献できる。
ンテナを実際に製作しようとすると、各素子アンテナを
所望の振幅、位相で励振するには、通常、特別な給電回
路を必要とする。また、この給電回路がアンテナ構造体
とは別に空間を占有する。このため、非常に良く知られ
たアンテナであるにもかかわらず、実用になった例は少
ない。今日実用になっているアンテナは、単方向性指向
性を有するいわゆる八木・宇田アンテナであるが、この
アンテナをエンドファイアアレイアンテナと同様前後に
放射させるよう設計された例は見当たらない。したがっ
て、空間占有体積の小さな、構造単純な給電回路を持つ
エンドファイアアレイアンテナの開発は、産業上に大き
く貢献できる。
【０００４】本発明は、かかる実情に鑑み創案されたも
ので、小型化でき且つ構造の単純化が図れ、しかも高利
得化が達成でき、電力柱やビル壁面に設置して道路に沿
ったサービスエリアを確保しやすい放射パターンを有す
るエンドファイアアレイアンテナを提供するものであ
る。
ので、小型化でき且つ構造の単純化が図れ、しかも高利
得化が達成でき、電力柱やビル壁面に設置して道路に沿
ったサービスエリアを確保しやすい放射パターンを有す
るエンドファイアアレイアンテナを提供するものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のエンドファイア
アレイアンテナは、上記の課題を解決するため、波長に
比して充分厚みの薄い空間または誘電体を介して構成し
た２枚の平行な外部平板導体と中心平板導体より成る給
電線路の長さが線路内波長の１／４の奇数倍であり、そ
の一方の端の両外部平板導体を互いに短絡し、この部分
で同軸リセプタクルまたは同軸ケーブルで励振し、その
給電線路の終端において中心平板導体を一方の外部平板
導体に接続した給電線路を有し、この給電線路の両外部
平板導体に、その開放端より順次線路内波長の１／２の
間隔で、外部平板導体と直交して起立させた棒状または
円形素子アンテナを平行配置することを特徴としてい
る。また、本発明のエンドファイアアレイアンテナは、
給電点とこれと隣り合う素子アンテナとの間の給電線路
中心平板導体に接続した２個所のフィンおよび線路内波
長の１／４を有するインピーダンス変成器で構成した整
合回路を有することを特徴としている。
アレイアンテナは、上記の課題を解決するため、波長に
比して充分厚みの薄い空間または誘電体を介して構成し
た２枚の平行な外部平板導体と中心平板導体より成る給
電線路の長さが線路内波長の１／４の奇数倍であり、そ
の一方の端の両外部平板導体を互いに短絡し、この部分
で同軸リセプタクルまたは同軸ケーブルで励振し、その
給電線路の終端において中心平板導体を一方の外部平板
導体に接続した給電線路を有し、この給電線路の両外部
平板導体に、その開放端より順次線路内波長の１／２の
間隔で、外部平板導体と直交して起立させた棒状または
円形素子アンテナを平行配置することを特徴としてい
る。また、本発明のエンドファイアアレイアンテナは、
給電点とこれと隣り合う素子アンテナとの間の給電線路
中心平板導体に接続した２個所のフィンおよび線路内波
長の１／４を有するインピーダンス変成器で構成した整
合回路を有することを特徴としている。
【０００６】このように、本発明のエンドファイアアレ
イアンテナは、素子アンテナを励振する給電回路および
整合回路をアンテナ構造と一体化することにより、アン
テナの占有空間を小さくすることを可能とした非常に単
純な構造を有する。またエンドファイアアレイアンテナ
の特長である素子間位相を、給電回路として構成した伝
送線路内誘電体の誘電率を適当に選ぶことにより制御可
能なため、より高利得化が計れる。
イアンテナは、素子アンテナを励振する給電回路および
整合回路をアンテナ構造と一体化することにより、アン
テナの占有空間を小さくすることを可能とした非常に単
純な構造を有する。またエンドファイアアレイアンテナ
の特長である素子間位相を、給電回路として構成した伝
送線路内誘電体の誘電率を適当に選ぶことにより制御可
能なため、より高利得化が計れる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を図面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の基本
構成図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は断面図、
（ｃ）は側面図である。また、図２は円形素子アンテナ
を用いた構成図、図３は本発明の応用例を示す図であ
る。
を図面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の基本
構成図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は断面図、
（ｃ）は側面図である。また、図２は円形素子アンテナ
を用いた構成図、図３は本発明の応用例を示す図であ
る。
【０００８】まず、図１に示すように、本発明の基本構
成としては、同軸ケーブルまたは同軸リセプタクル１の
先に、２枚の外部平板導体４，５を空間ギャップまたは
誘電体基板２，３と接して配置し、誘電体基板２，３の
中間かつ中心に幅ｂ，長さＬの中心平板導体６を配置す
る。この線路の特性インピーダンスＺ0は任意に設定出
来るが、通常Ｚ0＝５０Ωとして何ら支障はない。両外
部平板導体４，５はその始端である同軸リセプタクル部
で短絡片７により短絡され、中心平板導体６は同軸リセ
プタクル１の中心導体と接続され、他端は外部平板導体
４と接続されている。
成としては、同軸ケーブルまたは同軸リセプタクル１の
先に、２枚の外部平板導体４，５を空間ギャップまたは
誘電体基板２，３と接して配置し、誘電体基板２，３の
中間かつ中心に幅ｂ，長さＬの中心平板導体６を配置す
る。この線路の特性インピーダンスＺ0は任意に設定出
来るが、通常Ｚ0＝５０Ωとして何ら支障はない。両外
部平板導体４，５はその始端である同軸リセプタクル部
で短絡片７により短絡され、中心平板導体６は同軸リセ
プタクル１の中心導体と接続され、他端は外部平板導体
４と接続されている。
【０００９】このようにして構成された給電線路は、そ
の終端において中心平板導体６を外部平板導体４に接続
することにより、不平衡・平衡変換器として動作し、外
部平板導体上に電流を誘起する。このとき、外部平板導
体４，５に何ら素子アンテナを接続しないときはそれら
の上に定在波が生じ、相対する外部平板導体には位相の
逆転した電流が分布する。
の終端において中心平板導体６を外部平板導体４に接続
することにより、不平衡・平衡変換器として動作し、外
部平板導体上に電流を誘起する。このとき、外部平板導
体４，５に何ら素子アンテナを接続しないときはそれら
の上に定在波が生じ、相対する外部平板導体には位相の
逆転した電流が分布する。
【００１０】給電線路の長さＬは、その内部誘電体の比
誘電率で定まる線路内波長λgの１／４の奇数倍を有す
ることを条件とする。このとき給電線路長さＬはアレイ
を構成する素子数Ｎにより決定され、
誘電率で定まる線路内波長λgの１／４の奇数倍を有す
ることを条件とする。このとき給電線路長さＬはアレイ
を構成する素子数Ｎにより決定され、
【００１１】
【数１】
【００１２】により求まる。Ｎ対の素子アンテナ（この
例では棒状素子アンテナ）１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１
２ｂ，………１（Ｎ−１）ａ，１（Ｎ−１）ｂ，１Ｎ
ａ，１Ｎｂは，給電線路の開放端Ｓより順次線路内波長
λgの１／２間隔で給電点Ｆ側に両外部平板導体４，５
の平面と直交して、その給電線路幅Ｗの中心に平行に起
立させる。素子アンテナ１Ｎａ，１Ｎｂは均一分布アレ
イにおいては原理的には全て同じ長さｌとし、目的の周
波数で共振する長さに設定する。
例では棒状素子アンテナ）１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１
２ｂ，………１（Ｎ−１）ａ，１（Ｎ−１）ｂ，１Ｎ
ａ，１Ｎｂは，給電線路の開放端Ｓより順次線路内波長
λgの１／２間隔で給電点Ｆ側に両外部平板導体４，５
の平面と直交して、その給電線路幅Ｗの中心に平行に起
立させる。素子アンテナ１Ｎａ，１Ｎｂは均一分布アレ
イにおいては原理的には全て同じ長さｌとし、目的の周
波数で共振する長さに設定する。
【００１３】このとき、隣り合う素子は互いに逆位相で
励振され、目的とするエンドファイアアレイアンテナを
構成することが出来る。また、その空間における素子間
隔ｄはｄ＝λg／２（λg ＜λ0，λ0；自由空間での波
長）となるため、伝送線路を構成する誘電体の比誘電率
を適当に選ぶことにより、アレイの素子間隔を制御出来
る。その結果、素子間隔ｄ＝０．５λ0の共相励振（伝
送線路内比誘電率εr＝１．０）に比して利得向上が計
れる。
励振され、目的とするエンドファイアアレイアンテナを
構成することが出来る。また、その空間における素子間
隔ｄはｄ＝λg／２（λg ＜λ0，λ0；自由空間での波
長）となるため、伝送線路を構成する誘電体の比誘電率
を適当に選ぶことにより、アレイの素子間隔を制御出来
る。その結果、素子間隔ｄ＝０．５λ0の共相励振（伝
送線路内比誘電率εr＝１．０）に比して利得向上が計
れる。
【００１４】図中同軸リセプタクル１と素子アンテナ１
Ｎａ，１Ｎｂで挟まれたλg／４インピーダンス変成器
８及びフィン９ａ，９ｂは整合用回路を構成しており、
図中破線で示したＡ，Ａ’より右側を見たアンテナの入
力インピーダンスを給電線インピーダンス（一般にはＺ
0＝５０Ω）と整合させるためのものである。フィン９
ａ，９ｂはＡ−Ａ’よりアンテナ側を見た合成アドミタ
ンスＹａのサセプタンス分を無くすためのもので、合成
アドミタンスＹａが誘導性であれば、フィン９ｂを切り
取り、フィン９ａの長さを調整し、逆に容量性の場合は
フィン９ａを切り取ってフィン９ｂの長さを調節するこ
とにより、サセプタンス分をゼロとすることが出来る。
インピーダンス変成器８の特性インピーダンスＺtはア
ンテナ側を見たインピーダンスＺaに対して、この部分
（長さｌｔ＝λg／４）の中心導体を
Ｎａ，１Ｎｂで挟まれたλg／４インピーダンス変成器
８及びフィン９ａ，９ｂは整合用回路を構成しており、
図中破線で示したＡ，Ａ’より右側を見たアンテナの入
力インピーダンスを給電線インピーダンス（一般にはＺ
0＝５０Ω）と整合させるためのものである。フィン９
ａ，９ｂはＡ−Ａ’よりアンテナ側を見た合成アドミタ
ンスＹａのサセプタンス分を無くすためのもので、合成
アドミタンスＹａが誘導性であれば、フィン９ｂを切り
取り、フィン９ａの長さを調整し、逆に容量性の場合は
フィン９ａを切り取ってフィン９ｂの長さを調節するこ
とにより、サセプタンス分をゼロとすることが出来る。
インピーダンス変成器８の特性インピーダンスＺtはア
ンテナ側を見たインピーダンスＺaに対して、この部分
（長さｌｔ＝λg／４）の中心導体を
【００１５】
【数２】
【００１６】が成り立つ幅（整合線路幅）ｂｔに設定す
れば良い。
れば良い。
【００１７】また、このアンテナは図２に示すように、
円形素子アンテナ（ループアンテナ）１３を用いること
もできる。加えて、図３に示すように、導体平板１０の
前面に素子アンテナ１Ｎａ，１Ｎｂと空間波長の約１／
４の距離ｄｇで平板に対して直交起立して配置すること
により、更に利得向上が計れるとともに単一指向性アン
テナを実現出来る。
円形素子アンテナ（ループアンテナ）１３を用いること
もできる。加えて、図３に示すように、導体平板１０の
前面に素子アンテナ１Ｎａ，１Ｎｂと空間波長の約１／
４の距離ｄｇで平板に対して直交起立して配置すること
により、更に利得向上が計れるとともに単一指向性アン
テナを実現出来る。
【００１８】
【実施例】周波数ｆ＝１．８５ＧＨｚ、素子数Ｎ＝６の
エンドファイアアレイアンテナの実施例の各部寸法は、
例えば、各素子間位相δ＝１８０度とし、指向性利得向
上のために素子間隔ｄ＝０．４５λ0として、使用した
誘電体基板の実効比誘電率をεr＝１．２３に選んだ。
給電線路長Ｌは数１よりＬ＝４０２ｍｍ、給電線路幅Ｗ
＝２０ｍｍ、給電線路厚さＢ＝２．０ｍｍ、中心平板導
体の幅ｂ＝２．３ｍｍとした。また、λ0＝１６２．２
ｍｍ、素子アンテナ長ｌ＝３２．５ｍｍ（＃１，＃６；
３５．５ｍｍ）、整合線路幅ｂｔ＝１．０５ｍｍ、フィ
ン９ａ長＝９ｍｍ、フィン９ｂ長＝０である。
エンドファイアアレイアンテナの実施例の各部寸法は、
例えば、各素子間位相δ＝１８０度とし、指向性利得向
上のために素子間隔ｄ＝０．４５λ0として、使用した
誘電体基板の実効比誘電率をεr＝１．２３に選んだ。
給電線路長Ｌは数１よりＬ＝４０２ｍｍ、給電線路幅Ｗ
＝２０ｍｍ、給電線路厚さＢ＝２．０ｍｍ、中心平板導
体の幅ｂ＝２．３ｍｍとした。また、λ0＝１６２．２
ｍｍ、素子アンテナ長ｌ＝３２．５ｍｍ（＃１，＃６；
３５．５ｍｍ）、整合線路幅ｂｔ＝１．０５ｍｍ、フィ
ン９ａ長＝９ｍｍ、フィン９ｂ長＝０である。
【００１９】表１に、このように製作した実施例の給電
線路上の電流腹の振幅、位相を示す。結果、振幅で０．
５ｄＢ、位相で０．５度のバラツキに収まっている。
線路上の電流腹の振幅、位相を示す。結果、振幅で０．
５ｄＢ、位相で０．５度のバラツキに収まっている。
【００２０】
【表１】
【００２１】本発明のエンドファイアアレイアンテナを
素子間隔ｄ＝０．５λ0で共相励振したときと、ｄ＝
０．４５λ0で構成したときの磁界面内放射指向性を図
４に示す。図４より、間隔を挟めることによって指向性
の先鋭化が計れることが分かる。このときの指向性利得
は素子アンテナ（半波長ダイポールＧd＝２．１４ｄＢ
ｉ）とアレイファクタによる利得の積で求まり、素子間
隔ｄ＝０．５λ0のとき、半波長ダイポールＧ（０．５
０λ0）＝９．９２ｄＢｉ、素子間隔ｄ＝０．４５λ0の
とき、半波長ダイポールＧ（０．４５λ0）＝１１．６
ｄＢｉと求まる。
素子間隔ｄ＝０．５λ0で共相励振したときと、ｄ＝
０．４５λ0で構成したときの磁界面内放射指向性を図
４に示す。図４より、間隔を挟めることによって指向性
の先鋭化が計れることが分かる。このときの指向性利得
は素子アンテナ（半波長ダイポールＧd＝２．１４ｄＢ
ｉ）とアレイファクタによる利得の積で求まり、素子間
隔ｄ＝０．５λ0のとき、半波長ダイポールＧ（０．５
０λ0）＝９．９２ｄＢｉ、素子間隔ｄ＝０．４５λ0の
とき、半波長ダイポールＧ（０．４５λ0）＝１１．６
ｄＢｉと求まる。
【００２２】採用した素子アンテナ長はｌ＝３２．５ｍ
ｍ（全長；０．４３５λ0）、直径；２ｍｍである。製
作した実施例のエンドファイアアレイアンテナの電流の
振幅、位相分布を測定したところ振幅で±１．５ｄＢ、
位相で±１５度の偏差を生じたため、＃１および＃６素
子アンテナ長をｌ＝３５．５ｍｍに修正したのちの実測
の素子アンテナ励振電流の振幅、位相分布を表２に示
す。
ｍ（全長；０．４３５λ0）、直径；２ｍｍである。製
作した実施例のエンドファイアアレイアンテナの電流の
振幅、位相分布を測定したところ振幅で±１．５ｄＢ、
位相で±１５度の偏差を生じたため、＃１および＃６素
子アンテナ長をｌ＝３５．５ｍｍに修正したのちの実測
の素子アンテナ励振電流の振幅、位相分布を表２に示
す。
【００２３】
【表２】
【００２４】結果、振幅において若干の差、位相では±
８．５度の偏差が認められる。しかし、この結果を用い
て求めた磁界面内指向性は図５に示すごとく満足し得る
ものである。なお、このときの指向性利得は１１．５５
ｄＢｉであった。
８．５度の偏差が認められる。しかし、この結果を用い
て求めた磁界面内指向性は図５に示すごとく満足し得る
ものである。なお、このときの指向性利得は１１．５５
ｄＢｉであった。
【００２５】この構成で図１中Ａ−Ａ’点よりアンテナ
側をみたときの実測アドミタンスは合成アドミタンスＹ
ａ＝８−ｊ１１Ｓであったことより、フィン９ａ（９ｍ
ｍ）をそのままとし（サセプタンス；ｊ１１Ｓ）、フィ
ン９ｂを全て切り取ってサセプタンス分をゼロとし（Ｚ
ａ＝１２５Ω）、数２より以下に示す数３の特性インピ
ーダンスを与える整合線路幅ｂｔ＝１．０５ｍｍとした
場合の本実施例アンテナの入力インピーダンス周波数特
性を図６に示す。
側をみたときの実測アドミタンスは合成アドミタンスＹ
ａ＝８−ｊ１１Ｓであったことより、フィン９ａ（９ｍ
ｍ）をそのままとし（サセプタンス；ｊ１１Ｓ）、フィ
ン９ｂを全て切り取ってサセプタンス分をゼロとし（Ｚ
ａ＝１２５Ω）、数２より以下に示す数３の特性インピ
ーダンスを与える整合線路幅ｂｔ＝１．０５ｍｍとした
場合の本実施例アンテナの入力インピーダンス周波数特
性を図６に示す。
【００２６】
【数３】
【００２７】
【発明の効果】本発明のエンドファイアアレイアンテナ
は、上記のアンテナの問題点である素子アンテナを励振
する給電回路および整合回路をアンテナ構造と一体化す
ることにより、アンテナの占有空間を小さくすることを
可能とした非常に単純な構造を有する（小型化及び単純
化できる）。また、エンドファイアアレイアンテナの特
長である素子間位相を、給電回路として構成した伝送線
路内誘電体の誘電率を適当に選ぶことにより制御可能な
ため、より高利得化が計れる特長を有する。そして本発
明を、ＰＨＳ基地用に応用した場合には従来のロッドア
ンテナのような指向性アンテナに比べて道路に沿ってサ
ービスエリアを能率よく確保し易く、地中化地域や地下
街用アンテナとしても非常に有効である。
は、上記のアンテナの問題点である素子アンテナを励振
する給電回路および整合回路をアンテナ構造と一体化す
ることにより、アンテナの占有空間を小さくすることを
可能とした非常に単純な構造を有する（小型化及び単純
化できる）。また、エンドファイアアレイアンテナの特
長である素子間位相を、給電回路として構成した伝送線
路内誘電体の誘電率を適当に選ぶことにより制御可能な
ため、より高利得化が計れる特長を有する。そして本発
明を、ＰＨＳ基地用に応用した場合には従来のロッドア
ンテナのような指向性アンテナに比べて道路に沿ってサ
ービスエリアを能率よく確保し易く、地中化地域や地下
街用アンテナとしても非常に有効である。
【図１】本発明の基本構成図であり、（ａ）は正面図、
（ｂ）は断面図、（ｃ）は側面図である。
（ｂ）は断面図、（ｃ）は側面図である。
【図２】本発明の円形素子アンテナを用いた構成図であ
る。
る。
【図３】本発明の応用例を示す図である。
【図４】本発明におけるアンテナの素子間隔を変化した
ときの磁界面内指向性計算結果である。
ときの磁界面内指向性計算結果である。
【図５】本発明の実施例における電流分布を用いて求め
た磁界面内指向性である。
た磁界面内指向性である。
【図６】本発明の実施例における入力インピーダンス周
波数特性である。
波数特性である。
１ 同軸リセプタクル ２，３ 誘電体基板 ４，５ 外部平板導体 ６ 中心平板導体 ７ 短絡片 １（Ｎ−１）ａ，１（Ｎ−１）ｂ，１Ｎａ，１Ｎｂ……
…１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１２ｂ 素子アンテナ ８ インピーダンス変成器 ９ａ，９ｂ フィン １３ 円形素子アンテナ（ループアンテナ） Ｌ 中心平板導体６（給電線路）の長さ ｂ 中心平板導体６の幅 Ｗ 給電線路の幅 Ｂ 給電線路の厚さ ｄ 素子間隔 ｂｔ 整合線路幅 Ｚａ インピーダンス Ｙａ 合成アドミタンス ｌ 素子アンテナ長 λg 線路内波長 Ｆ 給電点
…１１ａ，１１ｂ，１２ａ，１２ｂ 素子アンテナ ８ インピーダンス変成器 ９ａ，９ｂ フィン １３ 円形素子アンテナ（ループアンテナ） Ｌ 中心平板導体６（給電線路）の長さ ｂ 中心平板導体６の幅 Ｗ 給電線路の幅 Ｂ 給電線路の厚さ ｄ 素子間隔 ｂｔ 整合線路幅 Ｚａ インピーダンス Ｙａ 合成アドミタンス ｌ 素子アンテナ長 λg 線路内波長 Ｆ 給電点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥田 剛 東京都品川区荏原５丁目２番１号 株式会 社三英社製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 波長に比して充分厚みの薄い空間または
誘電体を介して構成した２枚の平行な外部平板導体と中
心平板導体より成る給電線路の長さが線路内波長の１／
４の奇数倍であり、その一方の端の両外部平板導体を互
いに短絡し、この部分で同軸リセプタクルまたは同軸ケ
ーブルで励振し、その給電線路の終端において中心平板
導体を一方の外部平板導体に接続した給電線路を有し、
この給電線路の両外部平板導体に、その開放端より順次
線路内波長の１／２の間隔で、外部平板導体と直交して
起立させた棒状または円形素子アンテナを平行配置する
ことを特徴とするエンドファイアアレイアンテナ。 - 【請求項２】 請求項１記載のアンテナにおいて、給電
点とこれと隣り合う素子アンテナとの間の給電線路中心
平板導体に接続した２個所のフィンおよび線路内波長の
１／４を有するインピーダンス変成器で構成した整合回
路を有することを特徴とするエンドファイアアレイアン
テナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26777097A JP3852798B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | エンドファイアアレイアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26777097A JP3852798B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | エンドファイアアレイアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1188046A true JPH1188046A (ja) | 1999-03-30 |
| JP3852798B2 JP3852798B2 (ja) | 2006-12-06 |
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ID=17449353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26777097A Expired - Fee Related JP3852798B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | エンドファイアアレイアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3852798B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003304107A (ja) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Hitachi Cable Ltd | 平衡−不平衡変換回路 |
| JP2019036822A (ja) * | 2017-08-14 | 2019-03-07 | 日本電信電話株式会社 | 位相差給電アンテナ装置 |
| CN112134030A (zh) * | 2020-09-23 | 2020-12-25 | 浙江师范大学 | 一种基于偶极子天线单元的太赫兹端射阵直线阵列天线 |
| JP2023076894A (ja) * | 2021-11-24 | 2023-06-05 | 和幸 大内 | 電磁波送信・受信装置 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP26777097A patent/JP3852798B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2003304107A (ja) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Hitachi Cable Ltd | 平衡−不平衡変換回路 |
| JP2019036822A (ja) * | 2017-08-14 | 2019-03-07 | 日本電信電話株式会社 | 位相差給電アンテナ装置 |
| CN112134030A (zh) * | 2020-09-23 | 2020-12-25 | 浙江师范大学 | 一种基于偶极子天线单元的太赫兹端射阵直线阵列天线 |
| JP2023076894A (ja) * | 2021-11-24 | 2023-06-05 | 和幸 大内 | 電磁波送信・受信装置 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3852798B2 (ja) | 2006-12-06 |
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