JPS581066A - 溶射表面層 - Google Patents
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明の耐摩耗性特に耐アブレイシブ摩耗性及び耐スカ
ツフ性に優れた溶射表面層に関する。
ツフ性に優れた溶射表面層に関する。
例えばピストンリングやシリンダライナのような高速で
摺動する機械部品にあっては、耐摩耗性を付与するため
に古くから摺動面に硬質クロムめっきを施したものが広
（使用されている。硬質クロムめっき層は硬度が高く、
優れた耐摩耗性を有するが、めっき処理に長時間を要す
ることと、保油性がなく、摺動中にスカッフを起し易い
という欠点を有している。そこ、で、耐スカツフ性の改
善された表面層として、近年、硬質クロムめっき層に替
えてモリブデン溶射表面層が一部採用されるようになっ
てきている。モリブデンを溶射した表面層は多孔質であ
るために良好な保油性を有し、かつ、耐スカツフ性に優
れているという利点を有しているが、他方、硬度が硬質
クロムめっき層に比べて低いので、その耐摩耗性は硬質
クロムめっき層よりも劣るという欠点を有している。
摺動する機械部品にあっては、耐摩耗性を付与するため
に古くから摺動面に硬質クロムめっきを施したものが広
（使用されている。硬質クロムめっき層は硬度が高く、
優れた耐摩耗性を有するが、めっき処理に長時間を要す
ることと、保油性がなく、摺動中にスカッフを起し易い
という欠点を有している。そこ、で、耐スカツフ性の改
善された表面層として、近年、硬質クロムめっき層に替
えてモリブデン溶射表面層が一部採用されるようになっ
てきている。モリブデンを溶射した表面層は多孔質であ
るために良好な保油性を有し、かつ、耐スカツフ性に優
れているという利点を有しているが、他方、硬度が硬質
クロムめっき層に比べて低いので、その耐摩耗性は硬質
クロムめっき層よりも劣るという欠点を有している。
このようなモリブデン溶射表面層の有する欠点を解消す
ることを目的として、モリブテン粉末に自溶合金まｔは
／及び金属の炭化物若しくは酸化物の粉末を添加、混合
した混合粉を溶射してなる溶射表面層が提案されており
、これらの内でかなりの成果を挙げているものもある。
ることを目的として、モリブテン粉末に自溶合金まｔは
／及び金属の炭化物若しくは酸化物の粉末を添加、混合
した混合粉を溶射してなる溶射表面層が提案されており
、これらの内でかなりの成果を挙げているものもある。
然し乍ら、燃料の一部不完全燃焼によるカーボンスラッ
ジやダストの混入した潤滑油が使用される場合、これら
がアブレイシブ剤となってピストンリングやシリンダラ
イナを摩耗させる所謂アブレイシブ摩耗に対する抵抗の
点では、上記の溶射表面層は満足し得るものではな（・
０この問題を解消し、耐スカツフ性を損なうことなく、
更に優れた耐アブレイシブ摩耗性を兼ね備えた溶射表面
層として、本出願人は既にモリブデン粉末１５〜６０す
６、残部が６０〜７０％のクロムを含有する高炭素フエ
ロクロム粉末からなる混合粉をプラズマ溶射して形成さ
れる溶射表面層を提案している（特願昭５４−１２７９
０５１耐摩耗溶射表面層」）。
ジやダストの混入した潤滑油が使用される場合、これら
がアブレイシブ剤となってピストンリングやシリンダラ
イナを摩耗させる所謂アブレイシブ摩耗に対する抵抗の
点では、上記の溶射表面層は満足し得るものではな（・
０この問題を解消し、耐スカツフ性を損なうことなく、
更に優れた耐アブレイシブ摩耗性を兼ね備えた溶射表面
層として、本出願人は既にモリブデン粉末１５〜６０す
６、残部が６０〜７０％のクロムを含有する高炭素フエ
ロクロム粉末からなる混合粉をプラズマ溶射して形成さ
れる溶射表面層を提案している（特願昭５４−１２７９
０５１耐摩耗溶射表面層」）。
本発明は上記特願昭５４−１２７９０５に係る溶射表面
層よりも一層優れた耐アブレイシブ摩耗性及び耐スカツ
フ性を有する改善された溶射表面層を提供することを目
的としており、フェロモリブデン粉末５０〜９５％、金
属炭化物又は金属酸化物粉末５〜５０１、！。からなる
混合粉をプラズマ溶射して形成され、鉄−モリブデン合
金中にＩ（ｖ８００以上の硬度を有する金属炭化物又は
金属酸化物粒子が分散している耐摩耗性と耐スカツフ性
とに優れた溶射表面層に関する。
層よりも一層優れた耐アブレイシブ摩耗性及び耐スカツ
フ性を有する改善された溶射表面層を提供することを目
的としており、フェロモリブデン粉末５０〜９５％、金
属炭化物又は金属酸化物粉末５〜５０１、！。からなる
混合粉をプラズマ溶射して形成され、鉄−モリブデン合
金中にＩ（ｖ８００以上の硬度を有する金属炭化物又は
金属酸化物粒子が分散している耐摩耗性と耐スカツフ性
とに優れた溶射表面層に関する。
本発明溶射表面層はプラズマ溶射法によって形成させる
。プラズマ溶射法は高温の溶射炎が得られるので、融点
の高い耐摩耗性粉末材料をも容易に溶融して結合力の強
い溶射表面層を形成させることができ、好都合である。
。プラズマ溶射法は高温の溶射炎が得られるので、融点
の高い耐摩耗性粉末材料をも容易に溶融して結合力の強
い溶射表面層を形成させることができ、好都合である。
溶射材料として使用するフェロモリブデン粉末は、ＪＩ
Ｓ Ｇ ２３０７ ｒフェロモリブデン−１に規定され
ているフェロモリブデンを粉砕したものが使用できる。
Ｓ Ｇ ２３０７ ｒフェロモリブデン−１に規定され
ているフェロモリブデンを粉砕したものが使用できる。
上記ＪＩＳ規格には高炭素フェロモリブデンと低炭素フ
ェロモリブデンとが規定されているが、それらのいずれ
を使用しても良い。
ェロモリブデンとが規定されているが、それらのいずれ
を使用しても良い。
金属炭化物又は金属酸化物は溶射表面層中に分散してハ
ードスポットを形成し、耐摩耗性に寄与するが、その硬
度がＨｖ８００以上でなげれば耐摩耗性改善の効果が不
充分である。このような金属炭化物、金属酸化物には、
例えばクロム、タングステン、珪素、硼素の炭化物やア
ルミナ、チタニア等の酸化物が挙げられる。
ードスポットを形成し、耐摩耗性に寄与するが、その硬
度がＨｖ８００以上でなげれば耐摩耗性改善の効果が不
充分である。このような金属炭化物、金属酸化物には、
例えばクロム、タングステン、珪素、硼素の炭化物やア
ルミナ、チタニア等の酸化物が挙げられる。
前記溶射材料粉末の粒度は、粗過ぎると溶射表面層の気
孔率が高くなり過ぎて溶射表面層の結合強度と母材との
密着性が低下し、また硬質の炭化物や酸化物が脱落して
これがアブレイシブ剤となって摩耗を増大させるように
なる。これらの粒径は大略１２５μ（１２０メツシー）
以下とするのが好ましい。
孔率が高くなり過ぎて溶射表面層の結合強度と母材との
密着性が低下し、また硬質の炭化物や酸化物が脱落して
これがアブレイシブ剤となって摩耗を増大させるように
なる。これらの粒径は大略１２５μ（１２０メツシー）
以下とするのが好ましい。
溶射表面層中には気孔が形成されてこれが保油性を付与
して耐スカツフ性に寄与するが、前述のように余り多く
なり過ぎない方が良（、気孔率は３０容積％以下とする
のが良い。
して耐スカツフ性に寄与するが、前述のように余り多く
なり過ぎない方が良（、気孔率は３０容積％以下とする
のが良い。
次に実験例について説明する。
摩耗試験（その１）
第１図は溶射混合粉の配合比を変えて得られた溶射表面
層とシリンダ用鋳鉄（Ｆｅ１２）とを組合せ摺動させて
摩耗試験を行った結果の一例である。
層とシリンダ用鋳鉄（Ｆｅ１２）とを組合せ摺動させて
摩耗試験を行った結果の一例である。
溶射混合粉の配合比は第１表に示す通りである。
フエロモリブデｙ（ｒｅ−Ｍｏ）は０．０４％Ｃ，６５
，９６％ＭＯ１残部がＦｅ及び不純物からなる低炭素フ
ェロモリブデンを粉砕して得られたものである。粒度は
フェロモリブデン粉末が粒径で１０〜１０５μ、クロム
炭化物（Ｃｒ３Ｃ２）粉末が１０〜７４μ、Ｃｒ３Ｃ２
の硬度Ｇｉ ｌｌｖ １３００である。
，９６％ＭＯ１残部がＦｅ及び不純物からなる低炭素フ
ェロモリブデンを粉砕して得られたものである。粒度は
フェロモリブデン粉末が粒径で１０〜１０５μ、クロム
炭化物（Ｃｒ３Ｃ２）粉末が１０〜７４μ、Ｃｒ３Ｃ２
の硬度Ｇｉ ｌｌｖ １３００である。
第１表 （重量％）
これらの混合粉を５ｍ＋ｘｘ ５１１Ｘ １０朋の角柱
状鋳鉄製試験片の正方形端面に夫々溶射してノνさ１．
ｆｌ １ｍの溶射表面層を形成させ、研摩壮士げを施
してそ ゛の厚さを０．５１１にした。溶射条件は以下
の通りである。
状鋳鉄製試験片の正方形端面に夫々溶射してノνさ１．
ｆｌ １ｍの溶射表面層を形成させ、研摩壮士げを施
してそ ゛の厚さを０．５１１にした。溶射条件は以下
の通りである。
使用ガン：メテコ社製３ＭＢプラズマ溶射ガン電
流： ４５０〜５００Ａ 電 圧： ６１Ｖ 使用ガス：アルゴン、水素混合ガス アルゴン１００ｆｔ／ｈｒ、水素１３ｆｔ３／ｈｒ、こ
れらの試験片について溶射表面層の摩耗試験を行った。
流： ４５０〜５００Ａ 電 圧： ６１Ｖ 使用ガス：アルゴン、水素混合ガス アルゴン１００ｆｔ／ｈｒ、水素１３ｆｔ３／ｈｒ、こ
れらの試験片について溶射表面層の摩耗試験を行った。
試験装置は第２図に概要を図解的に示すものであって、
ステータホルダ（１）に取外し可能に取付けられた直径
８０龍、厚さ１１１１のＦｅ１２製の円板（相手材）（
２）の中央には裏側から注油孔（３）を通シテ潤滑油が
注油される。ステータホルダ（１）には図示省略した油
圧装置によって図に於いて右方へ向けて所定圧力が押圧
力が作用するようにし−Ｃある。円板（２）に相対向し
てロータ（４）があり、図示省略した駆動装置によって
所定速度で回転するようにしである。ロータ（４）の円
板（２）に対する端面に取付けられた試験片保持具（５
）には前述のようにして製作された試験片（６）が同心
円上に等間隔に４個取外し可能に、かつその溶射表面層
（６ａ）が円板（２）に対して摺動するように取付けで
ある。試験片周辺の部分拡大図を第３図に示す。このよ
うな装置に於いて、ステータホルダ（１）に所定の押圧
力をかけ、所定の面圧で円板（相手１ ） （２＋と試
験片（６）の溶射表面層（６ａ）・とが接触するように
しておいて、注油孔（３）から摺動面に所定給油速度で
給油しながらロータ（４）を回転させる。
ステータホルダ（１）に取外し可能に取付けられた直径
８０龍、厚さ１１１１のＦｅ１２製の円板（相手材）（
２）の中央には裏側から注油孔（３）を通シテ潤滑油が
注油される。ステータホルダ（１）には図示省略した油
圧装置によって図に於いて右方へ向けて所定圧力が押圧
力が作用するようにし−Ｃある。円板（２）に相対向し
てロータ（４）があり、図示省略した駆動装置によって
所定速度で回転するようにしである。ロータ（４）の円
板（２）に対する端面に取付けられた試験片保持具（５
）には前述のようにして製作された試験片（６）が同心
円上に等間隔に４個取外し可能に、かつその溶射表面層
（６ａ）が円板（２）に対して摺動するように取付けで
ある。試験片周辺の部分拡大図を第３図に示す。このよ
うな装置に於いて、ステータホルダ（１）に所定の押圧
力をかけ、所定の面圧で円板（相手１ ） （２＋と試
験片（６）の溶射表面層（６ａ）・とが接触するように
しておいて、注油孔（３）から摺動面に所定給油速度で
給油しながらロータ（４）を回転させる。
このような試験装置によって、接触面圧１００ｋｇ／ｃ
れ摩擦速度８ｍ／５ｅＣ１摩擦距離２００ ｋｍ、 ’
ｌｒ４滑油供給量０．４１／ｍ団、油温８０℃の条件で
、溶射表面層（６ａ）と円板（２）とを摺動させて両者
の摩耗量を測定した。潤滑油には４０００ｒｐｍ、６０
馬力全負荷で５０時間のディーゼルエンジンベンチテス
トに使用したかなりのカーボンスラッジが混在した潤滑
油を使用した。第１図において、溶射表面層の摩耗量は
厚さの減少量で、相手材である円板の摩耗量は試験片と
の摺動によって生じた溝状摩耗痕の半径方向の断面積で
夫々表わしている。
れ摩擦速度８ｍ／５ｅＣ１摩擦距離２００ ｋｍ、 ’
ｌｒ４滑油供給量０．４１／ｍ団、油温８０℃の条件で
、溶射表面層（６ａ）と円板（２）とを摺動させて両者
の摩耗量を測定した。潤滑油には４０００ｒｐｍ、６０
馬力全負荷で５０時間のディーゼルエンジンベンチテス
トに使用したかなりのカーボンスラッジが混在した潤滑
油を使用した。第１図において、溶射表面層の摩耗量は
厚さの減少量で、相手材である円板の摩耗量は試験片と
の摺動によって生じた溝状摩耗痕の半径方向の断面積で
夫々表わしている。
同図から、溶射混合粉中のＣ［３Ｃ２粉末の配合量が多
い程相手鋳鉄材の摩耗が多くなって、その配向量が５０
％を超えると相手鋳鉄材の摩耗が急激に増大する。溶射
表面層の摩耗はＣｒ３Ｃ２粉末の配合量が５％迄は急激
に減少するが、その配合量が５〜６０％の範囲では溶射
表面層の摩耗が漸増し、こ ・れが６０％を超え
ると溶射表面層の摩耗が急激に増大するようになること
が判る。その理由は、Ｃｒ３Ｃ２粉末の配合量が６０％
を超えると溶射表面層の結合強度が急激に弱くなって、
摺動中に溶射表面層からのＣ「３ａ２粒子の脱落が顕著
になり、脱落したＣｒ３Ｃ，、粒子がアブレイシブ剤と
己で作用して、相手鋳鉄材のみならず溶射表面層をも摩
耗させるようになるからである。以上の試験結果から、
Ｃｒ３Ｃ２のような硬質の金属炭化物又は金属酸化物の
粉末の配合量は５〜５０％の範囲内にあることが望まし
いといえる。
い程相手鋳鉄材の摩耗が多くなって、その配向量が５０
％を超えると相手鋳鉄材の摩耗が急激に増大する。溶射
表面層の摩耗はＣｒ３Ｃ２粉末の配合量が５％迄は急激
に減少するが、その配合量が５〜６０％の範囲では溶射
表面層の摩耗が漸増し、こ ・れが６０％を超え
ると溶射表面層の摩耗が急激に増大するようになること
が判る。その理由は、Ｃｒ３Ｃ２粉末の配合量が６０％
を超えると溶射表面層の結合強度が急激に弱くなって、
摺動中に溶射表面層からのＣ「３ａ２粒子の脱落が顕著
になり、脱落したＣｒ３Ｃ，、粒子がアブレイシブ剤と
己で作用して、相手鋳鉄材のみならず溶射表面層をも摩
耗させるようになるからである。以上の試験結果から、
Ｃｒ３Ｃ２のような硬質の金属炭化物又は金属酸化物の
粉末の配合量は５〜５０％の範囲内にあることが望まし
いといえる。
摩耗試験（その２）
第２表に示す配合の混合粉を溶射してなる本発明溶射表
面層Ａ及びＢ並びに比較表面層として前記特願昭５４−
１２７９０５に係る溶射表面層Ｃ、モリブデン線を酸素
−アセチレン炎で溶射してなるモリブデン溶射表面層Ｄ
、及び硬質クロムめっき層Ｅについて、前記摩耗試験（
その１）と同様の試験を行”った。但し、摩耗速度は３
．５．８ ｍ／ Ｓｅｃに採った。なお、フェロモリブ
デン粉末は前記摩耗試験（その１）に使用したものと同
一ロノドのものである。Ｃｒ、Ｃ２粉末及びＡ／、０．
粉末の粒径はいずれも１０〜７４μ、硬度は前者がＨＶ
１３００ 、後者が１１ｖ １−ｉｃｒｏである。
面層Ａ及びＢ並びに比較表面層として前記特願昭５４−
１２７９０５に係る溶射表面層Ｃ、モリブデン線を酸素
−アセチレン炎で溶射してなるモリブデン溶射表面層Ｄ
、及び硬質クロムめっき層Ｅについて、前記摩耗試験（
その１）と同様の試験を行”った。但し、摩耗速度は３
．５．８ ｍ／ Ｓｅｃに採った。なお、フェロモリブ
デン粉末は前記摩耗試験（その１）に使用したものと同
一ロノドのものである。Ｃｒ、Ｃ２粉末及びＡ／、０．
粉末の粒径はいずれも１０〜７４μ、硬度は前者がＨＶ
１３００ 、後者が１１ｖ １−ｉｃｒｏである。
第２表 （重量Ｃシロ）
註）Ａ及びＢは本発明溶射表面層、Ｃ，Ｄ及びＥは比較
衣表面である。
衣表面である。
試験結果は第５図に示す通りである。図中の数字３．５
及び８は夫々摩擦速度ｍ／ｓｅｃを示す。同図から、本
発明溶射表面層はモリブデン溶射表面層に比べては勿論
、硬質クロムめっき層、前記特願昭５４−１２７９０５
に係る溶射表面層に比べて、溶射表面層の摩耗、相手材
の摩耗共に少なく、耐摩耗性が一層改善されていること
が判る。
及び８は夫々摩擦速度ｍ／ｓｅｃを示す。同図から、本
発明溶射表面層はモリブデン溶射表面層に比べては勿論
、硬質クロムめっき層、前記特願昭５４−１２７９０５
に係る溶射表面層に比べて、溶射表面層の摩耗、相手材
の摩耗共に少なく、耐摩耗性が一層改善されていること
が判る。
スカッフ試験
第２表に示した表面層について、前記摩耗試験に使用し
た試験装置（第２図及び第３図）によってスカッフ試験
を行った。試験方法は以下に述べる通りである。潤滑油
として８０°Ｃのモータオイル＃３０を０．４６／ｍｉ
ｎ供給し、接触面圧を４０ ｋｇ／ｃ％に、摩擦速度を
ｌ’３ ｒｒｉ ／ｓｅｅ に採り、第３図に示すＦ’
Ｃ２５製の相手円板（２）と試験片（６）の表面層（６
ａ）を摺動させ、３分間経過する毎に接触面圧を１０ｋ
ｇ／ｃｒＡづつ階段的に上昇させていき、第２図に示す
ｙ −＋ｖ矢視側面図である第４図に示すように、ロー
タ（４）の回転によって試験片（６）の表面層（６ａ）
と相手の円板（２）との摩擦によってステータホルダ（
１）に生ずるトルク（摩擦によって生ずるトルク）Ｔを
スピンドル（力を介してロードセル（８）に作用せしめ
、その変化を動歪計（９）で読み、記録計００）に記録
させる。
た試験装置（第２図及び第３図）によってスカッフ試験
を行った。試験方法は以下に述べる通りである。潤滑油
として８０°Ｃのモータオイル＃３０を０．４６／ｍｉ
ｎ供給し、接触面圧を４０ ｋｇ／ｃ％に、摩擦速度を
ｌ’３ ｒｒｉ ／ｓｅｅ に採り、第３図に示すＦ’
Ｃ２５製の相手円板（２）と試験片（６）の表面層（６
ａ）を摺動させ、３分間経過する毎に接触面圧を１０ｋ
ｇ／ｃｒＡづつ階段的に上昇させていき、第２図に示す
ｙ −＋ｖ矢視側面図である第４図に示すように、ロー
タ（４）の回転によって試験片（６）の表面層（６ａ）
と相手の円板（２）との摩擦によってステータホルダ（
１）に生ずるトルク（摩擦によって生ずるトルク）Ｔを
スピンドル（力を介してロードセル（８）に作用せしめ
、その変化を動歪計（９）で読み、記録計００）に記録
させる。
トルクＴが急激に上昇したときにスカッフが生じたもの
としてその時の接触面圧をもってスカッフ発生面圧とし
、この大小をもって耐スカツフ性の良否を判断する。
としてその時の接触面圧をもってスカッフ発生面圧とし
、この大小をもって耐スカツフ性の良否を判断する。
試験結果は第３表に示す通りである。
第 ３ 表
同表から、本発明溶射表面層は比較の（・ずれの表面層
に比べても耐スカツフ性が改善されていることが判る。
に比べても耐スカツフ性が改善されていることが判る。
以上説明したように、本発明溶射表面層は耐摩耗性に優
れるクロムめっき層、耐スカツフ性に優れるモリブデン
溶射表面層に比べて耐摩耗性、耐スカツフ性共に一層改
善されており、その上溶射材料はモリブデンに比べて遥
かに廉価なフェロモリブデンをｉとしているので・スト
も低く♀済み、工業上の利用価値は太き（・０
れるクロムめっき層、耐スカツフ性に優れるモリブデン
溶射表面層に比べて耐摩耗性、耐スカツフ性共に一層改
善されており、その上溶射材料はモリブデンに比べて遥
かに廉価なフェロモリブデンをｉとしているので・スト
も低く♀済み、工業上の利用価値は太き（・０
第１図及び第５図は摩耗試験の結果を示すグラフである
。 第２図は摩耗試験及びスカッフ試験に使用した試験装置
の概要を示す縦断面図、第３図は第２図の部分拡大図、
第４図は第２図に示すＩＶ −■矢視側面図である。 第１図 ■ 第３図 ２ ら６ リ ｂ 第５図
。 第２図は摩耗試験及びスカッフ試験に使用した試験装置
の概要を示す縦断面図、第３図は第２図の部分拡大図、
第４図は第２図に示すＩＶ −■矢視側面図である。 第１図 ■ 第３図 ２ ら６ リ ｂ 第５図
Claims (1)
- フェロモリブデン粉末５０〜９５％、金属炭化物又は金
属酸化物粉末５〜５０％からなる混合粉をプラズマ溶射
して形成され、鉄−モリブデン合金中に）１ｖｓｏｏ以
上の硬度を有する金属炭化物又は金属酸化物粒子が分散
している耐摩耗性と耐スカツフ性とに優れた溶射表面層
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9746281A JPS581066A (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 溶射表面層 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9746281A JPS581066A (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 溶射表面層 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS581066A true JPS581066A (ja) | 1983-01-06 |
Family
ID=14192963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9746281A Pending JPS581066A (ja) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | 溶射表面層 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS581066A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102007010698A1 (de) * | 2007-03-06 | 2008-09-11 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung einer Beschichtung |
| US7648773B2 (en) | 2003-05-26 | 2010-01-19 | Komatsu Ltd. | Thermal spray membrane contact material, contact member and contact part, and apparatuses to which they are applied |
-
1981
- 1981-06-25 JP JP9746281A patent/JPS581066A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7648773B2 (en) | 2003-05-26 | 2010-01-19 | Komatsu Ltd. | Thermal spray membrane contact material, contact member and contact part, and apparatuses to which they are applied |
| DE102007010698A1 (de) * | 2007-03-06 | 2008-09-11 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung einer Beschichtung |
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