JPS58108293A - 炭化水素留分の転化方法 - Google Patents
炭化水素留分の転化方法Info
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- JPS58108293A JPS58108293A JP21828082A JP21828082A JPS58108293A JP S58108293 A JPS58108293 A JP S58108293A JP 21828082 A JP21828082 A JP 21828082A JP 21828082 A JP21828082 A JP 21828082A JP S58108293 A JPS58108293 A JP S58108293A
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
- C10G49/26—Controlling or regulating
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- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、部分的もしくは完全に液体状態の炭化水素
留分が、水素含有ガスおよび一種以りの触媒の存在下、
燃料油成分、燃料成分、燃料生産用原料、あるいは石油
化学工業の原料および中間体製品へ転換される方法に関
する。
留分が、水素含有ガスおよび一種以りの触媒の存在下、
燃料油成分、燃料成分、燃料生産用原料、あるいは石油
化学工業の原料および中間体製品へ転換される方法に関
する。
この発明の方法は炭化水素留分の水添精製法および／も
しくは水添分解法において用いられる。
しくは水添分解法において用いられる。
接触的水添精製および／もしくは接触的水添分解によっ
て、石油留分が、燃料成分、燃料油成分、燃料生産用原
料あるいは石油化学工業用の原料および中間体製品へ転
換されることが知られている。
て、石油留分が、燃料成分、燃料油成分、燃料生産用原
料あるいは石油化学工業用の原料および中間体製品へ転
換されることが知られている。
ケミカル エシジニアリング プログレス８１巻１８８
５年ｌＯ月 ｐ？？−８２，同８３巻１８８７年 ８月
、オイル アンド ガス ジャーナル１１１１．５．１
９６９年ｐ１３１−１３９ 、 同１Ｂ、５． １９７
７年 ｐ１４１３−１８５、石油学会誌１３巻１号、１
８７１年５月、ハイドロカーボン プロセッシング ５
１巻９号８月１８７２年ｐ１５４−１６４ 、同５３巻
９号３月１８７４年 ｐｔａｏ −１５１同５８巻１０
号１９７８年１０月、ｐ１３？ −１４２、米国特許３
４１５７３？ 、同３θ［１１２、同３１３９１０５１
１ 、同３８９１０Ｂ？、ドイツ公開公報２３３０３８
５などにより知られている水添精製法は、反応条件とし
て、１−２ＯＮＰａの間の圧力、５５０−７２０度にの
間の温度、およびリサイクルガス対製品比率が１００−
２０００ｍ ３ｉＮ／ｍ３の間であることを必要とする
。
５年ｌＯ月 ｐ？？−８２，同８３巻１８８７年 ８月
、オイル アンド ガス ジャーナル１１１１．５．１
９６９年ｐ１３１−１３９ 、 同１Ｂ、５． １９７
７年 ｐ１４１３−１８５、石油学会誌１３巻１号、１
８７１年５月、ハイドロカーボン プロセッシング ５
１巻９号８月１８７２年ｐ１５４−１６４ 、同５３巻
９号３月１８７４年 ｐｔａｏ −１５１同５８巻１０
号１９７８年１０月、ｐ１３？ −１４２、米国特許３
４１５７３？ 、同３θ［１１２、同３１３９１０５１
１ 、同３８９１０Ｂ？、ドイツ公開公報２３３０３８
５などにより知られている水添精製法は、反応条件とし
て、１−２ＯＮＰａの間の圧力、５５０−７２０度にの
間の温度、およびリサイクルガス対製品比率が１００−
２０００ｍ ３ｉＮ／ｍ３の間であることを必要とする
。
米国特許３８２０９Ｂ２ 、オイル アンド ガス ジ
ャーナル ２０．３．１θ６７年 ＰＬ７０、同３１．
５．１９７ｉｐ７０−７３、ハイドロカーボン プロセ
ッシング５１巻９号１８７２年 ８月 ｐ１３９−１４
６ 、同５３巻９号１９７４年 ９月 ｐ１２Ｂ−１３
２、同５７巻５号１９７８年 ５月ｐＨ７−１２１など
に記述されているように、既知の水添分解法は、反応域
中において５−２５ＮＰａの間の圧力、５８Ｇ−７３０
度にの間の温度、５０〇−率を似て稼動する。
ャーナル ２０．３．１θ６７年 ＰＬ７０、同３１．
５．１９７ｉｐ７０−７３、ハイドロカーボン プロセ
ッシング５１巻９号１８７２年 ８月 ｐ１３９−１４
６ 、同５３巻９号１９７４年 ９月 ｐ１２Ｂ−１３
２、同５７巻５号１９７８年 ５月ｐＨ７−１２１など
に記述されているように、既知の水添分解法は、反応域
中において５−２５ＮＰａの間の圧力、５８Ｇ−７３０
度にの間の温度、５０〇−率を似て稼動する。
マツフグローヒル社のペトロリアム プロセッシング
ハンドブック １８８７年版のｐ５−１８によれば、コ
スト的に有利な炭素鋼の使用は水素分圧が０．７ＭＰａ
以上では低温度域においてのみ口ｆ能である。
ハンドブック １８８７年版のｐ５−１８によれば、コ
スト的に有利な炭素鋼の使用は水素分圧が０．７ＭＰａ
以上では低温度域においてのみ口ｆ能である。
殊に４７０に以上の温度域においては、硫化水素および
水素の分圧に従って、水添精製または水添分解プラント
における高価な高合金鋼の使用が不可欠であり、従って
、水添精製法あるいは水添分解法のためのこれらのプラ
ントは不可避的に相当量の部分が高合金鋼で構成されて
いる。
水素の分圧に従って、水添精製または水添分解プラント
における高価な高合金鋼の使用が不可欠であり、従って
、水添精製法あるいは水添分解法のためのこれらのプラ
ントは不可避的に相当量の部分が高合金鋼で構成されて
いる。
転化されるべき粗原料と水素含有ガスは、所望の、ある
いは必要な、温度にするために、一般にガスもしくは燃
料油が燃焼させられる加熱炉中における加熱および反応
生成物との熱交換によって加熱される。
いは必要な、温度にするために、一般にガスもしくは燃
料油が燃焼させられる加熱炉中における加熱および反応
生成物との熱交換によって加熱される。
転化されるべき粗原料と水素含有ガスの加熱のための反
応生成物保有熱量の利用は、可及的にエネルギー消費を
小さくするために適用され、そのために反応物は多くの
場合、必要な反応温度より、僅かに低い温度まで、熱交
換のみによって力■熱される。
応生成物保有熱量の利用は、可及的にエネルギー消費を
小さくするために適用され、そのために反応物は多くの
場合、必要な反応温度より、僅かに低い温度まで、熱交
換のみによって力■熱される。
しかしながら、所要反応温度に調節するために、いかな
る場合にも、独立の炉が必要である。
る場合にも、独立の炉が必要である。
知られているように、反応生成物の分離番±高温分離器
と低温分離器中において、段階的に遂行され、その際、
東独経済特許１４８８８７によれｉｆ、対応する低温分
離器の凝縮物や一部を以て、リサイクルガスを洗浄する
ことが好まし１／亀。
と低温分離器中において、段階的に遂行され、その際、
東独経済特許１４８８８７によれｉｆ、対応する低温分
離器の凝縮物や一部を以て、リサイクルガスを洗浄する
ことが好まし１／亀。
第１図に示されるように、所望の分離条件ｔよ普通、一
部熱交換器を／くイノくスさせられること番こより調節
される。
部熱交換器を／くイノくスさせられること番こより調節
される。
このバイパス制御は不利な点を持って（する。それは比
較的に低温と比較的に高温の水素分圧カー０．７ＭＰａ
以上の生成物が、プラントの構成材料の選定およびそれ
によるコス）４ことって重大な条件下で相配に会合し、
従って高価な解決法および／またはより高温用の設計を
採用しなｔすれｉｆ材料の安定性の問題が発生すること
になるからである。
較的に低温と比較的に高温の水素分圧カー０．７ＭＰａ
以上の生成物が、プラントの構成材料の選定およびそれ
によるコス）４ことって重大な条件下で相配に会合し、
従って高価な解決法および／またはより高温用の設計を
採用しなｔすれｉｆ材料の安定性の問題が発生すること
になるからである。
年間粗原料使用量５０万一３００万を規模の、今Ｈの通
常のプラントでは、熱交換量が複数の直列の熱交換器を
必要としても２反応器の人口と出【１の混合物の間の熱
交換は単流路である。
常のプラントでは、熱交換量が複数の直列の熱交換器を
必要としても２反応器の人口と出【１の混合物の間の熱
交換は単流路である。
しかしながら、圧力損失上の制限のためおよび特に許容
加熱管最大径のため全てのプラン）４こおいて加熱炉は
最少２以上の流路を有する。
加熱管最大径のため全てのプラン）４こおいて加熱炉は
最少２以上の流路を有する。
加熱炉管群の管径の制限は、プロセスとコスト上の理由
および技術的可能性の点から特に許容最大伝熱面負荷、
許容最高管内面温度、管横断面−ヒの中間点に於ける許
容最大温度勾配の如Ｓ要因に 。
および技術的可能性の点から特に許容最大伝熱面負荷、
許容最高管内面温度、管横断面−ヒの中間点に於ける許
容最大温度勾配の如Ｓ要因に 。
よって生じる。
水添精製法あるいは水添分解法において用１．％られる
石油留分は、反応条件下では部分的にのみか、あるいは
殆ど蒸発させられてｌ、％なｌ、％ので、炉中において
加熱されるべき水素と炭化水素との混合物は二相混合物
である。
石油留分は、反応条件下では部分的にのみか、あるいは
殆ど蒸発させられてｌ、％なｌ、％ので、炉中において
加熱されるべき水素と炭化水素との混合物は二相混合物
である。
その結果として、このような加熱炉の実際操業において
は、加熱炉内の個々の通過管路へのガス液体混合物の均
一分配は達成され得ない、この現象は水素を含有するリ
サイクルガスの最少限量が用いられる場合に、殊に重要
であり、この場合がエネルギー上の理由のためには望ま
しい目標であるが、通過管路群への不均一な供給は局部
的過熱、望まざる分解および縮合反応、コークス化およ
び、最終市には、それに原因する各管群の閉塞に至らし
め、操業は中止されねばならなくなる。
は、加熱炉内の個々の通過管路へのガス液体混合物の均
一分配は達成され得ない、この現象は水素を含有するリ
サイクルガスの最少限量が用いられる場合に、殊に重要
であり、この場合がエネルギー上の理由のためには望ま
しい目標であるが、通過管路群への不均一な供給は局部
的過熱、望まざる分解および縮合反応、コークス化およ
び、最終市には、それに原因する各管群の閉塞に至らし
め、操業は中止されねばならなくなる。
炭化水素混合物は下流の反応域中でもコークス生成を増
大させる傾向であり、触媒上に沈着し、これは反応器中
での圧力損失増大と触媒活性喪失の原因となる。
大させる傾向であり、触媒上に沈着し、これは反応器中
での圧力損失増大と触媒活性喪失の原因となる。
有利な圧力と温度の範囲内において、ガス液体混合物の
加熱炉への均一的供給は、現在利用可能な流量制御の手
段では不可能であるため、ハイドロカーボン プロセッ
シング ５８巻５号１９７９年５月 ｐｉｏａ その
他に記載されているように、水素含有ガスと、部分適あ
るいは完全に液体状態にある石油留分を、それぞれ独立
した別の加熱炉で、別途に加熱することが、ある場合に
は採用されている。
加熱炉への均一的供給は、現在利用可能な流量制御の手
段では不可能であるため、ハイドロカーボン プロセッ
シング ５８巻５号１９７９年５月 ｐｉｏａ その
他に記載されているように、水素含有ガスと、部分適あ
るいは完全に液体状態にある石油留分を、それぞれ独立
した別の加熱炉で、別途に加熱することが、ある場合に
は採用されている。
しかしながら、この技術は二種の加熱炉を使用するため
に、よりコスト高であり、より多くのエネルギーが必要
となる。
に、よりコスト高であり、より多くのエネルギーが必要
となる。
水素の不存在下に、６００度に以上の温度に石油留分を
加熱することは、望まざる分解とコークス化の危険を冒
すこととなる。更に加えて、この技術では反応生成物分
離の条件制御のためのエネルギーの節約と、低コストで
の解決の要求を充足させることができない。
加熱することは、望まざる分解とコークス化の危険を冒
すこととなる。更に加えて、この技術では反応生成物分
離の条件制御のためのエネルギーの節約と、低コストで
の解決の要求を充足させることができない。
この発明の目的は、大規模な水添精製法および／もしく
は水添分解法において、部分的もしくは完全に液体状態
の炭化水素留分を、水素含有ガスと一種以上の触媒の存
在下、燃料油成分、燃料成分、燃料生産用の原料あるい
は石油化学工業用の原料および中間体製品等の有用な製
品へ転換するための、改善された技術的特質および経済
性。
は水添分解法において、部分的もしくは完全に液体状態
の炭化水素留分を、水素含有ガスと一種以上の触媒の存
在下、燃料油成分、燃料成分、燃料生産用の原料あるい
は石油化学工業用の原料および中間体製品等の有用な製
品へ転換するための、改善された技術的特質および経済
性。
増大した信頼性および融通性を有する効果的方法を提供
することである。
することである。
この転化方法は、水添精製法および／もしくは水添分解
法における技術的改良によって、操業においてより効果
的であって、より信頼性のあるものにすることである。
法における技術的改良によって、操業においてより効果
的であって、より信頼性のあるものにすることである。
本発明によれば、部分的もしくは完全に液体状態の、木
質的に炭化水素からなる原料が反応器の上流の加熱炉の
通過管路数と同数の少なくとも二以上の分流に流量制御
により分割され、水素含有ガスも水素分圧０．７ＭＰａ
以上、温度５２０度に以下において、該分流と同数の分
流に流量制御により分割され、該ガス分流の各々は対応
する原料分流とそれぞれ混合して混合分流群となり、該
混合分流の各々は１反応器から出る反応生成物との向流
熱交換およびそれに続く多通過管路の加熱炉による加熱
により所定の反応温度まで昇温し、次いで昇温した混合
流は反応器に導かれて反応し、反応生成物流は前記の如
く合分流群と向流熱交換後最終的に分離されるが、その
分離条件は、エネルギー的見地から好ましい分離を達成
するために、分流に分割される前の原料流と熱交換する
ことにより４１０度に以上に調節される。
質的に炭化水素からなる原料が反応器の上流の加熱炉の
通過管路数と同数の少なくとも二以上の分流に流量制御
により分割され、水素含有ガスも水素分圧０．７ＭＰａ
以上、温度５２０度に以下において、該分流と同数の分
流に流量制御により分割され、該ガス分流の各々は対応
する原料分流とそれぞれ混合して混合分流群となり、該
混合分流の各々は１反応器から出る反応生成物との向流
熱交換およびそれに続く多通過管路の加熱炉による加熱
により所定の反応温度まで昇温し、次いで昇温した混合
流は反応器に導かれて反応し、反応生成物流は前記の如
く合分流群と向流熱交換後最終的に分離されるが、その
分離条件は、エネルギー的見地から好ましい分離を達成
するために、分流に分割される前の原料流と熱交換する
ことにより４１０度に以上に調節される。
本発明の好ましい実施態様においては、反応生成物は分
流に分割され、各分流が加熱炉の上流のそれぞれの熱交
換器において加熱炉に供給される前の各混合流と、冷却
のために熱交換されるが、反応生成物は分離器に入る前
に別の熱交換器にはいり、供給原料と熱交換を受けて、
予め設定された分離温度まで冷却される０分離温度の調
節は供給原料の計測された一部分を該熱交換器をバイパ
スさせることによって制御される。該熱交換器を出る反
応生成物の温度をモニターして、１記八イバスライン中
に設けた弁を該モニタ一温度により応答制御するのが好
ましい。
流に分割され、各分流が加熱炉の上流のそれぞれの熱交
換器において加熱炉に供給される前の各混合流と、冷却
のために熱交換されるが、反応生成物は分離器に入る前
に別の熱交換器にはいり、供給原料と熱交換を受けて、
予め設定された分離温度まで冷却される０分離温度の調
節は供給原料の計測された一部分を該熱交換器をバイパ
スさせることによって制御される。該熱交換器を出る反
応生成物の温度をモニターして、１記八イバスライン中
に設けた弁を該モニタ一温度により応答制御するのが好
ましい。
本発明は更に詳細に説明するために以下に比較例と実施
例を示す。
例を示す。
第１図は公知技術に基づく比較例を説明するための概略
工程図であり、第２図は本発明の詳細な説明するための
概略工程図である。
工程図であり、第２図は本発明の詳細な説明するための
概略工程図である。
比較例
これは、水素含有ガスと一種以上の触媒の存在下の、炭
化水素留分の転化のための既知の技術に関わるものであ
る。
化水素留分の転化のための既知の技術に関わるものであ
る。
第１図に示されるように、温度４８３度にの重質石油留
分ｌと温度４３３度にで圧力６．８４ＭＰａの水素含有
ガス２が混合されて、直列に接続された熱交換器Ａ、Ｂ
、Ｃ，Ｄ、およびＥによって６３３度Ｋに加熱され、加
熱炉Ｆ入口において加熱炉内通過管路へ４本の分流とし
て、制御されることなく、分配される。
分ｌと温度４３３度にで圧力６．８４ＭＰａの水素含有
ガス２が混合されて、直列に接続された熱交換器Ａ、Ｂ
、Ｃ，Ｄ、およびＥによって６３３度Ｋに加熱され、加
熱炉Ｆ入口において加熱炉内通過管路へ４本の分流とし
て、制御されることなく、分配される。
加熱炉Ｆ中において各分流は加熱されて、加熱炉出口で
再合流されたとき、混合物の温度は６６８度Ｋに達する
。
再合流されたとき、混合物の温度は６６８度Ｋに達する
。
ガス液体混合物の不平均配分の結果として、各通過管路
の加熱炉出口の温度は相互に異なっており、 ７０３度
Ｋ、 ８５０度Ｋ、 ６８３度Ｋ、と ６５８度にであ
る。
の加熱炉出口の温度は相互に異なっており、 ７０３度
Ｋ、 ８５０度Ｋ、 ６８３度Ｋ、と ６５８度にであ
る。
その後で１反応器Ｇ中で、圧力８．０ＭＰａにおいて水
添接触反応が生起する。
添接触反応が生起する。
反応器中で起る反応は発熱反応の方が優勢なので、反応
生成物混合物は反応器を８８３度にで流出し熱交換器Ｅ
、Ｄ、Ｃ，Ｂ、およびＡの殻胴中を次々に通過して、高
温分離器Ｈでの分離のための温度５１３度Ｋに冷却され
る。
生成物混合物は反応器を８８３度にで流出し熱交換器Ｅ
、Ｄ、Ｃ，Ｂ、およびＡの殻胴中を次々に通過して、高
温分離器Ｈでの分離のための温度５１３度Ｋに冷却され
る。
この温度はガス３と液体４の製品の分離にエネルギー的
見地から好適である。
見地から好適である。
高温分離器Ｈ中の所望の温度５１３度にの調節と維持は
、熱交換器Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤとＥを部分的にバイパスさせ
られることによって実現される、即ち、重質石油留分ｌ
の部分流が熱交換器群をバイパスして加熱炉Ｆの入口直
前でガス液体混合物へ添加される。
、熱交換器Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤとＥを部分的にバイパスさせ
られることによって実現される、即ち、重質石油留分ｌ
の部分流が熱交換器群をバイパスして加熱炉Ｆの入口直
前でガス液体混合物へ添加される。
混合位置の上流のガス流２の圧力と高温分離器Ｈを去る
ガス流３の圧力の比率は、循環する水素含有ガスの圧縮
のために、鳳要であり、この比率は１３．８４ＭＰａ
／ ５．８２ＭＰａ ＝ １．２１７０８ テある。圧
力差は１．２２ＭＰａ テある。
ガス流３の圧力の比率は、循環する水素含有ガスの圧縮
のために、鳳要であり、この比率は１３．８４ＭＰａ
／ ５．８２ＭＰａ ＝ １．２１７０８ テある。圧
力差は１．２２ＭＰａ テある。
これらの数値は、毎時２００ ｍ ３の重質石油留分と
毎時８０００ｍ３ｉＮの水素含有ガスが供給されている
状態のプラントの稼動１８０日間のものである。
毎時８０００ｍ３ｉＮの水素含有ガスが供給されている
状態のプラントの稼動１８０日間のものである。
このガス体積は、当初のガス体積が毎時ｅｏｏ。
ｍ３ｉＮであったプラントが加熱炉通過管路の−っの閉
塞のために １１８日目に操業が停止されねばならなく
なったあとで、 １２４日目に調整された。
塞のために １１８日目に操業が停止されねばならなく
なったあとで、 １２４日目に調整された。
実施例
これは、この発明による方法に関するものである。
第２図に示されるとおり、４８３度にの重質石油留分１
が熱交換器Ａ管中において反応生成物混合物との熱交換
によって５０３度Ｋに加熱される。
が熱交換器Ａ管中において反応生成物混合物との熱交換
によって５０３度Ｋに加熱される。
次に留分ｌは流量制御によって４本の等分の部分流に分
割され、そうして次にこれも流量制御によって４等分分
割されている６ 、 ３８ＭＰａで４３３度にの水素含
有ガス流２と混合される。
割され、そうして次にこれも流量制御によって４等分分
割されている６ 、 ３８ＭＰａで４３３度にの水素含
有ガス流２と混合される。
混合物は、熱交換器Ｂ、Ｃ，Ｄ、およびＥのそれぞれの
中にある４本の並列の通過管路中において、まず６３３
度Ｋに加熱され１次に４並列管路の加熱炉Ｆ中において
反応器入口温度の８８８度にへ加熱される。
中にある４本の並列の通過管路中において、まず６３３
度Ｋに加熱され１次に４並列管路の加熱炉Ｆ中において
反応器入口温度の８８８度にへ加熱される。
個々の通過管路についての加熱炉出口温度は、６６８．
８、８Ｂ？、７、８８８．１、Ｈ７，５度にと、お互に
きわめて近接した値を示し、加熱炉通過管路へのガス液
体混合物の非常に均分化された分配をケ証しており、流
量の相違による局部的過熱は生じ得ない。
８、８Ｂ？、７、８８８．１、Ｈ７，５度にと、お互に
きわめて近接した値を示し、加熱炉通過管路へのガス液
体混合物の非常に均分化された分配をケ証しており、流
量の相違による局部的過熱は生じ得ない。
水添接触転化は反応器中においてｅ、０ＭＰａにおいて
生起する。
生起する。
反応生成物混合物は反応器を８８３度にで流出し、熱交
換器Ｂ、Ｃ，Ｄ、およびＥの殻胴中において、５３８度
Ｋに冷却される。
換器Ｂ、Ｃ，Ｄ、およびＥの殻胴中において、５３８度
Ｋに冷却される。
高温分離器Ｈ中のガス流３と液体製品流４の分離のため
の、エネルギー的に−好ましい分離条件は、熱交換器Ａ
中における重質石油留分流ｌとの熱交換によって調節さ
れ、装置Ａには重質石油留分流ｌの部分的バイパスの可
能性が亭えられている。
の、エネルギー的に−好ましい分離条件は、熱交換器Ａ
中における重質石油留分流ｌとの熱交換によって調節さ
れ、装置Ａには重質石油留分流ｌの部分的バイパスの可
能性が亭えられている。
高温分離器Ｈは５１３度に、 ５．８４ＭＰａ テ稼動
する。
する。
重質石油留分との混合の上流における水素含有ガス流２
の圧力と高温分離器Ｈから流出するがス流３の圧力との
比率は６．３８ＭＰａ ／ ５．８４ＭＰａ −１，０
８１１１０４である。
の圧力と高温分離器Ｈから流出するがス流３の圧力との
比率は６．３８ＭＰａ ／ ５．８４ＭＰａ −１，０
８１１１０４である。
圧力差は０．５２ＭＰａである。
これらの数値は、重質石油留分毎時２００ｍ ’供給、
循環水素含有ガス毎時８０００ｍ３ｉＮの状態にあるプ
ラントの稼動１８０日目０ものである。この日まで、こ
のプラントは連続的に稼動させられ、何等の障害も生起
しなかった。
循環水素含有ガス毎時８０００ｍ３ｉＮの状態にあるプ
ラントの稼動１８０日目０ものである。この日まで、こ
のプラントは連続的に稼動させられ、何等の障害も生起
しなかった。
比較例と競べて、この発明の利点は次の通りである。
（１） 最重質石油留分供給であって水素含有ガス循
環値が最少限とされる場合においての高信頼性無障害の
操業。
環値が最少限とされる場合においての高信頼性無障害の
操業。
、（２） 最少限所要循環ガス量の２５％削減。
（３） 反応成分の不平均供給による加熱炉管中の局
部的過熱の防止とそれによる通過管路閉塞および／もし
くは加熱炉と反応器中の圧力損失の強大な増加の防止。
部的過熱の防止とそれによる通過管路閉塞および／もし
くは加熱炉と反応器中の圧力損失の強大な増加の防止。
（４） 反応物のコークス化傾向の減少と、それによ
る触媒の長寿命化。
る触媒の長寿命化。
（５） 改善された製品品質もしくはより高い転化率
の達成。
の達成。
（６） 所要循環ガス量が２５％減少されることによ
る、エネルギー消費量の低下および入口対出口の圧力比
の低下による圧縮エネルギー消費量の６０％低減。
る、エネルギー消費量の低下および入口対出口の圧力比
の低下による圧縮エネルギー消費量の６０％低減。
第１図は、従来方法による炭化水素留分の水温接触転化
工程のフローシートであり、第２図は、この発明の方法
による場合のフローシートである。 １、処理石油留分 ２、水素含有ガス ３、ガス ４、製品 Ａ、熱交換器 Ｂ、同 Ｃ３同 り、同 Ｅ、同 Ｆ、加熱炉 Ｇ０反応器 第１頁の続き ０発 明 者 ハインツ・リマー ドイツ民主共和国１３３０シユヘツ ト・工−−テールマンーシュト ラーセ１６８ ０発 明 者 ウニルナ−・ローゼンクランツドイツ民
主共和国７２０２ヘーレン ・クララーツエトキンーシュト ラーセ６ ＠ｌ！ 間者 ハルトムード・シュツタ−ドイツ民
主共和国１３３０シユベツ ト・エフエルーウオルフーリン グ２６ ０発 明 者 ゲオルグ・チーム ドイツ民主共和国１３３０シユベツ ト・ブライトシャイトーシュト ラーセ２１
工程のフローシートであり、第２図は、この発明の方法
による場合のフローシートである。 １、処理石油留分 ２、水素含有ガス ３、ガス ４、製品 Ａ、熱交換器 Ｂ、同 Ｃ３同 り、同 Ｅ、同 Ｆ、加熱炉 Ｇ０反応器 第１頁の続き ０発 明 者 ハインツ・リマー ドイツ民主共和国１３３０シユヘツ ト・工−−テールマンーシュト ラーセ１６８ ０発 明 者 ウニルナ−・ローゼンクランツドイツ民
主共和国７２０２ヘーレン ・クララーツエトキンーシュト ラーセ６ ＠ｌ！ 間者 ハルトムード・シュツタ−ドイツ民
主共和国１３３０シユベツ ト・エフエルーウオルフーリン グ２６ ０発 明 者 ゲオルグ・チーム ドイツ民主共和国１３３０シユベツ ト・ブライトシャイトーシュト ラーセ２１
Claims (1)
- 転化されるべき原料が、反応器上流の加熱炉の通過管路
数と同数の、少なくとも二の分流に流量制御により分割
され、水素含有ガスも水素分圧０．７ＭＰａ以上、温度
５２０度に以下において該分流と同数の分流に流量制御
により分割、され、該あス分流の各々は対応する原料分
流とそれぞれ混合されて混合分流群となり、該混合分流
の各々は、反応器から出る反応生成物との向流熱交換お
よびそれに続く多通過管路の加熱炉による加熱により所
定の反応温度まで昇温され、次いで昇温された混合流は
反応器に導かれて反応し１反応生成物流は前記混合分流
群との向流熱交換およびそれに引続く分流に分割される
前の原料流との熱交換により冷却され、冷却温度は４１
０度に以上に調節され、触後に未反応物流とともに反応
混合物が分離されることを特徴とする水素含有ガスと一
種もしくは数種の触媒の存在下の水添精製法および／も
しくは水添分解法によって、燃料油成分、燃料成分、燃
料製造用原料、あるいは石油化学工業用の原料および中
間体へ１部分的もしくは完全に液体の炭化水素が転化さ
れる。炭化水素留分の転化方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD10G/235886.6 | 1981-12-17 | ||
| DD23588681A DD206681A3 (de) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | Verfahren zur umwandlung von kohlenwasserstofffraktionen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58108293A true JPS58108293A (ja) | 1983-06-28 |
| JPH0113756B2 JPH0113756B2 (ja) | 1989-03-08 |
Family
ID=5535521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21828082A Granted JPS58108293A (ja) | 1981-12-17 | 1982-12-15 | 炭化水素留分の転化方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58108293A (ja) |
| CS (1) | CS236693B2 (ja) |
| DD (1) | DD206681A3 (ja) |
| GB (1) | GB2114148B (ja) |
| SU (1) | SU1255055A3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243694A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Cosmo Oil Co Ltd | 気液混相流体の多分岐制御方法 |
| JP2010229904A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Mitsubishi Electric Corp | ポンプ及びヒートポンプ式給湯装置及びポンプの製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995029970A1 (en) * | 1994-04-29 | 1995-11-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Catalyst, method and apparatus for a particle replacement system for countercurrent feed-packed bed contact |
-
1981
- 1981-12-17 DD DD23588681A patent/DD206681A3/de not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-11-17 CS CS818482A patent/CS236693B2/cs unknown
- 1982-12-08 SU SU823521074A patent/SU1255055A3/ru active
- 1982-12-09 GB GB08235122A patent/GB2114148B/en not_active Expired
- 1982-12-15 JP JP21828082A patent/JPS58108293A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243694A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Cosmo Oil Co Ltd | 気液混相流体の多分岐制御方法 |
| JP2010229904A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Mitsubishi Electric Corp | ポンプ及びヒートポンプ式給湯装置及びポンプの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2114148A (en) | 1983-08-17 |
| CS236693B2 (en) | 1985-05-15 |
| JPH0113756B2 (ja) | 1989-03-08 |
| DD206681A3 (de) | 1984-02-01 |
| SU1255055A3 (ru) | 1986-08-30 |
| GB2114148B (en) | 1985-11-20 |
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