JPS58113361A - ニツケル基超合金の熱処理方法 - Google Patents
ニツケル基超合金の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS58113361A JPS58113361A JP21537381A JP21537381A JPS58113361A JP S58113361 A JPS58113361 A JP S58113361A JP 21537381 A JP21537381 A JP 21537381A JP 21537381 A JP21537381 A JP 21537381A JP S58113361 A JPS58113361 A JP S58113361A
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- JP
- Japan
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- heat treatment
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- hour
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- superalloy
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
この発明はニッケル基超合金の熱処理方法に関するもの
である・ 発明の背景技術 従来行なわれている熱処理例（ＡＭ８５６７０）ｖ＠１
図を参照して説明する。第１図中熱処理（ａ）は溶体化
熱処理と呼ばれているもので、鋳造工程等で形成された
未溶解炭火物等を固溶しあるいは結晶粒度を整えること
によって、材料の性質を均一化するだめのものである・
熱処理（ｂ）は時効処理であり、結晶中ｔ＝ ｒ’相を
微細Ｃ：分散析出させ合金の強度を上昇しようとするも
のである◎ また、この熱処理によって、結晶粒界上には炭化物が析
出する・この炭化物が球状に成長すれば高温特性が上昇
する。
である・ 発明の背景技術 従来行なわれている熱処理例（ＡＭ８５６７０）ｖ＠１
図を参照して説明する。第１図中熱処理（ａ）は溶体化
熱処理と呼ばれているもので、鋳造工程等で形成された
未溶解炭火物等を固溶しあるいは結晶粒度を整えること
によって、材料の性質を均一化するだめのものである・
熱処理（ｂ）は時効処理であり、結晶中ｔ＝ ｒ’相を
微細Ｃ：分散析出させ合金の強度を上昇しようとするも
のである◎ また、この熱処理によって、結晶粒界上には炭化物が析
出する・この炭化物が球状に成長すれば高温特性が上昇
する。
背景技術の問題点
ところが、炭化物が粒界上Ｃ；析出すると、弔２図（：
示す様に粒界近傍のＣｒｉ濃度が低下するため１粒界近
傍〔図中η部分〕の耐食性が著しく低下する・すなわち
、従来の熱処理方法では。
示す様に粒界近傍のＣｒｉ濃度が低下するため１粒界近
傍〔図中η部分〕の耐食性が著しく低下する・すなわち
、従来の熱処理方法では。
高強度と優れた耐食性をあわせ持つ合金を得ることは不
可能であり、このことは第１表媚；時効熱処理前後の機
械的強度と耐食性のデータからも明らかである・ 発明の目的 この発明の目的は室温および高温感−おける強度を低下
させることなくクロム欠乏層（；基づく耐食性の低下を
なくシ、優れた性質のニッケル基超合金を得るための熱
処理方法を提供すること１；ある・ 発明の実施例 この発明はＣｒがｌＯ〜２５重量９６．（Ｔム◆Ａｔ＋
Ｎｂ）が １−１０重量％、Ｃがα２重量俤以下、Ｆ・
が０〜３０重量Ｓ、その他Ｍ ｏ 、＋＋Ｍｎ。
可能であり、このことは第１表媚；時効熱処理前後の機
械的強度と耐食性のデータからも明らかである・ 発明の目的 この発明の目的は室温および高温感−おける強度を低下
させることなくクロム欠乏層（；基づく耐食性の低下を
なくシ、優れた性質のニッケル基超合金を得るための熱
処理方法を提供すること１；ある・ 発明の実施例 この発明はＣｒがｌＯ〜２５重量９６．（Ｔム◆Ａｔ＋
Ｎｂ）が １−１０重量％、Ｃがα２重量俤以下、Ｆ・
が０〜３０重量Ｓ、その他Ｍ ｏ 、＋＋Ｍｎ。
８１、Ｇｏ、Ｗ、Ｂ、Ｚｒ等を０重量僑以上含み、ＩＡ
部が主にＮ１かうなるニッケル基超合金（例えばインコ
ネルＸ−７５０，７１８）を以下のように熱処理を行な
うこと鑑；特徴を有する・すなわち、射込のニッケル基
超合金４二対し。
部が主にＮ１かうなるニッケル基超合金（例えばインコ
ネルＸ−７５０，７１８）を以下のように熱処理を行な
うこと鑑；特徴を有する・すなわち、射込のニッケル基
超合金４二対し。
（１） 第３１（Ｃ）に示す様１：８００〜９００℃
で１時間以上第１段目の熱処理を施した後、（Φ（：示
すよ５ ｔ：９５０〜１１５０℃で０，１時間以上ｌ峙
間迄の第２段目熱感１１．８６に（−に示すよ゛うに６
００〜７５０℃で１時間以上のＩＩ３段目の熱処理を行
なう熱処理方法（第１番目の発明） （２）ｉｉ１！４図（Ｄ−二示す様Ｃ９５０〜１２００
℃で０．１時間以上の完全な溶体化処理を施した後、（
ｒ）ｃ示すように８００〜９００℃で１時間以上の第１
段目、（ｈ）Ｃ示すよう６二９５０〜１１５０℃で０．
１時間以上１時間迄の＄２段目、（１）に示すように６
００〜７５０℃で１時間以上の第３段目の熱処理方法（
第２番目の発明） （３）第１番目の発明Ｃ−おいてｗＩ３段目の熱処理と
して、９５０℃未満で特効熱処理７行なう点が異なる熱
処理方法（＄３番目の発明）（４）＄２番目の発明（：
おいて＠３段目の熱処理として９５０℃未満で時効熱感
３１Ｖ行なう点が異なる熱処理方法（第４番目の発明） ここで、ＩＪ３番目、Ｉ８４番目の発明の具体例として
次のようなもの牟ある・５００℃以下で短時間熱処理を
行なった場合（具体例その１−）、、Ｃは、材料ののび
特性が向上し、引張強度が多少′低下する・ ５５０℃〜７００℃で２０〜１００時間熱処理を行なっ
た場合（具体例その２）（；は、材料ののび特性および
引張強度が向上する・ ７５０℃近傍で２０時間熱処理を行なった場合（具体例
その３）（二は、引張強度のみがかなり同上する・５０
０℃で１００時間熱処理し。
で１時間以上第１段目の熱処理を施した後、（Φ（：示
すよ５ ｔ：９５０〜１１５０℃で０，１時間以上ｌ峙
間迄の第２段目熱感１１．８６に（−に示すよ゛うに６
００〜７５０℃で１時間以上のＩＩ３段目の熱処理を行
なう熱処理方法（第１番目の発明） （２）ｉｉ１！４図（Ｄ−二示す様Ｃ９５０〜１２００
℃で０．１時間以上の完全な溶体化処理を施した後、（
ｒ）ｃ示すように８００〜９００℃で１時間以上の第１
段目、（ｈ）Ｃ示すよう６二９５０〜１１５０℃で０．
１時間以上１時間迄の＄２段目、（１）に示すように６
００〜７５０℃で１時間以上の第３段目の熱処理方法（
第２番目の発明） （３）第１番目の発明Ｃ−おいてｗＩ３段目の熱処理と
して、９５０℃未満で特効熱処理７行なう点が異なる熱
処理方法（＄３番目の発明）（４）＄２番目の発明（：
おいて＠３段目の熱処理として９５０℃未満で時効熱感
３１Ｖ行なう点が異なる熱処理方法（第４番目の発明） ここで、ＩＪ３番目、Ｉ８４番目の発明の具体例として
次のようなもの牟ある・５００℃以下で短時間熱処理を
行なった場合（具体例その１−）、、Ｃは、材料ののび
特性が向上し、引張強度が多少′低下する・ ５５０℃〜７００℃で２０〜１００時間熱処理を行なっ
た場合（具体例その２）（；は、材料ののび特性および
引張強度が向上する・ ７５０℃近傍で２０時間熱処理を行なった場合（具体例
その３）（二は、引張強度のみがかなり同上する・５０
０℃で１００時間熱処理し。
さらに７００℃で２０時間熱処理した場合、（具体例そ
の４）Ｃ；は耐食性がかなり同上する・以下、この各発
明の作用Ｃ；ついて内面を参照して説明する・第４囮は
この発明の熱処理方法に施した時の結晶粒界近傍（：お
ける、析出物の様子とＣｒ濃度の分布を熱処理過程に従
って模式的Ｃ：示したものであるｓｒｓ図はこの発明の
熱処理方法！施した場合の合金の粒界近傍（：おける微
細組織とＣｒ濃度分布の変化を示す模式図である・＠５
因において、１は合金の地、２は結晶粒界、２は炭化物
（主としてｃｒａｍ ｃ、 ）。
の４）Ｃ；は耐食性がかなり同上する・以下、この各発
明の作用Ｃ；ついて内面を参照して説明する・第４囮は
この発明の熱処理方法に施した時の結晶粒界近傍（：お
ける、析出物の様子とＣｒ濃度の分布を熱処理過程に従
って模式的Ｃ：示したものであるｓｒｓ図はこの発明の
熱処理方法！施した場合の合金の粒界近傍（：おける微
細組織とＣｒ濃度分布の変化を示す模式図である・＠５
因において、１は合金の地、２は結晶粒界、２は炭化物
（主としてｃｒａｍ ｃ、 ）。
４はｒ′相である。
＠１番目の発明の作用
＄５因（ｊ）〔第３図（Ｃ）〕のようｃ ｇ ｏ ｏ〜
９００℃で熱処理を施すと、１１５１ｍ（４）のようＣ
；結晶粒界ｚ上に炭化物１が形成され、熱処理時間の増
加、！＝１−炭化物Ｊハｍｓ ！／（１、ＩＣ）＋１７
）！ ５Ｃ成長していく、この時の結晶粒界２近傍のＣ
ｒ９度の変化は襖５ｅ！Ｑに示すように熱処理時間増加
と共に粒界近ＯのＣｒ欠乏層〔第２図の■Ｃ；相当する
〕は拡がってゆき、第５図（Ｂ）ｌ二おいて最大鵠を示
した後、さら【−長時間熱処理を行なうことによって多
少回復する・ 続いて、！１１５図−〔１４３図（ｄ）〕のよう（：９
５０〜１１５０℃で熱処理を加えると、第５図（均〜（
ト）に示すよう（−第１段目熱処理で形成された炭化物
１は徐々（−結晶中１二固溶してゆく・この第２段目の
熱処理によって、炭化物１からＣｒが溶出するため、結
晶粒界２近傍のＣｒ濃度〔第２のＣｒ濃度よりも高くな
る・ 次Ｃ；第５図（１）〔第３因（ト）〕のよう（Ｚ６００
〜７５０℃で＠３段目の熱処理を行なう・すると、再び
炭化物は成長するが、第１段目に比べると低温であり、
又ＷＩＩ２段目の熱処理（；よって粒界近傍のＣｒ濃度
が増加しているため、第５図■のようＣ二次化物の成長
−二基づ（Ｃｒ欠乏層〔第２図（７）に相当〕の形成か
抑制される０よって優れた耐粒界腐食性を示す・ また、結晶粒界２上Ｃ二はよく成長した球状の炭化物が
存在するため、高温強度も優れている・！Ｉ４２番目の
発明の作用 前述ニッケル基超合金は合金元素の種類が多く、鋳造直
後では偏析や、未溶解化合物が存在する・そこで第１番
目の発明Ｉ：示した熱処理を行なう前Ｃ；、偏析、欠陥
を除き、かつ結晶粒度が調整のため、９５０〜１２００
℃で溶体化処理な施工ことにより、余熱処理終了後の諸
性質が熱処理＾１１の材料の履歴Ｃ；左右されることな
く均一とすることができる・ 第３番目、Ｉ！４番目の発明の作用 本合金の機械的諸性質は前述の第１の発明の項で説明し
た。第３段目の時効熱処理によって左右される・よって
、１１！３段目の熱処理条件は使用用途によって変更す
る必要がある。
９００℃で熱処理を施すと、１１５１ｍ（４）のようＣ
；結晶粒界ｚ上に炭化物１が形成され、熱処理時間の増
加、！＝１−炭化物Ｊハｍｓ ！／（１、ＩＣ）＋１７
）！ ５Ｃ成長していく、この時の結晶粒界２近傍のＣ
ｒ９度の変化は襖５ｅ！Ｑに示すように熱処理時間増加
と共に粒界近ＯのＣｒ欠乏層〔第２図の■Ｃ；相当する
〕は拡がってゆき、第５図（Ｂ）ｌ二おいて最大鵠を示
した後、さら【−長時間熱処理を行なうことによって多
少回復する・ 続いて、！１１５図−〔１４３図（ｄ）〕のよう（：９
５０〜１１５０℃で熱処理を加えると、第５図（均〜（
ト）に示すよう（−第１段目熱処理で形成された炭化物
１は徐々（−結晶中１二固溶してゆく・この第２段目の
熱処理によって、炭化物１からＣｒが溶出するため、結
晶粒界２近傍のＣｒ濃度〔第２のＣｒ濃度よりも高くな
る・ 次Ｃ；第５図（１）〔第３因（ト）〕のよう（Ｚ６００
〜７５０℃で＠３段目の熱処理を行なう・すると、再び
炭化物は成長するが、第１段目に比べると低温であり、
又ＷＩＩ２段目の熱処理（；よって粒界近傍のＣｒ濃度
が増加しているため、第５図■のようＣ二次化物の成長
−二基づ（Ｃｒ欠乏層〔第２図（７）に相当〕の形成か
抑制される０よって優れた耐粒界腐食性を示す・ また、結晶粒界２上Ｃ二はよく成長した球状の炭化物が
存在するため、高温強度も優れている・！Ｉ４２番目の
発明の作用 前述ニッケル基超合金は合金元素の種類が多く、鋳造直
後では偏析や、未溶解化合物が存在する・そこで第１番
目の発明Ｉ：示した熱処理を行なう前Ｃ；、偏析、欠陥
を除き、かつ結晶粒度が調整のため、９５０〜１２００
℃で溶体化処理な施工ことにより、余熱処理終了後の諸
性質が熱処理＾１１の材料の履歴Ｃ；左右されることな
く均一とすることができる・ 第３番目、Ｉ！４番目の発明の作用 本合金の機械的諸性質は前述の第１の発明の項で説明し
た。第３段目の時効熱処理によって左右される・よって
、１１！３段目の熱処理条件は使用用途によって変更す
る必要がある。
この発明の熱処理方法は粒界の炭化物の析出形態を変更
し、耐食性を向上することを目的としており１粒内に析
出するｒ′相４の析出形態Ｃユはほとんど影響を与えな
い・よって第３段目の時効条件は既知の時効条件と同様
の熱処理な施工ことＩ：よって従来と同様の機械的性質
力１得られる・ ここで１代表的なニッケル基合金であるインコネルｘ
−７５０Ｃ対し、従来の熱感ｍ１に施した場合と本発明
熱処理を施した場合の耐食性。
し、耐食性を向上することを目的としており１粒内に析
出するｒ′相４の析出形態Ｃユはほとんど影響を与えな
い・よって第３段目の時効条件は既知の時効条件と同様
の熱処理な施工ことＩ：よって従来と同様の機械的性質
力１得られる・ ここで１代表的なニッケル基合金であるインコネルｘ
−７５０Ｃ対し、従来の熱感ｍ１に施した場合と本発明
熱処理を施した場合の耐食性。
機械的性質の比較を第２表≦；示すＯ
熱処理方法３；よって得られるインコネル×−７性質を
持つＣ：もかかわらず耐食性が著しく同上する・ 発明の効果 以上述べたこの発明（ユよれば、高温強度共感−優れ、
さらに高温での耐酸化特性、高温純水中の耐応力腐食割
れ性１：優れたニッケル基超合金が得られることから、
広範な用途シー供することが出来るニッケル基超合金の
熱処理方法を提供できる。
持つＣ：もかかわらず耐食性が著しく同上する・ 発明の効果 以上述べたこの発明（ユよれば、高温強度共感−優れ、
さらに高温での耐酸化特性、高温純水中の耐応力腐食割
れ性１：優れたニッケル基超合金が得られることから、
広範な用途シー供することが出来るニッケル基超合金の
熱処理方法を提供できる。
第１図は従来の熱処理方法を示す工程図、第２図は従来
の熱処理方法を施した場合のニッケル基超合金の粒界近
傍のＣｒ濃度分布図、第３図および第４図はこの発明の
熱処理方法を示す工程図、第５図はこの発明熱処理方法
を施した場合の合金の粒界近傍における微細ｉ縁とＣｒ
濃度分布の変化を示す模式図である◎ （１）・・・従来熱処理における溶体化熱処理工程。 （ｂ）・・・従来熱処理における時効熱処理工程、（Ｃ
）・・・本発明熱処理（−おける′Ｉｓ１段熱処理熱感
ｄ）・・・本発明熱処理における第２段熱処理、（Ｃ）
・・・本発明熱処理における第３段熱処理、（ｆ）・・
・溶体化熱処理。 （ｆ）・・・本発明熱処理Ｉ：おける１ｓ１段熱処理、
（ｈ）・・・本発明熱処理６二おける第１段熱処理、０
）・・・本発明熱処理ｆ二おける＠３段熱処理、（ｊ）
・・・本発明熱処理ｌ二おける第１段熱処理、へ）・・
・本発明熱処理に３ける′＃ＩＩｚ熱処燗、熱感）・・
・本発明熱感［Ｃおける弗３段熱処理、ｌ・・・合金の
地、２・・・結晶粒界。 ３・・・炭化物（主１”ニー Ｃｒ ２１ｒＣ６）、
４−ｒ’相、Ｃ７’）・・・Ｃｒ欠乏層、ビ）・・・Ｃ
ｒ濃度最低点、沙】・・・耐食性を保つためのＣｒ量の
限界。 出願人代理人 弁理士 鈴 法式 彦 第１図 一時間 第２図 第３図 蒔鵜 第４図 吟関 手続補正書 昭和５７’！３．井５日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、事件の表示 ％−昭５６−２１５３７３号 ２、発明の名称 ニッケル基超合金の熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）東京芝ｗ電気株式会社 ４、代理人 ５、 自発補正 ６、補正の対象 明細書全文
の熱処理方法を施した場合のニッケル基超合金の粒界近
傍のＣｒ濃度分布図、第３図および第４図はこの発明の
熱処理方法を示す工程図、第５図はこの発明熱処理方法
を施した場合の合金の粒界近傍における微細ｉ縁とＣｒ
濃度分布の変化を示す模式図である◎ （１）・・・従来熱処理における溶体化熱処理工程。 （ｂ）・・・従来熱処理における時効熱処理工程、（Ｃ
）・・・本発明熱処理（−おける′Ｉｓ１段熱処理熱感
ｄ）・・・本発明熱処理における第２段熱処理、（Ｃ）
・・・本発明熱処理における第３段熱処理、（ｆ）・・
・溶体化熱処理。 （ｆ）・・・本発明熱処理Ｉ：おける１ｓ１段熱処理、
（ｈ）・・・本発明熱処理６二おける第１段熱処理、０
）・・・本発明熱処理ｆ二おける＠３段熱処理、（ｊ）
・・・本発明熱処理ｌ二おける第１段熱処理、へ）・・
・本発明熱処理に３ける′＃ＩＩｚ熱処燗、熱感）・・
・本発明熱感［Ｃおける弗３段熱処理、ｌ・・・合金の
地、２・・・結晶粒界。 ３・・・炭化物（主１”ニー Ｃｒ ２１ｒＣ６）、
４−ｒ’相、Ｃ７’）・・・Ｃｒ欠乏層、ビ）・・・Ｃ
ｒ濃度最低点、沙】・・・耐食性を保つためのＣｒ量の
限界。 出願人代理人 弁理士 鈴 法式 彦 第１図 一時間 第２図 第３図 蒔鵜 第４図 吟関 手続補正書 昭和５７’！３．井５日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、事件の表示 ％−昭５６−２１５３７３号 ２、発明の名称 ニッケル基超合金の熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）東京芝ｗ電気株式会社 ４、代理人 ５、 自発補正 ６、補正の対象 明細書全文
Claims (4)
- （１）Ｃｒが１０〜２５重量’Ａ ａ （Ｔ ｉ ＋
Ａ Ｌ ＋Ｎｂ）が１〜１０重量慢、Ｃが０．２重量％
以下ｒｅがθ〜３０重量−含み、残部が主６二Ｎ１から
なるＮ轟基超合金を、８００〜９００℃で！Ｉ！１段目
の熱処理を１時間以上施し、続いて９５０〜１１５０℃
で第２段目の熱感ＩＩ Ｖ ０．１時間以上１時間鑑識
した後、６００〜７５０℃で第３段目の熱感１１ｖ１時
間以′上行なうことを特徴とするニッケル基超合金の熱
処理方法・ - （２）Ｃｒが１０〜２５重量％ 、（ＴＩ＋ＡＡ＋Ｎｂ
）力【１〜ｌＯ重量暢、Ｃが０．２重量−以下、Ｆ＠が
０〜３０重量嘔含み、残部が主にＮ１からなるＮｌｋＭ
合金ｖ、９５０−１２００１．でｏ、ＩＲ間以上の溶体
化熱！＆通を施し、これを８ｏｏ〜９００℃で第１段目
の熱感３１ｖ１時間以上施し、続いて９５０〜１１５０
℃で第２段目の熱感ｆＩ！Ａ１に０、１時間以上１時間
鑑識した後、６００〜７５０℃で＠３段目の熱処理を１
時間以上行なうことを特徴とするニッケル基超合金の熱
処理方法。 - （３）Ｃｒが１０〜２５重量％ 、（ＴＩ＋Ａｔ＋Ｎｂ
）が１〜１０重量％、Ｃが０．２重量饅以下、Ｆｅが０
〜３０重量％含み、残部が主にＮｉかうなるＮ１基超合
金を、８００〜９００℃で第１段目の熱処理を１時間以
上施し、続いて９５０〜１１５０℃で＠２段目の熱処理
を０．１時間以上１時間鑑識した後、９５０℃未満で時
効熱処理を行なうことを特徴とするニッケル基超合金の
熱処理方法。 - （４）Ｃｒが１０〜２５重量−ｍ （ＴＩ＋Ａｔ＋Ｎｂ
）が１−１０重量ｓ、ｃが０．２重量嘩以下、゛Ｆ＠が
０〜３０チ含みン残部が主Ｉ：ＮｌからなるＮ轟基超合
金を、９５０〜１２００℃で０．１時間以上の溶体化熱
処理を施し、これを８００〜９００℃で第１段目の熱処
理を１時間以上施し、続いて９８０〜１１５０℃で第２
段目の熱処理を０．１時間以上１時間鑑識した後９５０
℃未満で時効熱処理を行なうことを特徴とするニッケル
基超合金の熱処理方法・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21537381A JPS58113361A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | ニツケル基超合金の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21537381A JPS58113361A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | ニツケル基超合金の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113361A true JPS58113361A (ja) | 1983-07-06 |
Family
ID=16671217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21537381A Pending JPS58113361A (ja) | 1981-12-26 | 1981-12-26 | ニツケル基超合金の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58113361A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127353U (ja) * | 1984-02-02 | 1985-08-27 | 三菱重工業株式会社 | 耐食管壁 |
| US5417782A (en) * | 1992-06-03 | 1995-05-23 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Heat treatment process for a NI-based superalloy |
| US5527403A (en) * | 1993-11-10 | 1996-06-18 | United Technologies Corporation | Method for producing crack-resistant high strength superalloy articles |
| JP2009299120A (ja) * | 2008-06-12 | 2009-12-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法 |
| EP2236635A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-10-06 | Hitachi Ltd. | NI-base alloy and method of producing the same |
-
1981
- 1981-12-26 JP JP21537381A patent/JPS58113361A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127353U (ja) * | 1984-02-02 | 1985-08-27 | 三菱重工業株式会社 | 耐食管壁 |
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| EP2236635A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-10-06 | Hitachi Ltd. | NI-base alloy and method of producing the same |
| US8906174B2 (en) | 2009-03-31 | 2014-12-09 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Ni-base alloy and method of producing the same |
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