JPS58120748A - 加工用冷延鋼帯および高張力冷延鋼帯の連続熱処理設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は冷延鋼帯の連続熱処理設備に関わ９、詳しくは
加工用冷延鋼帯と高張力冷延鋼帯を含む多品種銅帯の連
続熱処理設備にも関するものである。

近年、冷延鋼帯管製造する方法として、非能率なパッチ
焼鈍法に代）、連続焼鈍法が実用化されつつある。そし
てその連続焼鈍法は加熱−均熱後の一次冷却の方式によ
って分類される。

現在実用化されている一次冷却方式は、ｆスジエツト冷
却（以下ＧＪＣと略記する）と、水焼入れ冷却（以下Ｗ
Ｑと略記する）の二つである。

ＧＪＣ法における代表的な焼鈍サイクル／４ターンを、
加工用冷延鋼帯についてｊ＠１図のｂｉ６ｃ、高張力冷
延鋼帯について第２図のｂＩＫ示す。

また、ＷＱ法における代表的な焼鈍サイクルノ臂ターン
を、加工用冷延鋼帯について第１図のｂｌに１高張力冷
延鋼帝について第２図のｂ露に示す。

これらの実施態様は、それぞれ特公昭５１−５３３５号
公報にＧＪＣ法が、特開昭５２−１８４１５号公報にＷ
Ｑ法が示されている。

しかしながら、これら三方式には各々問題を含んでいる
。即ち、 （１）　　ＧＪＣ法においては、その冷却速度が１０′
ＣＡｅｃのオーダーであり、冷却を任意の温［（例えは
過時効温度）で停止する、いわゆる終点温度１１１１１
１が可能なため、過時効帯の前に再加熱帯を置く必要も
なく、設備費とエネルギーコストが安いという利点があ
る一方で、その低い冷却速度ゆえに、近年１１１’が高
まっている高張力冷延鋼帯（％に二相組織量）の製造に
際して素材の合金量を高くしなけれはならす製品製造コ
ストが割高になるという問題がわる。

（２）ＷＱ法においては、その冷却速度が１０００℃／
３＠ｃのオーダーでおシ、高張力冷延鋼帯の製造に際し
て低い合金Ｏ素材を使用できるという利点がある一方で
、その早過ぎる冷却速度ゆえに、加工用冷延鋼帯の製造
において終点温度１１ＪＩ４１できないのみならず、高
張力冷延鋼帯（特に二相組織Ｗ）の製造においても冶金
学的な必要から焼戻しをする必要があシ、結局いずれの
品種の製造においても再加熱（第１図と＃！２図の８部
）が不可欠となり設備費とエネルギーコストを押上ける
結果となっている。そればかルでなくＷＱ法におけるこ
の再加熱線結晶粒内に微細な炭化物を分布させ、加工用
冷延鋼帯と高張力冷延鋼帯を問わす、その加工性（とく
に延性）を劣化させる傾向にある。

以上のような既存方式の問題を解決する別の冷却方式と
して、最近温水浸漬冷却法が考えられている。この冷却
法は、４ｉ−１＋８５２−９３６１９号公報に見られる
ように静止した沸点に近い温水に鋼帯を浸漬冷却するも
のである。これによシ高温域では銅帯表面に均一な１膜
沸騰１を起させて、４０ＶＭＩｃ程度の少しばかシ急速
な冷却を行ない、低温域では銅帯表面の１核沸騰”Ｋよ
シ、１５０℃／ｌ＠−１１度の急速冷却を行なう所の「
二段冷却」が自然に行われる。

この静止温水浸漬冷却法の狙いは、加工用冷延鋼帯製造
の際には過時効［［（約４００℃）での冷却終点温度制
御を行ない、また高張力冷延鋼Ｗ製造の際には穏やかな
急速冷却で以りて、再加熱なしに素材合金を節減しよう
とするものであるが、実は後者の狙いに若干の問題があ
る。即ち、上記二段冷却の変曲点が自然の状態では約３
００℃でおるため、その温度まで４０　Ｃ／ｓｅｅ　ｓ
度のおまシ早くない冷却が続くことになる。すると、高
張力冷延鋼帯（とくに二相組織盤）製造時の冷却におい
て、素材によっては冷却曲線が連続冷却変態曲線（以下
ＯＣＴカーブと略記する）のノーズを切ってしまい（第
３図の曲線ｄ参照）、合金節減の効果が思うように得ら
れないことＫなる。

また、静止温水浸漬冷却においては、形状確保上の必要
性から浴温は沸点に極く近い温度に限られる結果、冷却
曲線は鋼帯板厚によって一義的に定まシ、従って冷却速
度も、二段冷却の変曲点も１次非可変である。これは、
今後の流動的な高張力冷延鋼帯への特性要求を考えると
き、７レキシビリテイに欠け、好ましいとは言えない。

さらに、静止温水への自然浸漬冷却で起きる二段冷却の
変曲点線、その前後の冷却速度の差が大きいために銅帯
の形状をこわす恐れがある（鉄と鋼、６２（１９７６）
６．ｒ冷、延ストリップの水焼入技術Ｏ９Ｒ発」参照）
。

以上をまとめれは、単純な静止温水浸漬冷却法は、高張
力冷延鋼帯を製造する際に１従来のＧＪＣ法、ＷＱ法に
比べて利点が少ないのみならず満足な形状の製品も得ら
れない可能性があるということになる。

但し、静止温水浸漬冷却法線、加工用冷延鋼帯を製造す
る際には、その終点温度制御により形状。

材質ともに満足できる製品を提供してくれることは銘記
せねはならない。

本発明の目的は、加工用冷延鋼帯の製造のみならず、前
述の静止温水浸漬冷却法における問題点を解決し、高張
力冷延鋼帯の製造も行える新しい熱処理設備を提供する
ことにある。

上記目的に鑑み、本発明者らは次の点に着目した。即ち
、均熱後の一次冷却法において、ｉ）加工用冷延鋼帯製
造のための終点制御サイクルには、上述の静止温水浸漬
冷却法を用い、１１）高張力冷延鋼帯製造のための非終
点制御ナイクルは、二段冷却盤とし、少くとも後段には
静止温水浸漬冷却流以外の冷却法を用いることによｐ、
いずれの品種の銅帯も製造できることである。− 上記１１）における後段冷却法として温水浸漬冷却槽を
兼用して使えるよう、「浸漬冷却法」を採用し、前述の
ような静止温水浸漬冷却法の轍を踏まずく形状良く銅帯
を冷却するには、銅帯嵌置の蒸気膜を均一に除去してや
らねばならないので、温水中で噴流を銅帯に吹付ける方
法をとった・また、水温が低過ぎると、銅帯の冷却は過
度の急冷となシ前記したように焼戻しのための再加熱が
必要となるので、冷却速度を５００℃／Ｉ＠ｅ以下に抑
えるため、水は６０℃以上の＠度の温水が望ましく、一
方水温が高過ぎても冷却効果が落ち、設備費が高くなる
のみならず、焼入組織が得られる１００’ＣＩ膠・Ｃ以
上の冷却速度が得られなくなるので７５１℃以下の温度
の温水が望ましい。

以上をまとめると、上記−）における後段冷却法として
は、６０℃以上７５℃以下の温水を用いた水中噴流冷却
法（以下温水噴流冷却法と略記する）が最適であるとい
うことになる。

この冷却法を後段に用いれば、その冷却速度は、１００
〜５００″Ｃ／ｓ　＠ｃの範＠ＡＫあり、後段冷却の開
始点を４００℃以上にとれば、ＣＣＴカーブのノーズを
切ることなく冷却でき（第３図Ｏ曲ｌ１ｉＩＣ参照Ｘひ
いては素材合金の節減ができる。また、後段冷却の開始
源ｔａ可変であるので、冷却曲線もフレキシブルなもの
とすることができる。この温水噴流冷却法と前述の静止
温水浸漬冷却法とを合わせて温水冷却法と呼ぶ。

一方、上記１ｔ）Ｋおける前段冷却法としては、静止温
水浸漬冷却法を用いる。この冷却法は２０〜ｂ帯製造に
おいてはオーステナイト相への炭素や合金元素の拡散Ｉ
Ｉｋ綿を促し、後段での温水噴流冷却の適用による急冷
でマルテンサイト化を容易にするので好ましい。

この二段冷却において、変曲点は４５０℃以上、好まし
くは５５０℃以上の方が、合金節減効果は太きい。しか
し高温度にすると固溶限の関係から上記拡散濃縮の効果
がうすれてしまうので７１０℃以下が必要である。

本発明の方法に基く大まかな焼鈍サイクルパターンを、
加工用冷延鋼帯について第１図のａに、高張力冷延鋼帯
について第２図のａに示す。

これらの焼鈍サイクルによシ、加工用冷延鋼帯製造の際
には冷却終点温度制御により再加熱なしに過時効を行な
い、高張力冷延鋼帯製造の際にはＭ１点以下の温度まで
の穏やかな急速冷却により再加熱なしに素材合金を節減
することができる。

高張力冷延鋼￥１（とくに二相組織型）の製造に際して
一次冷却の最終段における温水浸漬冷却においては１．
＠３図における曲線Ｃが示すように、銅帯温度がＭ１点
を完全に切るように冷却されなければならない。

素材成分にも依るが、通常も点は３００℃前後にあシ、
これを完全に下まわるためには、温水噴流冷却の終点温
度は２００℃以下であるべきである。

とくに、この温水を用いる噴流冷却では、冷水を用いる
場合とことなり冷却速度が過度に高くない穏やかな急速
冷却が行われるため、製品の加工性を確保するための冷
却後の焼戻しも不要でありそれに！！する再加熱エネル
ギーも節約され、また、この温度域（〜２００℃）での
困難な終点側ｍも不要であるという利点がある。

本発明の設備における後段冷却設備としては、温水浸漬
冷却のみでは膜沸騰から核沸騰への変曲点が約３００℃
となシＣＣＴ曲線のノーズを切り、マルテンサイトとな
らない。そのため４５０℃以上好ましくは５５０℃以上
、７１０℃以下の温度で１００〜ｂ かつ蒸気膜を銅帯両面から均一に除去して形状を確保す
るため、はぼ垂直に搬送される銅帯表面に温水を噴流と
して吹付けるノズルを設けられるよう竪型槽を採用する
。

加工用冷延鋼帯であれば後工程にある過時効を約４００
℃で行うため、膜沸騰から核沸騰への変曲点である約３
００℃を通過する以前に冷却を停止するので前記のノズ
ルを使用しなくても前述の形状不良発生の問題はない。

温水浸漬開始時の銅帯温度を冶金的な理由及び鋼帯の形
状の確保に必要な温度まで低くするため、均熱後の銅帯
を、必要に応じて温水冷却槽以前でガスジェット冷却装
置を用いて冷却するが、５いｅｅＣ以下は設備が過大と
なり、３０℃／ｓｅｅ以上では冶金的な、または形状確
保上の徐冷効果が出ないのでガスジェット冷却装置を用
いて５℃／■Ｃ以上、３０℃／８　＠　Ｃ以下の冷却速
度で冷却し、６００〜８００℃のｍ度で温水冷却槽に浸
漬する。

生産性が高い場合すなわち銅帯通過速度が速い場合、温
水冷却槽一槽のみでは所定の温度まで冷却は困難でおる
ので多槽設けて対応出来るようにし、検量へ移行する場
合、空中に露出させれは温度制御が困難になるため、全
て温水中冷却とする場合もある。なお高張力冷延鋼帯で
あれは後工程の過時効帯を常温にして、その中音通過さ
せる。

また加工用冷延鋼帯製造時、一槽のみで過時効温度（約
４００℃）に達するとき、第二種以降を空にして使用出
来る加工用冷延鋼帯と縄張力冷嬌鋼帯兼用の製造設備と
する。

温水冷却槽中の銅帯温度制御には浴温制御装置を使用す
るが温水中に滞留する時間によっても制御出来るよう浸
漬長さ制御装置を設ける。

以下本発明についての実施例を図面を用いて評運する＠ 第４図は、本発明の目的に従う連続焼鈍設備の全体を示
すもので、１は捲戻機、２は浴接様、３は洗浄装置、４
は入側ルーパー、５は加熱帯、６は均熱帯、７は本発明
の主体を成す一次冷却装置であシ、均熱帯６と一次冷却
装置７の間にガスジェットクーラーなどをもつ一次徐冷
帯６＆が設置されることもある。−次冷却装置７に引き
続き、過時効帯８が置かれ、この−次冷却装置７と過時
効帯８の間に再加熱帯がないことが特筆される。

９は二次冷却帯であり、１０は後処理装置である。

また、１１は、出側ルーパー、１２は調質圧延機、１３
は検査精整部、１４は剪断機、１５は捲取機である。

第４図において炉全体がすべて竪型パスよシ構成される
竪型炉であることはスペース・セーグイングの点からこ
のラインが大能力高速ラインに適していることを示して
いる。

また過時効帯８と調質圧延機１２及びそのロール組替時
間に見合う容量をもつ出側ルーツＪ？−１１は、このラ
インが高張力冷延鋼帯のみならす加工用冷延鋼帯をも製
造するいわゆる汎用ラインでおることを示している。逆
に、これら過時効帯８、出典ルー／４１−１１、調質圧
延機１２などを設置せす、高張力冷延鋼帯専用ラインと
して礫設することも可能である。

次に第４図における一次冷却装置７の実施態様を第５図
に示す。

第５図に示す冷却装置り基本的には、連結された二種の
温水浸漬槽よシ成る。図において２１と２１１は各々第
一と第二の温水浸漬槽、２２と２２＆は鋼帯Ｓを転回す
る装置（例えはジンクロール）、２３は第二浸漬槽２１
ｍの下シノクスに設置された水中噴流ヘッダーである。

第−浸漬槽２１の水性浴ＷはＰｌは沸点に保たれ、浴面
りの上下か、転回装＠２２の上下によシ鋼帯Ｓの浸漬長
さを調節し、終点制御を可能ならしめている。第二浸漬
槽２１ａの水性浴Ｗ′は通常例えは７０℃程度債しく越
６０℃以上・また好ましくは７５℃以下）の浴温に保九
れると共に、場合によってはその浴面Ｌ′を転回装置２
２ａの下まで下けて、鋼帯Ｓを１空通し”することがで
きる。

この装置の使用法は次の通りである。即ち、加工用冷延
鋼帯を製造する際には、第二種２１ｍを空とし、第一槽
２１の静止沸騰浴Ｗのみにて終点制御された冷却を行な
う。もちろん生産率（Ｔ／）ｌ　）が高く、浸漬長さが
不足の場合には、第二槽２１轟を第一槽２１同様に使っ
て（即ち、水性浴Ｗ′をはぼ沸点に保ち、水中ヘッダー
２３は働かせない）、冷却能力を増やすことができる。

この場合、第二槽２１ｍの浴面Ｌ′は固定されていても
、第−檜２１の浴面りの上下によシ終点制御は行える。

高張力冷延鋼帯を製造する時は、前段冷却を第一槽２１
の静止沸騰浴Ｗを用いて行なった後、後段冷却を第二槽
２１ｍの水中ヘッダー２３を働かせた水性浴Ｗ／　（浴
温Ｆｉ７０℃前後）を用いて温水噴流冷却により行なう
。この二段冷却の変曲点は、冶金学的な理由または形状
確保上の必要性から選ばれ、通常４５０〜７１０℃の範
囲におるが、合金節約のために拡高い方が良く、５５０
℃以上７１０℃以下であることが望ましい。

加工用冷延鋼帯と高張力冷延鋼帯を問わず、均熱温度が
高目（例えば８００℃以上）の場合には形状確保のため
に、必要に応じて均熱帯６と該−次冷却装置７の間に一
次徐冷帯６ａｔ−設置する。

冷却装置の他の実施＊＊を第６図に示す。この冷却装置
は基本的には、互いに連続した複数の温水浸漬槽よシ成
る。図において２１゛ａと２１ｂは温水浸漬冷却槽、２
１ｃは水中噴流ヘッダー２３をもつ温水噴流冷却槽であ
る。（この例では温水噴流冷却槽は一槽であるが、基本
的には複数でもよい。）各々複数の温水浸漬冷却槽と温
水噴流冷却槽をもつことにより大能力のラインに適用で
きる。

第６図に示される冷却装置のもう一つの特徴は、「空通
部」がないことでおる。即ち、検量は隔壁２６で仕切ら
れているのみで互いに密接してお広また槽上部の上部転
回ロール（デフレクタ−ロール）２７は検量で一本のみ
でアシ、且つ自身の上部にもう一本のロール２８をもっ
てピンチロールのような形になっておシ、鋼帯Ｓが空中
に蔦出することなく連続して水中で冷却されるようにな
っている。これによｐ２冷却途中での外気遮断フードが
不要となり、また、実質的に冷却速度を低めることにな
る冷却曲線上の「棚」をなくすことができる。

温水冷却槽は竪凰とする。横型ではライン長がのびて設
備費が嵩むにかｐでなく、調書上下面Ｏ冷却状況（気泡
の発生と除去を含めて）に差異を生じ、鋼帯の形状がこ
われやすい。

水中噴流へ、グーについて説明すると水中噴流ヘッダー
２３への温水供給は、噴流水供給ボンダ２５により、例
えば、温水浸漬槽２１内の温水を引出して供給する。即
ち、内部循環型の噴流システムとなっているので、噴流
系が作動するだけで、浴面水位や浴温か変化することは
なく、安定した操業を続けることができる。

温水浸漬冷却槽においては、加工用冷延鋼帯の終点制御
冷却に際し、銅帯の浸漬長さの調節全行なう必要がある
。この浸漬長さ制御の具体的な方法としては、ｆｉｔえ
ば浴面水位を調節するや夕方と、逆に、ジンクロールな
どの水中銅帯転回＊ｔＯ位置を調節する方法がある。ジ
ンクロール位置制御によれば、浴面よｐ上部に存在する
鋼帯の長さに変化がなく、第７図に前者の場合の概略の
系統図を示す。

２１は温水浸漬槽、３１は温水浸漬槽２１よルー下部に
位置するリザーブタンク、３２は温水浸漬槽２１よ）上
部に位置するヘッドタンク、３３は揚水ポンプ、３４と
３５は弁である。

温水浸漬槽２１の浴面水位Ｌ′ｆｔ下げるときは弁３４
を開けて、２１内の水を重力にょシ速やかにリザーブタ
ンク３１へ落す。リザーブｆｉ７り３１へ落した水は、
温水浸漬槽２１で低水位操業をしている間にポンｆ３３
によりヘッドタ／り３２へ上げておく。そして温水浸漬
槽２１の水位Ｌｔ−上けるときは、弁３５を開けて、再
び重力にょｐ速やかに、ヘッドタンク３２内の水を温水
浸漬槽２１へ落す。

この重力を利用する方法により、銅帯Ｓの高速通板に要
求される高い応答性で以って浸漬長さ制御を行なうこと
ができる。

温水噴流冷却槽においては１、高張カ冷延鋼帯の冷却に
際し、前述のようＫ例えＦ１６０℃以上７５℃以下の一
足温度に浴温を調節する必要がある。

この浴温調節の具体的な方法としては、例えは、第８図
のような間接冷却法がある。２１は温水浸漬槽、４１は
微積ポンプ、４２は熱交換器、４３は外部冷却水系統、
４４は三方弁、４５は浴温検出器でおる。（なお、この
図で、温水浸漬槽２１は、第７図におけるリザーブタン
ク３１と考えてもよいものである。）温水浸漬槽２１内
の水はボンダ４１に吸い出されて熱交換器４２で外部冷
却水４３によシ冷却された後、再び温水浸漬槽２１へ戻
る。その際、浴温検出器４５により浴温を検出して三方
弁４４を調節し、熱交換器４２へ行く外部冷却水量を制
御する。これによシ、浴Ｗは鋼帯Ｓが持込む熱量を外部
へ排出し、自身は一足の浴温を保つことができる。

第９図は、−次冷却に初期徐冷が必要な場合の設備配列
を示す。２１は温水浸漬槽、５１はガスジェットクーラ
ーである。鋼帯Ｓは、ガスジェットクーラー５１により
徐冷された後、温水浸漬槽２１で所要の冷却速度で冷却
される。その際、鋼帯Ｓが温水浸漬槽２１内の浴Ｗ中で
冷却されるまでは外気を遮断しておく必要があるので、
その先端が浴Ｗ内に没しているフード５２を設置し、ま
た温水浸漬槽２１内で発生した水蒸気がガスジェットク
ーラー５１の方へ逆流しないよう、スロート５３を設置
する。

以上のＩ５！明から明らかなように本発明は静止沸騰浴
浸漬冷却と温水噴流吹付浸漬冷却とを巧みに組合わせた
冷却システムを連続焼鈍設備の一次冷却部に組込むこと
により、過度に過ぎない急速冷却を実現し、且つその冷
却過程において、終点温度制御を可能ならしめ、或いは
変曲点温度の可変な二段冷却を可能ならしめるものであ
る。これによｐ本発明設備は、加工用冷延鋼帯と高張力
冷延鋼帯の両品種ｔ−製造できる汎用ラインとしてその
効果を発揮すると共に、優れた特性をもつ製品を安価な
製造コストで生産する設備として安価な投資で実現され
る。さらにそのフレキシブルな焼鈍サイクルは将来に向
けての新製品開発の＾いボテンシアルを提供する。

以下に、本発明設備による効果について、従来設備によ
る方法との比較において詳述する。従来法としてはＧＪ
Ｃ法とＷＱ法を採９上ける。

まず、製品品質の比較計価を具体的！Ｊ！−施例に基い
て行なう。

実施例１ この実施例１はＡｔキルド鋼による絞ｐ用グレードの加
工用冷延鋼帯の製造を目標に行なったものである。素材
の基本成分は、 Ｃ：　０．０４９％　、　Ｓｔ　：０．０２％　、　Ｍ
ｎ：０．２５Ｓ　−Ｐ　：０．０１３％、８　：０．０
１２％、ｋｔ：０．０４７％。

Ｎ：０．００３５％であシ、捲取温度７２５℃で板厚３
．Ｏｎに熱間圧延し、酸洗後、０．８　ｍ厚みに冷間圧
延し、次いで本発明の連続焼鈍設備と従来の連続焼鈍設
備にて連ｌｉ！焼鈍して製品とした。その際の焼鈍サイ
クルパターンは第１図に示すようなものであり、ａが本
発明に、ｂｌがＧＪＣ法に、ｂ、がＷＱ法に和尚する。

その結果を連続焼鈍条件とともに第１表に示す。なお、
−次冷却の際の浸漬浴温は本発明で約９８℃、また従来
法−２（ＷＱ法）で約４０℃であった。

この第１表から明らかなように、本発明の連続焼鈍設備
では、冷却終点温度を所定目標温度に制御スることがで
きるので、従来法−２（−ＷＱ法）に比較し、過時効温
度まで再加熱する必要がなく、且つ材質的にも延性に優
れた絞シ用冷延鋼帯が製造できる。

また、従来法−１（ＧＪＣ法）と比較すると、冷却終点
温度の制御性について杜差異がないが、冷却速度がやや
速いことから、短かい過時効時間で同１！度に加工性の
優れた絞シ用冷延鋼帯が安価に製造できることがわかる
。

実施例２ この実施例２扛、引張強さが６０に！ｇ／■８クラスで
・、二相組織を有する良加工性高張力冷延鋼帯の製造を
目標に行なったものである。素材の基本成分は、Ｃ：０
．０７９−、Ｓｔ：０．５８％、Ｐ：０．０１８％。

Ｓ：０．００９％、　　ムＬ　二　０．０　６　１　　
％　　、　　Ｎ　　：ｏ、００５２％。

でＴｏ９、所定の引張強さ６０時／關８をもたせる九め
、連続焼鈍方法に応じて、Ｍ１１含有量１に纂２表に示
す如ぐ変えている。

これらのｆｉ１４を仕上温に８９０℃、捲取温度６１０
℃で板厚２．．３諺に熱間圧延し、敏洗１ｋ　０．７　
ｓａ　Ｎみに冷間圧延し、次いで本発明の連続焼鈍設備
を従来法の連続焼鈍設備にて連続焼鈍して製品とし良。

その際の焼鈍サイクルノ々ターンは第２図に示すような
ものであシ、ａが本発明に、ｂｉがＧＪＣ法に１ｂ２が
ＷＱ法に相当する。その結果を、連続焼鈍条件とともに
第２表に示す。

なお、−次冷却における浸漬槽の浴温は第一槽で９８℃
、同じく第二種で６８℃、を九、従来法−２（ＷＱ法）
で約４０℃であった。

この第２表から明らかなように、本発明の連続焼鈍設備
では、従来法−２（ＷＱ法）に比較して、過度に過ぎな
い急速冷却か得られるので、所要合金Ｍｎ量はやや高い
ながらも、再加熱焼戻しをする必要がなく、且つ、材質
的にも加工性が格段に優れた良加工性高張力冷延鋼帯が
製造できることがわかる。

また従来法−１（ＧＪＣ法）と比較すると、とくに後段
冷却速度が急速なものになっていることから、素材合金
成分が大幅に節減されることがわかる。

次に上述の二つの実施例金納まえ、本発明設備を用いる
方法と従来法（ＧＪＣ法及びＷＱ法）の間の総合的な比
較評価を試みる。

第３表に、製品材質、製造コスト、設備費についての上
記方法間の比較評価を示す。第３表の内容を詳述すれは
次の通りである。卸ち、１）製品材質一本発明の設備に
よる方法では、従来法−２（ＷＱ法）と異なシ加工用冷
蝙鋼帯については過時効前の再加熱がなく（実施例１参
照）高張力冷延鋼帯については一気急冷後の再加熱−焼
戻しがない（実施例２参照）ので、従来法−１（ＧＪＣ
法）同様の優れた加工性をもつ製品が得られる。

２）　　１１品製造コスト：実施例１に見るように加工
用冷延鋼帯の製造に際して、本発明設備による方法では
従来法−２（ＷＱ法）に比べ、過時効前の再加熱がない
ので燃料コストが太幅に節減され、また従来法−１（Ｇ
ＪＣ法）に比べ気体冷謙循穣系を持せないので電力コス
トが低減され、結局本発明設備による方法によるｊｌ！
Ａ製造コスト（素材コストと連続焼鈍設備における用役
コストＯ和：以下同じ）はいずれの従来法よシも安い・
また、実施例２に見るように高張力冷延鋼帯の製造に際
して、本発明設備による方法では従来法−１（ＧＪＣ法
）に比べ素材合金成分量が節減されるので素材コスト、
ひいては製品製造コストが低減される。従来法−２（Ｗ
Ｑ法）に比べると本発明設備による方法では再加熱がな
いので燃料コストは節減されるが、製品グレードにより
ては、第３表に示すようにやや条目の素材合金成分量を
豊するので素材コストが嵩むことがある。

以上を踏まえ、加工用冷延鋼帯と高張力冷延鋼帯の二品
種を総合した製品製造コストを考えると次のようになる
。即ち、本発明設備によるときは従来法−１（ＧＪＣ法
）と比べて、両品種ともに製品製造コストは安いので総
合でも安い。ま九従来法−２（ＷＱ法）と比べると、加
工用冷延鋼帯では安いが、高張力冷延鋼帯では高いこと
がある。

しかし、通常の品種構成では、高張力冷延鋼帯の構成比
率は、さｌ高くないので、品１１１！合ではやけシ本発
明の方が従来法−２（ＷＱ法ンより安い製品製造コスト
が得られることが多埴。

３）設備投資Ｉ［：本発明による連続焼鈍設備Ｏ所景投
資額は、従来法−２（ＷＱ法）に比べ、過時効帯は中や
長いながらも、割高な再加熱帯がないためＫかなシ安価
である。を九、従来法−五（ＧＪＣ法）に比べると、過
時効帯が短か−ことと、後処理部があることが相殺して
全体としては、生産能力規模にもよるが、はＩ！等価で
ある。

以上の説明かられかるように、本発明は、製品特性、製
品製造コスト、所貴設備投資額のいずれの面でも従来法
（ＧＪＣ法、ＷＱ法）に優る有用なプロセスを実施しう
る設備を提供するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は加工用冷延鋼帯の焼鈍冷却サイクルの概略図、
第２図は高張力冷延鋼帯の熱処理サイクルの概略図、第
３図は高張力冷延鋼帯を連続熱処理する場合の連続冷却
曲線図、第４図拡本発明の連続熱処理設備を含む冷延鋼
帯連続処理設備の全体図、第５図は第４図における一次
冷却装置７の詳細図、第６図は同じく他の実施態様図、
ｊＩ！７図は一次冷却槽の浸漬長さ制御装置の概略図、
第８図は一次冷却槽の偏置制御装置の概略図、第９因は
ガスジェットクーラーを設置した一次冷却装置の概略図
でおる。 第１閏 第′１回 第５ｖＩ 、９ 第ら図 第７聞

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　加熱帯、均熱帯、−次冷却帯、過時効帯。 二次冷却帯、後処理帯よルなる冷延鋼帯Ｏ連続熱処理・
   Ｗ＆備において一次冷却帯として連続して二つ以上の竪
   厘温水浸漬冷却檜を用い、各槽毎に浸漬転回ロール、非
   浸漬転回ロールを設け、前段の各種に浸漬長さ制御装置
   を設け、後段の各槽以降のそれぞれの檜に浴温制御装置
   と一対以上の温水噴流冷却装置を設は友ことを４Ｉ徴と
   する加工用冷延鋼帯および高張力冷延鋼帯の連続熱処理
   設備。 （２ン　　−次冷却帝として、二つ以上の連結され九温
   水冷却権を用い、各槽境界にそれぞれ上下一対の転回ロ
   ールを設け、該転回ロールの一部又は全部が温水中に浸
   漬し、冷却中の鋼帯が空中にｊＩ出しない様構成したこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の加工用冷延
   鋼帯および高張力冷延銅帯の連続熱処理設備。 （３）−次冷却帯として、温水冷却槽の入側にガスジェ
   ット冷却装置を設けたことを特徴とする特許請求の範囲
   第１項または第２項記載の加工用冷延鋼帯および高張力
   冷延鋼帯の連続熱処理設備。