JPS58123861A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
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- JPS58123861A JPS58123861A JP503882A JP503882A JPS58123861A JP S58123861 A JPS58123861 A JP S58123861A JP 503882 A JP503882 A JP 503882A JP 503882 A JP503882 A JP 503882A JP S58123861 A JPS58123861 A JP S58123861A
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- tool steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は性能の良好な熱間工具鋼に関し、さらに詳し
くは高温での耐摩耗性にとくにすぐれ、かつ十分な靭性
を有する熱間工具鋼に関すゐものである。
くは高温での耐摩耗性にとくにすぐれ、かつ十分な靭性
を有する熱間工具鋼に関すゐものである。
従来の熱間工具鋼にはＪＩＳ ８ＫＤ６１に代表される
ＳＣｒ系熱間工具鋼、 Ａｌ８Ｉ ＨＩＧ Ｏ３Ｃｒ
−３Ｍｏ 系熱ｎ１ｌＩＡ鋼、 ０．２２０−３Ｎｉ−
３＊ Ｋ代表される析出硬化系熱間工具鋼かあ〕、用途
に応じて使いわ妙られている。それらを熱処理状態で区
分すると、前２者系の熱間工具鋼は焼なまし状態で金１
１に粗加工し、その後焼入焼もどしＯ調質を行り九０ち
精加工して型打ちに供されるのに対して、後者の析出硬
化形系の熱間工具鋼はあらかじめ調質し良状態で金型加
工が行なわれる。いわゆるプレハードン鋼である。
ＳＣｒ系熱間工具鋼、 Ａｌ８Ｉ ＨＩＧ Ｏ３Ｃｒ
−３Ｍｏ 系熱ｎ１ｌＩＡ鋼、 ０．２２０−３Ｎｉ−
３＊ Ｋ代表される析出硬化系熱間工具鋼かあ〕、用途
に応じて使いわ妙られている。それらを熱処理状態で区
分すると、前２者系の熱間工具鋼は焼なまし状態で金１
１に粗加工し、その後焼入焼もどしＯ調質を行り九０ち
精加工して型打ちに供されるのに対して、後者の析出硬
化形系の熱間工具鋼はあらかじめ調質し良状態で金型加
工が行なわれる。いわゆるプレハードン鋼である。
これらの鋼の焼入れは熱間工具鋼として必要な靭性と耐
摩耗性を確保する九めにいずれ４油冷などによル出来る
だけ早く冷却するのが一般的であ〕、そのため使用面あ
るーは性能面でさまざまな制約があり九。すなわち前２
者の熱間工具鋼は必要な耐摩耗性を確保するためＨＨＣ
４８前後に調質するのが一般的であるが、これは切削加
工が困難な硬さであ〕、面下は加工のときはその都度焼
なまし一再調質をしなければならない。また、この系統
の熱間工具鋼は一般に６００℃以上の高温部もどし処理
がされるため高温での軟化が早いことと、靭性も低いた
めワレのトラブルが生じやすいという欠点がある。
摩耗性を確保する九めにいずれ４油冷などによル出来る
だけ早く冷却するのが一般的であ〕、そのため使用面あ
るーは性能面でさまざまな制約があり九。すなわち前２
者の熱間工具鋼は必要な耐摩耗性を確保するためＨＨＣ
４８前後に調質するのが一般的であるが、これは切削加
工が困難な硬さであ〕、面下は加工のときはその都度焼
なまし一再調質をしなければならない。また、この系統
の熱間工具鋼は一般に６００℃以上の高温部もどし処理
がされるため高温での軟化が早いことと、靭性も低いた
めワレのトラブルが生じやすいという欠点がある。
一方、後者の析出硬化形系熱間工具１４杜前２者系の熱
間工具鋼の欠点を改善し九プレハードン鋼であるが、こ
れにも一長一短がＴｏシ用途が著しく制限されている。
間工具鋼の欠点を改善し九プレハードン鋼であるが、こ
れにも一長一短がＴｏシ用途が著しく制限されている。
すなわち、その硬化機構はＭ・２Ｃなどの炭化物の析出
によるものであるが、油焼入れで切削加工可能な硬さＨ
ＲＣ≦４５とする九めＣ添加量はＱＪＸ前後と低く限定
される。したがって熱間工具鋼として必要な強ｌを確保
するためＫＭ・、Ｖ、Ｗなど炭化物形成元素を多量に添
加しなければならないし、さらＫｔ丸焼もどしは４５０
℃以下の低温部もどしに限定されるため、熱処理残留応
力が高くて金型加工中ならびＫｌｌ打初期にワレが発生
しやすいという欠点があ−）え。
によるものであるが、油焼入れで切削加工可能な硬さＨ
ＲＣ≦４５とする九めＣ添加量はＱＪＸ前後と低く限定
される。したがって熱間工具鋼として必要な強ｌを確保
するためＫＭ・、Ｖ、Ｗなど炭化物形成元素を多量に添
加しなければならないし、さらＫｔ丸焼もどしは４５０
℃以下の低温部もどしに限定されるため、熱処理残留応
力が高くて金型加工中ならびＫｌｌ打初期にワレが発生
しやすいという欠点があ−）え。
最近の熱間鍛造業界の技術的進歩は著しく、鍛造作業Ｏ
自動化、高速化には目ざましいものかあ）、それにとも
なりて長寿命が得られかつ信頼性の高い熱間工具鋼のニ
ーズが高まりてきｆＩ−が、従来の熱間工具鋼でＦｉこ
のような新しい情勢に対処できなくな）りつあル、それ
らに代る靭性と高温での耐摩耗性にすぐれ、長寿命が得
られる新しい熱間工具鋼の開発が強く要望されている。
自動化、高速化には目ざましいものかあ）、それにとも
なりて長寿命が得られかつ信頼性の高い熱間工具鋼のニ
ーズが高まりてきｆＩ−が、従来の熱間工具鋼でＦｉこ
のような新しい情勢に対処できなくな）りつあル、それ
らに代る靭性と高温での耐摩耗性にすぐれ、長寿命が得
られる新しい熱間工具鋼の開発が強く要望されている。
本願発明者等は上記要求に対処して、靭性と耐摩耗性と
いう相反する特性をともに改善するには未変態の残留オ
ーステナイトを活用するのが最も好適な方法であるとい
う全く新しい知見に基づいて本願発−−成した。
いう相反する特性をともに改善するには未変態の残留オ
ーステナイトを活用するのが最も好適な方法であるとい
う全く新しい知見に基づいて本願発−−成した。
を
すなわち、本願発明は
（１） Ｃ：０．１０〜０．４！ ＯＸ、 ８ ｉ
：ｌＯ魁任９Ｍ鳳：２０驕Ｊ。
：ｌＯ魁任９Ｍ鳳：２０驕Ｊ。
Ｍ ＊ ：０．１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし Ｃ
、：２−６〜７．ＯＮ、 Ｎｌ ： １．０をごヒ４０
Ｘを１種以上を含有し、さらＫ Ｖ： １０１〜３ＬＯ
Ｘ、 Ｗ： ＆０１〜７．０％、 Ｔｉ：Ｑ、００１〜
Ｇ、５Ｘ、 Ｚｒ：０．００１〜０．５％、 Ｎｂ：０
．００１〜０．５％の１種以上を含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行ｉ１未変態オーステ
ナイトが体積率で５％以上残留しているととを特徴とす
る熱間工具鋼。
、：２−６〜７．ＯＮ、 Ｎｌ ： １．０をごヒ４０
Ｘを１種以上を含有し、さらＫ Ｖ： １０１〜３ＬＯ
Ｘ、 Ｗ： ＆０１〜７．０％、 Ｔｉ：Ｑ、００１〜
Ｇ、５Ｘ、 Ｚｒ：０．００１〜０．５％、 Ｎｂ：０
．００１〜０．５％の１種以上を含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行ｉ１未変態オーステ
ナイトが体積率で５％以上残留しているととを特徴とす
る熱間工具鋼。
（２） Ｃ： ０．１ＯＮｔｏ覧１９１ ： ！ＯＸ
軒ｅ Ｍ ｍ ： ＬＯｊ＾σ。
軒ｅ Ｍ ｍ ： ＬＯｊ＾σ。
Ｍｏ ： Ｑ、１０〜’１．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：２、．６〜７．０％、 Ｎｉ ： ｉ、ｏｔζえ
〜＆Ｏにを１種以上ならびＫ 、Ｖ ： Ｑ、Ｑ １−
３．ＯＮ、 Ｗ： Ｏａｏ １〜７．ＯＮ、 Ｔ ｉ：
ｏ、ｏ ｏ １〜０．５％、 ｚ ｒ ： ｏ、ｏ
ｏ ｘ〜ｏ、ｓ％、Ｎｈ：ｏ、００１〜１１５％の１種
以上を含有し、さらにＣｗ：３ＬＯ’ＸＫＦ、Ｃｏ ：
Ｑ、０５〜４．０％＊ Ｃａ ：（１−０００５〜（
１，０１００％Ｂ ：α０００５〜０．０１０％および
希土類元素：０．０００５〜Ｑ、４０ＯＮを１種以上含
有せしめ残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼におい
てＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九〇ち、焼入
をし、しかるのちＳＯＯ℃以下の温度で低温焼もどしを
行い未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。
Ｃｒ：２、．６〜７．０％、 Ｎｉ ： ｉ、ｏｔζえ
〜＆Ｏにを１種以上ならびＫ 、Ｖ ： Ｑ、Ｑ １−
３．ＯＮ、 Ｗ： Ｏａｏ １〜７．ＯＮ、 Ｔ ｉ：
ｏ、ｏ ｏ １〜０．５％、 ｚ ｒ ： ｏ、ｏ
ｏ ｘ〜ｏ、ｓ％、Ｎｈ：ｏ、００１〜１１５％の１種
以上を含有し、さらにＣｗ：３ＬＯ’ＸＫＦ、Ｃｏ ：
Ｑ、０５〜４．０％＊ Ｃａ ：（１−０００５〜（
１，０１００％Ｂ ：α０００５〜０．０１０％および
希土類元素：０．０００５〜Ｑ、４０ＯＮを１種以上含
有せしめ残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼におい
てＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九〇ち、焼入
をし、しかるのちＳＯＯ℃以下の温度で低温焼もどしを
行い未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。
（３） Ｃ：０．１ ｅ−ＯＪ ＯＸ、 Ｂ ｌ ：
ｊＬＯＸ以：’Ｆ、 Ｍ＋ａ ： １Ｏｆｉ。
ｊＬＯＸ以：’Ｆ、 Ｍ＋ａ ： １Ｏｆｉ。
Ｍ ｔｓ ： Ｑ、ｉ ０〜？、ＯＸを基本合金成分と
し、Ｃｒ：１６〜７．ＯＮ、 Ｎ ｉ ： １．Ｏｔご
Ｌ−Ｎ０％を１種以上を含有し、さらＫ Ｖ： ＆＠
１〜龜０％、 Ｗ： Ｑ、０１〜７．０％、 Ｔｉｎ０
０１〜Ｑ、５Ｘ、 Ｚｒ：（ＬＯＯ１〜Ｏ，５％、Ｎｈ
：０．００１〜０．５Ｘ （Ｄ １種以上と８：０．０
３〜０．４０Ｘ。
し、Ｃｒ：１６〜７．ＯＮ、 Ｎ ｉ ： １．Ｏｔご
Ｌ−Ｎ０％を１種以上を含有し、さらＫ Ｖ： ＆＠
１〜龜０％、 Ｗ： Ｑ、０１〜７．０％、 Ｔｉｎ０
０１〜Ｑ、５Ｘ、 Ｚｒ：（ＬＯＯ１〜Ｏ，５％、Ｎｈ
：０．００１〜０．５Ｘ （Ｄ １種以上と８：０．０
３〜０．４０Ｘ。
Ｂｅ ： （Ｌｏｔ〜０．４０Ｘ、 Ｔ＠ ： Ｑ、０
１〜ｏ、４０Ｘ、 Ｂ ｉ ：０．０２〜Ｑ、４０Ｘ、
Ｐ ｂ ： Ｑ、０３〜（Ｌ４０％の１種以上を含有
せしめ残部が実箪的ＫＦ・からなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九のち焼入をし
、しかるのちＳＯＯ゛℃以下の温度で低温焼もどしを行
い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。
１〜ｏ、４０Ｘ、 Ｂ ｉ ：０．０２〜Ｑ、４０Ｘ、
Ｐ ｂ ： Ｑ、０３〜（Ｌ４０％の１種以上を含有
せしめ残部が実箪的ＫＦ・からなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九のち焼入をし
、しかるのちＳＯＯ゛℃以下の温度で低温焼もどしを行
い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。
（４） ｃ：ｏ、ｘｏＮａ、ｏＸ、５ｉｌｏＸＪＸＦ
、Ｍｕ：ｚｏ％以ＬＭ ｏ ’、 ０．１０〜７．０％
を基本合金成分とし、Ｃｒ：２６〜７．ＯＮ、Ｎｉ：Ｌ
Ｏをこえ〜１０％を１種以上ならびにＶ：（ＬＯＩ〜ａ
、ｏＸ、 Ｗ： ａ、ｏ １〜７．０％、’ｒＢＯ，０
０１〜０．５Ｘ、 Ｚｒ：Ｑ、１）ＯＸ 〜０．５Ｘ、
Ｎｂ：（ＬＯＧＩ〜０．５％の１種以上と８ ： ＆
０３〜（Ｌ４０％、 Ｓ ＠ ：０．０１〜０．４０％
、Ｔ・：０．０１〜０．４０Ｘ、Ｂｉ：Ｑ、０２〜Ｇ、
４０％。
、Ｍｕ：ｚｏ％以ＬＭ ｏ ’、 ０．１０〜７．０％
を基本合金成分とし、Ｃｒ：２６〜７．ＯＮ、Ｎｉ：Ｌ
Ｏをこえ〜１０％を１種以上ならびにＶ：（ＬＯＩ〜ａ
、ｏＸ、 Ｗ： ａ、ｏ １〜７．０％、’ｒＢＯ，０
０１〜０．５Ｘ、 Ｚｒ：Ｑ、１）ＯＸ 〜０．５Ｘ、
Ｎｂ：（ＬＯＧＩ〜０．５％の１種以上と８ ： ＆
０３〜（Ｌ４０％、 Ｓ ＠ ：０．０１〜０．４０％
、Ｔ・：０．０１〜０．４０Ｘ、Ｂｉ：Ｑ、０２〜Ｇ、
４０％。
ＰＩ）：０．０３〜０−４０Ｘの１種以上を含有し、さ
らにＣｕ：３ＬＯ％打−Ｃｏ ： Ｑ−０５〜４．０
Ｘ、 Ｃａ ：０．０００５〜０．０１００Ｘ、 Ｂ：
Ｑ、ＧＯＯ５〜ｏ、ｏｉｏｘおよび希土類元素：Ｑ、Ｇ
Ｏ０５〜Ｑ、４００Ｘを１種以上含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行−未変態オーステナ
イトが体積率で５％以上残留していることを特徴とする
熱間工具鋼。
らにＣｕ：３ＬＯ％打−Ｃｏ ： Ｑ−０５〜４．０
Ｘ、 Ｃａ ：０．０００５〜０．０１００Ｘ、 Ｂ：
Ｑ、ＧＯＯ５〜ｏ、ｏｉｏｘおよび希土類元素：Ｑ、Ｇ
Ｏ０５〜Ｑ、４００Ｘを１種以上含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行−未変態オーステナ
イトが体積率で５％以上残留していることを特徴とする
熱間工具鋼。
である。
なお、本発明に記載する希土類元素とｄＹ。
Ｌａ、 Ｃ・、Ｎｄおよびその他の希土類元素を示すも
のとする。
のとする。
本願発明は前述し丸ごとく、最近の熱間工具鋼に対する
要求特性の苛酷化に対処して合金設計され丸ものでＴｏ
）、その特徴とするところは上述し九成分組成の合金を
焼入する際にそＯ焼入条件を調整して、例えばＳＳＯ℃
→１５０℃間を徐冷焼入後ｓｅｅ℃以下の低温焼戻をし
て５％以上のオーステナイトを残留せしめ、それによっ
て靭性を付与すると同時に高温でのクリープラブチャー
特性を著しく向上させ、靭性と耐摩耗性という相反する
特性をともに改善した画期的＆熱間工具鋼である。
要求特性の苛酷化に対処して合金設計され丸ものでＴｏ
）、その特徴とするところは上述し九成分組成の合金を
焼入する際にそＯ焼入条件を調整して、例えばＳＳＯ℃
→１５０℃間を徐冷焼入後ｓｅｅ℃以下の低温焼戻をし
て５％以上のオーステナイトを残留せしめ、それによっ
て靭性を付与すると同時に高温でのクリープラブチャー
特性を著しく向上させ、靭性と耐摩耗性という相反する
特性をともに改善した画期的＆熱間工具鋼である。
さらにまた本願発明鋼は前記組成範囲内で成分パツンス
を適宜選定することＫよシ焼入れ後ＳＯＯ℃以下の焼も
どし状１１における硬さを調整することができ、その硬
さに応じ、てプレハードン鋼として４、あるいは調質鋼
として４使用できる。すなわち、上記硬さがＨＨＣ≦４
５の場合にはプレハードン鋼として使用でき、ＨＲＣ＞
４５の場合には調質鋼として使用できる。後者の場合は
、特に長寿命を要求されるときに好適である。最近の金
型加工技術の進歩によりて、後者の場合でもプレハード
ン鋼として使われるケースが多くなりてきた。
を適宜選定することＫよシ焼入れ後ＳＯＯ℃以下の焼も
どし状１１における硬さを調整することができ、その硬
さに応じ、てプレハードン鋼として４、あるいは調質鋼
として４使用できる。すなわち、上記硬さがＨＨＣ≦４
５の場合にはプレハードン鋼として使用でき、ＨＲＣ＞
４５の場合には調質鋼として使用できる。後者の場合は
、特に長寿命を要求されるときに好適である。最近の金
型加工技術の進歩によりて、後者の場合でもプレハード
ン鋼として使われるケースが多くなりてきた。
本願発明鋼は靭性と耐摩耗性を兼備したものであ〕、そ
の被剛性は一般に悪い。そこでＳ、Ｓ・、Ｔｏなどの快
削元素を用途に応じて適量添加し、その被剛性を改善す
るととは実用上非常に有益である。
の被剛性は一般に悪い。そこでＳ、Ｓ・、Ｔｏなどの快
削元素を用途に応じて適量添加し、その被剛性を改善す
るととは実用上非常に有益である。
次に本願発明鋼の成分組成範囲の限定理由を以下にのぺ
る。
る。
Ｃ：０．１Ｏ−ＯＪ ＯＸ
熱間工具鋼の強度を向上させ、耐摩耗性を付与する元素
であシ、熱間工具鋼として必要な強度、特に高温でのク
リニブラグチャー強度と耐摩耗性を確保するためには０
．１０％以上含有する必要がある。Ｃ量の増加とともに
強度は増加し、耐摩耗性の向上が図られるが、それとと
−に靭性が劣化するためＱ、４ｉｏＸ以下に限定し丸。
であシ、熱間工具鋼として必要な強度、特に高温でのク
リニブラグチャー強度と耐摩耗性を確保するためには０
．１０％以上含有する必要がある。Ｃ量の増加とともに
強度は増加し、耐摩耗性の向上が図られるが、それとと
−に靭性が劣化するためＱ、４ｉｏＸ以下に限定し丸。
ｓ ｓ ： ｔｏ驕Ｊ
溶製・時の脱酸効果のはか、基地０強化、耐酸化性の向
上に有効な元素であル、積極的に含有することが望まし
い。ただし、多量に含有すると地キズが多くなると同時
に被剛性。
上に有効な元素であル、積極的に含有することが望まし
い。ただし、多量に含有すると地キズが多くなると同時
に被剛性。
靭性、耐ヒートチェック性が低下すゐ九め１０％以下に
限定した。
限定した。
Ｍ １１４１１０３＾σ
溶製時の脱酸、脱硫効果の＃１か焼入性確保のために有
効な元素であ〕積極的に含有することが望ましい。ただ
し多量に含有すると被剛性が低下するので２０Ｘ以下に
限定した。
効な元素であ〕積極的に含有することが望ましい。ただ
し多量に含有すると被剛性が低下するので２０Ｘ以下に
限定した。
Ｍ・：Ｑ、１０〜７．０％
Ｍ・はベイナイト変態を促進し、本願発明鋼の特徴であ
る安ｍ’−ｈ残留オーステナイトを生成させる元素であ
ると同時ＫＭ＠２Ｃ炭化物の析出によりて高温でのクリ
ープラブチャー特性を高めるのに有効な元素である。安
定な残留オーステナイトの生成ならびに熱間工具鋼とし
て必要なりリープツブチャー特性を確保するために少な
くとも０．１ ＯＮ含有しなければならない。ただし、
多量に含有すると靭性。
る安ｍ’−ｈ残留オーステナイトを生成させる元素であ
ると同時ＫＭ＠２Ｃ炭化物の析出によりて高温でのクリ
ープラブチャー特性を高めるのに有効な元素である。安
定な残留オーステナイトの生成ならびに熱間工具鋼とし
て必要なりリープツブチャー特性を確保するために少な
くとも０．１ ＯＮ含有しなければならない。ただし、
多量に含有すると靭性。
被剛性が大巾に低下するので７ＬＯＸ以下に限定した。
Ｃｒ ： ２−６〜７．０’）ｇ Ｎ ｌ ： １．
０をこえ〜！ＬＯＸＮｉ、 Ｃｒは本願発明鋼の特徴で
ある安定な残留オーステナイトを生成させる元素で、い
ずれかが含有されていな叶ればならな−。
０をこえ〜！ＬＯＸＮｉ、 Ｃｒは本願発明鋼の特徴で
ある安定な残留オーステナイトを生成させる元素で、い
ずれかが含有されていな叶ればならな−。
焼戻後５％以上の残留オーステナイトを生成させるには
各々０．３０％以上含有していなければならないが、衝
撃試験における還移温度を室温以下になるようにし、金
型の予熱がなくても大ワレが生じないようにするため、
Ｃｒ。
各々０．３０％以上含有していなければならないが、衝
撃試験における還移温度を室温以下になるようにし、金
型の予熱がなくても大ワレが生じないようにするため、
Ｃｒ。
Ｎｉ含有量の下限は各々Ｌ１１Ｘ、 ＬＯ，％をとえ、
と限定した。Ｃｒ、Ｎｉの含有量が多くなるとともに安
定な残留オーステナイトが増加し、その分解によって高
温でのクリープラブチャー特性も向上し高温での耐摩耗
性が向上するが多量に含有するとクリープラブチャー特
性は逆に低下するのでＣｒ、Ｎｉの上隈紘それぞれ７．
０％、五〇Ｘ’に限定した。
と限定した。Ｃｒ、Ｎｉの含有量が多くなるとともに安
定な残留オーステナイトが増加し、その分解によって高
温でのクリープラブチャー特性も向上し高温での耐摩耗
性が向上するが多量に含有するとクリープラブチャー特
性は逆に低下するのでＣｒ、Ｎｉの上隈紘それぞれ７．
０％、五〇Ｘ’に限定した。
Ｖ： ０．０１〜３ＬＯＸ Ｗ： Ｑ、０１〜７．ＯＮ
ｖ、ｗＨ熱間工具鋼として必要な高温でのクリープラブ
チャー特性の向上には有効な元素であ）、それぞれ（Ｌ
＠ＩＸ以上の含有が望ましい。ただし多量に含有すると
安定な未溶解炭化物が増加し、靭性、被削性、耐ヒート
チェック性が著しく低下するＯでＶは１０％以下。
ｖ、ｗＨ熱間工具鋼として必要な高温でのクリープラブ
チャー特性の向上には有効な元素であ）、それぞれ（Ｌ
＠ＩＸ以上の含有が望ましい。ただし多量に含有すると
安定な未溶解炭化物が増加し、靭性、被削性、耐ヒート
チェック性が著しく低下するＯでＶは１０％以下。
Ｗは７．０％以下に限定し大。
Ｔｉ：０．０（ＩＩ〜０．５Ｘ、 Ｚｒ：０．００１
〜０．５％、 Ｎｂ：０．００１〜Ｇ、５Ｘ ＴＩ、Ｚｒ、Ｎｂａいずれも強力な炭化物形成元素であ
ル、微量の含有で高温でのクリープラブチャー特性を高
め、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であル、少な
くとも０．００１％含有することが望ましい。ただし多
量に含有すると未溶解炭化物が多くな）、靭性に悪影響
をおよぼすのでＯ，Ｓ％以下に限定しえ。
〜０．５％、 Ｎｂ：０．００１〜Ｇ、５Ｘ ＴＩ、Ｚｒ、Ｎｂａいずれも強力な炭化物形成元素であ
ル、微量の含有で高温でのクリープラブチャー特性を高
め、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であル、少な
くとも０．００１％含有することが望ましい。ただし多
量に含有すると未溶解炭化物が多くな）、靭性に悪影響
をおよぼすのでＯ，Ｓ％以下に限定しえ。
Ｃｕ：！ＬＯＸ１ｆＦ
Ｃｗ紘剥離しにくい表面スケールを生成させて高温での
クリープツブチャー特性を高める元素であ〕、目的に応
じて適量含有することが望ましい。しかし多量に含有す
ると靭性が低下するので１０％以下に限定した。
クリープツブチャー特性を高める元素であ〕、目的に応
じて適量含有することが望ましい。しかし多量に含有す
ると靭性が低下するので１０％以下に限定した。
Ｃ＊ ： ０．０５〜４− ＯＸ ｃｏは残留オー
ステナイトの安定化に有効な元素であシ、また高温にお
ける炭化物の凝集を抑制し高温でのクリープラブチャー
特性を高める元素であＪ）、０．０５Ｘ以上の含有が望
ましい。ただし多量に含有すると耐ヒートチェ、り性を
劣化し金型の大ワレを促進するので１０％以下に限定し
た。
ステナイトの安定化に有効な元素であシ、また高温にお
ける炭化物の凝集を抑制し高温でのクリープラブチャー
特性を高める元素であＪ）、０．０５Ｘ以上の含有が望
ましい。ただし多量に含有すると耐ヒートチェ、り性を
劣化し金型の大ワレを促進するので１０％以下に限定し
た。
Ｂ：９．０００５〜０．０１０Ｘ
Ｂは焼入性向上に有効な元素であ〕、特に大型＃には積
極的に含有すゐのが望まし１０焼入性向上には少なくと
もＱ、０Ｏｔ０５Ｘ含有゛する必要があるが、多量に含
有すると靭性９酎ヒートチェ、り性が低下するのでＱ、
０１０％以下に限定しえ。
極的に含有すゐのが望まし１０焼入性向上には少なくと
もＱ、０Ｏｔ０５Ｘ含有゛する必要があるが、多量に含
有すると靭性９酎ヒートチェ、り性が低下するのでＱ、
０１０％以下に限定しえ。
Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、希土類元素：（
ＬＯＧ０５〜０４−Ｇｏ％上記元素社耐酸化性を高め、
剥離しに（いスケールを生成させ高温でのクリープラブ
チャー特性を向上させるのには有効な元素であ）、目的
に応じて適量含有することが望まし−が、必要以上に含
有すると靭性、耐ヒートチェック性が低下するのでＣａ
はＱＪＯＯ＆−４，０１００％、希土類元素の各々は０
−０００５〜（ＬＯＯＸの範囲が望ましい。
ＬＯＧ０５〜０４−Ｇｏ％上記元素社耐酸化性を高め、
剥離しに（いスケールを生成させ高温でのクリープラブ
チャー特性を向上させるのには有効な元素であ）、目的
に応じて適量含有することが望まし−が、必要以上に含
有すると靭性、耐ヒートチェック性が低下するのでＣａ
はＱＪＯＯ＆−４，０１００％、希土類元素の各々は０
−０００５〜（ＬＯＯＸの範囲が望ましい。
第１表に示すごとき成分組成の本願発明鋼および従来か
ら用いられて−る熱間工具鋼を溶製し、そ０４１性を調
査し九。表お、Ａ１−１６は本願発明鋼であ１１．４１
１〜１９は比較のため溶製したＪＩ８８ＩＣＤＩｉｌ、
ＯｊＣ−３Ｎｌ−３Ｍ・、ムＩＩＩＨＩＯＫそれぞれ
相当すｉｊ・鋼である。
ら用いられて−る熱間工具鋼を溶製し、そ０４１性を調
査し九。表お、Ａ１−１６は本願発明鋼であ１１．４１
１〜１９は比較のため溶製したＪＩ８８ＩＣＤＩｉｌ、
ＯｊＣ−３Ｎｌ−３Ｍ・、ムＩＩＩＨＩＯＫそれぞれ
相当すｉｊ・鋼である。
第 １ 表
第１図に第１表に示す供試材のうち本願発明鋼であるム
１〜Ｓについて高１でのクリープラブチャー特性に訃よ
ぼす残留オーステナイト量の影響を調査した結果を示し
た。クリープツブチャー特性は試験温度が６５０℃、応
力が！０１４ｆ／ｊという条件で試験を行い、その時の
ラブチャ一時間で評価したが、そ０表示社低温焼もどし
く４００℃）材と同じ硬さに高温部もどしくＳＯＯ〜６
３０℃の適温を選定して低温焼戻材と同一か丸さに調整
）で調質した同一供試材のラブチャ一時間を１とし、そ
の対比で行った。 ゛・ 各供試材の焼入温度を第２表に示す。
１〜Ｓについて高１でのクリープラブチャー特性に訃よ
ぼす残留オーステナイト量の影響を調査した結果を示し
た。クリープツブチャー特性は試験温度が６５０℃、応
力が！０１４ｆ／ｊという条件で試験を行い、その時の
ラブチャ一時間で評価したが、そ０表示社低温焼もどし
く４００℃）材と同じ硬さに高温部もどしくＳＯＯ〜６
３０℃の適温を選定して低温焼戻材と同一か丸さに調整
）で調質した同一供試材のラブチャ一時間を１とし、そ
の対比で行った。 ゛・ 各供試材の焼入温度を第２表に示す。
蛸で）
第２１！
残留オーステナイト量の調整は５ｓｏｃ→１５Ｇ℃間の
冷却速度を適宜変化させて行り九。
冷却速度を適宜変化させて行り九。
（尚、高温焼戻材の残留オーステナイト量はほぼ０％で
ある。） 本願発明鋼は残留オーステナイトが５Ｘ以上になるとク
リープラブチャー特性は急激に良くなっている。この調
査結果から本願発明鋼において十分なりリープツブチャ
ー特性を得るためには、残留オーステナイトは体積率で
５Ｘ以上としなければならなｉことがわかる。
ある。） 本願発明鋼は残留オーステナイトが５Ｘ以上になるとク
リープラブチャー特性は急激に良くなっている。この調
査結果から本願発明鋼において十分なりリープツブチャ
ー特性を得るためには、残留オーステナイトは体積率で
５Ｘ以上としなければならなｉことがわかる。
第３表は第１表に示す供試材について熱間工具鋼として
の特性を確認する九め鍛造によシ１５ ｏＨＩＩｐｌｘ
４００−さのプレツクを成形しその靭性（鍛、伸方向
の衝撃値で評価）、クリープラブチャ一時間（試験条件
： ａｓｏｃ、 ２゜Ｋｇｆ／ａＪ ）ならびに被削性
を示した。なお、各供試材の焼入れは本願発明鋼である
ＪｔＬ１〜１６は５５Ｍ１５０℃間を７°Ｃ／１ｍ１ｌ
Ｉ以下の冷却速度で適宜冷却し徐冷焼入れを行ったが比
較鋼である４１７〜１９は油焼入れとじ九。被剛性は超
硬工具（１００種）による長手旋削を行い、切削速度が
ｓｏｗｈＺ−の時の切削時間で評価し、第３表では４１
７対比で表示した。
の特性を確認する九め鍛造によシ１５ ｏＨＩＩｐｌｘ
４００−さのプレツクを成形しその靭性（鍛、伸方向
の衝撃値で評価）、クリープラブチャ一時間（試験条件
： ａｓｏｃ、 ２゜Ｋｇｆ／ａＪ ）ならびに被削性
を示した。なお、各供試材の焼入れは本願発明鋼である
ＪｔＬ１〜１６は５５Ｍ１５０℃間を７°Ｃ／１ｍ１ｌ
Ｉ以下の冷却速度で適宜冷却し徐冷焼入れを行ったが比
較鋼である４１７〜１９は油焼入れとじ九。被剛性は超
硬工具（１００種）による長手旋削を行い、切削速度が
ｓｏｗｈＺ−の時の切削時間で評価し、第３表では４１
７対比で表示した。
第３表
第３表に示すように本願発明鋼であるＡ１〜１６は比較
鋼のＪＩｉ１７〜１９に比べてラブチャ一時間、靭性が
著しくすぐれていた。ｑ＃Ｋｓｓ〜１０は４１〜５と比
較してラブチャ一時間が 未相当長くなってｉるが、こ
れはＣｍ、Ｃ・、ＣａなどＫよる効果である。ム１−１
０の被剛性はかなシ悪かりたがＡ１１〜１６に示すよう
に、快削元素添加による被剛性向上は顕著でありた。
鋼のＪＩｉ１７〜１９に比べてラブチャ一時間、靭性が
著しくすぐれていた。ｑ＃Ｋｓｓ〜１０は４１〜５と比
較してラブチャ一時間が 未相当長くなってｉるが、こ
れはＣｍ、Ｃ・、ＣａなどＫよる効果である。ム１−１
０の被剛性はかなシ悪かりたがＡ１１〜１６に示すよう
に、快削元素添加による被剛性向上は顕著でありた。
以上の実施例に与られるごとく本願発明の熱間工具鋼は
高温で、のすぐれ九クリープ２プチャー特性と靭性を普
備しておシ最近の苛酷な条件のもとで使われ、しかも高
寿命が要求される熱間工具鋼としてきわめて好適な鋼で
ある。
高温で、のすぐれ九クリープ２プチャー特性と靭性を普
備しておシ最近の苛酷な条件のもとで使われ、しかも高
寿命が要求される熱間工具鋼としてきわめて好適な鋼で
ある。
なお、本願発明鋼Ｋをいて体積率で５Ｘ以上の安定な残
留オーステナイトを得る方法としては、前述のよ゛うに
ＳＳＯ→１５Ｇ℃間を徐冷して焼入れる方法を適用し論
述してき九が、との他に安定な残留オーステナイトを得
る方法としてＭｓ±１５０℃の温度で恒温保持する方法
を用−てもよい。後者による方法で供試材を調整し調査
しえ結果は徐冷焼入れｋよる場合と同様であり九。
留オーステナイトを得る方法としては、前述のよ゛うに
ＳＳＯ→１５Ｇ℃間を徐冷して焼入れる方法を適用し論
述してき九が、との他に安定な残留オーステナイトを得
る方法としてＭｓ±１５０℃の温度で恒温保持する方法
を用−てもよい。後者による方法で供試材を調整し調査
しえ結果は徐冷焼入れｋよる場合と同様であり九。
第１図は本願発明鋼の高温で゛のクリープツブチャー特
性にシよばす残留オーステナイト 量の影響を示す
グラフである。
性にシよばす残留オーステナイト 量の影響を示す
グラフである。
出願人 大同特殊鋼株式全社
！“。−１
代理人
、゛
第１図
−
残留オーステナイト量（チ）
手続補正書
昭和５７年２月Ｓ日
特許庁 島田春樹 殿
λ 発明の名称
熱間工具鋼
＆ 補正をする者
事件との関係 出願人
代表者 シ晶ｉり
４、代理人〒１０５
５、補正命令の日付
昭和 年 月 日
４ 補正により増加する発−〇数
８、補正の内容
（１）願書の表題に次の事項を追加する。
「（特許法第３８条ただし書の規定による特許出願）」
（２）願書の１項の次に下記を追加する。
１、特許請求の範囲に記載された発明の数 ４」（３）
明細書の特許請求の範囲の欄を別紙のとおりに訂正する
。 、 （４） 明細書の発明の詳細な説明の欄を次のとおシ
訂正する。
明細書の特許請求の範囲の欄を別紙のとおりに訂正する
。 、 （４） 明細書の発明の詳細な説明の欄を次のとおシ
訂正する。
イ 第７頁下から第７行目および第９頁、第３行目の「
６．０％」を「０．６％」とする。
６．０％」を「０．６％」とする。
口 第１６頁第９行目ｒｏ、ｏｏ％」をｒｏ、４００％
」とする。
」とする。
以上
別紙
特許請求の範囲
（１） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、 Ｓｌ：２．
０％以下２Ｍｎ：２．０％以下。
０％以下２Ｍｎ：２．０％以下。
Ｍｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、Ｃ
ｒ ： ２−６〜７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５．
０％を１種以上を含有し、さらにＶ ： ０．０１〜ａ
、ｏ％、 ｗ： ０．０１〜７．０％、 Ｔ ｉ ：
０．００１〜０．５％、 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０
．５％、 Ｎｂ ： ０．００１〜０．５％の１種以上
を含有せしめ残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼に
おいてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼
入をし、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼もどし
を行い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留
していることを特徴とする熱間工具鋼。
ｒ ： ２−６〜７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５．
０％を１種以上を含有し、さらにＶ ： ０．０１〜ａ
、ｏ％、 ｗ： ０．０１〜７．０％、 Ｔ ｉ ：
０．００１〜０．５％、 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０
．５％、 Ｎｂ ： ０．００１〜０．５％の１種以上
を含有せしめ残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼に
おいてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼
入をし、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼もどし
を行い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留
していることを特徴とする熱間工具鋼。
（２） Ｃ＋＋’０．１０〜０．６Ｘ、 Ｓ ｉ
： ２．０％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。
： ２．０％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。
Ｍｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、ｃ
ｒ：２．６〜７．０％ｍ Ｎ１ ： １．０をこえ〜５
．θ％を１種以上ならびにＶ：０．０１〜３．０％、
Ｗ： ０．０１〜７．０％、Ｔｉ：ｏ、ｏｏ１〜０．５
％。
ｒ：２．６〜７．０％ｍ Ｎ１ ： １．０をこえ〜５
．θ％を１種以上ならびにＶ：０．０１〜３．０％、
Ｗ： ０．０１〜７．０％、Ｔｉ：ｏ、ｏｏ１〜０．５
％。
Ｚ ｒ ： ０．００１〜０．５％、 Ｎｂ ： ｏ、
ｏ Ｏ１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ：
３．０％以下、 Ｃｏ ： ０．０５〜４．０％。
ｏ Ｏ１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ：
３．０％以下、 Ｃｏ ： ０．０５〜４．０％。
Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦｅ
からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオース
テナイト化したのち、５５０℃から１５０℃の温度で低
温焼もどしを行い未変態オーステナイトが体積率で５％
以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦｅ
からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオース
テナイト化したのち、５５０℃から１５０℃の温度で低
温焼もどしを行い未変態オーステナイトが体積率で５％
以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。
（３） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、ｓｔ：ｚ、
ｏ％以下、Ｍｎ：２゜０％以下。
ｏ％以下、Ｍｎ：２゜０％以下。
Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：２．６〜７．０％、Ｎｌ：１、Ｏをこえ〜５．θ
％を１種以上とＳ ： ０．０３〜０．４０％、 Ｓ
ｅ ： ０．０１〜０．４０％、 Ｔ ｅ ： ０．０
１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．’４０％、ｐｂ
：ｏ、ｏａ〜０．４０％の１種以上を含有し、さらにＶ
： ０．０１〜３．０％、 Ｗ： ０．０ ｔ 〜７
．０％、Ｔｉ ：０．００１〜０．５％、ｚｒ：０．０
０１〜０．５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５
％の１種以上を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからな
る合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオーステナイ
ト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度
で低温焼もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率
で５％以上残留して■ いることを特徴とする熱間工具鋼。
Ｃｒ：２．６〜７．０％、Ｎｌ：１、Ｏをこえ〜５．θ
％を１種以上とＳ ： ０．０３〜０．４０％、 Ｓ
ｅ ： ０．０１〜０．４０％、 Ｔ ｅ ： ０．０
１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．’４０％、ｐｂ
：ｏ、ｏａ〜０．４０％の１種以上を含有し、さらにＶ
： ０．０１〜３．０％、 Ｗ： ０．０ ｔ 〜７
．０％、Ｔｉ ：０．００１〜０．５％、ｚｒ：０．０
０１〜０．５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５
％の１種以上を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからな
る合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオーステナイ
ト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度
で低温焼もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率
で５％以上残留して■ いることを特徴とする熱間工具鋼。
（４） Ｃ： ０．１０〜０．６％、Ｓｔ：２．０
％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。
％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。
Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ ： ２．６−７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５
．０％を１種以上ならびに、Ｖ ： ０．０１〜３．０
％、ｗ：０．０１〜７．０％、 Ｔ ｔ ： ｏ、ｏ
ｏ １〜０．５％。
Ｃｒ ： ２．６−７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５
．０％を１種以上ならびに、Ｖ ： ０．０１〜３．０
％、ｗ：０．０１〜７．０％、 Ｔ ｔ ： ｏ、ｏ
ｏ １〜０．５％。
Ｚ ｒ ： ０．００１〜０．５％、 Ｎｂ ： ｏ、
ｏ ０１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ
： ３−０％以下、Ｃｏ：０．０５〜４．０％。
ｏ ０１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ
： ３−０％以下、Ｃｏ：０．０５〜４．０％。
Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上と、Ｓ： ０．０３〜０．４０％
、 Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．４０％、 Ｔｅ ：
０．０１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．４０％、
ｐ ｂ ： ｏ、ｏ 、ａ 〜０．４０％の１種以上
を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼
においてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち
、５５０℃から１５０１２の温度で低温焼もどしを行い
未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留している
ことを特徴とする熱間工具鋼。
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上と、Ｓ： ０．０３〜０．４０％
、 Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．４０％、 Ｔｅ ：
０．０１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．４０％、
ｐ ｂ ： ｏ、ｏ 、ａ 〜０．４０％の１種以上
を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼
においてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち
、５５０℃から１５０１２の温度で低温焼もどしを行い
未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留している
ことを特徴とする熱間工具鋼。
１１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｃ：０．１０〜０ＪＯＸ、Ｓ！＝２．Ｏ矯任
１Ｍ飄：２０％ヅＬＭ ｏ ：０．１０〜７．０ ％を
基本合金成分とし、Ｃｒ：１６〜７．０Ｘ、 Ｎ ｉ
： １．０をこえ〜＆０％ｔ１種以上を含有し、さらＫ
Ｖ： ０．０１ Ｎ３．ＯＮ、 Ｗ： ０．０１〜７
．０％、 Ｔ １： ｏ、ｏ ｏ １〜ｏ、ｓ％、 Ｚ
ｒ ： ０．００１〜０．５％、Ｎｂ：：Ｏ，ＯＯ１
〜０．５Ｘの１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦＩ
からなる合□金二具鋼において （：ＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５Ｇ
Ｇ℃以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステ
ナイトが体積率で５Ｘ以上残留していることを特徴とす
る熱間工具鋼。 （２） Ｃ：０．１０〜６．ＯＮ、 Ｓ ｌ ： Ｉ
ＯＸ荻Ｆｓ Ｍ ａ ：２−０％肝。 Ｍ ｏ ：０．１０〜７．Ｏ％を基本合金成分とし、Ｃ
ｒ：２．６〜７．ＯＮ、 Ｎ ｉ ： １．０〜Ｓ、ｏ
％を１種以上ならびにＶ ： ０．０１〜３．０％、
Ｗ： ０．０１〜７．０％、 Ｔ ｉ ： Ｏ，００１
〜０．５’ ０．００１〜ｏ、ｓ％、Ｎｂ：ｏ、ｏｏｔ
〜０５Ｘの１種以上を含有し、さらにＣｗ ： ３ＬＯ
％ヅＦ＠ Ｃｏ ： ０．０５〜４．０％、 Ｃａ：０
．０００５〜８．０１００％、Ｂ：０．０Ｏ０５〜０．
０１ＯＮおよび希土−元素：Ｑ、０００５〜０．４０Ｏ
Ｎを１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦ・からなる
合金工具鋼においてＡＣ３以上の温□度でオーステナイ
ト化４したのち、５５０℃から１５０℃の温度で低温焼
もどしを行い未変態オーステナイトが体積雫で５％以上
残留しているヒとを特徴とする熱間工具鋼。 ３） Ｃ： Ｑ、１０〜０．６０％＊ Ｓ ｉ ：
２−ＯＸｊＯ＠ Ｍｍ ： ＬＯ％軒。 Ｍｏ ：０．１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし、Ｃｒ
：１６〜７．ＯＮ、 Ｎ ｔ ：、１．０をこえ〜＆Ｏ
％を１種、以上とｓ：ｏ、ｏａ〜（Ｌ４０％、Ｓ・、０
．０１〜０．４０％、Ｔ＠：０．０１〜０．４０％、旧
：Ｑ、０２〜０．４０％、ｐｂ、ｏ。 の１種以上を含有し、さらにＶ： ０．０１〜３．０％
。 ＠０．００１ＮＯ，５％、Ｚｒ：Ｏ，ＧＯ１〜ｏ−ｓ％
、Ｎ１１：０．００１〜ｏ５．’ｓ％の１種以上を含有
せしめ残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼入をし
、しかるのち５ｏｏｔ以下の温度で低温部もどしを行い
、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留してｉ
ることを特徴とする熱間工具鋼。 （４） Ｃ： ０．１０〜ａ、ＯＸ、 ８１ ： ２
．０’ＪＤＪ７． Ｋｍ ： ＬＯ驕σ。 Ｍ ＠ ｅ Ｑ、１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし、
ｃｒ：２．６〜７．ＯＸ、 Ｎ ｉ ： １．０−４０
Ｘを１種以上ならびに、Ｖ： Ｑ、０１〜３ＬＯＸ、
Ｗ： ０．０１〜７．０％、ｒＢｉｏｏｘ〜Ｑ、５Ｘ、
Ｚｒ：Ｑ、００１〜ＱＪＸ、 Ｎｂ：Ｑ、００１〜Ｑ
、５５％の１種以上を含有し、さらＫＣｗ：３．Ｏ％ｊ
５゜Ｃｏ ： Ｑ、０５〜４．ＯＸ、 Ｃａ： Ｑ、０
０５〜０．０１００％、 Ｂ：Ｑ、０００５〜（ＬＯ１
０Ｘおよび希土類元素：０．０００５〜０．４００Ｘ
ｔ ｉｌｌ Ｊｊｊ上ト、ｓ：ｏ、ｏａ〜０．４ＯＮ。 ８＠ ： ０．０１〜０．４０Ｘ、 Ｔ＠ ： ０．０
１〜０．４０Ｘ、 Ｂ ｉ ：０．０２〜０．４０Ｘ、
Ｐ ｂ ： （ＬＯ３〜（Ｌ４０ＸＯ１種以上を含有
せしめ残部が実質的ＫＦｅからなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち、５ｓｏ
ｃか％１５０Ｃの温度で低温部もどしを行い未変態オー
ステナイトが体積率で５％以上残留していることを特徴
と
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP503882A JPS58123861A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP503882A JPS58123861A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58123861A true JPS58123861A (ja) | 1983-07-23 |
| JPH0260748B2 JPH0260748B2 (ja) | 1990-12-18 |
Family
ID=11600272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP503882A Granted JPS58123861A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58123861A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58207359A (ja) * | 1982-05-29 | 1983-12-02 | Nachi Fujikoshi Corp | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS6056055A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS6059053A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS6059052A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| US6024916A (en) * | 1997-03-31 | 2000-02-15 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Cast cold tool and method for producing the same |
| CN100357476C (zh) * | 2002-11-06 | 2007-12-26 | 大同特殊钢株式会社 | 合金工具钢及其制造方法和使用它的模具 |
| KR20200061638A (ko) * | 2018-11-26 | 2020-06-03 | 현대제철 주식회사 | 핫스탬핑용 금형강 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫스탬핑용 금형강 |
| WO2021130301A1 (de) * | 2019-12-27 | 2021-07-01 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co. Kg | Verfahren zum herstellen eines warmarbeitsstahlgegenstandes |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5212774B2 (ja) * | 2006-09-15 | 2013-06-19 | 日立金属株式会社 | 靭性および高温強度に優れた熱間工具鋼およびその製造方法 |
| CN101517114A (zh) * | 2006-09-15 | 2009-08-26 | 日立金属株式会社 | 韧性和高温强度优异的热加工工具钢及其制造方法 |
| JP5212772B2 (ja) * | 2006-09-15 | 2013-06-19 | 日立金属株式会社 | 靭性および高温強度に優れた熱間工具鋼 |
-
1982
- 1982-01-18 JP JP503882A patent/JPS58123861A/ja active Granted
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